Permeabilitet i umættet zone
|
|
- Anne Berg
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Permeabilitet i umættet zone Definition af permeabilitet i umættet zone Permeabilitet (k), beskriver transport gennem et medie. Permeabiliteten er kun afhængig af mediet og ikke afhængig af væskens eller luftartens egenskaber. Størrelsen af permeabiliteten afhænger af mediets porøsitet (størrelse, sammenhæng og form). Enheden for permeabilitet er darcy (D), millidarcy (md) eller cm 2. Permeabiliteten kan estimeres eller bestemmes direkte ved måling. Luft permeabilitet i den umættede zone bestemmes ved hjælp af: indirekte metoder, bestemmelse ved beregninger eller modeller laboratorie metoder, bestemmelse ved beregning ud fra kornstørrelsesfordeling, eller ved test på intakte kerner feltmetoder, bestemmelse ved pumpeforsøg og monitering af flow og modtryk enten ved hurtige forsøg eller ved steady-state forsøg feltmetoder, bestemmelse ved anvendelse af sporgasser Både de indirekte metoder og laboratoriemetoderne er usikre og mere følsomme over for både prøvetagningen og inhomogeniteten i jorden end feltmetoderne. Disse metoder kan derfor ikke anbefales som eneste undersøgelsesmetoder. Permeabiliteten i den umættede zone er i det følgende bestemt på 3 niveauer svarende til en kategori 1, kategori 2 og kategori 3 metode. Litteratur /1/ Handbook for investigations and corrective action requirements for discharge from storage tanks, piping systems and other releases. The South Dakota Department of Environment and Natural Ressources. Ground-Water Quality Program. Version 2.0 March 2003 /2/ Soil Vapour Extraction and Bioventing. US Army Corps of Engineers. Engineer Manual EM June /3/ OM-Kvalitetsmanual, Afsnit 3.23 Paradigma for In-situ Test. Rev.: /4/ A practical Approach to the design, operation and monitoring of In Situ Soil- Venting Systems. GWMR Spring /5/ Dingmann, Physical Hydrologi, second edition, ISBN /6/ Falta, Analytical Solutions for Gas flow due to Gas injection and Extraction from Horizontal Wells, Vol. 33, No.2 Ground Water March-April /7/ Falta, A Program for Analyzing Transient and Steady-State Soil Gas Pump Tests. Vol. 34, No. 4 Ground Water July-August, /8/ Johnson et. al, A Practical Approach to the Design, Operation, and Monitoring of In Situ Soil- Venting Systems, Spring 1990, GWMR. /9/ Johnson et. al, Considerations for the Design of In Situ Vapor Extraction Systems: Radius of Influence vs. Zone of Remediation, Summer 1994, GWMR. /10/ MODFLOW (MODFLOW-SURFACT Flow), 3D program for simulering. /11/ Beckett, G.D., Huntley, D., 1994, Characterization of flow parameters controlling soil vapor extraction: Ground Water, Vol. 32, No. 2, pp af 17
2 Forudsætninger for bestemmelse af permeabilitet i umættet zone: Ved bestemmelse af permeabilitet i den umættede zone i felten, skal følgende punkter opfyldes: Utætheder i testsystem og boringer; Hele testsystemet i form af pumpe, koblinger og slanger tjekkes for utætheder under vakuum. Boringer afproppes med cementstabiliseret bentonit eller lign. sikker afpropning, så der undgås eventuelle lækager langs filterrøret. Filtersætning af boringer; Boringer filtersættes i umættede zone. Ved opstart af forsøg skal boringen pejles for kontrol af om der er vand i filteret. Er boringen filtersat så en del af filteret er i den mættede zone, kan det have stor indflydelse på resultaterne i forbindelse med bestemmelse af permeabiliteten. Modsat kan det også give forkerte resultater, hvis filtersætningen er for kort, og der ikke tages forbehold for dette i analysen af data. Udstyrets kapacitet; Test udstyret skal have den fornødne kapacitet til at levere et tilstrækkeligt flow og vakuum og alle loggere skal kunne logge med den ønskede nøjagtighed og inden for det nødvendige tidsrum. Analytiske forudsætninger Det forudsættes, at de involverede lags udbredelse er uendelig, samt at de er homogene og ensartede i tykkelsen Det forudsættes, at pumpe-/injektionsboringen er filtersat i hele dybden af det målte umættede lag Det forudsættes, at diameteren af pumpe-/injektionsboringen er så lille at opmagasinering kan negligeres Det forudsættes, at trykændringen er øjeblikkelig ved opstart af forsøget Det forudsættes, at densiteten og viskositeten er konstant gennem hele forsøget. Dette vil typisk indtræde hurtigt i forsøget, men større koncentrations og trykændringer kan påvirke densiteten Det forudsættes, at strømningsretningen af damp gennem den umættede zone er laminar. Hvorvidt turbulensen i mediet overstiger det tilladte kan tjekkes ved anvendelse af Reynolds nummer Det forudsættes, at de afgrænsende lag i bund og top er enten; impermeable (Theis) eller med en impermeabel bund og lækage i top laget (Hantush-Jacob), hvor den dominerende strømningsretning i det overliggende lag er vertikal 2 af 17
3 Kategori 1 - Bestemmelse af permeabilitet i umættet zone Princip: På én boring filtersat i den umættede zone kan der gennemføres en måling af flow og modtryk ved at påføre boringen et vakuum. Resultatet giver en indikation af permeabiliteten i det filtersatte lag, i form af en registrering af hvilken luftvolumen det er muligt at trække ud af formationen ved et givent tryk/påtrykt vakuum. Feltopstilling: På boringen tilkobles en vakuumpumpe med en kapacitet på mindst m³/h ved et rimeligt modtryk (minimum 0,3 bar). Principskitse: På slangen mellem filter og pumpe monteres et manometer til registrering af modtryk, og der etableres en flowmåler på slangen til registrering af flow fra sugeboringen. Udførelse: Pumpen opstartes, og der foretages en løbende registrering af tryk og flow. Tryk og flow registreres manuelt ved aflæsning og registrering i skema. Ved manuel aflæsning skal der gennemføres registreringer af begge parametre for hvert 15 sek. i de første 2 minutter og herefter for hvert 30 sek. i de næste 10 min. Herefter fortsætter forsøget i mindst 30 min med aflæsninger hvert 2 minut. Data, databehandling og rapportering: Under forsøget opsamles data om tid, flow og modtryk. Der optegnes en graf med tryk og flow som funktion af tiden. Forsøget viser i hvor høj grad, det er muligt at suge luft ud af mediet til hver af de testede flows. Permeabiliteten bestemmes derved ikke specifikt ved denne kategori. Der optegnes en situationsplan med angivelse af placering af sugeboring på lokaliteten. Boreprofil vedlægges rapporten med angivelse af filterplacering samt evt. vandspejl. Forslag til supplement af testen: Anvend dataloggere og/eller tryktransducere nedsænket i boringen til registrering af modtryk. Der bør anvendes en indstilling med logning for hvert sek. Anvend en elektronisk flowmåler til logning af data. 3 af 17
4 Etabler en prøvetagningsmulighed ved tilkoblingen af boringen til pumpen. Prøvetagningsmuligheden kan anvendes til: at gennemføre en løbende måling og registrering på den opsugede luft for O 2, CO 2 og CH 4 til en vurdering af nedbrydning og biologisk aktivitet i området. Data giver også en vurdering af hvor luften kommer fra, herunder identifikation på evt. lækage i systemet. at gennemføre en løbende PID-måling på den opsugede luft for en vurdering af forureningspotentialet (forureningsomfang og vedvarende forureningsstyrke). at gennemføre prøvetagning på kulrør i starten og i slutningen af pumpeforsøget. Formålet er en præcis bestemmelse af en eventuel forurening samt den vedvarende forureningsstyrke. Ved prøvetagningen skal man være opmærksom på, at det er prøvetagning under vakuum og at prøvetagningen derfor skal ske under grundig kontrol af den luftmængde, der suges gennem kulrøret. 4 af 17
5 Kategori 2 - Bestemmelse af permeabilitet i umættet zone Princip: Steady- State metoden: På en boring filtersat i den umættede zone kan permeabiliteten bestemmes ved at der gennemføres en måling af flow og modtryk indtil steady-state er opnået. Forsøget gentages ved 3 forskellige flow hastigheder. Sugeboringen påføres et vakuum ved, at der suges luft ud ved mindst 3 forskellige lufthastigheder/testflow (eksempelvis 5, 10 og 20 m³/t, men vurderes i den konkrete sag). Der etableres mindst 3 observationsboringer i forskellig retning og horisontale afstande fra sugeboringen (eksempelvis 2, 5 og 10 meter, men vurderes ligeledes i den konkrete sag med baggrund i bl.a. geologien). Feltopstilling: På sugeboringen tilkobles, med en tætsluttende samling, en vakuumpumpe med en kapacitet på mindst 25-50m³/h ved et rimeligt modtryk (minimum 0,3 bar). Principskitse: På slangen mellem filter og pumpe etableres en vandudskiller, en ventil for regulering af luftflowet og en kontraventil til sikring mod tilbageløb. Der monteres endvidere en flowmåler på slangen til elektronisk logning af flow fra boringen og et manometer til visuel overvågning af modtrykket. Der etableres en prøvetagningsmulighed ved tilkoblingen af sugeboringen til pumpen. I sugeboringen og observationsboringerne etableres manometre og elektroniske tryktransducere til konstant logning af trykforholdene. Loggeren skal kunne logge hvert sekund med en usikkerhed på ikke over 0,25 mbar. Der etableres mindst 3 observationsboringer i forskellig retning og horisontale afstande fra sugeboringen (eksempelvis 2, 5 og 10 meter, men vurderes ligeledes i den konkrete sag med baggrund i bl.a. geologien). I observationsboringerne monteres tryktransducere til logning af data og boringerne lukkes tæt til. Der etableres et manometer til visuel inspektion og en prøvetagningsmulighed i proppen til hver observationsboring. Udførelse: Pumpen opstartes, og der foretages en løbende registrering af flow og tryk i både sugeboring og observationsboringer. Flow skal registreres med datalogger og tryktransducerne i boringerne skal indstilles til logning hvert sekund med en usikkerhed på ikke over 0,25 mbar. Flow indstilles til eksempelvis 5 m³/t (første testflow), og der testes indtil udviklingen i modtrykket i pumpeboringen er ophørt, eller er mindre end 10 % pr. time. Herefter reguleres flow op til 10 m³/t (anden testflow) og til sidst til 20 m³/t (tredje testflow) eller højere, hvis dette er nødvendigt. Hvis der for- 5 af 17
6 inden opstart er konstateret vand over en væsentlig del af filterstrækningen, og der er konstateret tættere jordlag omkring filteret (ler, silt eller stærkt organisk), skal der opstartes ved lav ydelse (eksempelvis 2,5 m³/t) for at minimere risikoen for at trække vand op over øverste kant af filtret i sugeboringen. Hvis der er trukket vand op over øverste kant af filtret, kan udførelsen først genoptages når det naturlige vandspejl i både boring og jorden omkring filtersætningen har retableret sig. Forsøget skal for de enkelte pumpeydelser fortsætte i 3 timer eller ind til trykændringen i den fjerneste observationsboring er mindre end 10 % pr. time. Data, databehandling og rapportering: Under forsøget måles data i form af tid, flow og modtryk i sugeboringen. Modtrykket i observationsboringerne måles ligeledes. Der optegnes en situationsplan med angivelse af placering af sugeboring og observationsboringer på lokaliteten samt specifik angivelse af boringernes indbyrdes afstand. Boreprofiler for samtlige boringer vedlægges rapporten med angivelse af filterplacering samt evt. vandspejl. Der optegnes en graf med tryk og flow som funktion af tiden. Den effektive virkningsradius bestemmes ved de forskellige pumpeydelser (defineret som den afstand hvor der måles eller beregnes et undertryk på 1 mbar ved stationære tryk og flowforhold) /3/. Bestemmelse af permeabilitet ved to løsningsmetoder (Theis og Hantush-Jacob): Theis løsningsmodel: Med sænknings- og stigningskurvens dekadehældninger beregnes den horisontale permeabilitet i den umættede zone beregnes ved hjælp af følgende formel, der er en tilnærmelse til Theis løsningsmodel /8/. hvor P er trykafvigelsen fra begyndelsestrykket (typisk atmosfærisk tryk) (P-P 0 ), Q er volumetriske pumpe flow fra sugeboring, µ er dynamiske viskositet af luft, b er tykkelsen af det ventilerede jordlag, k er mediets horisontale permeabilitet, r er den radiale afstand til ekstraktionsbrønden, P er trykket og P o er begyndelsestrykket (atmosfærisk tryk), ε er luftporøsiteten og t er tiden. W(u) er Thies brøndfunktion. Hvis u < 0,1 kan ovenstående ligning omskrives ved at anvende de to første led af en Taylor tilnærmelse /8/: Ved plotning af P som en funktion af ln(t) fås en ret linje med dekade hældningen A, hvor A er lig med udtrykket: dog er det mere anvendelig at plotte P som en funktion af 10-talslogaritmen til t (semilogaritmisk papir), herved skal A blot ganges med en faktor 2,3 (ln(t)/log(t) 2,3): 6 af 17
7 Ved aflæsning af dekade hældningen A, hvor flowet Q og tykkelsen m af det ventilerede jordlag er kendt, kan permeabiliteten beregnes: Eksempel, Theis løsningsmodel ved brug af Cooper Jacob s approksimation: Eksempel på beregning af permeabiliteten ved brug af Cooper Jacob s approksimation. Beregning af permeabilitet med V1 som sugeboring og V2 som observationsboring. Dekadehældningen (ændringen i tryk inden for en dekade i pascal) findes ved at plotte trykdata fra observationsboringerne som en funktion af logaritmen til tiden i sekunder, se figur. Volumetriske pumpe flow, Q v 21 m 3 /time = 0,00583 m 3 /s Ventileret dybde, b 2,0 m Dynamisk viskositet, µ 1, kg/(m s) Afstand, r 2,4 A 115 Pa kg/m s 2 Med ovenstående input kan permeabiliteten (k) beregnes: Kontrol af betingelser, idet det porøsitet antages at være 0.25 : 7 af 17
8 Dette betyder, at dekadehældningen kun må være beregnet ud fra tiden efter 10 sekunder, hvilket er opfyldt, da det kun er punkter fra og med 8 sekunder, der er blevet anvendt til beregning af dekadehældning. Hantush-Jacob løsningsmodel: Den horisontale permeabilitet kan også bestemmes ved hjælp af Hantush-Jacob (1955) ligning, som adskiller sig fra en Theis (1935) løsning ved at medtage en lækage parameter. Hantush-Jacob ligningen i forhold til gastryk hvor, og k' er permeabilitet af dæklaget og er tykkelsen af dæklaget. er Hantushs brøndfunktion. For at kunne anvende de gængse prøvepumpningsprogrammer kan ligningen omskrives til, hvor B er relaterer sig tryk via ΔH=P'/( g), permeabilitet k relateres sig til transmissivitet via T=k( g/µ) og S er magasintallet er givet ved S= g b/p o, idet mediet antages usammentrykkelig, Lækagen er givet ved K'/d' hvor K' er dæklagets hydrauliske ledningsevne og dæklagets permeabilitet fås direkte som k'=k' µ /( g), hvor g er tyngdeaccelerationen, densiteten. Sammenhængen mellem den hydrauliske lækagekoefficienter og gas-lækagekoefficienter er således: Volumen, som berøres under forsøget: Tiden (τ p ) for at oppumpe et pore-volumen kan estimeres ved at antage, at volumen udgøres er cylinderformet med radius r samt at luftstrømningen igennem dæklaget er neglicibelt, hvor V p er pore-volumen og q er Darcy-hastigheden Eksempel, Hantush-Jacob løsningsmodel: Eksempel på beregning af permeabiliteten ved brug af Hantush-Jacob løsningsmodel. Beregningen er foretaget med det samme datamateriale som for eksemplet med Theis løsningen i forrige eksempel. I nedenstående figur er der gennemført en fitning af data med baggrund i både en Theis løsning og en løsning baseret på Hantush-Jacob løsningsformler. 8 af 17
9 Som det fremgår af figuren opnås med Hantush-Jacob løsningen en bedre fitning af data, da lækagen til terræn medtages i beregningerne. Ved Hantush-Jacob beregnes i det aktuelle eksempel følgende: Horisontal permeabilitet k: 25 darcy Lækage til terræn på : m og hvis dæklagets tykkelse antages at være 0.25 m er dæklagets k: = 1 darcy Alternativ løsningsmodel: Alternativt til de simple beregningsmetoder for bestemmelse af den horisontale permeabilitet findes der flere modelværktøjer, der kan anvendes til at foretage beregningerne af horisontal og vertikal permeabilitet samt lækage til terræn såsom eksempelvis Gassolve og MODFLOW mfl. /7,10/. Følgende parametre kan beregnes på baggrund af modellerne: Den horisontale og vertikale permeabilitet i observationsboringerne K h, og K v og eventuel lagdeling kan medtages i modellen. Filterniveauerne for sugeboringens filtre, men også for observationsboringerne kan bedre implementeres. Den effektive luftporøsitet kan vurderes. Et sporstof forsøg kan også modelleres (Kategori 3) via advektion-dispersion ligningen. Nedenstående figur viser sammenhængen mellem permeabilitet og den type af materiale den er tilknyttet /5/. 9 af 17
10 Forslag til supplement af testen: Der etableres yderligere observationsboringer med filtre placeret vertikalt forskudt i forhold til sugeboringen til bestemmelse af variationer i den vertikale permeabilitet. Disse filtre bør generelt altid placeres over sugeboringens filtre, da den tilstrømmende luft altid vil komme oppefra. Etabler en prøvetagningsmulighed ved tilkoblingen af boringen til pumpen. Prøvetagningsmuligheden kan anvendes til: at gennemføre en løbende måling og registrering på den opsugede luft for O 2, CO 2 og CH 4 til en vurdering af nedbrydning og biologisk aktivitet i området. Data giver også en vurdering af hvor luften kommer fra herunder identifikation på evt. lækage i systemet. at gennemføre en løbende PID-måling på den opsugede luft for en vurdering af forureningspotentialet (forureningsomfang og vedvarende forureningsstyrke). at gennemføre prøvetagning på kulrør i starten og i slutningen af pumpeforsøget. Formålet er en præcis bestemmelse af en eventuel forurening samt den vedvarende forureningsstyrke. Ved prøvetagningen skal man være opmærksom på, at det er prøvetagning under vakuum og at prøvetagningen derfor skal ske under grundig kontrol af den luftmængde, der suges gennem kulrøret. 10 af 17
11 Kategori 3 - Bestemmelse af permeabilitet i umættet zone Ved kategori 3 bestemmelse af permeabiliteten foretages både en bestemmelse af permeabiliteten ved en kategori 2 test, samt en test af det aktuelle flow mellem 2 boringer med anvendelse af sporgas som beskrevet i det følgende. Sporstoftest: Ved sporstoftesten tilsættes der en eller flere typer af tracergasser i forskellige filtre placeret i forskellige afstande og dybder fra pumpeboringen, idet der oppumpes luft fra pumpeboringen som analyseres for den/de tilsatte sporstoffer/tracergasser. Feltopstilling: På pumpeboringen tilkobles med en tætsluttende samling en pumpe med en kapacitet på mindst m³/h ved et rimeligt modtryk (0,3bar). På slangen mellem filter og pumpe monteres et manometer til visuel måling af modtryk. Der etableres endvidere en flowmåler på slangen til elektronisk logning af flow fra boringen, og der etableres en tilsætningsmulighed for sporgassen. I pumpeboringen og observationsboringerne etableres manometre og elektroniske tryktransducere til konstant logning af trykforholdene. Loggeren skal kunne logge hvert sekund med en usikkerhed på ikke over 0,25 mbar. Der etableres mindst 3 observationsboringer i forskellig retning og horisontale afstande fra sugeboringen (eksempelvis 2, 5 og 10 meter, men vurderes ligeledes i den konkrete sag med baggrund i bl.a. geologien). Der etableres et manometer til visuel inspektion og en prøvetagningsmulighed i proppen til hver observationsboring. Principskitse: Pumpetest: Sporstoftest: Boringerne lukkes tæt til, men der etableres en prøvetagningsmulighed for udtagning af luftprøver til analyse og et manometer til visuel observation af trykudviklingen. 11 af 17
12 Udførelse: Pumpetest, som beskrevet under kategori 2: Pumpen opstartes, og der foretages en løbende registrering af flow og tryk i både sugeboring og observationsboringer. Flow skal registreres med datalogger og tryktransducerne i boringerne skal indstilles til logning hvert sekund med en usikkerhed på ikke over 0,25 mbar. Flow indstilles til eksempelvis 5 m³/t (første testflow), og der testes indtil udviklingen i modtrykket i pumpeboringen er ophørt, eller er mindre end 10 % pr. time. Herefter reguleres flow op til 10 m³/t (anden testflow) og til sidst til 20 m³/t (tredje testflow) eller højere, hvis dette er nødvendigt. Hvis der forinden opstart er konstateret vand over en væsentlig del af filterstrækningen, og der er konstateret tættere jordlag omkring filteret (ler, silt eller stærkt organisk), skal der opstartes ved lav ydelse (eksempelvis 2,5 m³/t) for at minimere risikoen for at trække vand op over øverste kant af filtret i sugeboringen. Hvis der er trukket vand op over øverste kant af filtret, kan udførelsen først genoptages når det naturlige vandspejl i både boring og jorden omkring filtersætningen har retableret sig. Forsøget skal for de enkelte pumpeydelser fortsætte i 3 timer eller ind til trykændringen i den fjerneste observationsboring er mindre end 10 % pr. time. Sporstoftest: Ved sporstoftesten tilsættes der en eller flere typer af tracergasser i forskellige filtre placeret i forskellige afstande og dybder fra pumpeboringen, idet der oppumpes luft fra pumpeboringen. Ved brug af flere tracergasser (en type gas i hver boring) kan forsøget udføres i en og samme omgang, mens der ved brug af samme tracergas anbefales at teste en boring af gangen. Pumpeydelsen i pumpeboringen vælges eventuelt med baggrund i resultater fra en indledende pumpetest som beskrevet ovenfor. Der føres med datalogger en løbende registrering af flow og modtryk i pumpeboringen, samt tidspunkt for injektion af en kendt mængde af sporgas i de ønskede boringer (bemærk at sporgassen tilsættes under overtryk og der skal derfor sikres, en god dokumentation for, at sporgassen er ført ind i systemet). Af mulige sporgasser kan nævnes helium, kulmonooxid, argon, svovlhexaflurid, halon 1301/2402, BCF etc. Typen af sporstof vælges med baggrund i de aktuelle geologiske forhold, og sammensætning af den forurening af VOC, der findes i poreluften. Enkelte af de nævnte sporstoffer er giftige og myndighederne kræver certifikat og tilladelse til at anvende dem. Procedure for måling af sporestofkoncentration er afhængig af valg af sporestof, men målingen skal om muligt kunne angives i en specifik koncentration. Tryktransducere og flowmålere i pumpeboring indstilles til at logge data hvert 5 sek. Data, databehandling og rapportering: Under forsøget måles data i form af tid, flow og modtryk i sugeboringen. Modtrykket i observationsboringerne måles ligeledes. Der optegnes en situationsplan med angivelse af placering af sugeboring og observationsboringer på lokaliteten samt specifik angivelse af boringernes indbyrdes afstand. Boreprofiler for samtlige boringer vedlægges rapporten med angivelse af filterplacering samt evt. vandspejl. Der optegnes en graf med tryk og flow som funktion af tiden. Den effektive virkningsradius bestemmes ved de forskellige pumpeydelser (defineret som den afstand hvor der måles eller beregnes et undertryk på 1 mbar ved stationære tryk og flowforhold) /3/. Bestemmelse af permeabilitet ved to løsningsmetoder (Theis og Hantush-Jacob): Theis løsningsmodel: Med sænknings- og stigningskurvens dekadehældninger beregnes den horisontale permeabilitet i den umættede zone beregnes ved hjælp af følgende formel, der er en tilnærmelse til Theis løsningsmodel /8/. 12 af 17
13 hvor P er trykafvigelsen fra begyndelsestrykket (typisk atmosfærisk tryk) (P-P 0 ), Q er volumetriske pumpe flow fra sugeboring, µ er dynamiske viskositet af luft, b er tykkelsen af det ventilerede jordlag, k er mediets horisontale permeabilitet, r er den radiale afstand til ekstraktionsbrønden, P er trykket og P o er begyndelsestrykket (atmosfærisk tryk), ε er luftporøsiteten og t er tiden. W(u) er Thies brøndfunktion. Hvis u < 0,1 kan ovenstående ligning omskrives ved at anvende de to første led af en Taylor tilnærmelse /8/: Ved plotning af P som en funktion af ln(t) fås en ret linje med dekade hældningen A, hvor A er lig med udtrykket: dog er det mere anvendelig at plotte P som en funktion af 10-talslogaritmen til t (semilogaritmisk papir), herved skal A blot ganges med en faktor 2,3 (ln(t)/log(t) 2,3): Ved aflæsning af dekade hældningen A, hvor flowet Q og tykkelsen m af det ventilerede jordlag er kendt, kan permeabiliteten beregnes: Eksempel, Theis løsningsmodel ved brug af Cooper Jacob s approksimation: Eksempel på beregning af permeabiliteten ved brug af Cooper Jacob s approksimation. Beregning af permeabilitet med V1 som sugeboring og V2 som observationsboring. Dekadehældningen (ændringen i tryk inden for en dekade i pascal) findes ved at plotte trykdata fra observationsboringerne som en funktion af logaritmen til tiden i sekunder, se figur. 13 af 17
14 Volumetriske pumpe flow, Q v 21 m 3 /time = 0,00583 m 3 /s Ventileret dybde, b 2,0 m Dynamisk viskositet, µ 1, kg/(m s) Afstand, r 2,4 A 115 Pa kg/m s 2 Med ovenstående input kan permeabiliteten (k) beregnes: Kontrol af betingelser, idet det porøsitet antages at være 0.25 : Dette betyder, at dekadehældningen kun må være beregnet ud fra tiden efter 10 sekund, hvilket er opfyldt, da det kun er punkter fra og med 8 sekunder, der er blevet anvendt til beregning af dekadehældning. Hantush-Jacob løsningsmodel: Den horisontale permeabilitet kan også bestemmes ved hjælp af Hantush-Jacob (1955) ligning, som adskiller sig fra en Theis (1935) løsning ved at medtage en lækage parameter. Hantush-Jacob ligningen i forhold til gastryk 14 af 17
15 hvor, og k' er permeabilitet af dæklaget og er tykkelsen af dæklaget. er Hantushs brøndfunktion. For at kunne anvende de gængse prøvepumpningsprogrammer kan ligningen omskrives til, hvor B er relaterer sig tryk via ΔH=P'/( g), permeabilitet k relateres sig til transmissivitet via T=k( g/µ) og S er magasintallet er givet ved S= g b/p o, idet mediet antages usammentrykkelig, Lækagen er givet ved K'/d' hvor K' er dæklagets hydrauliske ledningsevne og dæklagets permeabilitet fås direkte som k'=k' µ /( g), hvor g er tyngdeaccelerationen, densiteten. Sammenhængen mellem den hydrauliske lækagekoefficienter og gas-lækagekoefficienter er således: Volumen, som berøres under forsøget: Tiden (τ p ) for at oppumpe et pore-volumen kan estimeres ved at antage, at volumen udgøres er cylinderformet med radius r samt at luftstrømningen igennem dæklaget er neglicibelt, hvor V p er pore-volumen og q er Darcy-hastigheden Eksempel, Hantush-Jacob løsningsmodel: Eksempel på beregning af permeabiliteten ved brug af Hantush-Jacob løsningsmodel. Beregningen er foretaget med det samme datamateriale som for eksemplet med Theis løsningen i forrige eksempel. I nedenstående figur er der gennemført en fitning af data med baggrund i både en Theis løsning og en løsning baseret på Hantush-Jacob løsningsformler. 15 af 17
16 Som det fremgår af figuren opnås med Hantush-Jacob løsningen en bedre fitning af data, da lækagen til terræn medtages i beregningerne. Ved Hantush-Jacob beregnes i det aktuelle eksempel følgende: Horisontal permeabilitet k: 25 darcy Lækage til terræn på : m og hvis dæklagets tykkelse antages at være 0.25 m er dæklagets k: = 1 darcy Alternativ løsningsmodel: Alternativt til de simple beregningsmetoder for bestemmelse af den horisontale permeabilitet findes der flere modelværktøjer, der kan anvendes til at foretage beregningerne af horisontal og vertikal permeabilitet samt lækage til terræn såsom eksempelvis Gassolve og MODFLOW mfl. /7,10/. Følgende parametre kan beregnes på baggrund af modellerne: Den horisontale og vertikale permeabilitet i observationsboringerne K h, og K v og eventuel lagdeling kan medtages i modellen. Filter niveauerne for sugeboringens filtre, men også for observationsboringerne kan bedre implementeres. Den effektive luftporøsitet kan vurderes. Analyse af gennembrudskurven ved sporstoftest: Ved sporstoftesten kan et plot af gennembrudskurven for gassen vise gennembrudstiden, koncentrationsvariationer og haledannelse. Gennembrudskurven afspejler gassens vej gennem mediet og giver information om diffusion og dispersionspåvirkninger. Gennembrudskurven kan give et indtryk af succesraten for en eventuel oprensning af området. Dette gøres ved at fitte en 2-D analytisk (radial) advektion-dispersionsmodel til gennembrudskurven, for bestemmelse af den effektive dispersionskoefficient, den effektive permeabilitet og den effektive porøsitet 16 af 17
17 (EPM model). Derved er det muligt at ændre gennemstrømningshastigheden og aflæse reaktionen i gennembruddet, forudsat at den anvendte advektions-dispersion løsning passer til det geologiske medium. Yderligere kan den akkumulerede mængde beregnes, for at se hvor stor en mængde af gassen, som gennemløber systemet. Nedenstående figur viser sammenhængen mellem permeabilitet og den type af materiale den er tilknyttet /5/. Forslag til supplement af testen: Der etableres yderligere observationsboringer med filtre placeret vertikalt forskudt i forhold til pumpeboringen til bestemmelse af den vertikale permeabilitet. Disse bør generelt altid placeres over pumpeboringens filtre da luften altid vil bevæge sig op at gennemføre en løbende måling og registrering på den opsugede luft for O 2, CO 2 og CH 4 til en vurdering af nedbrydning og biologisk aktivitet i området. Data giver også en vurdering af hvor luften kommer fra herunder identifikation på evt. lækage i systemet. at gennemføre en løbende PID-måling på den opsugede luft for en vurdering af forureningspotentialet (forureningsomfang og vedvarende forureningsstyrke). at gennemføre prøvetagning på kulrør i starten og i slutningen af pumpeforsøget. Formålet er en præcis bestemmelse af en eventuel forurening samt den vedvarende forureningsstyrke. Ved prøvetagningen skal man være opmærksom på, at det er prøvetagning under vakuum og at prøvetagningen derfor skal ske under grundig kontrol af den luftmængde, der suges gennem kulrøret. 17 af 17
Strømningsfordeling i mættet zone
Strømningsfordeling i mættet zone Definition af strømningsfordeling i mættet zone På grund af variationer i jordlagenes hydrauliske ledningsvene kan der være store forskelle i grundvandets vertikale strømningsfordeling
Læs mereHydraulisk konduktivitet
Hydraulisk konduktivitet Definition af hydraulisk konduktivitet Den hydrauliske konduktivitet (K), også kaldet den hydrauliske ledningsevne, er ikke kun knyttet til det porøse medium, men også den strømmende
Læs mereAir sparging test, STEP. Sagsnavn: Høfde 42 Sagsnr. 0704409 Dato: 07-10-08 Initialer: SRD Tid, start: 12.11 Tid, slut: 13.42.
Air sparging test, STEP Sagsnavn: Høfde 42 Sagsnr. 7449 Dato: 7-1-8 Initialer: SRD Tid, start: 12.11 Tid, slut: 13.42 Sparge boring: DGE19a : Ny air2, dybt filter Vand Logger nr. Luft Logger nr. Observationsboring
Læs mereNedbrydningsrate, umættet zone
Nedbrydningsrate, umættet zone Definition af nedbrydningsrate, umættet zone Nedbrydningsraten i den umættede zone er i denne beskrivelse defineret som: Massen af stof der nedbrydes pr. dag pr. kg jord
Læs mereRedoxforhold i umættet zone (Bestemmelse af ilt, kuldioxid, svovlbrinte og metan i poreluft)
Redoxforhold i umættet zone (Bestemmelse af ilt, kuldioxid, svovlbrinte og metan i poreluft) Definition af redoxforhold i umættet zone De fleste kemiske og biologiske processer i jord og grundvand er styret
Læs mereHøfde 42: Vurdering af specifik ydelse og hydraulisk ledningsevne i testcellerne TC1, TC2 og TC3
Høfde 42: Vurdering af specifik ydelse og hydraulisk ledningsevne i testcellerne TC1, TC2 og TC3 Søren Erbs Poulsen Geologisk Institut Aarhus Universitet 2011 Indholdsfortegnelse Sammendrag...2 Indledning...2
Læs mereSTITUNNEL RIBE INDHOLD. 1 Indledning og formål. 2 Datagrundlag. 1 Indledning og formål 1. 2 Datagrundlag 1
VEJDIREKTORATET STITUNNEL RIBE TOLKNING AF PRØVEPUMPNING OG FORSLAG TIL GRUNDVANDSSÆNKNING ADRESSE COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby Danmark TLF +45 56400000 FAX +45 56409999 WWW cowi.dk INDHOLD
Læs mereAfpropning af sonderinger. Region Hovedstadens krav og anbefalinger
Afpropning af sonderinger Region Hovedstadens krav og anbefalinger ATV Temadag 6. marts 2017 Anna Toft Historik Sonderinger trykkes ned og fortrænger jord Lille diameter, lukker sig selv, derfor ikke risiko
Læs mereUdvikling af styrede underboringer til udtagning af poreluft og jordprøver under bygninger og anlæg
ATV Vintermøde 2014 Temadag 1, Ny undersøgelsesmetoder i teori og praksis Udvikling af styrede underboringer til udtagning af poreluft og jordprøver under bygninger og anlæg Christian Buck, Projektleder,
Læs merePermeabilitet i umættet zone
Permeabilitet i umættet zone Definition af permeabilitet i umættet zone Permeabilitet (k), beskrier transport gennem et medie. Permeabiliteten er kun afhængig af mediet og ikke afhængig af æskens eller
Læs mereTransportprocesser i umættet zone
Transportprocesser i umættet zone Temadag Vintermøde 2018: Grundvand til indeklima - hvor konservativ (korrekt) er vores risikovurdering? Thomas H. Larsen JAGGS tilgang Det kan da ikke være så kompliceret
Læs mereNotat. Hillerød Forsyning A/S NYE KILDEPLADSER VED FREERSLEV OG BRØDESKOV Modelberegninger baseret på prøvepumpninger december 2016/januar 2017
Notat Hillerød Forsyning A/S NYE KILDEPLADSER VED FREERSLEV OG BRØDESKOV Modelberegninger baseret på prøvepumpninger december 2016/januar 2017 24. april 2017 Projekt nr. 227678 Dokument nr. 1223154487
Læs mereErfaringer med anvendelse af multi level filtre (CMT) i forureningssager
Erfaringer med anvendelse af multi level filtre (CMT) i forureningssager Bo Tegner Bay, Kirsten Rügge, COWI Mads Georg Møller, Orbicon og Nanna Muchitsch, DMR 1 MØLLEVEJ Peder Johansen og Helle Overgaard,
Læs mereNorthPestClean. Notat. Dræning og tæthedsprøvning af testceller 22-11-2011. Projekt nr.: Life09/ENV/DK368
NorthPestClean Notat Dræning og tæthedsprøvning af testceller 22-11-2011 Projekt nr.: Life/ENV/DK368 Dræning og tæthedsprøvning af testceller Indholdsfortegnelse 1 Indledning...2 2 Testcelle 1...3 2.1
Læs mereNotat. 1. Formål. Allingvej rørbassin - forundersøgelser. : Bo Bonnerup. Til. : Jacob Goth, Charlotte Krohn
Notat Allingvej rørbassin - forundersøgelser Projekt: Allingvej rørbassin Udfærdiget af: Jacob Goth, Charlotte Krohn Projektnummer: 30.5228.41 Dato: 16. maj, 2018 Projektleder: Bo Bonnerup Kontrolleret
Læs mereMetode til måling af flux i grundvand: Sorbisense Fluxsampler
Metode til måling af flux i grundvand: Sorbisense Fluxsampler PhD. Hubert de Jonge, Sorbisense A/S, Denmark hubert@sorbisense.com Indhold Introduktion Baggrund for Fluxmålinger ved forureningsundersøgelser
Læs mereHydrogeologiske forhold. Jan Stæhr Svend Erik Lauritzen
Jan Stæhr Svend Erik Lauritzen COWI ARUP SYSTRA JV Foto: Roy William Gabrielsen 1 Magasin og lækageforhold Primære magasin inkl. sandlag, sekundære magasiner Sammenhænge lodret/vandret (prøvepumpninger,
Læs mereVurdering af indeklimarisiko ved fremtidig følsom arealanvendelse på baggrund af grundvandskoncentrationer. Overestimerer vi risikoen?
Vurdering af indeklimarisiko ved fremtidig følsom arealanvendelse på baggrund af grundvandskoncentrationer. Overestimerer vi risikoen Minakshi Dhanda, Region Hovedstaden Sine Thorling Sørensen, Region
Læs mereRisikovurderinger overfor indeklimaet baseret på grundvandskoncentrationer
Risikovurderinger overfor indeklimaet baseret på grundvandskoncentrationer Hvorfor stemmer virkeligheden ikke overens med teorien? SØREN DYREBORG NIRAS Maria Heisterberg Hansen og Charlotte Riis, NIRAS
Læs mereHØFDE 42 INDHOLD. 1 Indledning Status recirkulationsboringer 3
REGION MIDTJYLLAND HØFDE 42 OPLÆG VEDR. DRIFT AF RECIRKULATIONSBORINGER ADRESSE COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk INDHOLD 1 Indledning 2 1.1
Læs mereAnsøgning om tilladelse til boringer ved Svinsager og Hvilsted
Ansøgning om tilladelse til boringer ved Svinsager og Hvilsted Ansøgt kommune Aarhus Kommune, Teknik og Miljø Grøndalsvej 1C 8260 Viby J miljoeogenergi@aarhus.dk Oplysninger om rådgiver Janni Thomsen,
Læs mereAppendix til Afværgekatalog
Appendix til Afværgekatalog Teknik og Administration Nr. 1 2010 INDHOLDSFORTEGNELSE 1. Appendix til Afværgekatalog 1.1. Brugervejledning 2. Matrix for projekteringsparametre og afværgemetoder 2.1 Beskrivelse
Læs mereVERTIKAL TRANSPORT MODUL OG NEDBRYDNING I JAGG 2.0 ET BIDRAG TIL FORSTÅELSE AF DEN KONCEPTUELLE MODEL. Jacqueline Anne Falkenberg NIRAS A/S
VERTIKAL TRANSPORT MODUL OG NEDBRYDNING I JAGG 2.0 ET BIDRAG TIL FORSTÅELSE AF DEN KONCEPTUELLE MODEL Jacqueline Anne Falkenberg NIRAS A/S JAGG 2 - Vertikal Transport og Olie JAGG 2.0 MST s risikovurderingsværktøj
Læs mereATV VINTERMØDE 2012 SAMMENLIGNING AF MIMS OG KULRØRSANALYSER - FEJLFINDING OG TOLKNING MIMS 2012/03/07
ATV VINTERMØDE 2012 SAMMENLIGNING AF OG KULRØRSANALYSER - FEJLFINDING OG TOLKNING SAMMENLIGNING AF OG KULRØRSANALYSER - FEJLFINDING OG TOLKNING Arbejdet er udført for Region Syddanmark hvor Kristian Dragsbæk
Læs mereFDC anbefaler en præsentation af baggrund, metode og valg af parameterstørrelse.
NOTAT Dette notat indeholder Orbicons svar på spørgsmål samt kommentarer til anbefalinger fra Flemming Damgaard Christensen (FDC), som på vegne af DANVA har udarbejdet et notat med kommentarer til BNBO
Læs mereDynamisk udvikling i fordelingen af opløst PCE i sprækket kalkmagasin ved ændrede pumpningsforhold og udvikling af konceptuel model
Dynamisk udvikling i fordelingen af opløst PCE i sprækket kalkmagasin ved ændrede pumpningsforhold og udvikling af konceptuel model ATV Vintermøde 7. marts 2017 Annika S. Fjordbøge (asfj@env.dtu.dk) Klaus
Læs mereFor at kunne beregne BNBO kræves det fastlæggelse af følgende sæt af parametre:
Notat Dato: 27-02-2016 Opgave: Afsender: Modtager: Følgegruppe til BNBO Flemming Damgaard Christensen, NST Kommentar til BNBO beregningen Generelt På vegne af DANVA deltager Flemming Damgaard Christensen
Læs mereErfaringer fra et boringstransekt
Erfaringer fra et boringstransekt Workshop Vintermøde 2018, onsdag den 7. marts Mads Møller, Katerina Tsitonaki, Bertil B. Carlson og Lars Larsen, Orbicon Nina Tuxen og Mette Munk Hansen, Region Hovedstaden
Læs mereVENTILERING I UMÆTTET ZONE
VENTILERING I UMÆTTET ZONE Fagchef, civilingeniør Anders G. Christensen Civilingeniør Nanna Muchitsch Divisionsdirektør, hydrogeolog Tom Heron NIRAS A/S ATV Jord og Grundvand Afværgeteknologier State of
Læs mereUNDERSØGELSESMETODER I UHÆRDET SKRIVEKRIDT
UNDERSØGELSESMETODER I UHÆRDET SKRIVEKRIDT - udfordringer ved Platanvej, Nykøbing Falster Ekspertisechef Charlotte Riis, NIRAS Gro Lilbæk, Anders G Christensen, Peter Tyge, Mikael Jørgensen, NIRAS Martin
Læs mereVentilation (SVE) på tre lokaliteter observationer og refleksioner
Ventilation (SVE) på tre lokaliteter observationer og refleksioner Vintermøde 7.-8. marts 2017 Thomas Hauerberg Larsen, Kresten Andersen, Anna Toft, Flemming Vormbak, Ida Damgaard, Mariam Wahid, Kim Sørensen,
Læs mereBoringer afpropning mm. Best Practise vejledning for afpropning af boringer og sonderinger VINTERMØDE OM JORD- OG GRUNDVANDSFORURENING MARTS 2018
Boringer afpropning mm. Best Practise vejledning for afpropning af boringer og sonderinger Mads Georg Møller, Projektleder, Orbicon Marie Heisterberg Hansen, Projektleder, Niras Jens Baumann, Fagteknisk
Læs mereDet er bare gas. undersøgelser og erfaringer fra et bebygget jorddeponi. Stella Agger og Tommy Nielsen, Region Sjælland. ATV Vintermøde 9.
Det er bare gas undersøgelser og erfaringer fra et bebygget jorddeponi Stella Agger og Tommy Nielsen, Region Sjælland ATV Vintermøde 9. marts 2011 Det er bare gas Saxkjøbing Sukkerfabrik ca. 1934 1967
Læs mereMasseflowtest in disguise En game changer til kvantificering af bidrag fra kloakker
Masseflowtest in disguise En game changer til kvantificering af bidrag fra kloakker Poul Larsen 1, Nanna Muchitsch 1, Per Loll 1, Dorte Jakobsen 2 1 Dansk Miljørådgivning A/S 2 Region Hovedstaden Problemstilling:
Læs mereTeknisk anvisning for marin overvågning
NOVANA Teknisk anvisning for marin overvågning 2.3 Klorofyl a Britta Pedersen H Afdeling for Marin Økologi Miljøministeriet Danmarks Miljøundersøgelser 2.3-1 Indhold 2.3 Klorofyl-a 2.3-3 2.3.1 Formål 2.3-3
Læs mereRedoxforhold mættet zone
Redoxforhold mættet zone Definition af redoxforhold mættet zone Redoxforhold er en samlet betegnelse for en række parametre der beskriver hvilke redoxprocesser der er dominerende i den pågældende mættede
Læs mereDemonstration af basis hydrolyse & biologisk nedbrydning: In-situ tests
Bilag 9 Notat om Høfde 42, december 28 Demonstration af basis hydrolyse & biologisk nedbrydning: In-situ tests Søren Dyreborg DGE Indhold 1 SAMMENFATNING 1 2 INDLEDNING 2 2.1 BAGGRUND 2 2.2 FORMÅLET MED
Læs mereAnvendelse af GrundRisk til lokal risikovurdering. Gennemgang af værktøjet med fokus på betydning af parameterværdier. Professor Philip J.
Anvendelse af GrundRisk til lokal risikovurdering Gennemgang af værktøjet med fokus på betydning af parameterværdier Professor Philip J. Binning Postdoc Luca Locatelli Videnskabelig assistent Louise Rosenberg
Læs mereSag 1 Pesticider i et dansk opland
Risikovurdering af punktkildeforureninger i moræneler DTU V1D Julie C. Chambon1, Poul L. Bjerg1, Peter R. Jørgensen2 og Philip J. Binning1 1 2 DTU Miljø PJ-Bluetech Sag 1 Pesticider i et dansk opland Hvidovre
Læs mereRyegaard Grusgrav Vådgravning 1. Vurdering af miljøpåvirkninger fra råstofgravning under grundvandsspejlet I Ryegaard Grusgrav, Frederikssund Kommune.
Ryegaard Grusgrav Vådgravning 1 NOTAT Vurdering af miljøpåvirkninger fra råstofgravning under grundvandsspejlet I Ryegaard Grusgrav, Frederikssund Kommune. Baggrund Ryegaard Grusgrav planlægger at indvinde
Læs mereErfaringsopsamling på udbredelsen af forureningsfaner i grundvand på villatanksager
Erfaringsopsamling på udbredelsen af forureningsfaner i grundvand på villatanksager Udført for: Miljøstyrelsen & Oliebranchens Miljøpulje Udført af: Poul Larsen, Per Loll Claus Larsen og Maria Grøn fra
Læs mereAfprøvning af GeoProbe injektionsmetoder i moræneaflejringer
Afprøvning af GeoProbe injektionsmetoder i moræneaflejringer ATV Vintermøde om Jord- og grundvandsforurening 8.-10. Marts 2010 Fagchef, Civilingeniør Anders G. Christensen, NIRAS Klient: Mads Terkelsen,
Læs mereModellering af grundvandsstrømning ved Vestskoven
Modellering af grundvandsstrømning ved Vestskoven Køreplan 01005 Matematik 1 - FORÅR 2005 Opgaven er udformet af Peter Engesgaard, Geologisk Institut, Københavns Universitet 1 Formål Formålet med opgaven
Læs mereProjektopgave Observationer af stjerneskælv
Projektopgave Observationer af stjerneskælv Af: Mathias Brønd Christensen (20073504), Kristian Jerslev (20072494), Kristian Mads Egeris Nielsen (20072868) Indhold Formål...3 Teori...3 Hvorfor opstår der
Læs mereUdfordringer og erfaringer med at gå fra design til implementering af SRD i lavpermeable aflejringer
ATV Jord og Grundvands møde den 28. november 2012, Afværgeteknologier State of the Art Udfordringer og erfaringer med at gå fra design til implementering af SRD i lavpermeable aflejringer Eline Begtrup
Læs mereStatus, erfaring og udviklingsmuligheder
Ventilering af umættet zone: Status, erfaring og udviklingsmuligheder Fagchef, Civilingeniør, Anders G. Christensen Civilingeniør, Nanna Muchitsch 22/10/2008 I:\inf\pr-toolbox\overheads\Firmapresentation_nov2005.ppt
Læs mere4 Årsager til problemet med vandlidende arealer på bagsiden af dæmningen 3. Oversigtskort med boringsplaceringer. Håndboringer (fra Rambøll)
NATURSTYRELSEN UNDERSIVNING AF DIGER VED SIDINGE ENGE VÅDOMRÅDE ADRESSE COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk VURDERING AF ÅRSAG OG MULIGHED FOR
Læs mereIndholdsfortegnelse. Resendalvej - Skitseprojekt. Silkeborg Kommune. Grundvandsmodel for infiltrationsområde ved Resendalvej.
Silkeborg Kommune Resendalvej - Skitseprojekt Grundvandsmodel for infiltrationsområde ved Resendalvej COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby Telefon 45 97 22 11 Telefax 45 97 22 12 wwwcowidk Indholdsfortegnelse
Læs mereRegion Hovedstaden. Region Hovedstadens erfaring med volumenpumpning på poreluft Minakshi Dhanda 1
s erfaring med volumenpumpning på poreluft s erfaring med volumenpumpning på poreluft Minakshi Dhanda 1 Erfaringer i med volumenpumpning på poreluft Mange i regionen har erfaring med volumenpumpning på
Læs mereDykkende faner i dybe sandmagasiner en overset trussel?
Dykkende faner i dybe sandmagasiner en overset trussel? Sine Thorling Sørensen, Region Hovedstaden, Center for Regional Udvikling, Miljø Thomas Hauerberg Larsen, Orbicon Mads Troldborg, The James Hutton
Læs mereNæstved. Omfartsvej Nord. Sorøvej Permanent tørholdelse af Bro nr Prøvepumpning. GEO projekt nr Rapport 15,
Næstved. Omfartsvej Nord. Sorøvej Permanent tørholdelse af Bro nr. 21199 Prøvepumpning GEO projekt nr. 36046 Rapport 15, 2013-04-18 Sammenfatning I forlængelse af de indledende vurderinger af den nødvendige
Læs mereCarbonatsystemet og geokemi
Carbonatsystemet og geokemi Definition af carbonatsystemet og geokemi Carbonatsystemet udgøres af følgende ligevægte: CO 2 (aq) + H 2 O H 2 CO 3 (aq) H 2 CO 3 H + + HCO3 - HCO 3 - H + + CO 3 2- Kuldioxid
Læs mereHYDROGEOLOGISK KARAKTERISERING OG MODELLERING AF KALKMAGASIN VED HELLESTED
HYDROGEOLOGISK KARAKTERISERING OG MODELLERING AF KALKMAGASIN VED HELLESTED Civilingeniør, ph.d. Annette Pia Mortensen Civilingeniør Charlotte Riis Civilingeniør Anders G. Christensen NIRAS Rådgivende ingeniører
Læs mereRemS. Inddata til LCA screening
T1 Opgravning inklusiv jordrensning Volumen af jord, der opgraves m3 1.000 - Andel med små maskiner/trange forhold % 10 Forureningstype (se note) Olie Ikke aktiv Undersøgelser (miljø og geoteknik) ------------
Læs mereModellering af strømning og varmeoptag
Afsluttende workshop 13-11-2014, GEUS, Århus Modellering af strømning og varmeoptag Anker Lajer Højberg og Per Rasmussen De Nationale Geologiske Undersøgelser for Danmark og Grønland Klima- og Energiministeriet
Læs mereFaldstammer som dynamisk spredningsvej - Intelligent prøvetagning
Faldstammer som dynamisk spredningsvej - Intelligent prøvetagning (Obduktionsprojektet i Region Syddanmark) Per Loll, DMR A/S Poul Larsen og Claus Larsen, DMR A/S Hanne Nielsen, Kristian Raun, Kim Thygesen
Læs mereStatistisk 3-D ber egning af sandsynligheden for at finde en jordforurening
M iljøpr ojekt nr. 449 1999 Statistisk 3-D ber egning af sandsynligheden for at finde en jordforurening Lektor, cand.scient., lic.tech. Helle Holst IMM, Institut for Matematisk Modellering DTU, Danmarks
Læs mereModelfortolkning af MTBE-transport i kalk
Modelfortolkning af MTBE-transport i kalk Per Loll, udviklings- og projektleder DMR Claus Larsen, kvalitetschef DMR Laila Bruun, hydrogeolog DMR (nu Rambøll) Anders Riiber Høj, projektchef OM (nu Metroselskabet)
Læs mereAnsøgning om tilladelse til boringer ved Assendrup og Hovedgård
Ansøgning om tilladelse til boringer ved Assendrup og Hovedgård Ansøgt kommune Horsens Kommune, Natur & Miljø Rådhustorvet 4 8700 Horsens Att.: Rasmus Rønde Møller og Gitte Bjørnholt Brok Oplysninger om
Læs merePraktisk anvendelse af koblet mættet og umættet strømnings modeller til risikovurdering
Praktisk anvendelse af koblet mættet og umættet strømnings modeller til risikovurdering Udarbejdet for : Thomas D. Krom Jacob Skødt Jensen Outline Problemstilling Metode Modelopstilling Risikovurdering
Læs mereUdtagning af Porevandprøver i den Umættede Zone Vurdering af nedsivning til grundvandet
Udtagning af Porevandprøver i den Umættede Zone Vurdering af nedsivning til grundvandet Andreas Houlberg Kristensen DMR A/S Claus Ølund Ejlskov A/S Flemming Hauge Andersen Region Sjælland Per Loll DMR
Læs mereNotat. Baggrund. Internt notat om AEM beregninger Nord og Initialer Syd modellen
Notat Sag BNBO beregninger Projektnr. 04779 Projekt Svendborg Kommune Dato 04-03-07 Emne Internt notat om AEM beregninger Nord og Initialer MAON/DOS Syd modellen Baggrund I forbindelse med beregning af
Læs mereFølsomhedsstudie ved modellering af varmetransport
ATV temadag jordvarme, vintermøde 9. marts 2015, Vingsted Følsomhedsstudie ved modellering af varmetransport Anker Lajer Højberg og Per Rasmussen De Nationale Geologiske Undersøgelser for Danmark og Grønland
Læs mereHermed fremsendes invitation til møde og informationsmateriale om Udpegning af boringsnære bestkyttelsesområder (BNBO).
Århus 1. juni 2012 Til alle kommuner Att.: Grundvand Hermed fremsendes invitation til møde og informationsmateriale om Udpegning af boringsnære bestkyttelsesområder (BNBO). I forbindelse med kommunernes
Læs mereHastighedsprofiler og forskydningsspænding
Hastighedsprofiler og forskydningsspænding Formål Formålet med de gennemførte forsøg er at anvende og sammenligne 3 metoder til bestemmelse af bndforskydningsspændingen i strømningsrenden. Desden er formålet,
Læs mereAfpropning af boringer
Hvordan undgår vi utætte boringer Afpropning af boringer Jens Baumann Natur og Miljø 2018 Side 2 Indhold Fortælling om en utæt boring Teorier om mulige årsager Sløjfning af to boringer Afpropningsmaterialer
Læs mereDirect Push State of The Art. Ekspertisechefer Charlotte Riis og Anders G. Christensen, NIRAS A/S
Direct Push State of The Art Ekspertisechefer Charlotte Riis og Anders G. Christensen, NIRAS A/S KILDE OG FANE Styrende faktorer der skal afklares Fane område: Opløste stoffer af LNAPL/DNAPL og koncentrationer
Læs mereØrum Djurs Vandværk KUV - Ledelsessystem 2014
Boring anvendes til: Indvinding DGU nr. / lokal nr.: 70.206 / boring 1 Etableret år: 17/10-1984 Brøndborer: Per Smed Sørensen, Randers Borejournal foreligger (ja/nej): ja Mærkning DGU nr.: 70.206 Terrænkote
Læs mereHypotese Start med at opstille et underbygget gæt på hvor mange ml olie, der kommer ud af kridt-prøven I får udleveret.
Forsøg: Indvinding af olie fra kalk Udarbejdet af Peter Frykman, GEUS En stor del af verdens oliereserver, bl.a. olien i Nordsøen findes i kalkbjergarter. 90 % af den danske olieproduktion kommer fra kalk
Læs mereIndtagsbegrebet. Eks. på boring i kalk.
Indtagsbegrebet Indtag er et stykke af boringen, som indeholder et eller flere filtre. Det er det sted hvor vandet løber til/ind i boringen og/eller det sted, hvorfra der bliver taget vandprøver. Et indtag
Læs mereModellering af stoftransport med GMS MT3DMS
Modellering af stoftransport med GMS MT3DMS Formål Formålet med modellering af stoftransport i GMS MT3DMS er, at undersøge modellens evne til at beskrive den målte stoftransport gennem sandkassen ved anvendelse
Læs mereIndsvingning af 1. ordens system
Indsvingning af 1. ordens system Formål Formålet med øvelsen er at eftervise at en forøgelse af belastningen af et procesrør giver en hurtigere indsvingning af systemet. Forsøgsopstilling Procesrør Strømforsyning
Læs mereGeoteknisk Forundersøgelse
Entreprise Geoteknisk Forundersøgelse Denne del dækker over de geotekniske forhold ved Kennedy Arkaden. Herunder behandlingen af den geotekniske rapport og den foreliggende geotekniske rapport. I afsnittet
Læs mereUndersøgelse af flow- og trykvariation
Undersøgelse af flow- og trykvariation Formål Med henblik på at skabe et kalibrerings og valideringsmål for de opstillede modeller er trykniveauerne i de 6 observationspunkter i sandkassen undersøgt ved
Læs mereNEDSIVNINGSFORHOLD I OMRÅDET OMKRING SKOVBAKKEVEJ, FREDERIKSVÆRK
April 2012 NEDSIVNINGSFORHOLD I OMRÅDET OMKRING SKOVBAKKEVEJ, FREDERIKSVÆRK PROJEKT Nedsivningsforhold i området omkring Skovbakkevej, Frederiksværk Projekt nr. 207713 Udarbejdet af jku Kontrolleret af
Læs mereHydrologisk modellering af landovervågningsoplandet Lillebæk
Hydrologisk modellering af landovervågningsoplandet Lillebæk Anne Lausten Hansen Institut for Geografi og Geologi, Københavns Universitet De Nationale Geologiske Undersøgelser for Danmark og Grønland (GEUS)
Læs mereInnovative undersøgelser i kalk ved brug af FACT-FLUTe
Innovative undersøgelser i kalk ved brug af FACT-FLUTe Post Doc. Klaus Mosthaf DTU Miljø Lektor Mette Broholm DTU Miljø MSc Mie B. Sørensen DTU Miljø Civilingenør Henriette Kerrn-Jespersen Region H Professor
Læs mereErfaringsopsamling på passiv ventilation til fjernelse af klorerede opløsningsmidler fra umættet zone
Erfaringsopsamling på passiv ventilation til fjernelse af klorerede opløsningsmidler fra umættet zone Anders G. Christensen & Nanna Muchitsch NIRAS Miljøprojekt Nr. 1249 2008 Miljøstyrelsen vil, når lejligheden
Læs mere0 Indhold. Titel: Klorofyl a koncentration. Dokumenttype: Teknisk anvisning. Version: 1
Titel: Klorofyl a koncentration Dokumenttype: Teknisk anvisning Forfattere: Stiig Markager og Henrik Fossing TA henvisninger TA. nr.: M07 Version: 1 Oprettet: 20.12.2013 Gyldig fra: 20.12.2013 Sider: 10
Læs mereGrundvandsmodel for infiltrationsbassin ved Resendalvej
Grundvandsmodel for infiltrationsbassin ved Resendalvej Figur 1 2/7 Modelområde samt beregnet grundvandspotentiale Modelområdet måler 650 x 700 m Der er tale om en kombination af en stationær og en dynamisk
Læs mereAfpropning af Direct Push sonderinger Erfaringsopsamling og feltforsøg
Afpropning af Direct Push sonderinger Erfaringsopsamling og feltforsøg Temadag Vintermøde 2017, mandag den 6. marts Mads Møller, Pernille Palstrøm, Thomas Larsen og Lars Larsen Region Hovedstaden og de
Læs mereTeoretiske Øvelser Mandag den 13. september 2010
Hans Kjeldsen hans@phys.au.dk 6. september 00 eoretiske Øvelser Mandag den 3. september 00 Computerøvelse nr. 3 Ligning (6.8) og (6.9) på side 83 i Lecture Notes angiver betingelserne for at konvektion
Læs mereDansk Historik 1998: JAGG : JAGG 1.5. Hvad kan JAGG ikke? 2010: JAGG 2.0
HVILKE RISIKOVURDERINGSVÆRKT RKTØJER FINDES? Philip Binning, Mads Troldborg, Julie Chambon & Poul Bjerg Dansk Historik 1998: JAGG 1.0 2001: JAGG 1.5 Strømlinet approach for alle kilder Simpel få data Koncentrationsberegning
Læs mereSporing af indtrængningsveje
Marts 2011 Sporing af indtrængningsveje ATV Jord & Grundvand, temadag 2011 Jesper Bruun Petersen Sporings af indtrængningsveje, Vingsted, marts 2011 1 / 26 Sporing af indtrængningsveje Vingsted temadag,
Læs mereErfaringer med revurdering af afværgeanlæg med fokus på risikovurdering og opstilling af målsætninger og stopkriterier
Erfaringer med revurdering af afværgeanlæg med fokus på risikovurdering og opstilling af målsætninger og stopkriterier Workshop Vintermøde 2019, tirsdag den 5. marts Mads Møller og Bertil Carlson, Orbicon
Læs merePartikelspredningsmodel
Partikelspredningsmodel Formål For beskrivelse af stoftransport i sandkassen er der opstillet en partikelspredningsmodel. Formålet med partikelspredningsmodellen er, at undersøge modellens evne til at
Læs mereGeoEnergi projektet opgaver der berører sagsbehandlingen
GeoEnergi projektet opgaver der berører sagsbehandlingen Disposition Introduktion til projektet Status for etablering af jordvarmeboringer i Danmark Geologi og jordvarmeboringer Hvordan kan en jordvarmeboring
Læs mereUdvikling af konceptuel forståelse af DNAPL udbredelse i ML og kalk
Udvikling af konceptuel forståelse af DNAPL udbredelse i ML og kalk Integreret anvendelse af direkte og indirekte karakteriseringsmetoder Mette M. Broholm 1, Gry S. Janniche 1, Annika S. Fjordbøge 1, Torben
Læs mereDette notat beskriver beregningsmetode og de antagelser, der ligger til grund for beregningerne af BNBO.
NOTAT Projekt BNBO Silkeborg Kommune Notat om beregning af BNBO Kunde Silkeborg Kommune Notat nr. 1 Dato 10. oktober Til Fra Kopi til Silkeborg Kommune Charlotte Bamberg [Name] 1. Indledning Dette notat
Læs mereModellering af vand og stoftransport i mættet zone i landovervågningsoplandet Odderbæk (LOOP2) Delrapport 1 Beskrivelse af modelopsætning.
Modellering af vand og stoftransport i mættet zone i landovervågningsoplandet Odderbæk (LOOP2) Delrapport 1 Beskrivelse af modelopsætning Bilag Bilag 1 - Geologiske profiler I dette bilag er vist 26 geologiske
Læs mereUNDERSØGELSE AF FYRINGSOLIES TRANSPORT OG NEDBRYDNING I DEN UMÆTTEDE ZONE
UNDERSØGELSE AF FYRINGSOLIES TRANSPORT OG NEDBRYDNING I DEN UMÆTTEDE ZONE Civilingeniør Anders G. Christensen NIRAS A/S Lektor, civilingeniør, ph.d. Peter Kjeldsen Institut for Miljø & Ressourcer, DTU
Læs mereTekniske udfordringer i ny 3D afgrænsning af 402 grundvandsforekomster og tilknytning af boringer og indtag
ATV Jord og Grundvand Vintermøde om jord- og grundvandsforurening 10. - 11. marts 2015 Tekniske udfordringer i ny 3D afgrænsning af 402 grundvandsforekomster og tilknytning af boringer og indtag Lars Troldborg
Læs mereDemonstration af basis hydrolyse & biologisk nedbrydning: In-situ tests
Notat om Høfde 42, december 2008 Demonstration af basis hydrolyse & biologisk nedbrydning: In-situ tests Søren Dyreborg DGE Indhold 1 SAMMENFATNING 1 2 INDLEDNING 2 2.1 BAGGRUND 2 2.2 FORMÅLET MED DEMONSTRATIONSPROJEKTET
Læs mereGRØNT TEMA. Fra nedbør til råvand
GRØNT TEMA Fra nedbør til råvand Her findes temaer om grundvand, kildeplads, indsatsplanlægning (grundvandsbeskyttelse), boringer, undersøgelser og oversigt over støtteordninger, landbrugets indsats m.m.
Læs mereIntelligent styring af afværgeanlæg
Intelligent styring af afværgeanlæg Jette Karstoft, NIRAS For øget effekt og reduktion af driftsomkostninger (Indeklima) 6. MARTS 2019 Lokalitet Tidligere fyldplads Fyld mellem 2-5 m u. t. 2 PCE og TCE
Læs mereI dette nyhedsbrev forsætter vi hvor vi slap i det forgående, hvor vi havde følgende spørgsmål
Nyhedsbrev d. 29. maj 2015 I dette nyhedsbrev forsætter vi hvor vi slap i det forgående, hvor vi havde følgende spørgsmål Hej Koi Team Enghavegaard Jeg har en bakki shower med en sieve foran, som jeg ikke
Læs mereHvad betyder geologi for risikovurdering af pesticidpunktkilder?
Hvad betyder geologi for risikovurdering af pesticidpunktkilder? Lotte Banke, Region Midtjylland; Kaspar Rüegg, Region Midtjylland og Søren Rygaard Lenschow, NIRAS www.regionmidtjylland.dk Gennemgang Fase
Læs mereBestemmelse af stofdispersion
Bestemmelse af stofdispersion Ved hjælp af stoffet kaliumklorid (KCl) er det forsøgt at bestemme den stofspredning, som foregår i sandkassen. Der er i forsøget benyttet KCl, eftersom kloridionerne er negativt
Læs mereB02, B03, B04, B05, B07, B08, B09
Titel: Hydrometriske stationer, databehandling og beregninger, Pumpestationer Dokumenttype: Teknisk anvisning TA. nr.: B06 Version: 1.0 Forfatter: Niels Bering Ovesen TA henvisninger Gyldig fra: 01.01.2017
Læs mereKapitel 7 FASTLÆGGELSE AF RANDBETINGELSER
Kapitel 7 FASTLÆGGELSE AF RANDBETINGELSER Adam Brun IHA Ingeniørhøjskolen i Århus Nøglebegreber: Randbetingelser, stationær, ikke-stationær, fastholdt tryk, flux, indvinding. ABSTRACT: En numerisk model
Læs mere