BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG BILAG. Copyright Danske Tegl. Danske Tegl. Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K
|
|
- Peder Kvist
- 5 år siden
- Visninger:
Transkript
1 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG BILAG Copyright Danske Tegl Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K
2 Bilag 1 N.A. Forhold. Styrkeparametre Styrkeparametre angives typisk i det enkelte modul. Her vist for lodret belastede vægge, som anvender anneks G og det kommende anneks L. Figur 1. Styrkeparametre - 2 -
3 Bilag 1 N.A. Forhold. Partialkoefficienter Første sektion af N.A faktorer er partialkoefficienter. I figur 2 er prædefinerede værdier for Sverige (Udførelses klasse I) vist. Nye samlinger af N.A. faktorer kan altid oprettes. Dette kan fx være relevant ved beregning af eksisterende byggeri. Figur 2. Partialkoefficienter - 3 -
4 Bilag 1 N.A. Forhold. Andre parameter Andre parametre fra N.A. angives efter partialkoefficienterne. I figur 3 er angivet værdier fra Holland (Udførelses klasse CC2/CC3). Disse værdier vil blive implementeret i beregningerne og give den relevante bæreevne for det aktuelle land Figur 3. Andre parametre i N.A. en I dette eksempel kan ses, at Holland fx angiver Ktef = 0 som efterfølgende implementeres i beregningerne
5 Bilag 1 Dele af udskriften er vist efterfølgende i figur 4. Når Ktef = 0 medregnes der ikke nogen afstivende effekt fra formuren I forbindelse med beregningen af den lodrette, regningsmæssige bæreevne for indermuren Den effektive tykkelse forbliver således tef = 115 mm, hvorimod en beregning for andre lande vil typisk give tef = 145 mm og dermed væsentlig større bæreevne. Figur 4. Del af udskrift - 5 -
6 Bilag 2 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: B1. Gavl i tegl Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 12:12 Sagsnummer: 039 Modul: Tværbelastet rektangulær væg Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 3,450 m Højde = 2,600 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Indspændt Åbningers form, placering og størrelse: Væggen har ingen åbninger. Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvens klasse = Normal Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last ftlk = 0,24 MPa ftsk = 0,58 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,47 kn/m² n = 0,00 kn/m - 6 -
7 Bilag 2 Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 9,0 m² W = 4,2 kn Partialkoefficient på styrker γm = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: ftld = 0,14 MPa ftsd = 0,34 MPa Regn.mæss. brudmoment om lodret akse msu = ftsd*t²/6 = 663 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m0 = ftld*t²/6 = 274 Nm/m bidrag fra lodret last m1 = n*t/6 = 0 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse mlu = 274 Nm/m Resultat Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på qu = 1,68 kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter msu = 663 Nm/m og mlu = 274 Nm/m Tværlasten er w = 0,47 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / qu UG = 28 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig
8 Bilag 2-8 -
9 Bilag 2-9 -
10 Bilag 3 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 3 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Tværbelastet rektangulær væg / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 5,800 m Højde = 2,600 m Tykkelse = 125 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m Åbningers form, placering og størrelse: Form Koordinater til åbningens nederste venstre hjørne Bredde Højde x (m) y (m) (m) (m) rektangel 1,494 1,000 0,970 1,010 rektangel 2,934 0,000 0,970 2,130 rektangel 4,434 1,000 0,610 1,010 Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvensklasse = Normal Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last f xk1 = 0,50 MPa f xk2 = 0,45 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,92 kn/m² n = 29,50 kn/m
11 Bilag 3 Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 15,1 m² W = 13,9 kn Partialkoefficient på styrker γc = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: f xd1 = 0,29 MPa f xd2 = 0,26 MPa Regn.mæss. brudmoment om lodret akse msu = fxd2*t²/6 = 689 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m0 = fxd1*t²/6 = 766 Nm/m bidrag fra lodret last m1 = n*t/6 = 615 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse mlu = 1381 Nm/m Resultat q u = 2,27 Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter msu = 689 Nm/m og mlu = 1381 Nm/m Tværlasten er w = 0,92 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / qu UG = 41 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig. Supplerende krav Da vægfeltet er påvirket af lodret last, skal vægfeltets søjlebæreevne bestemmes, såfremt den lodrette last er dominerende. Beregningen af søjlebæreevnen forudsætter et vægfelt understøttet foroven og forneden (2-sidigt understøttet). Vægfeltet skal belastes med en ækvivalent tværlast og et ækvivalent topmoment, som bestemmes ved at multiplicere den aktuelle tværlast og det aktuelle topmoment med en reduktionsfaktor ka. k a og dermed den ækvivalente last bestemmes som beskrevet nedenfor. Ved aktuelle understøtningsforhold og aktuelle reduktioner af væggens tværsnit som følge af åbninger giver tværlasten m lu = 1381 Nm/m qu momentet I en væg med simpelt lodret spænd og uden åbninger medfører tværlasten qu det simple maksimalmoment m s = qu * h²/8 = 1915 Nm/m Reduktionsfaktor ka = mlu/ms = 1381/1915 = 0,72 Ækvivalent tværlast = ka * w = 0,72 * 0,92 kn/m² = 0,66 kn/m²
12 Bilag
13 Bilag
14 Bilag 4 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 4 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Tværbelastet rektangulær væg / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 5,800 m Højde = 2,600 m Tykkelse = 125 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m Åbningers form, placering og størrelse: Form Koordinater til åbningens nederste venstre hjørne Bredde Højde x (m) y (m) (m) (m) rektangel 1,494 1,000 0,970 1,010 rektangel 2,934 0,000 0,970 2,130 rektangel 4,434 1,000 0,610 1,010 Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvensklasse = Normal Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last f xk1 = 0,98 MPa f xk2 = 0,45 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,92 kn/m² n = 67,20 kn/m
15 Bilag 4 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 4 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Tværbelastet rektangulær væg / EC6design v.8.0 Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 15,1 m² W = 13,9 kn Partialkoefficient på styrker γc = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: f xd1 = 0,58 MPa f xd2 = 0,26 MPa Regn.mæss. brudmoment om lodret akse msu = fxd2*t²/6 = 689 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m0 = fxd1*t²/6 = 1501 Nm/m bidrag fra lodret last m1 = n*t/6 = 1400 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse mlu = 2901 Nm/m Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 4 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Tværbelastet rektangulær væg / EC6design v.8.0 Resultat q u = 4,30 Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter msu = 689 Nm/m og mlu = 2901 Nm/m Tværlasten er w = 0,92 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / qu UG = 21 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig
16 Bilag 4 Supplerende krav Da vægfeltet er påvirket af lodret last, skal vægfeltets søjlebæreevne bestemmes, såfremt den lodrette last er dominerende. Beregningen af søjlebæreevnen forudsætter et vægfelt understøttet foroven og forneden (2-sidigt understøttet). Vægfeltet skal belastes med en ækvivalent tværlast og et ækvivalent topmoment, som bestemmes ved at multiplicere den aktuelle tværlast og det aktuelle topmoment med en reduktionsfaktor ka. k a og dermed den ækvivalente last bestemmes som beskrevet nedenfor. Ved aktuelle understøtningsforhold og aktuelle reduktioner af væggens tværsnit som følge af åbninger giver tværlasten m lu = 2901 Nm/m qu momentet I en væg med simpelt lodret spænd og uden åbninger medfører tværlasten qu det simple maksimalmoment m s = qu * h²/8 = 3630 Nm/m Reduktionsfaktor ka = mlu/ms = 2901/3630 = 0,80 Ækvivalent tværlast = ka * w = 0,80 * 0,92 kn/m² = 0,74 kn/m²
17 Bilag
18 Bilag
19 Bilag 5 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 5 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Lodret belastet muret væg / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Regningsmæssige dimensioner Længde = 0,470 m Tykkelse = 175 mm Højde = 2,600 m Tykkelse af formur = 108 mm (tykkelse=0 betyder ingen formur) Understøtningsforhold Antal understøtninger = 2 ρ 2 = 1,00 Karakteristiske materialeparametre Trykstyrke = 3,50 MPa Bøjningstrækstyrke = 0,50 MPa E-modul = 1950 MPa E-modul evt. formur = 1132 MPa Densitet = 535 kg/m 3 Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Regningsmæssig last på bærende væg alene Lodret last= 125,6 kn/m Tværlast (vindlast) = 0,74 kn/m 2 (positiv mod venstre) Excentricitetsintervaller inden korrektion med værdien einit. Positiv mod højre: Top: fra 9 til 83 mm; Bund: fra -87 til 87 mm Delresultater Geometriske forhold Areal = 0,082 m 2 ρ 3 = 0,30 ρ 4 = 0,09 Eff. højde = 2600 mm Eff. tykkelse = 183 mm Slankhedsforhold = 14,2 Initialexcentricitet einit = 6 mm Krybningsexcentricitet ek = 0 mm Materialeparametre Karakt. værdi Partialkoeff Regn.mæss. værdi Trykstyrke f k = 3,50 MPa 1,60 f d = 2,07 MPa Bøjningstrækstyrke f xk1 = 0,50 MPa 1,70 f xd1 = 0,28 MPa E-modul E 0k = 1950 MPa 1,60 E 0d = 1154 MPa Da Areal er mindre end 0,1 m2 er styrkerne reduceret iht DS/INF 167 Specifik tyngde 0, N/mm 3 Bæreevneforhold top midt bund Regningsmæssig normalkraft, NEd 125,6 N/mm 126,8 N/mm 128,0 N/mm Minimal trykzonebredde, NEd / fcd 61 mm 61 mm 62 mm
20 Bilag 5 EN beregning Trykbuens excentricitet 45 mm 2 mm -50 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, emr 45 mm 9 mm 50 mm (i midten mindst 1/20 vægtykkelsen) Reduktionsfaktor Φ (jfr. EN (6.4) og (G.1)) 0,48 0,65 0,42 Regn.mæss. bæreevne NRd (jfr. EN (6.2)) 175,6 N/mm 236,0 N/mm 154,0 N/mm Udnyttelsesgrad NEd / NRd 72 % 54 % 83 % Navier-beregning Trykbuens excentricitet 63 mm 52 mm 31 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, emr 63 mm 125 mm 31 mm 1. ordens moment M0 = NEd e 7331 Nmm/mm Eulerlast Ncr 235,5 N/mm Momentforøgelsesfaktor α = Ncr / (Ncr - NEd) 2,17 Resulterende moment Mmax = α M Nmm/mm Modstandsmoment Z 5104 mm 3 /mm Bøjningsspænding abs(mmax) / Z 3,111 MPa Normalspænding NEd / vægtykkelse 0,725 MPa Kanttrækspænding og -styrke 2,386 MPa 0,278 MPa Kanttrykspænding og -styrke 3,835 MPa 2,071 MPa Største udnyttelsesgrad = kantspænding / styrke 857 %
21 Bilag 5 Resultat Dimensionsgivende udnyttelsesgrader 72 % 54 % 83 % Konklusion Da alle dimensionsgivende udnyttelsesgrader (top, midt og bund) er < eller = 100 %, er væggens bæreevne tilstrækkelig
22 Bilag 6 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 6 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Lodret belastet muret væg / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Regningsmæssige dimensioner Længde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Højde = 2,800 m Tykkelse af formur = 0 mm (tykkelse=0 betyder ingen formur) Understøtningsforhold Antal understøtninger = 2 ρ 2 = 1,00 Karakteristiske materialeparametre Trykstyrke = 7,93 MPa Bøjningstrækstyrke = 0,23 MPa E-modul = 3967 MPa E-modul evt. formur = 2000 MPa Densitet = 1800 kg/m 3 Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Regningsmæssig last på bærende væg alene Lodret last= 11,0 kn/m Tværlast (vindlast) = 0,79 kn/m 2 (positiv mod venstre) Excentricitetsintervaller inden korrektion med værdien einit. Positiv mod højre: Top: fra -45 til 45 mm; Bund: fra -54 til 54 mm Delresultater Geometriske forhold Areal = 0,302 m 2 ρ 3 = 0,90 ρ 4 = 0,50 Eff. højde = 2800 mm Eff. tykkelse = 108 mm Slankhedsforhold = 25,9 Initialexcentricitet einit = 6 mm Krybningsexcentricitet ek = 2 mm Materialeparametre Karakt. værdi Partialkoeff Regn.mæss. værdi Trykstyrke f k = 7,93 MPa 1,60 f d = 4,96 MPa Bøjningstrækstyrke f xk1 = 0,23 MPa 1,70 f xd1 = 0,14 MPa E-modul E 0k = 3967 MPa 1,60 E 0d = 2479 MPa Specifik tyngde 0, N/mm 3 Bæreevneforhold top midt bund Regningsmæssig normalkraft, NEd 11,0 N/mm 13,7 N/mm 16,3 N/mm Minimal trykzonebredde, NEd / fcd 2 mm 3 mm 3 mm EN beregning
23 Bilag 6 Trykbuens excentricitet -38 mm 14 mm -46 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, emr 38 mm 23 mm 46 mm (i midten mindst 1/20 vægtykkelsen) Reduktionsfaktor Φ (jfr. EN (6.4) og (G.1)) 0,30 0,05 0,15 Regn.mæss. bæreevne NRd (jfr. EN (6.2)) 161,9 N/mm 24,4 N/mm 78,0 N/mm Udnyttelsesgrad NEd / NRd 7 % 56 % 21 % Navier-beregning Trykbuens excentricitet 21 mm 77 mm 20 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, emr 21 mm 92 mm 20 mm 1. ordens moment M0 = NEd e 1140 Nmm/mm Eulerlast Ncr 153,4 N/mm Momentforøgelsesfaktor α = Ncr / (Ncr - NEd) 1,10 Resulterende moment Mmax = α M Nmm/mm Modstandsmoment Z 1944 mm 3 /mm Bøjningsspænding abs(mmax) / Z 0,644 MPa Normalspænding NEd / vægtykkelse 0,127 MPa Kanttrækspænding og -styrke 0,517 MPa 0,135 MPa Kanttrykspænding og -styrke 0,770 MPa 4,956 MPa Største udnyttelsesgrad = kantspænding / styrke 382 % Resultat Dimensionsgivende udnyttelsesgrader 7 % 56 % 21 % Konklusion Da alle dimensionsgivende udnyttelsesgrader (top, midt og bund) er < eller = 100 %, er væggens bæreevne tilstrækkelig
24 Bilag
25 Bilag 7 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 7 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Teglbjælke / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Bjælkens dimensioner: Lysningsvidde L = 2290 mm Vederlagslængde u = 108 mm Effektiv længde(l+min(u,d)) lef = 2398 mm Murtykkelse t = 108 mm Højde h = 255 mm Effektiv højde d = 173 mm Højde fra lysningsoverkant til armeringens tyngdepunkt = 60 mm Materialeparametre for murværk: Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Part.koeff. for fk og E0k = 1,60 Part.koeff. for fvk0 = 1,70 Karakt. basistrykstyrke f k = 8,00 MPa Regn.mæss. b.trykstyrke f d = 5,00 MPa Karakt. E-modul E 0k = 5000 MPa Regn.mæss. E-modul E 0d = 3125 MPa Karakt. kohæsion f vk0 = 0,80 MPa Regn.mæss. kohæsion fvd0 = 0,47 MPa Materialeparametre for armering Karakt. flydespænding f yk = 550 MPa Karakt. E-modul, E sk = MPa Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,20 Regn.mæss. flydespænding f yd = 458 MPa Regn.mæss. E-modul E sd = MPa Armeringsdiameter da = 5,00 mm Antal armeringstråde = 4 Armeringen er forspændt iht. Dansk Overliggerkontrol Regningsmæssige lodrette laster: Jævnt fordelt lodret last, inkl. egenlast, q Ingen enkeltkræfter! Delresultater = 6,57 kn/m Reaktioner: Venstre side = 7,88 kn Højre side = 7,88 kn
26 Bilag 7 Snitkræfter: Mmax = 4,72 knm Afstand fra venstre understøtning = 1200 mm Qmax ved venstre lysningskant Qmax ved højre lysningskant Qmax i afstanden d/2 fra venstre lysningskant Qmax i afstanden d/2 fra højre lysningskant = 7,52 kn = 7,52 kn = 6,95 kn = 6,95 kn Eventuel forøgelse af kohæsion Ved venstre lysningskant = 1,00 Ved højre lysningskant = 1,00 Bæreevne: Mkapacitet Qkapacitet v.start lysn.kant Qkapacitet i afstanden d/2 fra lysn.kant = 4,82 knm = 8,81 kn = 8,81 kn (Note: Qkapacitet > Qmax enten ved start lysningskant eller i afstanden d/2 fra lysningkant) Kipningslængden = 6480 mm Kipningslængden er større end den faktiske længde og giver dermed ikke anledning til problemer. Den elastiske nedbøjning er bestemt til = 2,53 mm Tøjningen i trækzonen er bestemt til Tøjningen er mindre end revnetøjningen, hvilket betyder at hele tværsnittet er urevnet. = 0,04 o/oo Resultat: Bæreevnen er tilstrækkelig. Udnyttelsesgrad for: Moment = 0,98 Forskydning ved venstre kant = 0,79 Forskydning ved højre kant = 0,79 Elastisk udbøjning er bestemt til = 2,53 mm
27 Copyright Danske tegl Bilag 8 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 8 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Teglbjælke / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Bjælkens dimensioner: Lysningsvidde L = 2290 mm Vederlagslængde u = 108 mm Effektiv længde(l+min(u,d)) lef = 2398 mm Murtykkelse t = 108 mm Højde h = 521 mm Effektiv højde d = 469 mm Højde fra lysningsoverkant til armeringens tyngdepunkt = 30 mm Materialeparametre for murværk: Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Part.koeff. for fk og E0k = 1,60 Part.koeff. for fvk0 = 1,70 Karakt. basistrykstyrke f k = 5,89 MPa Regn.mæss. b.trykstyrke f d = 3,68 MPa Karakt. E-modul E 0k = 2358 MPa Regn.mæss. E-modul E 0d = 1474 MPa Karakt. kohæsion f vk0 = 0,21 MPa Regn.mæss. kohæsion fvd0 = 0,12 MPa Materialeparametre for armering Karakt. flydespænding f yk = 550 MPa Karakt. E-modul, E sk = MPa Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,20 Regn.mæss. flydespænding f yd = 458 MPa Regn.mæss. E-modul E sd = MPa Armeringsdiameter da = 5,00 mm Antal armeringstråde = 2 Armeringen er forspændt iht. Dansk Overliggerkontrol Regningsmæssige lodrette laster: Jævnt fordelt lodret last, inkl. egenlast, q Ingen enkeltkræfter! Delresultater = 6,57 kn/m Reaktioner: Venstre side = 7,88 kn Højre side = 7,88 kn
28 Copyright Danske tegl Bilag 8 Snitkræfter: Mmax = 4,72 knm Afstand fra venstre understøtning = 1209 mm Qmax ved venstre lysningskant Qmax ved højre lysningskant Qmax i afstanden d/2 fra venstre lysningskant Qmax i afstanden d/2 fra højre lysningskant = 7,52 kn = 7,52 kn = 5,98 kn = 5,98 kn Eventuel forøgelse af kohæsion Ved venstre lysningskant = 1,57 Ved højre lysningskant = 1,57 Bæreevne: Mkapacitet Qkapacitet v.start lysn.kant Qkapacitet i afstanden d/2 fra lysn.kant = 7,97 knm = 9,80 kn = 6,26 kn (Note: Qkapacitet > Qmax enten ved start lysningskant eller i afstanden d/2 fra lysningkant) Kipningslængden = 6213 mm Kipningslængden er større end den faktiske længde og giver dermed ikke anledning til problemer. Den elastiske nedbøjning er bestemt til = 0,61 mm Tøjningen i trækzonen er bestemt til Tøjningen er mindre end revnetøjningen, hvilket betyder at hele tværsnittet er urevnet. Resultat: Bæreevnen er tilstrækkelig. = 0,23 o/oo Udnyttelsesgrad for: Moment = 0,59 Forskydning ved venstre kant = 0,77 Forskydning ved højre kant = 0,77 Elastisk udbøjning er bestemt til = 0,61 mm
29 Bilag 9 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 9 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Skive / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger: Det stabiliserende vægfelts (regningsmæssige) dimensioner: Højde = 5,200 m Længde = 7,854 m Tykkelse = 108 mm Lastværdier: Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos. nedad) N = 0,00 kn Regn.mæss. vandret last v. vægtop (pos. højre) W = 54,00 kn excentricitet vinkelret på væg (abs. værdi) e0 = 18 mm excentricitet parallel med væg (pos. højre) el = 0 mm Materialeparametre for vægfelt og bund: Kar. kohæsion i vægfelt = 0,23 MPa Kar. friktionskoeff. i vægfelt = 0,40 Kar. kohæsion ved bund = 0,23 MPa Kar. friktionskoeff. ved bund = 1,00 Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,70 Partialkoefficient = 1,30 Regn.mæss. kohæsion i Regn.mæss. friktionskoeff. i vægfelt = 0,14 MPa vægfelt = 0,31 Regn.mæssig kohæsion Regn.mæssig friktionskoeff. ved bund = 0,14 MPa ved bund = 0,77 Densitet = 1800 kg/m³ km-faktor = 0,07 Sten/blokstyrke = 25,00 MPa Genn.gående studsfuger pr: 2 skifte Regningsmæssig kapacitet af trækstringer = 20,00 kn Fællesdata for flanger: f k = 5,90 MPa Konsekv.kl. = Normal Part.koeff = 1,60 f d = 3,69 MPa Kontrolkl. = Normal ½*fd = 1,84 MPa (Trykstyrken i studsfuger) Bindere pr (BF): = 134 mm
30 Bilag 9 Karakteristisk forankringsstyrke = 2,90 kn Partialkoefficient = 1,70 Regningsmæssig forankringsstyrke = 1,71 kn f k er basistrykstyrken for vægfeltet, men er medtaget i fællesdata for flanger, da værdien kun anvendes ved beregningen af overgangen mellem vægfelt og flanger. Binderens længde forudsættes mindst at være lig med den lodrette binderafstand, hvorved der kan udvikles trykstringere mellem binderne under 45 o. Flange i venstre side: Total-bredde = 0,600 m Tykkelse = 125 mm Total-bredden er summen af flange-bredderne ind i og ud fra vægfeltsplanen. Flangebredde ind i planen: = Minimum (8*t, 0,2*Højde, Max-længde angivet af brugeren) 0,600 m = Minimum (1,000 m, 1,040 m, 0,600 m) Flangebredde ud fra planen : = Minimum (8*t, 0,2*Højde, Max-længde angivet af brugeren) 0,000 m = Minimum (1,000 m, 1,040 m, 0,000 m) Lastværdier: Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos. nedad) excentricitet vinkelret på væg (pos. indad) Densitet e0 = 535 kg/m³ = 27,15 kn/m = 18 mm Delresultater Lodret forskydningskapacitet i det stabiliserende vægfelt <Kapacitet af gennemmuret vægsnit>
31 Bilag 9 QBer = km*fb*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 405,41 kn Qmax = (1,5 MPa)*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 347,49 kn Q Kap,^liggef = Minimum(QBer,Qmax) = 347,49 kn Lodret forskydningskapacitet mellem flanger og stabiliserende vægfelt <Kapacitet af samling mellem væg og flanger> Qtrykstringer = ½*fd*højde*stringerareal/2*BF = 91,07 kn Qbinder = Forankr.styrke*højde/BF = 66,20 kn QFlange = Minimum(Qtrykstringer,Qbinder) = 66,20 kn Venstre flange Qvenstre flange = 18,38 kn Reaktioner, længder, egenvægt Reaktionerne er udregnet på baggrund af lasterne på den stabiliserende væg og eventuelle reducerede flanger. SN = Summen af egenvægte og lodrette laster = 97,77 kn e = Excentricitet af SN. Pos. mod højre = 2,125 m egv = Egenvægt af den stabiliserende væg = 10,109 kn/m LAB = Afstand til last fra venstre flange = 0,000 m LBC = Afstand mellem spændingsfordeling -top og bund = 4,250 m LCD = Udstrækn. af reaktionen fra højre kant = 3,60 m nb = Ensfordelt lodret reaktion = 0,25 MPa wb = Ensfordelt vandret reaktion = 0,14 MPa f d = Regningsmæssig trykstyrke = 3,69 MPa f bund,d = Regn. forskyd.styrke (nb*µbund,d + fbund,d0) = 0,33 MPa nb < fd: ok! wb < fbund,d: ok! Lodret snitflade (B). Umiddelbart før lastpåvirkning QB = Qvenstre flange + egv*lab = 18,38 kn
32 Bilag 9 Kapacitet mht brud i liggefuger: QKap,liggef. = fvd0*højde*tykkelse = 75,98 kn QKap = Minimum(QKap,liggef.,Q Kap,^liggef. ) = 75,98 kn QB < QKap: ok! Optagelse af momentet: MB = 0,00 knm hts = Trykzonehøjden i væggen = 0,000 m hts < 0.3 * væghøjde: ok! f B,Stringer = M/(højde-½*hts ) = 0,00 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn f B,Stringer < Ts: ok! Lodret snitflade (C). Umiddelbart før reaktion QC = QB + egv*lbc + LBC*N/LBD = 61,34 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: QBer,liggef. = (µd*σ+fvd0) * (højde*tykkelse) = 97,69 kn Qmax,liggef. = (1,5 MPa) * (højde*tykkelse) = 842,40 kn QKap,liggef. = Minimum(QBer,lf.,Qmax,lf.) = 97,69 kn QKap = Minimum(QKap,liggef.,Q Kap^liggef. ) = 97,69 kn QC < QKap: ok! Optagelse af momentet: MC = 93,44 knm hts = Trykzonehøjden i væggen = 0,09 m hts < 0.3 * væghøjde: ok! f C,Stringer = M/(højde-½*hts) = 18,13 kn
33 Bilag 9 F Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn fc,stringer < Ts: ok! Optagelse af normalkraften: sc = Normalkraftens trykspænding i resttværsnittet = 0,05 MPa ½*fd = Tilladelig trykspænding = 1,84 MPa sc < ½*fd: ok! Forhold umiddelbart over trykstringer Kræfterne i trykstringeren samt den vandrette reaktion fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart over stringeren. Strækning BC: w-bc = abs(fb,stringer - fc,stringer)/lbc*tykkelse = 0,04 MPa f vd0 = Regningsmæssig forskydningsstyrke = 0,14 MPa w-bc < fvd0: ok! Strækning CD: w-cd = abs(fc,stringer - W)/LCD*tykkelse = 0,09 MPa f vd = Regn. forskyd.spænd. (nb*µd + fvd0) = 0,21 MPa w-cd < fvd: ok! Forhold umiddelbart under trækstringer Kræfterne i trækstringeren samt den vandrette påvirkning fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart under stringeren. Excentrisk virkende forskydningsspænding fra vandret belastning (wl): wl = W/((tykkelse -2*e0)*LBD) = 0,10 MPa Excentrisk virkende normalspænding fra lodret belastning (nl): nl = N/((tykkelse -2*e0)*LBD) = 0,00 MPa
34 Bilag 9 Strækning BC: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = (fc,stringer - fb,stringer)/lbc*tykkelse = 0,04 MPa Under lasten: w-bc = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,13 MPa f vd = Regningsmæssig forskydningsstyrke(nl*µd+fvd0 ) = 0,14 MPa w-bc < fvd: ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,04 MPa f vd0 = Regningsmæssig forskydningsstyrke = 0,14 MPa abs(wa) < fvd0: ok! Strækning CD: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = - (fc,stringer)/lcd*tykkelse = -0,05 MPa Under lasten: w-cd = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,05 MPa f vd = Regningsmæssig forskydningsstyrke(nl*µd+fvd0) = 0,14 MPa w-cd < fvd: ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,05 MPa f vd0 = Regningsmæssig forskydningsstyrke = 0,14 MPa wa < fvd0: ok! Belastningsfladen
35 Bilag 9 wl = Samlet forskydningsspænding = 0,10 MPa f vd = Regningsmæssig forskydningsstyrke(nl*µd+fvd0) = 0,14 MPa wl < fvd: ok! Resultat Bæreevnen af den stabiliserende væg er tilstrækkelig!
36 Bilag 10 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Bilag 10 Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: Sagsnummer: Sag 039 Modul: Skive / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger: Det stabiliserende vægfelts (regningsmæssige) dimensioner: Højde = 2,600 m Længde = 1,500 m Tykkelse = 125 mm Lastværdier: Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos. nedad) N = 49,00 kn Regn.mæss. vandret last v. vægtop (pos. højre) W = 10,20 kn excentricitet vinkelret på væg (abs. værdi) e0 = 21 mm excentricitet parallel med væg (pos. højre) el = 0 mm Materialeparametre for vægfelt og bund: Kar. kohæsion i vægfelt = 0,40 MPa Kar. friktionskoeff. i vægfelt = 0,40 Kar. kohæsion ved bund = 0,20 MPa Kar. friktionskoeff. ved bund = 0,40 Konsekvensklasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,70 Partialkoefficient = 1,30 Regn.mæss. kohæsion i Regn.mæss. friktionskoeff. i vægfelt = 0,24 MPa vægfelt = 0,31 Regn.mæssig kohæsion Regn.mæssig friktionskoeff. ved bund = 0,12 MPa ved bund = 0,31 Densitet = 535 kg/m³ km-faktor = 0,20 Sten/blokstyrke = 3,50 MPa Genn.gående studsfuger pr: 2 skifte Regningsmæssig kapacitet af trækstringer = 20,00 kn Delresultater Lodret forskydningskapacitet i det stabiliserende vægfelt <Kapacitet af gennemmuret vægsnit>
37 Bilag 10 QBer = km*fb*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 93,84 kn Qmax = (1,5 MPa)*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 201,09 kn Q Kap,^liggef = Minimum(QBer,Qmax) = 93,84 kn Reaktioner, længder, egenvægt Reaktionerne er udregnet på baggrund af lasterne på den stabiliserende væg og eventuelle reducerede flanger. SN = Summen af egenvægte og lodrette laster = 51,61 kn e = Excentricitet af SN. Pos. mod højre = 0,514 m egv = Egenvægt af den stabiliserende væg = 1,739 kn/m LAB = Afstand til last fra venstre flange = 0,000 m LBC = Afstand mellem spændingsfordeling -top og bund = 1,028 m LCD = Udstrækn. af reaktionen fra højre kant = 0,47 m nb = Ensfordelt lodret reaktion = 0,87 MPa wb = Ensfordelt vandret reaktion = 0,17 MPa f d = Regningsmæssig trykstyrke = 5,30 MPa f bund,d = Regn. forskyd.styrke (nb*µbund,d + fbund,d0) = 0,39 MPa nb < fd: ok! wb < fbund,d: ok! Lodret snitflade (B). Umiddelbart før lastpåvirkning QB = egv*lab = 0,00 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: QKap,liggef. = fvd0*højde*tykkelse = 76,47 kn QKap = Minimum(QKap,liggef.,Q Kap,^liggef. ) = 76,47 kn QB < QKap: ok! Optagelse af momentet: MB = 0,00 knm hts = Trykzonehøjden i væggen = 0,000 m hts < 0.3 * væghøjde: ok!
38 Bilag 10 f B,Stringer = M/(højde-½*hts ) = 0,00 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn f B,Stringer < Ts: ok! Lodret snitflade (C). Umiddelbart før reaktion QC = QB + egv*lbc + LBC*N/LBD = 35,36 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: QBer,liggef. = (µd*σ+fvd0) * (højde*tykkelse) = 133,25 kn Qmax,liggef. = (1,5 MPa) * (højde*tykkelse) = 487,50 kn QKap,liggef. = Minimum(QBer,lf.,Qmax,lf.) = 133,25 kn QKap = Minimum(QKap,liggef.,Q Kap^liggef. ) = 93,84 kn QC < QKap: ok! Optagelse af momentet: MC = 9,09 knm hts = Trykzonehøjden i væggen = 0,01 m hts < 0.3 * væghøjde: ok! F f C,Stringer = M/(højde-½*hts) = 3,50 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn fc,stringer < Ts: ok! Optagelse af normalkraften: sc = Normalkraftens trykspænding i resttværsnittet = 0,02 MPa ½*fd = Tilladelig trykspænding = 2,65 MPa sc < ½*fd: ok! Forhold umiddelbart over trykstringer Kræfterne i trykstringeren samt den vandrette reaktion fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart over stringeren
39 Bilag 10 Strækning BC: w-bc = abs(fb,stringer - fc,stringer)/lbc*tykkelse = 0,03 MPa f vd0 = Regningsmæssig forskydningsstyrke = 0,24 MPa w-bc < fvd0: ok! Strækning CD: w-cd = abs(fc,stringer - W)/LCD*tykkelse = 0,11 MPa f vd = Regn. forskyd.spænd. (nb*µd + fvd0) = 0,50 MPa w-cd < fvd: ok! Forhold umiddelbart under trækstringer Kræfterne i trækstringeren samt den vandrette påvirkning fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart under stringeren. Excentrisk virkende forskydningsspænding fra vandret belastning (wl): wl = W/((tykkelse -2*e0)*LBD) = 0,08 MPa Excentrisk virkende normalspænding fra lodret belastning (nl): nl = N/((tykkelse -2*e0)*LBD) = 0,39 MPa Strækning BC: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = (fc,stringer - fb,stringer)/lbc*tykkelse = 0,03 MPa Under lasten: w-bc = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,11 MPa f vd = Regningsmæssig forskydningsstyrke(nl*µd+fvd0 ) = 0,36 MPa w-bc < fvd: ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,03 MPa f vd0 = Regningsmæssig forskydningsstyrke = 0,24 MPa
40 Bilag 10 abs(wa) < fvd0: ok! Strækning CD: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = - (fc,stringer)/lcd*tykkelse = -0,06 MPa Under lasten: w-cd = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,02 MPa f vd = Regningsmæssig forskydningsstyrke(nl*µd+fvd0) = 0,36 MPa w-cd < fvd: ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,06 MPa f vd0 = Regningsmæssig forskydningsstyrke = 0,24 MPa wa < fvd0: ok! Belastningsfladen wl = Samlet forskydningsspænding = 0,08 MPa f vd = Regningsmæssig forskydningsstyrke(nl*µd+fvd0) = 0,36 MPa wl < fvd: ok! Resultat Bæreevnen af den stabiliserende væg er tilstrækkelig!
41 Bilag
42 Bilag 11 Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Projektnavn: Kogebog Komponent: Transparent væg Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 20:16 Sagsnummer: 039 Modul: Tværbelastet rektangulær væg / EC6design v.8.0 Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 2,000 m Højde = 2,500 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m Åbningers form, placering og størrelse: Væggen har ingen åbninger. Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvensklasse = Lav Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last f xk1 = 0,06 MPa f xk2 = 0,17 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,62 kn/m² n = 2,00 kn/m Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 5,0 m² W = 3,1 kn Partialkoefficient på styrker γc = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: f xd1 = 0,04 MPa f xd2 = 0,10 MPa
43 Bilag 11 Regn.mæss. brudmoment om lodret akse msu = fxd2*t²/6 = 194 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m0 = fxd1*t²/6 = 69 Nm/m bidrag fra lodret last m1 = n*t/6 = 36 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse mlu = 105 Nm/m Resultat q u = 0,99 Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter msu = 194 Nm/m og mlu = 105 Nm/m Tværlasten er w = 0,62 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / qu UG = 63 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig
44 Bilag
45 Bilag
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG - BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Århus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker
Willemoesgade 2 5610 Assens Mobil 22 13 06 44 E-mail tm@thorvaldmathiesen.dk STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Stefansgade 65 3 TV, 2200 København N Sag Nr.: 15.342 Dato: 17-11-2015 Rev.: 04-12-2015
Læs mereI den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde
Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).
Læs mereMurværksprojektering\Version 7.04 Eksempel 1. Kombinationsvæg
Kombinationsvæg Modulet beregner lastfordelingen mellem for- og bagmur for vindlasten og momentet hidrørende fra topexcentriciteten i henhold til de indgående vægges stivheder (dvs. en elastisk beregning)
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs merePRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Modulet Kombinationsvægge Indledning Modulet arbejder på et vægfelt uden åbninger, og modulets opgave er At fordele vandret last samt topmomenter mellem bagvæg og formur At bestemme
Læs mereMurskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Læs mereBetonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereLøsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6
Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 For en excentrisk og tværbelastet søjle skal det vises, at normalkraften i søjlen er under den kritiske værdi mht. søjlevirkning og at momentet i søjlen
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk KOGEBOG TIL BEREGNING AF MURVÆRK
Læs mereModulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:
Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes
Læs mereModulet kan både beregne skjulte buer og stik (illustreret på efterfølgende figur).
Murbue En murbue beregnes generelt ved, at der indlægges en statisk tilladelig tryklinje/trykzone i den geometriske afgrænsning af buen. Spændingerne i trykzonen betragtes i liggefugen, hvor forskydnings-
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Århus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk KOGEBOG TIL BEREGNING AF MURVÆRK
Læs mereProjekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger
Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger 2012 10 10 SBI og Teknologisk Institut 1 Indhold 1 Indledning... 3 2 Definitioner... 3 3 Normforhold. Robusthed... 3 4. Forudsætninger...
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs mereProfil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene
Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt
Læs mereBEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning Murværksnormen DS 414:005 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekomne konstruktioner som
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN 1996 1 1 MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2. sal 1620 København K Copyright Danske Tegl Kommenteret af Teknologisk Institut Danske Tegl Vesterbrogade
Læs mereDS/EN 1996-1-1 DK NA:2014
Nationalt anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1996-1-1 DK NA:2013 og erstatter
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereKipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK
pdc/sol STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK 1. Indledning En stor del af den gamle bygningsmasse i Danmark er opført af teglstenmurværk, hvor den anvendte opmuringsmørtel er kalkmørtel. I byggerier fra
Læs mereEksempel på anvendelse af efterspændt system.
Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:
Læs mereKonsoller. Statiske forhold
Konsoller. Statiske forhold Rekvirent: Kalk- og Teglværksforeningen af 1893 Nørre Voldgade 48 1358 København K Att.: Tommy Bisgaard Udført af ingeniør Poul Dupont Christiansen Aarhus, den 11. november
Læs mereSag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse
Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N Statisk Dokumentation Adresse: Bygherre: Humlebækgade 35, st.tv 2200 København N Matrikel nr. 4878 Ejendoms nr. 62740 Amanda Steenstrup Udført af: Güner
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereStatisk Projekteringsrapport: Statiske Beregninger:
Statisk Projekteringsrapport: '. u\.. '^ PO,.1 i Statiske Beregninger: Lehwaldsvej 5,1. Kgs. Lyngby Etagebolig Intern ombygning i lejlighed Adresse Matrnr Ejendomsnummer Kommune nr Sag nr. Dato Underskrift
Læs mereEt vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m.
Teglbjælke Et vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m. Teglbjælken kan udføres: som en præfabrikeret teglbjælke, som minimum er 3 skifter høj eller en kompositbjælke
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mereAfstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere
Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere Rekvirent: Kalk og Teglværksforeningen af 1893 Nørre Voldgade 48 1358 København K Att.: Tommy Bisgaard Udført af civilingeniør Poul
Læs mereEnergirenovering af murede facader beregningseksempel. Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus
Energirenovering af murede facader beregningseksempel Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus December 2016 Titel: Energirenovering af murede facader beregningseksempel Rødovre Boligselskab, Birkmosevej
Læs mereBEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning EN 1996-1-1 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekomne konstruktioner som fx vandret-
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereStabilitet - Programdokumentation
Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereK.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons
Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast K.I Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast I det følgende er det eftervist, at forudsætningen, om at regne med kvasistatisk vindlast på bygningen,
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141
Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering
Læs merePROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD
2014 Trækonstruktioner B4-2-F14 PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 1 Titelblad Tema: Bygningen og dens omgivelser Titel: Projektgruppe: B4-2-F14 Projektperiode: P4-projekt 4. semester
Læs mereProgramdokumentation - Skivemodel
Make IT simple 1 Programdokumentation - Skivemodel Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereBetonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstrktioner, 5 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader Deformationsberegninger 1 Christian Frier
Læs mereDS/EN 1520 DK NA:2011
Nationalt anneks til DS/EN 1520:2011 Præfabrikerede armerede elementer af letbeton med lette tilslag og åben struktur med bærende eller ikke bærende armering Forord Dette nationale anneks (NA) knytter
Læs mereOpgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0.
alborg Universitet Esbjerg Side 1 af 4 sider Skriftlig røve den 6. juni 2011 Kursus navn: Grundlæggende Statik og Styrkelære, 2. semester Tilladte hjælemidler: lle Vægtning : lle ogaver vægter som udgangsunkt
Læs mereBetonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber
Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 003 Konstrktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader
Læs mereForspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke
Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den
Læs mereForskydning og lidt forankring. Per Goltermann
Forskydning og lidt forankring Per Goltermann Lektionens indhold 1. Belastninger, spændinger og revner i bjælker 2. Forskydningsbrudtyper 3. Generaliseret forskydningsspænding 4. Bjælker uden forskydningsarmering
Læs mereLÆNGE LEVE KALKMØRTLEN
Tekst og illustrationer: Tekst og illustrationer: Lars Zenke Hansen, Civilingeniør Ph.d., ALECTIA A/S 3 LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN I årets to første udgaver af Tegl beskrives luftkalkmørtlers mange gode udførelses-
Læs mereappendiks a konstruktion
appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen
Læs mereBEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning EN 1996-1-1 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekommende konstruktioner som fx vandret-
Læs mereBilag A Laster 1 A.1 Egenlast A.2 Snelast A.3 Vindlast A.3.1 Vindtryk på overflader... 3
Indholdsfortegnelse Bilag A Laster A. Egenlast......................................... A.2 Snelast.......................................... A.3 Vindlast......................................... 2 A.3.
Læs mereDeformation af stålbjælker
Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker
Læs mereStatik. Grundlag. Projektforudsætninger
Statik Grundlag Projektforudsætninger Der tages forbehold for eventuelle fejl i følgende anvisninger og beregninger. Statisk dimensionering af det konkrete projekt er til enhver tid rådgivers ansvar. Nyeste
Læs merefor en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.
Gennemlokning af plader iht. DS/EN 1992-1-1_2005 Anvendelsesområde for programmet Programmet beregner bæreevnen for gennemlokning af betonplader med punktlaster eller plader understøttet af søjler iht.
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 3
Betonkonstruktioner Lektion 3 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk 1 Teori fra 1. og. lektion Hvad er et stift plastisk materiale? Hvad er forskellen på en elastisk og plastisk spændingsfordeling?
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK
2013-06-28 pdc/sol STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK 1. Indledning Dette notat omhandler forskellige forhold relevant for beregninger af ældre murværk ifm renoveringer/ombygninger Notatet er således
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision og sammenskrivning af EN 1996-1-1 DK
Læs mereUndgå stålsøjler i fuldmuret byggeri
A/S Randers Tegl Mineralvej 4 Postbox 649 DK 9100 Aalborg Telefon 98 12 28 44 Telefax 98 11 66 86 CVR nr. 20 40 02 34 www.randerstegl.dk E-mail: tegl@randerstegl.dk Undgå stålsøjler i fuldmuret byggeri
Læs mereStatik. Generelt. I vejledningen henvises der generelt til følgende europæiske og danske standarder og normer:
Generelt Projekteringsansvar Der tages forbehold for eventuelle fejl i følgende anvisninger og beregninger. Statisk dimensionering af det konkrete projekt er til enhver tid rådgiverens ansvar. I vejledningen
Læs mereElementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler
M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende
Læs mereCentralt belastede søjler med konstant tværsnit
Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Den kritiske bærevene... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 1.3 Søjlelængde... 8 1 Den kritiske bæreevne
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereStatisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato
Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereSøjler og vægge Centralt og excentrisk belastede. Per Goltermann
Søjler og vægge Centralt og excentrisk belastede Per Goltermann Søjler: De små og ret almindelige Søjler i kontorbyggeri (bygning 101). Præfab vægelementer i boligblok Søjler under bro (Skovdiget). Betonkonstruktioner
Læs mereStatisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereNemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple
Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l
Læs mereDansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel
Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)
Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Præfabrikerede armerede komponenter af autoklaveret porebeton Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af EN 12602 DK NA:2008 og erstatter dette fra 2013-09-01. Der er foretaget
Læs mere4. Husets totale stabilitet
4. Husets totale stabilitet 4.1 Indledning Husets totale stabilitet sikres af det statiske system, der optager den samlede, vandrette kraft vha. afstivende vægge. Et system er illustreret på efterfølgende
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereFor en grundlæggende teoretisk beskrivelse af metoden henvises bl.a. til M.P. Nielsen [69.1] og [99.3].
A Stringermetoden A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A2 Indholdsfortegnelse Generelt Beregningsmodel Statisk ubestemthed Beregningsprocedure Bestemmelse af kræfter, spændinger og reaktioner Specialtilfælde Armeringsregler
Læs mere3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1
3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3.1 Lodrette laster 3.1.1 Nyttelast 6 3.1. Sne- og vindlast 6 3.1.3 Brand og ulykke 6 3. Lastkombinationer 7 3..1 Vedvarende eller midlertidige dimensioneringstilfælde
Læs mereDIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN
DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN Titelblad Tema: Afgangsprojekt. Projektperiode: 27/10 2008-8/1 2009. Studerende: Fagvejleder: Kasper Nielsen. Sven Krabbenhøft. Kasper Nielsen Synopsis Dette projekt omhandler
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1996-1-1 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereEksempel Boltet bjælke-søjlesamling
Eksempel Boltet bjælke-søjlesamling Dette eksemplet bygger på beregningsvejledningerne i afsnit 6 om bærende samlinger i H- eller I-profiler. En momentpåvirket samling mellem en HEB-søjle og en IPE-bjælke
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereA2.05/A2.06 Stabiliserende vægge
A2.05/A2.06 Stabiliserende vægge Anvendelsesområde Denne håndbog gælder både for A2.05win og A2.06win. Med A2.05win beregner man kun system af enkelte separate vægge. Man får som resultat horisontalkraftsfordelingen
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Søjlen. Søjlen. Søjlen Pause
Statik og bygningskonstruktion Program lektion 10 8.30-9.15 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 af bygningskonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 1.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut
Læs mereKonstruktionsmæssige forhold med 3D betonprint
Konstruktionsmæssige forhold med 3D betonprint Eksisterende printprincipper og deres statiske muligheder og begrænsninger v. Kåre Flindt Jørgensen, NCC Danmark A/S 1 Vægprincipper Kantvægge V-gitret væg
Læs mereNyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012.
Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Betonelement-Foreningen tilbyder nu på hjemmesiden et nyt beregningsmodul til fri afbenyttelse. Modulet er et effektivt
Læs mere