FORSØG MED 37 BETONELEMENTER

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Størrelse: px
Starte visningen fra side:

Download "FORSØG MED 37 BETONELEMENTER"

Transkript

1 FORSØG MED 37 BETONELEMENTER - CENTRALT, EXCENTRISK OG TVÆRBELASTEDE ELEMENTER SAMT TILHØRENDE TRYKCYLINDRE, BØJETRÆKEMNER OG ARMERINGSSTÆNGER Peter Ellegaard November Laboratoriet for Bærende Konstruktioner INSTITUT FOR BYGGERI OG ANLÆG AALBORG UNIVERSITET ISSN R0601

2 Indholdsfortegnelse INDLEDNING PRØVEEMNER TVÆRBELASTEDE ELEMENTER EXCENTRISK BELASTEDE ELEMENTER CENTRALT BELASTEDE ELEMENTER FORSØGSOPSTILLING OG FORSØGSUDFØRELSE FORSØGSOPSTILLING GENERELT Forsøgsopstilling før ændringer Forsøgsopstilling efter ændringer TVÆRBELASTEDE ELEMENTER EXCENTRISK BELASTEDE ELEMENTER BØJETRÆKFORSØG FORSØGSRESULTATER BETONCYLINDRE Støbedato 29/ Støbedato 30/ Støbedato 04/ Støbedato 22/ Støbedato 24/ Støbedato 09/ Støbedato 18/ Støbedato 16/ Støbedato 17/ BØJETRÆKFORSØG Støbedato 29/ Støbedato 30/ Støbedato 04/ Støbedato 22/ Støbedato 24/ Støbedato 09/ Støbedato 18/ Støbedato 16/ Støbedato 17/ BETONELEMENTER TVÆRBELASTEDE Element V33011T1 forsøgsdato 23/ Element V33011T2 forsøgsdato 25/ Element V32911T3 forsøgsdato 30/ Element V43011T4 forsøgsdato 3/ Element V42911T5 forsøgsdato 13/ BETONELEMENTER EXCENTRISK BELASTEDE Element V13011E1 forsøgsdato 21/ Element V12911E2 forsøgsdato 23/ Element V1A0405E4 forsøgsdato 22/ Element V1A0405E5 forsøgsdato 19/ Element V91605E6 forsøgsdato 11/ Element V91805E7 forsøgsdato 13/ Element V112405E8 forsøgsdato 18/ Element V112205E9 forsøgsdato 20/ Element V90905E10 forsøgsdato 25/ Element V91705E11 forsøgsdato 27/ Element V101705E12 forsøgsdato 31/ Element V100905E13 forsøgsdato 3/ Element V101805E14 forsøgsdato 16/

3 Element V101605E15 forsøgsdato 17/ Element V23011E16 forsøgsdato 17/ Element V22911E17 forsøgsdato 20/ BETONELEMENTER CENTRALT BELASTEDE Element V1B0405C1 forsøgsdato 21/ Element V1B0405C2 forsøgsdato 15/ Element V82205C3 forsøgsdato 24/ Element V82405C4 forsøgsdato 30/ Element V70905C5 forsøgsdato 1/ Element V71805C6 forsøgsdato 6/ Element V71605C7 forsøgsdato 8/ Element V71705C8 forsøgsdato 12/ Element V51605C9 forsøgsdato 15/ Element V51805C10 forsøgsdato 20/ Element V51705C11 forsøgsdato 21/ Element V50905C12 forsøgsdato 22/ Element V61805C13 forsøgsdato 27/ Element V61605C14 forsøgsdato 28/ Element V60905C15 forsøgsdato 29/ Element V61705C16 forsøgsdato 4/ ARMERINGSSTÅL ø6 armeringsstænger hørende til V1-V ø8 armeringsstænger hørende til V1-V ø6 armeringsstænger hørende til V1A, V1B, V5-V KONKLUSION

4 Indledning Nærværende rapport indeholder beskrivelser og resultater for en række forsøg udført i Laboratoriet for Bærende Konstruktioner, Institut for Byggeri og Anlæg på Aalborg Universitet. Prøvelegemerne, som er nærmere beskrevet i afsnit 1, består af betonelementer med en længde på 2600 mm. 5 af elementerne er centralt belastede samtidig med tværlast (V3 og V4) og de øvrige elementer er enten excentrisk belastede eller centralt belastede. Armeringen fremgår ligeledes af afsnit 1. Til bestemmelse af betonens trykbrudstyrke og arbejdskurve op til ca. 75% af brudstyrken er der udført forsøg på tilhørende betoncylindre med en diameter på 100 mm og højde på 200 mm. Bøjetrækstyrken og armeringskarakteristika er ligeledes bestemt. Forsøgene er udført over 2 perioder: I første periode (januar og februar ) blev elementtyperne V1, V3 og V4 testet. I anden periode (juni til november ) blev elementtyperne V1A, V1B, V2, V5, V6, V7, V8, V9, V10 og V11 testet. Før anden periode blev der foretaget ændringer af lejerne i forsøgsopstillingen (se afsnit 2), da det blev vurderet, at de ikke drejede tilfredsstillende ved forsøgene med store excentriciteter og dermed lille trykflade (ved forsøg V12911E2 blev det konstateret, at nederste leje ikke roterede som forventet). Til verifikation af forsøgsresultaterne fra første periode blev der derfor udført yderligere kontrolforsøg: Elementtype V1A blev brugt til at verificere resultaterne fra forsøgene med elementtype V1 og elementtype V1B blev brugt til at verificere resultaterne fra de centralt belastede forsøg beskrevet i rapporten Forsøg med 4 centralt belastede betonelementer samt 4 tilhørende betoncylindre. Konklusionen af kontrolforsøgene var, at de nye lejer fungerer efter hensigten, og at resultaterne fra de hidtil udførte forsøg kan bruges på trods af, at det nederste leje måske ikke har roteret helt efter hensigten. Elementerne og cylindrene er fremstillet af Fårup Betonindustri A/S, Kærvej 1, 8990 Fårup. Projektet er rekvireret af Betonelementforeningen (kontaktperson: Poul Erik Hjort). På medfølgende CD er der filer med forsøgsresultater, fotos samt videooptagelser af nogle af forsøgene. November Peter Ellegaard 4

5 1 Prøveemner Der er i alt udført forsøg med 37 betonelementer. Elementernes højde er 2600 mm og bredde 250 mm. Tykkelserne varierer mellem 100, 120, 150 og 180 mm. Elementerne er støbt over flere omgange (af forskellige betonblandinger). For hver betonblanding er der ligeledes støbt 9 betoncylindre (med diameter 100 mm og højde 200 mm) til bestemmelse af trykbrudstyrke og elasticitetsmodul samt 8 emner (med målene 400x100x100 mm) til bestemmelse af bøjetrækstyrken. Samme dag som første element fra en støbedato blev testet, blev der ligeledes udført forsøg til bestemmelse af elasticitetsmodul og arbejdskurve (1 betoncylinder), brudforsøg på 4 betoncylindre samt bøjetrækforsøg på 4 bøjetrækemner. De resterende 4 betoncylindre og 4 bøjetrækemner blev testet (cirka) den dag, som det sidste element fra pågældende støbedato blev testet. Armeringsstængernes elasticitetsmodul, arbejdskurve og trækstyrke er bestemt for 3 stænger ø6 og 3 stænger ø8 fra armeringsstænger hørende til elementtyperne V1, V2, V3 og V4. Samme parametre er bestemt for 5 armeringsstænger ø6 hørende til de resterende elementtyper (V1A, V1B, V5-V11) Eventuelle bemærkninger til elementernes geometri/afvigelser fra tegningerne er angivet i de tabeller, hvor hovedresultaterne ligeledes er samlet. Her er elementernes længde l angivet som et gennemsnit af de 4 hjørner, elementets tykkelse t og bredde b (målt midt på elementet) samt elementets forhåndsudbøjning e i på midten. For de tvær/excentrisk belastede elementer angiver en positiv værdi, at elementets forhåndsudbøjning har samme retning som tværlasten/excentriciteten forsøget at få elementet til at bøje ud i (mod porten) omvendt med en negativ værdi. Generelt betyder en positiv værdi at elementet har en forhåndsudbøjning mod porten. Positive værdier af de målte flytninger betyder, at elementet flytter sig mod porten. 1.1 Tværbelastede elementer Tegninger af de tværbelastede elementer (type V3 og V4) ses i figur 1 og 2 og i en fil på den tilhørende CD. 5

6 Figur 1. Elementtype V3. 6

7 Figur 2. Elementtype V4. 7

8 1.2 Excentrisk belastede elementer Tegninger af de excentrisk belastede elementer (type V1, V2, V1A, V9, V10, V11) ses i figur 3, 4, 5, 6, 7 og 8 og på CD en. 8

9 Figur 3. Elementtype V1. 9

10 Figur 4. Elementtype V2. 10

11 Figur 5. Elementtype V1A. 11

12 Figur 6. Elementtype V9. 12

13 Figur 7. Elementtype V10. 13

14 Figur 8. Elementtype V11. 14

15 1.3 Centralt belastede elementer Tegninger af de centralt belastede elementer (type V1B, V5, V6, V7, V8) ses i figur 9, 10, 11, 12 og 13 og på CD en. 15

16 Figur 9. Elementtype V1B. 16

17 Figur 10. Elementtype V5. 17

18 Figur 11. Elementtype V6. 18

19 Figur 12. Elementtype V7. 19

20 Figur 13. Elementtype V8. 20

21 2 Forsøgsopstilling og forsøgsudførelse Som tidligere nævnt er lejerne ændret. Dette afsnit giver en beskrivelse af forsøgsopstillingen før og efter ændringen af lejerne. 2.1 Forsøgsopstilling generelt Elementerne er testet i en forsøgsopstilling som vist i figur 14. Figur 14. Foto af forsøgsopstilling Den lodrette last påføres vha. hydraulik. Kraften måles i bunden af elementet vha. to krafttransducere af typen HBM C6A, kn (10 V svarer til 1000 kn i datafilerne). Elementets egenlast, egenlasten af den øverste stålfordelerbjælke (150 kg) og en forbelastning på ca kn er ikke med i den opsamlede last, idet der ved databehandlingen startes med at nulstille lastcellerne (og flytningsmålerne) ved forsøgets start, og her er elementet forbelastet af disse 3. Værdier for reaktionerne og 3 vandrette flytninger registreres. Der er målt udbøjning af elementet i midten samt i fjerdedelspunkterne af elementet. Flytningsmålernes placering og betegnelse er vist på figur

22 Påført last fra cylinder Blød masonit T kanal 1.04 M kanal 1.03 N kanal 1.02 Blød masonit Målte reaktioner kanal 1.01 og 1.05 Figur 15. Placering af flytningsmålere. Måledata er opsamlet vha. HBM UGR 60 samt tilhørende software. De enkelte flytninger er målt vha. følgende lasermålere: T (Top) OSD 150 (reg nr ) M (Midt) OSD 150 (reg nr ) N (Nederst) OSD 150 (reg nr ) I datafilerne svarer 1V = 12,5 mm. En positiv flytning betyder, at elementet bevæger sig mod porten. Da bruddene ofte sker uvarslet og voldsomt, er der sat gennemsigtigt 3 mm tyk plastic rundt om søjlemaskinen som sikkerhed mod løsflyvende betonstykker Forsøgsopstilling før ændringer Forsøgsopstillingen er udført med charniere i toppen og i bunden. Det nederste charniere er udført med 2 HBM lejer placeret ovenpå de to lastceller. I toppen er charnieret indbygget i belastningscylinderen. Rotationscentrum for de to charniere er beliggende, så den teoretiske søjlelængde (sat til afstanden mellem rotationscentrum) er lig elementets fysiske længde + ( mm) + (70-25 mm) = 2770 mm. Mellem lastfordelingsbjælkerne og betonelementet er der i toppen og forneden lagt en 10 mm blød masonit plade for at imødegå små ujævnheder i elementets ender. Ved de sidste 3 22

23 elementforsøg (før lejerne ændres) er masonitten trykket flad før forsøget. Gevindstangen ved øverste leje er udelukkende til at holde på stållastfordelingsklodsen, så den ikke falder ned når elementet bryder. Figur 16. Fotografier af lejer før de blev ændret. Venstre: Nederste understøtning. Højre: Øverste understøtning Forsøgsopstilling efter ændringer Forsøgsopstillingen er udført med charniere i toppen og i bunden. Lejerne er i toppen og bunden ændret, så deres rotation sker omkring en stålaksel med diameter 12 mm. Akslerne roterer i cirkulære spor i stålpladerne. Rotationscentrum for de to charniere er beliggende, så den teoretiske søjlelængde (sat til afstanden mellem rotationscentrum) er lig elementets fysiske længde + 74 mm + 76 mm = 2750 mm. Mellem lastfordelingsbjælkerne og betonelementet er der forneden (ofte også foroven) lagt en blød masonit plade for at imødegå små ujævnheder i elementets ender. Ved forsøgene er masonitten trykket flad før forsøget. 23

24 Figur 17. Fotografier af lejer efter ændringerne. 2.2 Tværbelastede elementer Elementerne blev påført 2 vandrette laster på 2,08 kn i form af egenvægten af sandsække se figur 18. Lasterne påføres i elementets trediedelspunkter. 24

25 Figur 18. Tværbelastede og lodret belastede elementer. Elementerne belastes først med ca. 100 kn lodret. Herefter påføres tværlasten, der er konstant i størrelsen. Den lodrette last øges til brud opnås. 2.3 Excentrisk belastede elementer Excentriciteten opnås som vist i figur 19. Lasten virker centralt på lastfordelingsbjælkerne, og elementet er flyttet til siden. Excentriciteten e er afstanden fra elementets tyngdepunktslinie til center af belastningsarealet. Trykfladen består af en 5mm stålplade med masonit ovenpå. 25

26 Figur 19. Understøtninger til excentrisk belastning. 2.4 Bøjetrækforsøg Emnerne til bøjetrækforsøgene har dimensionerne 100x100x400 mm. Lasten påføres som 4 punktsbøjning, og den indbyrdes afstand mellem belastningspunkterne er 100 mm. Afstanden mellem understøtningerne er 300 mm. 26

27 3 Forsøgsresultater Resultaterne fra forsøgene er gengivet i det følgende. Nedenstående tabel opsummerer resultaterne fra cylindrene og bøjetrækforsøgene fra de enkelte støbedatoer. Værdierne er gennemsnitsværdier. Støbedato Begyndelses E-modul [MPa] f cf [MPa] σ cu [MPa] 29/ ,8 26,5 30/ *) 4,4 27,2 4/ ,6 23,2 22/ ,3 50,7 24/ ,8 48,3 9/ ,7 26,1 18/ ,6 27,9 16/ ,3 22,6 17/ ,1 23,6 Tabel 1. Gennemsnitsværdier for hver støbedato. *) Gennemsnit af de 2 målinger på samme cylinder - se afsnit Betoncylindre For hver betonblanding er der samtidig støbt 9 cylindre med højde 200 mm og diameter 100 mm. For en af disse cylindre er arbejdskurven (op til ca. 75% af brudlasten) bestemt i en Mohr & Federhaff prøvemaskine. På cylindrene er der fastgjort 3 HBM DD1 flytningsmålere. For de resterende 8 cylindre er vægten, diameteren, højden og brudstyrken af cylindrene målt. Ved brudforsøgene var lastpåføringshastigheden ca. 6,3 kn/s svarende til 0,8 MPa/s Støbedato 29/ Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 2. 27

28 Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,0 99,5 30/1 197,9 25, ,5 99,5 30/1 199,5 25, ,0 100,0 30/1 208,3 26, ,0 99,5 30/1 221,7 28, ,6 99,5 21/11 202,7 26, ,0 99,5 21/11 203,1 26, ,8 99,5 21/11 202,2 26, ,1 99,7 21/11 212,1 27,2 Tabel 2. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 29/ Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 20. Forsøgsdato 30/1 Figur 20. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur

29 Figur 21. Begyndelses E-modul for cylinder nr Støbedato 30/ Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 3. Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,0 200,0 26/1 225,7 28, ,8 200,8 26/1 234,3 30, ,7 201,0 26/1 223,3 28, ,7 201,0 26/1 198,4 25, ,5 200,5 21/11 201,3 25, ,8 200,3 21/11 217,1 27, ,4 200,2 21/11 199,6 25, ,6 200,6 21/11 199,0 25,5 Tabel 3. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 30/ Til bestemmelse af arbejdskurven blev der udført 2 forsøg på den samme cylinder. I første forsøg var belastningshastigheden for stor resultaterne er vist i figur 22 og 23. I andet 29

30 forsøg var belastningshastigheden som angivet i test standarden resultaterne er vist i figur 24 og 25. Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 22. Forsøgsdato 26/1 Figur 22. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Belastningshastighed for stor. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur 23. Figur 23. Begyndelses E-modul for cylinder nr. 9. Belastningshastigheden er for stor. 30

31 Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 24 med rigtig belastningshastighed. Figur 24. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. NB: Belastningshastigheden angivet på grafen er ikke korrekt den rigtige værdi er ca. 6 kn/s. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur 25. Figur 25. Begyndelses E-modul for cylinder nr

32 3.1.3 Støbedato 04/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 4. Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,5 200,2 22/6 183,8 23, ,4 200,3 22/6 187,7 24, ,5 200,1 22/6 187,7 24, ,4 199,9 22/6 191,0 24, , /8 181,2 23, , /8 178,7 23, , /8 160,1 20, , /8 174,0 22,4 Tabel 4. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 04/05. Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 26. Forsøgsdato 28/6 Figur 26. Arbejdskurve for cylinder nr

33 Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur 27. Figur 27. Begyndelses E-modul for cylinder nr Støbedato 22/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 6 cylindre (den 7. og 8. blev testet forkert) er angivet i tabel 5. 33

34 Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] , / , / , / , / ,6 200,6 23/ , ,5 200,8 23/ , Tabel 5. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 22/05. Arbejdskurven for cylinder nr. 7 er vist i figur 28. Forsøgsdato 24/8 Figur 28. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 22 MPa i figur

35 Figur 29. Begyndelses E-modul for cylinder nr Støbedato 24/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 6. Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,7 200,2 30/ , ,7 200,2 30/ , ,7 200,4 30/ , ,7 200,3 30/ , ,7 200,4 23/ , ,6 200,4 23/ , ,5 200,7 23/ , ,6 200,4 23/ ,6 Tabel 6. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 24/05. 35

36 Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 30. Forsøgsdato 22/6 Figur 30. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 22 MPa i figur 31. Figur 31. Begyndelses E-modul for cylinder nr

37 3.1.6 Støbedato 09/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 7. Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,6 200,4 1/9 205,2 26, ,4 200,5 1/9 192,2 24, , /9 232,2 29, ,6 200,3 1/9 206,1 26, ,6 200,5 3/11 199,6 25, ,7 200,5 3/11 207,8 26, ,6 200,5 3/11 193,5 24, ,7 200,4 3/11 193,2 24,7 Tabel 7. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 09/05. Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 32. Forsøgsdato 1/9 Figur 32. Arbejdskurve for cylinder nr

38 Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur 33. Figur 33. Begyndelses E-modul for cylinder nr Støbedato 18/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 8. 38

39 Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,4 6/9 224,5 28, ,4 200,5 6/9 215,4 27, ,5 200,6 6/9 210,2 27, ,8 200,5 6/9 219,9 28, ,6 200,2 21/11 222,0 28, ,3 200,8 21/11 216,4 27, ,6 200,4 21/11 213,0 27, ,4 200,2 21/11 215,9 27,8 Tabel 8. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 18/05. Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 34. Forsøgsdato 6/9 Figur 34. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur

40 Figur 35. Begyndelses E-modul for cylinder nr Støbedato 16/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 9. Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,5 200,6 8/9 168,5 21, , /9 168,6 21, ,7 200,4 8/9 177,7 22, ,5 200,5 8/9 160,6 20, ,5 200,4 21/11 178,0 22, ,5 200,6 21/11 185,5 23, ,6 200,2 21/11 179,6 23, ,75 200,5 21/11 188,2 24,1 Tabel 9. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 16/5. 40

41 Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 36. Forsøgsdato 8/9 Figur 36. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur 37. Figur 37. Begyndelses E-modul for cylinder nr

42 3.1.9 Støbedato 17/05 Brudstyrken og forsøgsdato for 8 cylindre er angivet i tabel 10. Cylinder betegnelse Vægt [g] Diameter [mm] Højde [mm] Forsøgsdato Brudlast [kn] σ cu [MPa] ,6 200,4 12/9 189,8 24, ,6 200,6 12/9 182,2 23, ,7 200,2 12/9 178,0 22, ,5 200,4 12/9 182,5 23, ,5 200,2 31/10 182,1 23, ,7 200,0 31/10 193,4 24, ,5 200,3 31/10 177,5 22, ,6 201,1 31/10 187,2 24,0 Tabel 10. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 17/5. Arbejdskurven for cylinder nr. 9 er vist i figur 38. Forsøgsdato 12/9 Figur 38. Arbejdskurve for cylinder nr. 9. Til bestemmelse af begyndelses E-modulen er arbejdskurven afgrænset ved 12 MPa i figur

43 Figur 39. Begyndelses E-modul for cylinder nr

44 3.2 Bøjetrækforsøg For hver betonblanding er der samtidig støbt 8 emner til bestemmelse af bøjetrækstyrken Støbedato 29/ Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 11. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] 1 101,7 99, /1 16,5 4, ,4 100, /1 15,6 4, ,3 99, /1 15,3 4, ,5 100, /1 17,8 5, ,5 100, /11 16,7 4, ,0 100, /11 17,2 5, ,5 100, /11 16,7 4, ,5 100, /11 16,2 4,7 Tabel 11. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 29/

45 3.2.2 Støbedato 30/ Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 12. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] 1 102,0 99, /1 14,7 4, ,0 100, /1 11,9 3, ,5 100,3 8 26/1 12,8 3, ,3 100,3 9 26/1 14,6 4, ,0 100, /11 16,6 4, ,5 100, /11 16,0 4, ,0 101, /11 18,3 5, ,5 100, /11 16,7 4,8 Tabel 12. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 30/ Støbedato 04/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 13. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] /6 14,7 4, /6 16,75 5, /6 16,0 4, /6 13,8 4, ,5 99, /8 16,6 4, ,5 9 15/8 14,0 4, , /8 15,0 4, /8 16,5 4,9 Tabel 13. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 04/05. 45

46 3.2.4 Støbedato 22/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 14. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] /8 21,0 6, /8 20,2 5, /8 22,4 6, /8 21,0 6, /10 21,0 6, /10 20,3 6, /10 21,2 6, , /10 23,1 6,9 Tabel 14. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 22/ Støbedato 24/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 15. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] 1 102, /8 18,8 5, /8 20,0 6, /8 20,1 5, /8 18,7 5, /10 18,7 5, /10 18,5 5, /10 19,4 5, /10 19,6 5,9 Tabel 15. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 24/05. 46

47 3.2.6 Støbedato 09/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 16. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] ,5 11 1/9 15,2 4, /9 17,9 5, , /9 17,1 5, /9 16,0 4, /11 14,5 4, /11 16,3 4, /11 15,2 4, /11 14,6 4,3 Tabel 16. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 09/ Støbedato 18/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 17. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] ,5 10 6/9 16,5 4, ,5 99,5 9 6/9 14,55 4, , /9 16,55 4, /9 16,1 4, ,0 100, /11 15,2 4, ,5 100, /11 15,2 4, ,5 100, /11 15,0 4, ,0 100, /11 17,5 5,0 Tabel 17. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 18/5. 47

48 3.2.8 Støbedato 16/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 18. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] /9 14,7 4, /9 15,4 4, /9 16,3 4, /9 14,5 4, ,5 101,0 9 21/11 12,6 3, ,5 101,5 9 21/11 14,2 4, ,0 101, /11 15,3 4, ,0 101,0 9 21/11 14,0 4,0 Tabel 18. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 16/ Støbedato 17/05 Bøjetrækstyrken og forsøgsdato for 8 emner er angivet i tabel 19. Bøjetrækemne betegnelse d 1 [mm] d 2 [mm] Tid til brud [s] Forsøgsdato Brudlast [kn] f cf [MPa] , /9 14,2 4, , /9 15,2 4, , /9 14,5 4, ,7 100, /9 15,3 4, /10 12,45 3, , /10 13,25 3, /10 13,7 4, / ,9 Tabel 19. Brudstyrke for de testede betoncylindre støbedato 17/5. 48

49 3.3 Betonelementer tværbelastede I forsøgsnavnet fremgår elementtype (V1-V4), støbedato og belastningstype (T = tværlast) samt forsøgsnr (1-5). Tværlasten er i alle forsøgene 2 x 2,08 kn. Hovedresultaterne for de tværbelastede forsøg er gengivet i tabel 20. Element nr. Forsøgs -dato l [mm] t [mm] b [mm] e i [mm] Støbedato Bemærkning Brudtype Brudlast [kn] V33011T1 30/ V33011T2 30/ V32911T3 29/ /1 25/1 30/ ,5 Bøjning , Bøjning , Bøjning 602 V43011T4 30/ / Element lidt defekt i toppen Forskyd -ning 1042 V42911T5 29/ / ,5 248,5 +1 Bøjning 1006 Tabel 20. Hovedresultater for tværbelastede elementforsøg. For hvert forsøg er last/flytningerne optegnet og fotos er indsat. 49

50 3.3.1 Element V33011T1 forsøgsdato 23/1 Figur 40. Last/flytningskurve. Figur 41. Fotos. 50

51 3.3.2 Element V33011T2 forsøgsdato 25/1 Figur 42. Last/flytningskurve. Figur 43. Fotos. 51

52 3.3.3 Element V32911T3 forsøgsdato 30/1 Ingen fotos. Figur 44. Last/flytningskurve. 52

53 3.3.4 Element V43011T4 forsøgsdato 3/2 Figur 45. Last/flytningskurve. Figur 46. Fotos. 53

54 3.3.5 Element V42911T5 forsøgsdato 13/2 Figur 47. Last/flytningskurve. Figur 48. Fotos. 54

55 3.4 Betonelementer excentrisk belastede I forsøgsnavnet fremgår elementtype (V1-V11), støbedato og belastningstype (E = excentrisk) samt forsøgsnr. (1-17). Hovedresultaterne for de excentrisk belastede forsøg er gengivet i tabel

56 Element nr. Støbe -dato Forsøg dato l [mm] t [mm] b [mm] e i [mm] Brudtype e [mm] Bemærkning Brudlast [kn] V13011E1 30/ / ,5-1 Brud i toppen 12,5 380 V12911E2 *) 29/ V1A0405E4 4/5 V1A0405E5 4/5 V91605E6 16/5 V91805E7 18/5 V112405E8 24/5 V112205E9 22/5 V90905E10 9/5 23/2 22/6 19/7 11/10 13/10 18/10 20/10 25/ Brud midt 25,0 181*) ,5-1 Brud midt 25, Brud midt 12, Brud midt Brud midt Brud midt Brud midt Brud midt V91705E11 **) 17/5 27/ Element meget skævt i enderne. Brud midt **) V101705E12 17/5 V100905E13 9/5 V101805E14 18/5 V101605E15 16/5 V23011E16 30/ V22911E17 29/ /10 3/11 16/11 17/11 17/11 20/ Brud midt Brud midt Brud bund Brud midt Brud midt Brud midt Tabel 21. Hovedresultater for elementforsøgene. *) Som det ses af fotoene har nederste leje/lastfordelerklodsen ikke fulgt elementet i brudsituationen. En del af rotationen er sket i masonitten. Efter dette forsøg blev lejerne ændret som tidligere beskrevet. 56

57 **) Resultatet fra forsøget er muligvis ikke brugbart, da elementet skred ud ved øverste understøtning pga., at elementet var meget skævt i toppen. Det var cirkelformet. Det er svært at afgøre, om det, at elementet skred ud, har reduceret brudlasten. For hvert forsøg er last/flytningerne optegnet og fotos er indsat. 57

58 3.4.1 Element V13011E1 forsøgsdato 21/2 Figur 49. Last/flytningskurve. Figur 50. Fotos. 58

59 3.4.2 Element V12911E2 forsøgsdato 23/2 Figur 51. Last/flytningskurve. Figur 52. Fotos. 59

60 3.4.3 Element V1A0405E4 forsøgsdato 22/6 Figur 53. Last/flytningskurve. Figur 54. Fotos. 60

61 3.4.4 Element V1A0405E5 forsøgsdato 19/7 Figur 55. Last/flytningskurve. 61

62 Figur 56. Fotos. 62

63 3.4.5 Element V91605E6 forsøgsdato 11/10 Figur 57. Last/flytningskurve. Figur 58. Fotos. 63

64 3.4.6 Element V91805E7 forsøgsdato 13/10 Figur 59. Last/flytningskurve. Figur 60. Fotos. 64

65 3.4.7 Element V112405E8 forsøgsdato 18/10 Figur 61. Last/flytningskurve. Figur 62. Fotos. 65

66 3.4.8 Element V112205E9 forsøgsdato 20/10 Figur 63. Last/flytningskurve. Figur 64. Fotos. 66

67 3.4.9 Element V90905E10 forsøgsdato 25/10 Figur 65. Last/flytningskurve. Figur 66. Fotos. 67

68 Element V91705E11 forsøgsdato 27/10 Figur 67. Last/flytningskurve. Figur 68. Fotos. 68

69 Element V101705E12 forsøgsdato 31/10 Figur 69. Last/flytningskurve. Figur 70. Fotos. 69

70 Element V100905E13 forsøgsdato 3/11 Figur 71. Last/flytningskurve. Figur 72. Fotos. 70

71 Element V101805E14 forsøgsdato 16/11 Figur 73. Last/flytningskurve. Figur 74. Fotos. 71

72 Element V101605E15 forsøgsdato 17/11 Figur 75. Last/flytningskurve. Figur 76. Fotos. 72

73 Element V23011E16 forsøgsdato 17/11 Figur 77. Last/flytningskurve. Figur 78. Fotos. NB: Elementnavn på foto er forkert (datoen). 73

74 Element V22911E17 forsøgsdato 20/11 Figur 79. Last/flytningskurve. Figur 80. Fotos. 74

75 3.5 Betonelementer centralt belastede I forsøgsnavnet fremgår elementtype (V1-V11), støbedato og belastningstype (C = centralt) samt forsøgsnr. (1-16). Hovedresultaterne for de centralt belastede forsøg er gengivet i tabel

76 Element nr. Støbe -dato Forsøg dato l [mm] t [mm] b [mm] e i [m m] Bemærkning Brudtype Brudlast [kn] V1B0405C1 4/5 21/ Brud i toppen 707 V1B0405C2 4/5 15/ Brud i toppen 735 V82205C3 22/5 24/ Skævt element. Ej vinkelret i enderne. Bøjning 1354 V82405C4 24/5 30/ ,5 Bøjning 1246 V70905C5 9/5 1/ Svært at måle præcis e i Trykbrud 1119 V71805C6 18/5 V71605C7 16/5 6/ Trykbrud / Trykbrud 998 V71705C8 17/5 12/ Trykbrud 1046 V51605C9 16/5 15/ Trykbrud i top 573 V51805C10 18/5 20/ Trykbrud i bund 565 V51705C11 17/5 21/ Brud ved midten 569 V50905C12 9/5 22/ Elementet havde form som tretal. Bue i toppen (-4 mm) og i bunden (-2 mm) Brud ved midten 662 V61805C13 18/5 27/ Brud i bund 906 V61605C14 16/5 28/ Brud i bund 840 V60905C15 9/5 V61705C16 17/5 29/9 4/ Brud midt Brud i top 881 Tabel 22. Hovedresultater for elementforsøgene. For hvert forsøg er last/flytningerne optegnet og fotos er indsat. 76

77 3.5.1 Element V1B0405C1 forsøgsdato 21/7 Figur 81. Last/flytningskurve. Figur 82. Fotos. 77

78 3.5.2 Element V1B0405C2 forsøgsdato 15/8 Figur 83. Last/flytningskurve. Figur 84. Fotos. 78

79 3.5.3 Element V82205C3 forsøgsdato 24/8 Figur 85. Last/flytningskurve. Figur 86. Fotos. 79

80 3.5.4 Element V82405C4 forsøgsdato 30/8 Figur 87. Last/flytningskurve. Figur 88. Fotos. 80

81 3.5.5 Element V70905C5 forsøgsdato 1/9 Figur 89. Last/flytningskurve. Figur 90. Fotos. 81

82 3.5.6 Element V71805C6 forsøgsdato 6/9 Figur 91. Last/flytningskurve. Figur 92. Fotos. 82

83 3.5.7 Element V71605C7 forsøgsdato 8/9 Figur 93. Last/flytningskurve. Figur 94. Fotos. 83

84 3.5.8 Element V71705C8 forsøgsdato 12/9 Figur 95. Last/flytningskurve. Figur 96. Fotos. 84

85 3.5.9 Element V51605C9 forsøgsdato 15/9 Ingen billeder. Figur 97. Last/flytningskurve. 85

86 Element V51805C10 forsøgsdato 20/9 Figur 98. Last/flytningskurve. Figur 99. Fotos. 86

87 Element V51705C11 forsøgsdato 21/9 Figur 100. Last/flytningskurve. Figur 101. Fotos 87

88 Element V50905C12 forsøgsdato 22/9 Figur 102. Last/flytningskurve. Figur 103. Fotos. 88

89 Element V61805C13 forsøgsdato 27/9 Figur 104. Last/flytningskurve. Figur 105. Fotos. 89

90 Element V61605C14 forsøgsdato 28/9 Figur 106. Last/flytningskurve. Figur 107. Fotos. 90

91 Element V60905C15 forsøgsdato 29/9 Figur 108. Last/flytningskurve. Figur 109. Fotos. 91

92 Element V61705C16 forsøgsdato 4/10 Figur 110. Last/flytningskurve. Figur 111. Fotos. 92

93 3.6 Armeringsstål E-modul og arbejdskurver er bestemt for 3 stk. ø6 og 3 stk. ø8 stænger hørende til V1-V4 samt 6 stk. ø6 armeringsstænger hørende til V1A, V1B samt V5-V11. Alle forsøgene er udført 23/11. En opsummering af E-modulerne og flydespændingerne (aflæst efter bedste skøn på arbejdskurverne) ses i nedenstående tabel. E-modul f y Armeringsstang [MPa] [MPa] V1-V4 ø V1-V4 ø V1-V4 ø V1-V4 ø V1-V4 ø V1-V4 ø V1A, V1B og V5-V11 ø V1A, V1B og V5-V11 ø V1A, V1B og V5-V11 ø V1A, V1B og V5-V11 ø V1A, V1B og V5-V11 ø Tabel 23. Opsummering af resultater fra armeringsstængerne. Gennemsnitsværdien for E-modulet er MPa. 93

94 3.6.1 ø6 armeringsstænger hørende til V1-V4 Figur 112. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 113. Arbejdskurve. 94

95 Figur 114. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 115. Arbejdskurve. 95

96 Figur 116. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 117. Arbejdskurve. 96

97 3.6.2 ø8 armeringsstænger hørende til V1-V4 Figur 118. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 119. Arbejdskurve. 97

98 Figur 120. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 121. Arbejdskurve. 98

99 Figur 122. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 123. Arbejdskurve. 99

100 3.6.3 ø6 armeringsstænger hørende til V1A, V1B, V5-V11 Kurver til bestemmelse af E-modul og arbejdskurverne er vist i nedenstående figurer. Figur 124. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. 100

101 Figur 125. Arbejdskurve. Figur 126. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 127. Arbejdskurve. 101

102 Figur 128. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 129. Arbejdskurve. 102

103 Figur 130. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 131. Arbejdskurve. 103

104 Figur 132. Spændings/tøjningskurve til bestemmelse af E-modul. Figur 133. Arbejdskurve. 104

105 4 Konklusion Generelt er forsøgene forløbet efter hensigten. Dog blev drejeledene i toppen og bunden ændret som beskrevet under forsøgsopstillingen. Supplerende forsøg blev udført og som nævnt var konklusionen af kontrolforsøgene, at de nye lejer fungerer efter hensigten, og at resultaterne fra de hidtil udførte forsøg kan bruges på trods af, at det nederste leje måske ikke har roteret helt efter hensigten. Ved de excentriske forsøg var det ved nogle få af elementerne svært at være helt præcis med lastpåføringen pga. en kombination af skæve elementender og den begrænsede flade som lasten skulle påføres over. Specielt for element V91705E11 var der problemer. Det blev bemærket, at bruddene for alle elementerne opstod uvarslet og ved relativt små vandrette udbøjninger. 105

Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)

Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab

Læs mere

Lodret belastet muret væg efter EC6

Lodret belastet muret væg efter EC6 Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan

Læs mere

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut

Læs mere

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast

Læs mere

Noter om Bærende konstruktioner. Skaller. Finn Bach, december 2009. Institut for Teknologi Kunstakademiets Arkitektskole

Noter om Bærende konstruktioner. Skaller. Finn Bach, december 2009. Institut for Teknologi Kunstakademiets Arkitektskole Noter om Bærende konstruktioner Skaller Finn Bach, december 2009 Institut for Teknologi Kunstakademiets Arkitektskole Statisk virkemåde En skal er et fladedannende konstruktionselement, som kan optage

Læs mere

Deformation af stålbjælker

Deformation af stålbjælker Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker

Læs mere

Compact Reinforced Composite

Compact Reinforced Composite Compact Reinforced Composite CRC er betegnelsen for en fiberarmeret højstyrkebeton typisk med styrker i intervallet 150-400 MPa udviklet af Aalborg Portland, der nu markedsføres og sælges af CRC Technology.

Læs mere

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006 Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner

Læs mere

Modelbanestyring med PC Indholdsfortegnelse

Modelbanestyring med PC Indholdsfortegnelse Modelbanestyring med PC Indholdsfortegnelse Modelbanestyring med PC... 1 Anvend Paint til tegning af skinnesymboler... 1 Start af Paint... 1 Ny tegning i Paint... 1 Tegn et sporskifte... 2 Valg af farve...

Læs mere

Måling af ubrændte lerstens stivhed

Måling af ubrændte lerstens stivhed Måling af ubrændte lerstens stivhed Af Johannes Reeh Scheibelein s5666 Vejleder: Kurt Kielsgård Hansen Anders Nielsen Specialkursus DTU Byg / Måling af ubrændte lerstens stivhed Johannes Reeh Scheibelein

Læs mere

Vejledning til LKvaegW.exe 1. Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz

Vejledning til LKvaegW.exe 1. Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKvaegW.exe 1 Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKvaegW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan

Læs mere

Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S

Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10

Læs mere

Bjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: 2005.10.03 Version: 2 Revideret: 2005.11.07. 11968 Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365

Bjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: 2005.10.03 Version: 2 Revideret: 2005.11.07. 11968 Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365 Bjælkeoptimering Opgave # Titel: Bjælkeoptimering Afleveret: 005.0.0 Version: Revideret: 005..07 DTU-kursus: Underviser: Studerende: 968 Optimering, ressourcer og miljø Niels-Jørgen Aagaard Teddy Olsen,

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke. pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge

Læs mere

Centralt belastede søjler med konstant tværsnit

Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Den kritiske bærevene... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 1.3 Søjlelængde... 8 1 Den kritiske bæreevne

Læs mere

Projekteringsprincipper for Betonelementer

Projekteringsprincipper for Betonelementer CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA

Læs mere

Hvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet

Hvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet PROGRAM Hvad er Skandinavisk Spændbeton KORT! Hvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet Lidt om A/S

Læs mere

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)

Læs mere

VEDHÆFTNING. Dollymetoden STRENOMETER INFORMATION ELCOMETER MODEL 106. Tekniske data:

VEDHÆFTNING. Dollymetoden STRENOMETER INFORMATION ELCOMETER MODEL 106. Tekniske data: STRENOMETER INFORMATION VEDHÆFTNING Dollymetoden Når man belægger en overflade, er der mange ting der har indflydelse på det endelige resultat. Blandt disse kan nævnes ruhed, renhed, malingssystemet, vedhæftningen

Læs mere

Dambrug. Anlægning af land baserede - Kar og rør installationer. Henvendelse. BS Teknik Design Aps. Tlf +4525263280. Mail tanke@bsteknik.

Dambrug. Anlægning af land baserede - Kar og rør installationer. Henvendelse. BS Teknik Design Aps. Tlf +4525263280. Mail tanke@bsteknik. 0 Anlægning af land baserede - Dambrug Kar og rør installationer. Henvendelse BS Teknik Design Aps. Tlf +4525263280 Mail tanke@bsteknik.com Web. www.bsteknik.com Stålkar med PE Inder liner. Størrelse tilpasset

Læs mere

10.3 E-modul. Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen. Betonhåndbogen, 10 Hærdnende og hærdnet beton

10.3 E-modul. Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen. Betonhåndbogen, 10 Hærdnende og hærdnet beton 10.3 E-modul Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen Forskellige materialer har forskellige E-moduler. Hvis man fx placerer 15 ton (svarende til 10 typiske mellemklassebiler) oven på en

Læs mere

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes

Læs mere

Styrkeudvikling og kloridindtrængning i moderne betontyper gælder modenhedsfunktionen?

Styrkeudvikling og kloridindtrængning i moderne betontyper gælder modenhedsfunktionen? Styrkeudvikling og kloridindtrængning i moderne betontyper gælder modenhedsfunktionen? Martin Kaasgaard Teknologisk Institut Baggrund modenhedsfunktionen Modenhedsfunktionen anvendes til at relatere hærdeprocessen

Læs mere

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis

Læs mere

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Notat om udtræksstrker og beregning af samlinger imellem vægelementer Sag BIH, Samlinger J.nr. GC2007_BIH_R_002B Udg. B Dato 25 oktober 2008 GOLTERMANN CONSULT Indholdsfortegnelse

Læs mere

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen Middel temperaturstigning i ovn (Celsius) Tid (minutter) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1000 900 SP-3 800 700 600 500 400 300 SP-1 200 SP-2 100 0 BEF Bulletin no. 4 Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen

Læs mere

Designguide for bestemmelse af russervinduers lydisolation

Designguide for bestemmelse af russervinduers lydisolation Designguide for bestemmelse af russervinduers lydisolation Rapport udarbejdet af Lars S. Søndergaard Henrik S. Olesen DELTA DELTA Venlighedsvej 4 2970 Hørsholm Danmark Tlf. +45 72 19 40 00 Fax +45 72 19

Læs mere

Vejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz

Vejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 1 Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan

Læs mere

Statik og jernbeton. Lars Pedersen Institut for Byggeri & Anlæg Aalborg Universitet. Okt. 2016

Statik og jernbeton. Lars Pedersen Institut for Byggeri & Anlæg Aalborg Universitet. Okt. 2016 Statik og jernbeton Lars Pedersen Institut for Byggeri & Anlæg Aalborg Universitet Okt. 2016 Hvad kan gå galt? Hvordan undgår vi, at det går galt? Brud Betontværsnit Armeringsbehov? Antal jern og diameter

Læs mere

Statik og jernbeton. Lars Pedersen Institut for Byggeri & Anlæg Aalborg Universitet. Hvad kan gå galt? Hvordan undgår vi, at det går galt? Okt.

Statik og jernbeton. Lars Pedersen Institut for Byggeri & Anlæg Aalborg Universitet. Hvad kan gå galt? Hvordan undgår vi, at det går galt? Okt. Statik og jernbeton Lars Pedersen Institut for Byggeri & Anlæg Aalborg Universitet Okt. 2017 Hvad kan gå galt? Hvordan undgår vi, at det går galt? Brud 1 Betontværsnit Armeringsbehov? Antal jern og diameter

Læs mere

Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen

Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen 12.4.2 Udstøbningsblokke Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen Udstøbningsblokke kaldes også ofte fundablokke. Blokkene er betonblokke, som er hule med en forvange og en bagvange holdt sammen af tværvanger.

Læs mere

3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering

3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering Projektering / Etagedæk og Lofter / Dimensionering Dimensioneringstabeller De efterfølgende tabeller 1 og 2 indeholder maksimale spændvidder for Gyproc TCA etagedæk udført med C-profiler. Spændvidder er

Læs mere

Kapitel 9. Vinduesmontage

Kapitel 9. Vinduesmontage Kapitel Vinduesmontage / sternbeslag / torvhallkrok / gardinbrætbeslag GENEREL INFORMTION nvendelse eslagene i dette kapitel har meget forskellige anvendelsesmuligheder, se de enkelte produktsider. Materiale

Læs mere

Murprojekteringsrapport

Murprojekteringsrapport Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter

Læs mere

Eksempel på inddatering i Dæk.

Eksempel på inddatering i Dæk. Brugervejledning til programmerne Dæk&Bjælker samt Stabilitet Nærværende brugervejledning er udarbejdet i forbindelse med et konkret projekt, og gennemgår således ikke alle muligheder i programmerne; men

Læs mere

Modulet kan både beregne skjulte buer og stik (illustreret på efterfølgende figur).

Modulet kan både beregne skjulte buer og stik (illustreret på efterfølgende figur). Murbue En murbue beregnes generelt ved, at der indlægges en statisk tilladelig tryklinje/trykzone i den geometriske afgrænsning af buen. Spændingerne i trykzonen betragtes i liggefugen, hvor forskydnings-

Læs mere

Pressemeddelelse Funktionsmørtler

Pressemeddelelse Funktionsmørtler 18. januar 2001 Af: Civilingeniør Poul Christiansen Teknologisk Institut, Murværk 72 20 38 00 Pressemeddelelse Funktionsmørtler I 1999 blev begreberne funktionsmørtel og receptmørtel introduceret i den

Læs mere

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering

Læs mere

Titelblad. Synopsis. Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology. En kompliceret bygning. Sven Krabbenhøft. Jakob Nielsen

Titelblad. Synopsis. Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology. En kompliceret bygning. Sven Krabbenhøft. Jakob Nielsen 1 Titelblad Titel: Tema: Hovedvejleder: Fagvejledere: Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology En kompliceret bygning Jens Hagelskjær Henning Andersen Sven Krabbenhøft Jakob Nielsen Projektperiode:

Læs mere

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser

Læs mere

BEF Bulletin No 2 August 2013

BEF Bulletin No 2 August 2013 Betonelement- Foreningen BEF Bulletin No 2 August 2013 Wirebokse i elementsamlinger Rev. B, 2013-08-22 Udarbejdet af Civilingeniør Ph.D. Lars Z. Hansen ALECTIA A/S i samarbejde med Betonelement- Foreningen

Læs mere

Afretter. Afretter. Fig. 1 Afretter Anvendelse At rette træet lige. At fjerne ujævnheder/skævheder, der naturligt er i materialet træ.

Afretter. Afretter. Fig. 1 Afretter Anvendelse At rette træet lige. At fjerne ujævnheder/skævheder, der naturligt er i materialet træ. Afretter Fig. 1 Afretter Anvendelse At rette træet lige. At fjerne ujævnheder/skævheder, der naturligt er i materialet træ. Opbygning På maskinen er der monteret et sideanslag, som kan indstilles sideværts

Læs mere

Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?

Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør

Læs mere

En perspektivtegning er en tegning, der forsøger at efterligne, hvordan øjet ser virkeligheden.

En perspektivtegning er en tegning, der forsøger at efterligne, hvordan øjet ser virkeligheden. En perspektivtegning er en tegning, der forsøger at efterligne, hvordan øjet ser virkeligheden. Når man tegner perspektivtegninger, er der forskellige finter til at lave de rigtige størrelsesforhold. Nedenfor

Læs mere

DANSK BETONINDUSTRI FORENINGS ELEMENTFRAKTION - BIH. Vurdering af uarmerede vægges bæreevne. Fase 1. Lodret belastede vægge

DANSK BETONINDUSTRI FORENINGS ELEMENTFRAKTION - BIH. Vurdering af uarmerede vægges bæreevne. Fase 1. Lodret belastede vægge 9 D E C E M B E R 2 0 0 4 DANSK BETONINDUSTRI FORENINGS ELEMENTFRAKTION - BIH Vurdering af uarmerede vægges bæreevne. Fase 1. Lodret belastede vægge Dansk Beton Industriforening s Elementfraktion, BIH

Læs mere

Transportarmerede betonelementvægge Før og nu

Transportarmerede betonelementvægge Før og nu Bjarne Cr. Jensen Side 1 Transportarerede betoneleentvægge Før og nu Bjarne Cr. Jensen 13. august 007 Bjarne Cr. Jensen Side Introduktion Betoneleentoreningen ar de senere år stået bag udviklingsarbejder

Læs mere

Stop cylinderen rigtigt i endestillingen Af Peter Windfeld Rasmussen

Stop cylinderen rigtigt i endestillingen Af Peter Windfeld Rasmussen Stop cylinderen rigtigt i endestillingen Af Peter Windfeld Rasmussen I nogle applikationer skal en cylinder køres helt i bund ved høj hastighed. For at afbøde det mekaniske chok kan alle cylinderleverandører

Læs mere

Horisontalbelastet pæl

Horisontalbelastet pæl Horisontalbelastet pæl Anvendelsesområde Programmet beregner bæreevnen for enkeltpæle i lagdelt jord. Både vertikal og horisontal belastning af pælen er tilladt. Desuden kan en eventuel overbygnings stivhed

Læs mere

11.1+2 LOGO-ALU 270/135, SYSTEMBESKRIVELSE side 1. største mindste multi-form til bredde = 90 cm bredde = 30 cm hjørner/søjler = 75 cm

11.1+2 LOGO-ALU 270/135, SYSTEMBESKRIVELSE side 1. største mindste multi-form til bredde = 90 cm bredde = 30 cm hjørner/søjler = 75 cm 11.1+2 LOGO-ALU 270/135, SYSTEMBESKRIVELSE side 1 største mindste multi-form til bredde = 90 cm bredde = 30 cm hjørner/søjler = 75 cm LOGO-ALU er en formtype, der først og fremmest anvendes til mindre

Læs mere

Bukkemaskine. Fremstilling af en bukkemaskine. Forord

Bukkemaskine. Fremstilling af en bukkemaskine. Forord Forord Fremstilling af en bukkemaskine Den foreliggende bukkemaskine kan fremstilles af en dygtig smed hvor som helst i verden. Udgangspunktet for konstruktionen af bukkemaskinen er, at der bliver anvendt

Læs mere

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V

Læs mere

Branchearbejdsmiljørådet Jord til Bord. Håndholdt hækklipper

Branchearbejdsmiljørådet Jord til Bord. Håndholdt hækklipper Branchearbejdsmiljørådet Jord til Bord Håndholdt hækklipper Indhold 3 Forord 4 Indledning 5 Hækklipning 10 Hækklipper 14 Stangklipper 17 Opsummering Forord 3 Denne branchevejledning Håndholdt hækklipper

Læs mere

FREQUENTLY ASKED QUESTIONS

FREQUENTLY ASKED QUESTIONS FREQUENTLY ASKED QUESTIONS LETKLINKERBETON Frequently Asked Questions Dette notat har til formål, at svare på generelle tekniske spørgsmål fra rådgivere og entreprenører, i forhold til Hiltis anker portefølje,

Læs mere

10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik

10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik 10 Detailstatik 10 DETAILSTATIK 1 10.1 Detailberegning ved gitteranalogien 3 10.1.1 Gitterløsninger med lukkede bøjler 7 10.1.2 Gitterløsninger med U-bøjler 11 10.1.3 Gitterløsninger med sædvanlig forankring

Læs mere

Declaration of conformity (D) Article Number: Languages: da. BERNER_Declaration_of_conformity_(D) 55890[PDF]_da.pdf

Declaration of conformity (D) Article Number: Languages: da. BERNER_Declaration_of_conformity_(D) 55890[PDF]_da.pdf Declaration of conformity (D) Article Number: Languages: da BERNER_Declaration_of_conformity_(D) 55890[PDF]_da.pdf 2015-10-13 Nørresundby, 15.06.2011 Vedr. CE mærkning af dornformede forbindelsesmidler

Læs mere

Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden

Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden Lars Damkilde Institut for Bærende Konstruktioner og Materialer Danmarks Tekniske Universitet DK-2800 Lyngby September 1998 Resumé Rapporten omhandler beregning

Læs mere

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15 STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15

Læs mere

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5. Gennemlokning af plader iht. DS/EN 1992-1-1_2005 Anvendelsesområde for programmet Programmet beregner bæreevnen for gennemlokning af betonplader med punktlaster eller plader understøttet af søjler iht.

Læs mere

COLUMNA. Registrering

COLUMNA. Registrering COLUMNA Grebet Lys blikfang visdom Intelligence is like a light. The more intelligent someone is, the brighter the light Der ønskes en bro over Anker Engelundsvej I den østlige ende, som kan lukke det

Læs mere

NYE LEJLIGHEDER TIL LEJE

NYE LEJLIGHEDER TIL LEJE Terrasse 13 m2 Lejlighedstype 2V-B 76 m 2 ( ca. areal) Artillerivej nr. 142,148,154 n. Lejlighednr. : 1, 32, 69 Terrasse 15 m 2 Lejlighedstype 2V-A 77 m 2 ( ca. areal) Artillerivej nr. 146,150 n. Lejlighednr.

Læs mere

Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014

Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014 BEF Bulletin no. 3 Betonelementbyggeriers robusthed Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014 Page 1 Forord... 3 1. Indledning... 4 2 Metoder til

Læs mere

Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009

Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009 ES-CONSULT A/S E-MAIL es-consult@es-consult.dk STAKTOFTEN 0 DK - 950 VEDBÆK TEL. +45 45 66 10 11 FAX. +45 45 66 11 1 DENMARK http://.es-consult.dk Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes

Læs mere

I den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde

I den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).

Læs mere

10.1 Betons trykstyrke

10.1 Betons trykstyrke 10.1 Betons trykstyrke Af Claus Vestergaard Nielsen Beton er et hårdt og stærkt materiale, som kan modstå store trykpåvirkninger. Det maksimale tryk, en beton kan optage, kaldes trykstyrken eller betonstyrken

Læs mere

27.01 2012 23.10 2013

27.01 2012 23.10 2013 Tegningsnr. Emne Dato: (99)01 Tegningsliste 27.01-2012 Dato rev: (99)12.100 Niveaufri adgang (99)12.110 Facademur ved fundament 27.01-2012 27.01-2012 (99)21.100 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel,

Læs mere

Conefaktor i Søvindmergel, Septarieler og fedt moræneler

Conefaktor i Søvindmergel, Septarieler og fedt moræneler Conefaktor i Søvindmergel, Septarieler og fedt moræneler Nik Okkels GEO, Danmark, nio@geo.dk Marianne Bondo Hoff GEO, Danmark, mbh@geo.dk Morten Rasmussen GEO, Danmark, msr@geo.dk Abstract: I forbindelse

Læs mere

JFJ tonelementbyggeri.

JFJ tonelementbyggeri. Notat Sag Udvikling Konstruktioner Projektnr.. 17681 Projekt BEF-PCSTATIK Dato 2009-03-03 Emne Krav til duktilitet fremtidig praksis for be- Initialer JFJ tonelementbyggeri. Indledning Overordnet set omfatter

Læs mere

Eksempel på anvendelse af efterspændt system.

Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge

Læs mere

Center for Bygninger, Konstruktion

Center for Bygninger, Konstruktion Københavns Kommune N O T A T VEDR.: DATO: 2005 REV.: 8. februar 2016 FRA: Konstruktion INDHOLDSFORTEGNELSE Formål... 3 Der skal både undersøgelser og ofte beregninger til, før du må fjerne en væg... 3

Læs mere

Finnforest Kerto. indbygget fleksibilitet, æstetik og styrke M 16 BSH 12/(4-36) Kerto Q 69. Topplade d = 80/8 mm Møtrik M 16 svejset til topp

Finnforest Kerto. indbygget fleksibilitet, æstetik og styrke M 16 BSH 12/(4-36) Kerto Q 69. Topplade d = 80/8 mm Møtrik M 16 svejset til topp M 16 BSH 12/(4-36) Finnforest Kerto Kerto Q 69 indbygget fleksibilitet, æstetik og styrke Bulldog 75 Topplade d = 80/8 mm Møtrik M 16 svejset til topp 100 69 60 Stålrør 42/3,2 Finnforest højteknologi i

Læs mere

VIP SYSTEMET + + + Renderne leveres med 110 mm eller 160 mm afløb + Udløbsstuds skal bestilles særskilt

VIP SYSTEMET + + + Renderne leveres med 110 mm eller 160 mm afløb + Udløbsstuds skal bestilles særskilt VIP SYSTEMET Anvendes til 3 belastningsklasser i henhold til EN1433 VIP300 rende med en længde på 1, m og en dimension på 300 Fremstillet i robust HD-PE materiale Risten beskyttes af karmen, som sikrer

Læs mere

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et

Læs mere

FIBERARMERING AF BETON

FIBERARMERING AF BETON AF: Emil Bøggild S144563 Kursus: 11837 AT Sommerkursus FIBERARMERING AF BETON Vejleder: Lisbeth M. Ottosen Aflevering: 23-08-2015 Fiskenet som fiberarmering i beton. Titelblad Titel: Kursus: Universitet:

Læs mere

Perspektiv. At illustrerer rumligt. Forsvindingspunkt Horisont

Perspektiv. At illustrerer rumligt. Forsvindingspunkt Horisont Rumlig afbildning For at illustrere en bygning eller et Rum, i et sprog der er til at forstå, for ikke byggefolk, kan det være en fordel at lave en gengivelse af virkeligheden. Perspektiv At illustrerer

Læs mere

Danmarks Tekniske Universitet

Danmarks Tekniske Universitet Danmarks Tekniske Universitet Side 1 af 10 sider Skriftlig prøve, lørdag den 23. maj, 2015 Kursus navn Fysik 1 Kursus nr. 10916 Varighed: 4 timer Tilladte hjælpemidler: Alle hjælpemidler tilladt "Vægtning":

Læs mere

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012.

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Betonelement-Foreningen tilbyder nu på hjemmesiden et nyt beregningsmodul til fri afbenyttelse. Modulet er et effektivt

Læs mere

Stål. Brandpåvirkning og bæreevnebestemmelse. Eksempler september 2015/LC

Stål. Brandpåvirkning og bæreevnebestemmelse. Eksempler september 2015/LC Stål. Brandpåvirkning og bæreevnebestemmelse. Eksempler september 2015/LC Stål og Brand. 1) Optegn standardbrandkurven. 2) Fastlæg ståltemperaturer for 3 uisolerede profiler efter 30 min. standardbrand:

Læs mere

Trafikantadfærd i 2-sporede rundkørsler

Trafikantadfærd i 2-sporede rundkørsler Trafikantadfærd i -sporede rundkørsler Sporbenyttelse og konfliktende adfærd Indsæt foto så det fylder rammen ud Belinda la Cour Lund Poul Greibe 4. marts 008 Scion-DTU Diplomvej 376 800 Lyngby www.trafitec.dk

Læs mere

Aksialbelastede betonpæle

Aksialbelastede betonpæle Aksialbelastede betonpæle - statisk analyse af bæreevneudvikling R R L x x dx R(x) R b R b Af Jane Lysebjerg Jensen Præsentation Jane Lysebjerg Jensen Afgangsprojekt, januar 2004 Uddannet fra Aalborg Universitet

Læs mere

VEUD ekstraopgave Opgave nr. 63-23

VEUD ekstraopgave Opgave nr. 63-23 Opgavens art: Opgaveformulering: Fagområde: Opgavens varighed: 35 spørgsmål omkring processerne. Lav en skriftlig besvarelse på en række teoretiske spørgsmål. Ekstrudering 3 timer / 4 lektioner Niveau,

Læs mere

Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler

Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende

Læs mere

Frede Christensen Ejnar Danø. Brandmodstandsbidrag for alternative isoleringsmaterialer med fastholdelsessystem

Frede Christensen Ejnar Danø. Brandmodstandsbidrag for alternative isoleringsmaterialer med fastholdelsessystem Frede Christensen Ejnar Danø Brandmodstandsbidrag for alternative isoleringsmaterialer med fastholdelsessystem Dansk Brand- og sikringsteknisk Institut Juli 2001 Forord Nærværende rapport omhandler projektet

Læs mere

2 Purus Line et design der ses

2 Purus Line et design der ses 3. UDGAVE Purus Line & Purus Corner Et design der ses Funktioner du kan stole på Frihed i indretningen Største vandtæthed ved montering Nu også ekstra lav byggehøjde 2 Purus Line et design der ses PURUS

Læs mere

MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1

MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1 DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb

Læs mere

En n klassiker. i topkvalitet. Her er den så. Den magelige, TRÆ I HAVEN TRÆ I HAVEN

En n klassiker. i topkvalitet. Her er den så. Den magelige, TRÆ I HAVEN TRÆ I HAVEN E En n klassiker i topkvalitet En let duven i en traditionel hængesofa af jern burde give ro i sjælen, men den forstyrres ofte af»slinger i valsen«og metalliske mislyde. Her får du imidlertid anvisningerne

Læs mere

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...

Læs mere

Gulvvaskemaskiner. Vispa 35 E-B-BS

Gulvvaskemaskiner. Vispa 35 E-B-BS Gulvvaskemaskiner -B-BS Den revolutionerende gulvvaskemaskine til en enkelt arbejdsgang. Rengøring, aftørring og desinficering i en arbejdsgang. Ideel til små arealer. Med 35 cm arbejdsbredde -B-BS Automatisk

Læs mere

NEM reol. af køkkenskabe

NEM reol. af køkkenskabe NEM reol af køkkenskabe Reolen her er en praktisk kombination af skabe og åbne hylder. en er nem at bygge det eneste, du behøver at lave, er en ramme med fem ben under. Resten består af færdige køkkenskabe,

Læs mere

Erfaringer fra projektering og udførelse af stor byggegrube i Aalborg centrum.

Erfaringer fra projektering og udførelse af stor byggegrube i Aalborg centrum. Erfaringer fra projektering og udførelse af stor byggegrube i Aalborg centrum. Carsten S. Sørensen COWI, Danmark, css@cowi.dk Rene Mølgaard Jensen Aarsleff, Danmark, rmj@aarsleff.com Indledning I Aalborg,

Læs mere

Undervisningsmateriale til AMU mål 48407. Traktor/påhængsredsk: Test og justering af bremser

Undervisningsmateriale til AMU mål 48407. Traktor/påhængsredsk: Test og justering af bremser Undervisningsmateriale til AMU mål 48407 Traktor/påhængsredsk: Test og justering af bremser 1 Indholdsfortegnelse. Regler for vognbremser Side 3. Brug af bremsetester Side 6. Bremsetester display Side

Læs mere

Beregningsopgave om bærende konstruktioner

Beregningsopgave om bærende konstruktioner OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af

Læs mere

Aalborg Universitet Esbjerg Det Teknisk Naturvidenskabelige Fakultet Kandidatuddannelsen 1. semester BM-sektoren

Aalborg Universitet Esbjerg Det Teknisk Naturvidenskabelige Fakultet Kandidatuddannelsen 1. semester BM-sektoren BM7-1-E09 Det Teknisk Naturvidenskabelige Fakultet Kandidatuddannelsen 1. semester BM-sektoren Tema: Titel: Projektgruppe: Gruppemedlemmer: Vejleder: Analyse af bærende konstruktioner BM7-1-E09 Christian

Læs mere

Aluproff I Midtager 9-11 I 2605 Brøndby I Tlf: +45 43600063 I Email: aluproff@aluproff.dk I www.aluproff.dk 2/2

Aluproff I Midtager 9-11 I 2605 Brøndby I Tlf: +45 43600063 I Email: aluproff@aluproff.dk I www.aluproff.dk 2/2 SB 3001 Stoffet klippes (husk sømrum) og 2 cm sidesømme syes Velcrobåndet påsyes foroven på gardinet, og der syes en 2,5 cm løbegang forneden. Lommebånd påsyes med ca. 20-25 cm afstand på tværs af gardinet.

Læs mere

STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK

STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK 2013-06-28 pdc/sol STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK 1. Indledning Dette notat omhandler forskellige forhold relevant for beregninger af ældre murværk ifm renoveringer/ombygninger Notatet er således

Læs mere

INTERNATIONAL 806 DANSKE KLASSEREGLER (STANDARDKLASSE)

INTERNATIONAL 806 DANSKE KLASSEREGLER (STANDARDKLASSE) 1 af 7 1 Formål Formålet med disse bestemmelser er at sikre, at bådene i denne klasse er så ens som muligt i relation til fart og sikkerhed. 2 Sikring af ensartede både 2.1 Specialklubbens bestyrelse har

Læs mere

210/HR21. Servicemanual til kæde. .com. Niftylift Limited Fingle Drive Stonebridge Milton Keynes MK13 0ER England. i n f o @ n i f t y l i f t.

210/HR21. Servicemanual til kæde. .com. Niftylift Limited Fingle Drive Stonebridge Milton Keynes MK13 0ER England. i n f o @ n i f t y l i f t. 210/HR21 Servicemanual til kæde i n f o @ n i f t y l i f t. c o m.com M50286/02 Niftylift Limited Fingle Drive Stonebridge Milton Keynes MK13 0ER England www.niftylift.com e-mail: info@niftylift.com Tel:

Læs mere

Living. Modeloversigt & prisliste 2013-2014. Danmark. Danmark. Ny modeloversigt/prisliste 2013/2014

Living. Modeloversigt & prisliste 2013-2014. Danmark. Danmark. Ny modeloversigt/prisliste 2013/2014 Living Danmark Ny modeloversigt/prisliste 2013/2014 Vejledende priser i DKK EXCL. MOMS Gældende pr. 1 Sep. 2013 Danmark Modeloversigt & prisliste 2013-2014 Vejledende priser i DKK ekskl. moms Gældende

Læs mere

FarmTest nr. 62 2010. Udtagningsteknik. i ensilagestakke KVÆG

FarmTest nr. 62 2010. Udtagningsteknik. i ensilagestakke KVÆG FarmTest nr. 62 2010 i ensilagestakke KVÆG i ensilagestakke Indhold Indledning... 3 Fotos og videosekvenser... 4 Hvilken type skal man vælge?... 4 Skrælleteknik... 4 Enklere udtagningsteknik... 5 Præcision,

Læs mere