Synopsis: Tina Roesen

Størrelse: px
Starte visningen fra side:

Download "Synopsis: Tina Roesen"

Transkript

1 Aalborg University Studienævnet for Industri og Global Forretningsudvikling Fibigerstræde 16 DK-9220 Aalborg Øst Tel: Fax: lineskip Konstruktion af momentarm - til kædetransportør og kopelevator Synopsis: Semester: DMS 7. semester Semester tema: Diplom afgangsprojekt ECTS: 20 Projektperiode: Efterår 2009 Afleveringsdato: 5/ Vejleder: Mikael Larsen Vedlagt: 1 CD Sider eksklusiv Appendiks: 45 Sider inklusiv Appendiks: 67 Oplagstal: 3 Deltager: - Denne rapport omhandler konstruktionen og dimensioneringen af en momentarm til Cimbria s kædetransportør og kopelevator. Momentarmen skal standardiseres, så der kommer et ensartet design for alle momentarme. Der tages udgangspunkt i kædetransportøren og kopelevatoren, hvorfra de overordnede linjer for momentarmen kan bestemmes. Herud fra er designet af momentarmen blevet bestemt, og den består af selve momentarmen, en vibrationsdæmpende kobling og en tværarm. Dimensionerne på momentarmen samt akslen i drivstationen er blevet fastlagt ud fra de kræfter, som virker på momentarmen og akslen. Kræfterne er beregnet ud fra gearmotorens effekt. Momentarmen og akslen er kontrolleret mod fågangsbelastninger vha. Von Mises reference spænding, og akslen er desuden kontrolleret mod udmattelse vha. det modificerede Goodman diagram og Wöhler kurven. Der er til sidst beskrevet et forsøg med momentarmen, som er foretaget for at sammenligne den teoretiske og den praktiske del af konstruktionen og dimensioneringen. Tina Roesen

2 - blank side - II

3 Forord Denne rapport er udarbejdet på 7. semester på linjen Design af Mekaniske Systemer under faggruppen Industri og Global Forretningsudvikling på Aalborg Universitet i perioden 12. oktober 2009 til 5. januar Projektets titel er Konstruktion af momentarm, og den omhandler konstruktionen og dimensioneringen af en momentarm til Cimbria s kædetransportør og kopelevator. Rapporten er dokumentation for afgangsprojektet som diplomingeniør, hvor selve konstruktionsdelen af momentarm er foregået hos Cimbria Manufacturing A/S, hvor jeg har afviklet mit praktikforløb som en del af afgangsprojektet. Rapporten er udarbejdet i overensstemmelse med studieordningen for Diplomingeniører fra Industri og Eksport. Jeg vil gerne takke medarbejderne på Cimbria Manufacturing A/S for den hjælp de har ydet under afgangsprojektet. Læsevejledning I rapporten refereres der jf. Harvard-metoden. I teksten skrives forfatterens efternavn efterfulgt af udgivelsesåret indrammet i [ ]. Eks. [Jensen, 1998]. Hvis udgivelsesåret for kilden er usikkert, efterfølges dette af en asterisk - [Jensen, 1998*]. Den fulde kilde findes under Litteratur, hvor alle kilder er listet alfabetisk efter forfatter. Appendiks og Bilag refereres til som eksempelvis Appendiks A.2 og Bilag I.3. Bilag findes på den vedlagte CD. Appendiks findes bagerst i rapporten. Arbejdstegninger forefindes i tegningsmappen. Arbejdstegningerne for kædetransportøren er nummereret CK XXXX. Arbejdstegningerne for kopelevatoren er nummereret CK XXXX. III

4 - blank side - IV

5 INDHOLD TINA ROESEN - DMS7D Indhold 1 Abstract 1 2 Indledning 3 3 Produktbeskrivelse Cimbria s kædetransportør Cimbria s kopelevator Gearmotor Drivarrangement på kædetransportør og kopelevator Momentarm Kravspecifikation Problemformulering Afgrænsning Konstruktion af momentarm Materiale Produktionstekniske overvejelser Design af momentarm til kædetransportør Design af momentarm til kopelevator Dimensionering Belastninger på momentarm og aksel Kontrolberegning af momentarm Kontrolberegning af aksel Forsøg med momentarm 37 V

6 INDHOLD 7.1 Forsøgsbeskrivelse Forsøgsopstilling Forsøg og resultater Konklusion Konklusion 43 Litteratur 45 A Konverteringsliste for gearmotor 47 A.1 Konverteringsliste for kædetransportør A.2 Konverteringsliste for kopelevator B Inertimoment for momentarm 49 C Fågangsbelastninger på aksel 51 I Bilagsliste 57 II Tegningsliste 59 III Figur- og tabelliste 61 Figurer 61 Tabeller 66 VI

7 1 Abstract The theme of this project is construction of torque arm for Cimbria s chain conveyer and bucket elevator. On Cimbria s chain conveyers and bucket elevators they use a gearmotor to drive the chain and belt and thereby move the grain. The gearmotor has to be changed to another model and at this occasion the torque arm has to be standardized. It is pursued that the torque arm gets a uniform look and there will be as few sizes of the torque arm as possible. It is further more pursued that the torque arm can be used for both right and left side of the chain conveyers and bucket elevators and that the components for the torque arm can be reused at as many different sizes of the torque arm as possible. The torque arm has to be made of 4 mm galvanized steel plates, this is to avoid corrosion when many of the conveyers are out in the open. The torque arm has to hold the gearmotor steady when the chain in the conveyer is moving. To obtain this the torque arm must consist of a torque arm, an elastic clutch and a cross arm. The torque arm itself has to hold the gearmotor in place and withstand the torque from the gearmotor. The elastic clutch damps the vibrations between the torque arm and the conveyer, and the cross arm is used for mounting the elastic clutch on to the conveyer. The cross arm is designed so that it can be mounted on the existing holes in the chain conveyers and bucket elevators. The final design of the torque arm to the chain conveyer and bucket elevator has been reached through iteration. There have been many suggestions for the design that has been evaluated and a better design has come up until the final design was accepted. The forces acting on the torque arm and the shaft to drive the chain in the conveyer has to be determined. The torque arm is dimensioned against the sudden stops of the conveyer, this force is three times bigger than the nominal torque of the gearmotor, so the forces is determined from the effect of the gearmotor. The torque arm is now dimensioned against static failure by the use of Von Mises effective stress and it shows that the torque arm does not fail when the load is applied. The shaft in the conveyer is also dimensioned against static failure, and it does not fail. The shaft is also dimensioned against fatigue because it rotates more than 10 3 revolutions in its lifetime. The shaft is dimensioned against fatigue by use of a modified Goodman diagram and the S-N diagram. It is found that the shaft has a theoretically unlimited life and is dimensioned against failure with a safety factor of 1,02. At last there has been a test of the torque arm to compare theory and practice. The test showed that the torque arm could not withstand the load that affected it. The torque arm is made out of three 4 mm galvanized steel plates that are bolted together and the assumption was made that these three steel plates has the same properties as a 12 mm steel plate. This assumption was wrong and this means that there has to be a new design of the torque arm or it has to be made from a 12 mm steel plate. 1/67

8 1. Abstract 2/67

9 2 Indledning Cimbria Manufacturing A/S beskæftiger sig med produktion, udvikling og salg af rensemaskiner, korntørringsanlæg og transportsystemer til hele verden. Produktprogrammet omfatter bl.a. finrensere og forrensere, tørrerier, transportører og elevatorer og rør. På Figur 2.1 ses Cimbria s kædetransportør og kopelevator. På disse to transporttyper sidder en gearmotor, som driver kæden og remmen heri, og dermed kornet, som skal transporteres. Gearmotorerne skal nu skiftes ud til en anden model, og i denne anledning skal momentarmen, som holder gearmotoren, standardiseres. Det efterstræbes, at der kommer et ensartet design for alle momentarme, samt at delkomponenter til momentarmene kan genbruges. Desuden ønskes det, at momentarmen bliver fremstillet i galvaniserede plader, for at forhindre korrosion, da transporttyperne ofte står udendørs. Denne rapport omhandler konstruktion og dimensionering af en momentarm til Cimbria s kædetransportør og kopelevator. Der vil blive konstrueret et ensartet design til momentarmen på kædetransportøren og momentarmen på kopelevatoren. Momentarmen vil blive dimensioneret, så den kan modstå de belastninger, som den bliver udsat for. Ligeledes vil akslen mellem gearmotoren og remmen og kæden blive dimensioneret til, at modstå de belastninger, den bliver udsat for. Figur 2.1: Cimbria s kædetransportør og kopelevator. 3/67

10 2. Indledning 4/67

11 3 Produktbeskrivelse I dette kapitel vil der komme en produktbeskrivelse. Det vil starte overordnet med en beskrivelse af Cimbria s kædetransportør og kopelevator, som momentarmen skal konstrueres til. Den nye gearmotor, som skal drive kæde og rem i kædetransportøren og kopelevatoren, vil ligeledes kort blive beskrevet. Dernæst ses på drivarrangementet på kædetransportøren og kopelevatoren, hvor momentarmen skal monteres. Til sidst vil der komme en beskrivelse af den indledende undersøgelse af momentarmens funktion, udseende og kraftpåvirkning. Herefter opstilles kravspecifikationen til momentarmen. 3.1 Cimbria s kædetransportør Cimbria s kædetransportør anvendes til vandret og let stigende transport af korn. Den bliver fremstillet i otte forskellige størrelser RL3, RL5, RL7, RL8, RM10, RM12, RM14 og RM16, og den har en kapacitet fra 60 til 1300 [m 3 /time]. Datablad for Cimbria s kædetransportør er vedlagt i Bilag I.1. Figur 3.1: Cimbria s kædetransportør [Cimbria Manufacturing A/S, 2000]. På Figur 3.1 ses Cimbria s kædetransportør. I kædetransportøren kører en kæde med medbringere omkring et kædehjul i hver ende af kædetransportøren, og den transporterer kornet gennem kædetransportøren. Den er bygget op af en strammestation (t.h. på figur), et antal mellemlængder og en drivstation (t.v. på figur). I strammestationen kører kæden om et kædehjul, som er monteret med en feder-not forbindelse på en aksel. Akslen er monteret med kuglelejer i en glideskinne, således kæden 5/67

12 3. Produktbeskrivelse kan strammes, imens kædetransportøren kører. Drivstationen er ligeledes opbygget med en aksel og et kædehjul, som kæden kører omkring. Akslen er monteret i kuglelejer, og på en valgfri side af kædetransportøren stikker en del af akslen ud, hvor gearmotoren monteres på. Det er gearmotoren, som driver kæden frem i kædetransportøren. I bunden af drivstationen sidder et udløb til kornet. Der kan monteres adskillige bundudløb på mellemlængderne. Alle udløb er forsynet med et skydespjæld, som kan åbne og lukke for udløbet. Mellem strammestationen og drivstationen sidder et antal mellemlængder, alt afhængig af hvilken længde kunden ønsker. I mellemlængderne sidder returruller med lejer, de støtter kæden på tilbagevejen fra drivstationen til strammestationen. Indløbet til kornet er ligeledes et modul for sig selv, hvormed det kan monteres, hvor det er mest hensigtsmæssigt for den enkelte kunde. Kæden er fremstillet i specialstål med påsvejste medbringere. Disse medbringere transporterer kornet hen over bunden af kædetransportøren. Bunden i kædetransportøren er belagt med 10 [mm] PEHD-plader, som sikrer et lavt støj- og slidniveau [Cimbria Manufacturing A/S, 2004]. 3.2 Cimbria s kopelevator Cimbria s kopelevator anvendes til lodret transport af korn. Den findes i ti størrelser EC5, EC6, EC8, ED10, ED12, EE14, EE18, EE20, EE24 og EE32, og den har en kapacitet fra 40 til 1300 [m 3 /time]. Datablad for Cimbria s kopelevator er vedlagt i Bilag I.2. Figur 3.2: Cimbria s kopelevator [Cimbria Manufacturing A/S, 2000]. 6/67

13 3.3 Gearmotor TINA ROESEN - DMS7D På Figur 3.2 ses Cimbria s kopelevator. Den består af en elevatorfod, elevatorrør og en elevatortop. I kopelevatoren transporteres kornet op gennem elevatorrørene med kopper, som er monteret på en rem. Elevatorfoden er forsynet med en indløbstragt. Indløbet monteres normalt foran på elevatorfoden, således kornet løber ind i kopperne, mens de er på vej op i elevatorrøret. Elevatorfoden anvendes ligeledes som strammestation. Her sidder en aksel med en tromle, som remmen i kopelevatoren kører omkring. Remmen strammes ved hjælp af et håndtag, så aksel med tromle køres nedad ved hjælp af to spindler. Der findes i elevatorfoden også en renselem til manuel tømning af foden. Elevatortoppen fungerer som udløb og drivstation. Elevatorremmen kører omkring en aksel med tromle, som bliver monteret i rullelejer. Akslen stikker ud på en valgfri side af elevatortoppen, og herpå monteres gearmotoren, som driver remmen rundt i kopelevatoren. Gearmotoren er forsynet med en tilbageløbsspærre, såfremt remmen begynder at glide. I elevatortoppens runding er der monteret slidplader, som virker som ledeplade for afkastertuden (udløbet). Kornet kastes op i rundingen og løber hen af ledepladerne og ud af udløbet [Cimbria Manufacturing A/S, 2007]. 3.3 Gearmotor Gearmotoren er opbygget med motor og gear i samme blok. Hermed får man gear og motor, der fylder mindre, og den ønskede udveksling forefindes allerede. Gearmotoren er et hulakselgearmotor, hvilket betyder, at gearmotoren monteres på en hertil designet og dimensioneret aksel med en feder-not forbindelse. På kædetransportøren og kopelevatoren kan der monteres både vinkelgearmotor og fladgearmotor, alt afhængig af hvor meget plads der er omkring transportbåndet. På Figur 3.3 ses en vinkelgearmotor, og på Figur 3.4 ses en fladgearmotor. Gearmotoren monteres på momentarmen med en flange, flangen kan ses på Figur 3.3. Flangen varierer i størrelse sammen med størrelsen på gearmotoren. Figur 3.3: Vinkelgearmotor. Figur 3.4: Fladgearmotor. Gearmotorerne er 4-polet, hvilket betyder, at de har et omdrejningstal på 1500[omdr/min]. Gearmotorerne skal konverteres, således gearmotorerne fra den nye leverandør svarer til gearmotorerne fra den gamle leverandør. De to afgørende faktorer for gearmotorerne er effekt i [kw] og omdrejningstal i [omdr/min] [SEW-EURODRIVE, 2008]. I Tabel A.1 på side 47 og Tabel A.2 på side 48 i Appendiks A Konverteringsliste for gearmotor ses konverteringslisterne for gearmotorer til kædetransportør og kopelevator. I Bilag I.3er kataloget for SEW gearmotor vedlagt for yderligere information. 7/67

14 3. Produktbeskrivelse 3.4 Drivarrangement på kædetransportør og kopelevator Drivstationen på kædetransportøren og elevatortoppen er opbygget i sammenboltet tyndplademetal. De er begge opbygget efter samme princip mht. drivarrangementet. Drivarrangementet består af en aksel, som er fæstnet i hhv. kraftige kuglelejer og kraftige rullelejer i stållejehus. Disse lejer skal optage belastningen fra kæden og remmen. På akslen er monteret hhv. et kædehjul, som trækker kæden i kædetransportøren, og en tromle til at trække remmen i kopelevatoren. Disse er monteret med en feder-not forbindelse. På Figur 3.5 og Figur 3.6 ses hhv. drivstationen til kædetransportøren og elevatortoppen, hvor akslen stikker ud af siden på de to drivarrangementer. Det er valgfrit, hvilken side af drivarrangementet akslen stikker ud. På den del af akslen, der stikker ud af drivarrangementet, monteres gearmotoren, som driver akslen og dermed kæden og remmen [Cimbria Manufacturing A/S, 2006]. Figur 3.5: Drivstation på kædetransportør. Figur 3.6: Elevatortop. 3.5 Momentarm På grund af opbygningen af drivarrangementet skal gearmotoren fastholdes af en momentarm. Gearmotoren skal som sagt monteres på akslen, som stikker ud af drivarrangementet. Mellem drivarrangementet og gearmotoren fastboltes momentarmen på gearmotoren via en flange, som er integreret i gearmotoren. Momentarmens modsatte ende skal fastgøres til drivarrangementet. For kædetransportøren gøres dette ved drivstationens samling med mellemlængden, og på kopelevatoren skal momentarmen fastgøres ved udløbet. På denne måde får momentarmen den størst mulige længde, til at optage den kraft, som påvirker den. I den ende, hvor momentarmen er fastgjort til drivarrangementet, skal den forsynes med en vibrationsdæmpende kobling til optagelse af driftsforstyrrelser mellem momentarmen og drivarrangementerne. Momentarmen skal være stærk nok til, at den ikke deformerer under belastning. På Figur 3.7 ses en skitse af drivstationen på kædetransportøren med de virkende kræfter herpå. I punkt A sidder 8/67

15 3.5 Momentarm TINA ROESEN - DMS7D gearmotoren monteret på akslen, og fastgjort på momentarmen. Her virker momentet M aksel i [Nm] fra gearmotoren. I punkt B, hvor momentarmen er fæstnet på drivstationen med den vibrationsdæmpende kobling, fremkommer der en kraft F i [N], som modsvarer momentet fra gearmotoren. L arm i [m] er længden mellem punkt A og punkt B. De samme kræfter gælder for momentarmen på kopelevatoren. M aksel A B L arm F Figur 3.7: Skitse af drivarrangement med de virkende kræfter. I Tabel 3.1 og Tabel 3.2 er en oversigt over længden af drivstationen på kædetransportør og kopelevator. Som det ses, er der kun to forskellige længder på kædetransportøren. Det samme kan dog desværre ikke siges om kopelevatoren, hvor det kun er EE18, EE20 og EE24, der har samme længde. Selvom der kun skal laves to forskellige længder af momentarmen til kædetransportøren, og syv forskellige længder af momentarmen til kopelevatoren, så har flangen på gearmotoren forskellige flanger afhængig af størrelsen på gearmotoren. Der skal anvendes fire størrelse gearmotorer, som alle har forskellige diametre på flangen, hvor den skal boltes på momentarmen. Ligeledes er der ikke det samme gradtal mellem hullerne i flangen på de forskellige størrelser af gearmotoren, hvilket også bevirker, at der bliver mange forskellige momentarme. Det kan derfor allerede nu siges, at antallet af momentarme vil blive relativt stort. Der kan dog designes et fælles udseende for momentarmen. Dette design skal så skaleres op og ned i størrelse afhængig af gearmotorens størrelse, og der skal ændres på de huller, som skal passe til flangen på gearmotoren. Type Længde[m] RL3 1,200 RL5 1,200 RL7 1,200 RL8 1,200 RL10 1,490 RL12 1,490 Tabel 3.1: Længde af kædetransportører. Type Længde [m] EC5 0,557 EC6 0,706 EC8 0,847 ED10 0,980 ED12 1,167 EE14 1,320 EE18 1,495 EE20 1,495 EE24 1,495 Tabel 3.2: Længde af kopelevatorer. 9/67

16 3. Produktbeskrivelse 3.6 Kravspecifikation Til konstruktionen af den nye momentarm til Cimbria s kædetransportør og kopelevator er der opstillet en række krav og ønsker, som sikrer, at momentarmen får de specifikationer, som ønskes af den. Krav: Der skal anvendes 4[mm] galvaniserede stålplader til fremstilling af momentarmen. Momentarmen skal kunne holde gearmotoren fast under almindelig drift. Der skal være en elastisk kobling mellem drivarrangementet og momentarmen til optagelse af driftsforstyrrelser. Spændingerne i momentarmen må ikke overstige 1/3 af flydespændingen ved normal drift. Dette er af hensyn til, at der kan komme et pludseligt stop af kædetransportøren eller kopelevatoren. Dette viser sig ud fra erfaringer, at være cirka tre gange så stort som det nominelle moment på gearmotoren. Ønsker: Det ønskes, at momentarmen kan anvendes til flest mulige størrelser af Cimbria s kædetransportør og kopelevator. Det ønskes, at momentarmen kan anvendes til både højre og venstre side på Cimbria s kædetransportører og kopelevatorer, da det er valgfrit, hvilken side af drivarrangementet gearmotoren monteres på. Det ønskes, at delkomponenterne til momentarmen kan genbruges mellem de forskellige størrelser. 10/67

17 4 Problemformulering I Kapitel 3 Produktbeskrivelse er Cimbria s kædetransportør og kopelevator blevet beskrevet, ligeledes er der set nærmere på de delelementer af transporttyperne, som har relevans for konstruktionen af momentarmen. Dette har givet en viden om transporttyperne, som giver grundlaget for konstruktionen af momentarmen hertil. I Afsnit 3.6 Kravspecifikation er ligeledes listet de krav og ønsker, der er opsat i forhold til konstruktion og dimensionering momentarmen. Hermed kan følgende problemstilling nu opstilles: Konstruktion og dimensionering af momentarm til Cimbria s kædetransportør og kopelevator. Der vil blive lagt fokus på følgende områder: Konstruktion af momentarmen til kædetransportør og kopelevator i forhold til de givne forudsætninger beskrevet i Kapitel 3 Produktbeskrivelse. Bestemmelse af de kræfter, som virker på momentarm og aksel i drivstationen til kædetransportøren. Dimensionering af momentarm og aksel i drivstationen til kædetransportør i forhold til fågangsbelastninger og udmattelse. Forsøg med momentarm til kædetransportør, for at sammenligne teori og praksis. 4.1 Afgrænsning Der afgrænses fra, at konstruere en momentarm til kædetransportør RM14 og RM16, da de ikke er lagervarer på Cimbria Manufacturing A/S. Det samme gælder for kopelevator EE32. Der afgrænses ligeledes fra, at konstruere momentarme til de gearmotorer, som ikke har en z- flange, altså de gearmotorer, som hedder andet end KAZ eller FAZ. I rapporten er udregningerne til dimensionering af momentarmen til kopelevatoren ikke med. Disse udregninger udføres på samme måde som udregningerne af momentarmen til kædetransportøren. Udregningerne kan findes i Bilag I.4. Der beregnes ikke på lejer til kædetransportør og kopelevator, da det antages, at de lejer som anvendes nu, kan bruges igen, da det er de samme kræfter, de er dimensioneret efter. 11/67

18 4. Problemformulering 12/67

19 5 Konstruktion af momentarm Fokusområderne til konstruktionen af momentarmen til kædetransportøren og momentarmen til kopelevatoren er nu fastsat, og i dette kapitel vil der blive set nærmere på konstruktionen af momentarmen. Der vil først være en kort beskrivelse af materialet, som momentarmen skal fremstilles i, samt de produktionstekniske overvejelser, som skal tænkes med ind i designet af momentarmen. Herefter vil der komme en beskrivelse af konstruktionen af momentarmen og dets delelementer, samt de overvejelser, som er gjort herom. Til sidst vil det endelige design af momentarmen blive præsenteret. 5.1 Materiale Momentarmen skal fremstilles i 4[mm] galvaniserede plader. Galvanisering af stål er en af de bedste beskyttelsesmetoder mod atmosfærisk korrosion. Dette er væsentligt til brug ved momentarmen, da mange transporttyper står i det fri. Ved galvanisering dyppes et stålemne i et bad af smeltet zink, og overfladen af emnet dækkes med et lag af zink. Da zink er anodisk i forhold til stålet, så er porer og småhuller uden betydning, da zinken korroderer i kanten af skaden. Afhængig af stålkvalitet, dyppetid og dyppetemperatur kommer der den ønskede lagtykkelse [Vogel et al., 2001]. Betegnelsen for de galvaniserede plader, som skal anvendes til momentarmen, er DX51D+Z275MA. DX51D er betegnelsen for stålet, som tilsvarer Dogal 200. Dogal 200 er et legeringsstål med en brudforlængelse A 80 = 24%, hvilket betyder, det er duktilt. Dogal 200 har en flydespænding på 200[MPa] og en trækstyrke på 300[MPa]. Z275MA er betegnelsen for lagtykkelsen af zinken på de galvaniserede plader. I dette tilfælde svarer dette til en lagtykkelse på 20[µm] eller en vægt på 275[g/m 3 ]. Datablad for de galvaniserede plader findes i Bilag I Produktionstekniske overvejelser Ved konstruktion af momentarmen er der nogle produktionstekniske overvejelser, som skal føres med ind i designet af momentarmen. Her er oplistet de vigtigste: Konstruktionen skal konstrueres og fremstilles, så den overfylder sikkerhedskravene i Maskindirektivet. Der skal helst udgåes svejsninger, da de svejste emner skal galvaniseres, så de ikke korroderer. Ved bukning af plader skal der tages højde for pladereduktionen, når den bukkes. Ved bukning er der et minimumsmål for den bukkede kant. 13/67

20 5. Konstruktion af momentarm Ved fræsning og drejning skal de nødvendige tolerancer på tegningerne. Er der ingen tolerancer, så anvendes Cimbria s standard tolerancer. Momentarmen skal overholde de gennerelle regler for konstruktionstegning, som er udarbejdet på Cimbria. 5.3 Design af momentarm til kædetransportør I dette afsnit vil designet af momentarmen til kædetransportøren bliv gennemgået. Momentarmen til kædetransportøren består af tre hoveddele, som herunder vil blive beskrevet. En vibrationsdæmpende kobling, som skal fæstnes mellem drivstationen og momentarm, så den kan optage de driftsforstyrrelser, som måtte forekomme mellem momentarmen og kædetransportøren. En tværarm, som skal monteres på drivstationen, så den kan fastholde den vibrationsdæmpende kobling. En momentarm, som skal fastholde gearmotoren, og dermed kunne optage momentet fra motoren, og som skal fæstnes på drivstationen med koblingen og tværarmen Vibrationsdæmpende kobling Som vibrationsdæmpende kobling mellem momentarmen og drivstationen anvendes VIKAS elastiske bøsninger. På Figur 5.1 ses bøsningerne fra VIKAS. VIKAS elastiske bøsninger består af to koncentriske stålrør, hvor der er et vulkaniseret gummilag imellem. Bøsningerne anvendes til lejringsproblemer i svingende konstruktioner, eller mellem maskindele, som skal være fleksible i forhold til hinanden. De har desuden gode støj- og vibrationsdæmpende evner. Gummilaget mellem de to stålrør optager bevægelsen i konstruktionen. Bøsningerne kan optage både radielle og aksielle belastninger, samt torsion og bøjning. Bøsningerne findes i forskellige størrelser, hvor hver enkelt størrelse af bøsningerne har samme indre og ydre diameter, men findes i både en kort og en lang udgave. Den korte variant kan ikke optage så store belastninger som den lange variant [VIKAS, 2001]. VIKAS kataloget er vedlagt i Bilag I.6. I kataloget ses de forskellige størrelser af bøsningen, samt de belastninger bøsningen kan optage. Figur 5.1: VIKAS elastiske bøsninger. 14/67

21 5.3 Design af momentarm til kædetransportør TINA ROESEN - DMS7D VIKAS elastiske bøsning skal monteres mellem drivstationen og momentarmen. På grund af bøsningens opbygning skal der konstrueres en tværarm, som skal monteres på drivstationen, og som skal fastholde bøsningen. Der skal ligeledes findes en fæstningsmetode mellem bøsningen og momentarmen. Bøsningen har på yder- og inderside tolerancer på hhv. +0,25[mm]/+0,5[mm] og ±0,2[mm]. Der skal derfor konstrueres en holder på momentarmen, som bøsningen presses ind i, mens tværarmen skal holde bøsningen fast med en pal. Der vil herunder blive forklaret, hvordan tværarmen og momentarmen er konstrueret, samt hvordan bøsningen er fæstnet mellem de to arme Tværarm på drivstation Tværarmen skal udformes således, at den kan fæstnes på drivstationen, og den kan holde bøsningen mellem momentarmen og drivstationen. Tværarmen skal holde bøsningen fast med en pal, som går igennem den indre diameter på bøsningen. Desuden skal tværarmen dimensioneres, så den kan modstå de belastninger, som overføres fra momentarmen. Drivstationen er samlet med mellemlængden med en laske, som ses på Figur 5.2. Lasken har i forvejen huller på de bukkede sider, så det vil være oplagt, at montere tværarmen herpå. Lasken boltes på drivstationen og mellemlængden i de huller, som ses på den store flade af lasken. På Figur 5.3 ses lasken, når den er monteret på drivstationen. Figur 5.2: Laske. Figur 5.3: Laske monteret på drivstation. Når bøsningen skal monteres på momentarmen, så vil det være mest hensigtsmæssigt, at bøsningen vender på tværs af momentarmen, og dermed også drivstationen. Tværarmen skal derfor have to arme, som sidder parallelt med drivstationen. De to arme vil sidde på hver sin side af bøsningen, og de holder den pal, som skal gå igennem bøsningen, og holde den fast. Tværarmen skal desuden udformes, så den kan boltes fast i de eksisterende huller i lasken. På Figur 5.4 og Figur 5.5 ses udformningen af tværarmen. Tværarmen er opbygget i 4[mm] galvaniserede plader. Der ligges to næsten identiske plader sammen, for at gøre tværarmen stærkere, så den kan modstå de belastninger, som måtte komme på den. Tværarmen består af to plader, som skal boltes fast til hver af de bukkede sider på lasken. Pladen ind mod drivstationen er bukket, så den udgør den 15/67

22 5. Konstruktion af momentarm inderste side af tværarmen, mens pladen hen mod mellemlængden er bukket, så den udgør den yderste side af tværarmen. Pladen ind mod drivstationen er igen bukket, så de to plader kan boltes sammen, så de støtter hinanden, og de ikke kan bevæge sig i forhold til hinanden. På Figur 5.5 ses ligeledes den pal, som skal sidde gennem bøsningen og holde den fast. Palen er placeret midt på siderne af tværarmen, dermed kan tværarmen både anvendes til venstre og højre side på drivstationen. Figur 5.4: Tværarm. Figur 5.5: Tværarm Udformning af momentarm På Figur 5.6 ses udformningen af momentarmen. Momentarmen skal i den ene ende monteres på tværarmen via bøsningen, mens den i den anden ende skal boltes på gearmotoren. Figur 5.6: Momentarm. Den ende af momentarmen, som skal boltes på gearmotoren, skal have gennemgående huller, 16/67

23 5.3 Design af momentarm til kædetransportør TINA ROESEN - DMS7D som passer med flangen på gearmotoren. Der skal desuden være hul, hvor akslen kommer ud af drivstationen og ind i gearmotoren. Anvendes en vinkelgearmotor, så er motoren breddere end gearet, og den stikker længere ud end flangen, hvorpå momentarmen monteres. Af denne grund skal momentarmen enten bukkes, så den kan komme forbi motoren, eller der skal skæres et hul i momentarmen, som motoren kan stikke ud af. Det er valgt, at der skal skæres et hul i momentarmen, som motoren kan stikke ud igennem. På Figur 5.6 ses det desuden, at momentarmen er boltet sammen af tre plader. Dette kommer af, at der skal anvendes 4[mm] plader, og de 4[mm] er ikke tilstrækkeligt til, at modstå de belastninger, som kommer på momentarmen. Der boltes derfor tre plader sammen, så momentarmen bliver 12[mm] tyk, og den kan dermed modstå belastningerne. Når de tre plader boltes sammen, så er det ud fra den antagelse, at de tre sammenboltede 4[mm] plader får de samme egenskaber, som en 12[mm] plade. Der skal på momentarmen fastsættes en holder til bøsningen. Bøsningen skal presses i et rør, som skal fastsættes på momentarmen. På Figur 5.7 ses holderen til bøsningen. Inderst sidder bøsningen presset ind i et rør. Røret er svejset på to plader, som boltes på momentarmen. Afstanden mellem pladerne svarer til momentarmens tykkelse, således det bliver presset sammen af boltene. Man kunne have svejset holderen til bøsningen direkte på momentarmen, men når der forefindes svejsninger på et emne, så skal emnet galvaniseres eller males. Ved at fremstille holderen for sig selv, er det kun denne del, som skal galvaniseres og ikke hele armen (galvanisering koster pr. kg). Desuden kan holderen anvendes til alle typer af momentarmen. Det er blot rørets indre diameter, som skal ændre dimensioner, så er resten af holderen stadig kompatibel med alle momentarme. På Figur 5.8 ses momentarmen med holderen til bøsningen monteret. Figur 5.7: Holder til VIKAS elastiske bøsning. Figur 5.8: Momentarm med holder til VIKAS elastiske bøsning Præsentation af momentarm På Figur 5.9 ses den samlede momentarm med momentarmen, den vibrationsdæmpende kobling og tværarmen boltet på lasken. På Figur 5.10 og Figur 5.11 ses hhv. momentarmen monteret på drivstationen, og momentarmen og gearmotoren monteret på drivstationen. 17/67

24 5. Konstruktion af momentarm Figur 5.9: Samlet momentarm. Figur 5.10: Momentarm monteret på drivstationen. Figur 5.11: Momentarm og gearmotor monteret på drivstation. 5.4 Design af momentarm til kopelevator I dette afsnit vil designet af momentarmen til kopelevatoren blive gennemgået. Momentarmen til kopelevatoren består ligeledes af den elastiske bøsning, tværarmen og momentarmen. Principperne fra designet af momentarmen til kædetransportøren er blevet anvendt til designet af momentarmen til kopelevatoren. Der er dog foretaget nogle ændringer i designet, da udformningen af de to drivarrangementeter ikke er helt ens. Der anvendes igen de elastiske bøsninger fra VIKAS, som monteres mellem momentarmen og tværarmen på samme måde som ved kædetransportøren Tværarm på drivarrangement Tværarmen på drivarrangementet på kopelevatoren er designet efter samme princip, som tværarmen til kædetransportøren. Den har to arme af bukkede plader, som sidder parallelt med drivarrangementet og holder palen fast mellem sig og dermed også bøsningen. Tværarmen er fremstillet i 4[mm] galvaniserede 18/67

25 5.4 Design af momentarm til kopelevator TINA ROESEN - DMS7D plader, og der lægges to næsten identiske plader sammen til hver arm, for at gøre dem stærkere. Tværarmen ses på Figur Tværarmen består af to plader, som udgør hver sin arm. De er bukkede, så de sidder på hver side af bøsningen, og holder den og palen mellem sig. De to plader boltes sammen, for at holde dem fast i forhold til hinanden. På kopelevatoren skal tværarmen monteres på udløbstuden, se Figur Udløbstuden er bygget op af plader, som er boltet sammen, og tværarmen kan dermed lægges på pladerne og boltes fast sammen med udløbstuden. På udløbstuden er pladerne ikke valset, så de får en radius, hvilket de er på resten af elevatortoppen. Når tværarmen er opbygget af bukkede plader, så vil det være besværlig, hvis ikke umuligt, at bukke en plade, som er valset til en radius. Tværarmen har desuden en kontur på hver af de lange sider. Dette er for at gøre plads til de bolte, som samler udløbstuden. Konturen er på begge sider af tværarmen, så den både er kompatibel til højre og venstre side på elevatortoppen. Figur 5.12: Tværarm. Figur 5.13: Tværarm monteret på udløbstud Udformning af momentarm Momentarmen til kopelevatoren er opbygget efter samme princip som momentarmen til kopelevatoren. Den har i den ene ende huller til at montere gearmotoren på, og i den anden ende monteres holderen til den elastiske bøsning. Holderen til den eleastiske bøsning ses på Figur Den er næsten identisk med holderen på Figur 5.7 på side 17, men da bøsningen er mindre, så er diameteren ændret i røret, hvori bøsningen presses ind, mens resten af holderen er det samme. På Figur 5.15 ses udformningen af momentarmen. Den har fået et knæk midt på, da tværarmen sidder på udløbstuden. Det ville have været nemmere, hvis designet af momentarmen hertil havde samme udseende som momentarmen til kædetransportøren, men det kan ikke lade sig gøre på grund af de påsvejste plader, som lejerne til akslen er monteret på. Momentarmen er her også opbygget af 3x4[mm] galvaniserede plader, som boltes sammen for at gøre momentarmen stærkere. 19/67

26 5. Konstruktion af momentarm Figur 5.14: Holder til VIKAS elastiske bøsning. Figur 5.15: Momentarm til kopelevator Præsentation af momentarm På Figur 5.16 ses den samlede momentarm med den vibrationsdæmpende kobling, tværarmen og momentarmen. På Figur 5.17 og Figur 5.18 ses hhv. momentarmen monteret på elevatortoppen, og momentarmen og gearmotoren monteret på elevatotoppen. Figur 5.16: Samlet momentarm. Figur 5.17: Momentarm monteret på elevatortop. Figur 5.18: Momentarm og gearmotor monteret på elevatortop. 20/67

27 6 Dimensionering I dette kapitel kontrolleres det, at dimensionerne på momentarmen samt akslen i drivstationen er korrekte, i forhold til de belastninger, som de påvirkes med. Der tages udgangspunkt i den største drivstation til kædetransportøren RM12, som har en længde på 1,49[m]. På drivstationen påsættes den største gearmotor med z-flange, det er en KAZ157DRS225S4. Hermed dimensioneres den størst mulige momentarm. Herunder vil belastningerne på momentarmen og akslen blive udregnet. Derefter udføres kontrolberegningerne på momentarmen og akslen. De kontrolleres mod fågangsbelastninger og udmattelse. 6.1 Belastninger på momentarm og aksel Belastningerne, som påvirker momentarmen og akslen, vil nu blive beregnet. Belastningerne kommer fra gearmotoren, samt den last, som kæden trækker gennem kædetransportøren. Belastningerne på momentarmen er tre gange så store som det nominelle moment fra gearmotoren, jf. Afsnit 3.6 Kravspecifikation, hvorfor belastningerne findes ud fra gearmotorens effekt. I Tabel 6.1 findes en oversigt for de data på gearmotor KAZ157DRS225S4, som anvendes til at beregne belastningerne på momentarmen og akslen. Motor Effekt Omdrejningstal Udveksling Egenvægt P motor n motor i gear m motor [kw] [omdr/min] [] [kg] KAZ157DRS225S ,3 890 Tabel 6.1: Data for gearmotor KAZ157DRS225S Belastninger på momentarmen På Figur 6.1 ses en skitse for belastningssituationen på momentarmen. I kontrolberegningerne vil der blive beregnet på momentarmen, som var den fast indespændt. På denne måde kontrolleres momentarmen som et enkeltstående emne, i stedet for som en samlet konstruktion med drivstationen. På skitsen svarer punkt A til det punkt på momentarmen, hvor akslen stikker ud gennem momentarmen. Dette er ligeledes center for fastgørelsen af momentarmen på gearmotorens flange. I punkt B er momentarmen fæstnet til drivstationen via den elastiske bøsning. I punkt B påvirkes momentarmen af kraft F, som modsvarer momentet fra gearmotoren M aksel. L arm er længden fra akseludgang til fæstningen af momentarmen med den elastiske bøsning på tværarmen. Det er ligeledes kraften F, som påvirker den elastiske bøsning. Størrelsen på den elastiske bøsning bestemmes ud fra denne kraft. 21/67

28 6. Dimensionering A L arm B F Figur 6.1: Skitse for belastningssituationen på momentarmen. Momentet, som modsvarer den kraft, som påvirker momentarmen, er det moment, som gearmotoren yder ved udgangsakslen, altså efter udvekslingen i gearet er sket. For at finde dette moment anvendes Ligning 6.1 [Eriksen, 2009]. Her findes momentet på udgangsakslen M aksel i [Nm] ud fra motorens effekt P motor i[kw] og vinkelhastigheden på udgangsakslen ω gear i[rad/s]. P motor = M aksel ω gear M aksel = P motor ω gear (6.1) Motorens effekt P kendes allerede, mens vinkelhastigheden på udgangsakslen ω gear kan beregnes ud fra Ligning 6.2. Ud fra motorens omdrejningstal n motor i [omdr/min] samt gearudvekslingen i gear findes vinkelhastigheden på udgangsakslen ω gear i[rad/s]. ω gear = n motor 2π 60 [ s = 1500[omdr/min] 2π [ ] rad min ] igear 60 [ s = 2,89 min ] 54,3 s Ved brug af Ligning 6.1 kan momentet på udgangsakslen M aksel nu beregnes. (6.2) M aksel = P motor = 37[kW] 1000 ω gear 2,89 [ ] = 12790, 3[Nm] (6.3) rad s Momentet på udgangsakslen M aksel kendes nu, dermed kan kraften F i [N] også findes. F kan beregnes ved brug af Ligning 6.4. M = F l F = M aksel L arm = 12790,3[Nm] 1, 159[m] = 11035, 7[N] (6.4) Belastninger på akslen På Figur 6.2 ses en skitse for belastningssituationen på akslen. I punkt A belastes akslen af egenvægten fra gearmotoren m motor g. På skitsen er gearmotorens egenvægt påsat, som virker den i samme retning som de andre kræfter. Denne kraft virker dog i vertikal retning, mens de resterende kræfter virker i horisontal retning, dette er nærmere beskrevet i Afsnit 6.3 Kontrolberegning af aksel. I punkt B belastes akslen af torsionsmomentet fra gearmotoren M aksel, i punkt C og G er lejerne monteret på akslen, og i punkt E belastes akslen af en jævn fordelt belastning q. q er kraften fra den last, som kæden trækker gennem 22/67

29 6.2 Kontrolberegning af momentarm TINA ROESEN - DMS7D kædetransportøren, fordelt over længden på feder-not forbindelsen, som fastholder kædehjulet på akslen. M aksel q m motor g A B C E G Figur 6.2: Skitse for belastningssituationen på akslen. Torsionsmomentet M aksel, som påvirker akslen, kendes allerede fra Ligning 6.3, her er M aksel = 12790,3[Nm]. Egenvægten fra gearmotoren findes via Ligning 6.5. [ m ] m motor g=890[kg] 9,81 s 2 = 8730,9[N] (6.5) Den jævnt fordelte kraft q svarer til den kraft, som kædehjulet påvirkes med fra materialet, som trækkes gennem kædetransportøren, fordelt ud over længden af den feder, som holder kædehjulet fast. Længden af federen, som holder kædehjulet, er L kaedeh jul = 0,2[m]. Kraften F kaedeh jul, som kædehjulet påvirkes med, kan findes ud fra Ligning 6.6 [Eriksen, 2009]. Her er P motor i [kw] gearmotorens effekt, og v kaede i [ m s ] er hastigheden på kæden i kædetransportøren. Her er valgt den laveste hastighed, som kædetransportøren kan køre med, v kaede = 0,45[ m s ]. P motor F kaedeh jul = F kaedeh jul v kaede F kaedeh jul = P motor v kaede = 37[kW] ,45[ m s ] = 82222,2[N] (6.6) Da kraften fra kædehjulet er fordelt over længden af federen, så bliver den fordelte kraft q: q= F kaedeh jul = 82222,2[N] [ ] N = L kaedeh jul 0, 2[m] m 6.2 Kontrolberegning af momentarm I dette afsnit kontrolleres det, at dimensionerne på momentarmen til kædetransportør RM12 med gearmotor KAZ157DRS225M4 er korrekte i forhold til de belastninger, som påvirker den. Først gennemgåes metoden til kontrolberegningerne, og derefter udføres kontrolberegningen af momentarmen. 23/67

30 6. Dimensionering Metode til kontrolberegning af momentarm De metoder, der anvendes til kontrolberegning af momentarmen, vil nu blive gennemgået. Momentarmen dimensioneres kun mod fågangsbelastninger, da det er de pludselige stop af kædetransportøren, som der dimensioneres imod. Desuden er det kun ved stop og start af kædetransportøren, at momentarmen belastes yderligere, hvilket ikke overstiger 10 3 påvirkninger. Ved fågangsbelastninger kontrolleres momentarmen imod brud samt blivende deformation, som et resultat af flydning. For kontrol heraf beregnes først, hvor de største belastninger på momentarmen findes. I de mest belastede punkter beregnes spændingerne fra de forskellige belastninger, og den nominelle spænding σ findes ved hjælp af Von Mises referencespænding, se Ligning 6.7. Von Mises referencespænding kan her anvendes, da momentarmen er fremstillet i et duktilt materiale, og der er kombinerede spændingssituationer [Norton, 2006]. σ = σ 2 x+ σ 2 y+ σ x σ y + 3 τ 2 xy (6.7) For at sikre, at der ikke sker brud eller deformation, må den nominelle spænding σ ikke overstige materialets designmæssige flydespænding S yd, se Ligning 6.8. S yd σ (6.8) Den designmæssige flydespænding S yd er materialets karakteristiske flydespænding S y korrigeret med en materialepartialkoefficient γ m [DS 412, 1998]. S yd for de galvaniserede plader er beregnet i Ligning 6.9. S yd = S y = 200[MPa] = 171[MPa] (6.9) γ m 1,17 For at kunne kontrollere mod fågangsbelastninger, skal de største belastninger på momentarmen findes. Dette gøres ved først, at opstille et fritlegeme diagram for momentarmen. I Ligning 6.10 ses newtons anden lov. Den anvendes til at finde de reaktionskræfter og -momenter, som måtte være på momentarmen. Da konstruktionen er statisk, er accelerationen a lig nul, og reaktionskræfter og -momenter findes derfor ved at sætte newtons anden lov lig med nul. F = m a F = 0 (6.10) Efter reaktionskræfter og -momenter er fundet, så udregnes snitkræfter og snitmomenter, hvorfra der opstilles snitkurver for momentarmen. Af snitkurverne kan det aflæses, hvor de største kræfter og momenter påvirker momentarmen. I de mest belastede punkter udregnes spændingerne. På momentarmen optræder kun tværkræfter og bøjningskræfter. Til udregning af spændingerne forårsaget heraf anvendes følgende ligninger. Til udregning af tværspændinger anvendes Ligning 6.11 [Gere, 2006, s.338]. Her er V tværkraften i[n], Q er førsteordensarealinertimomentet i [m 3 ], I er inertimomentet i [m 4 ], og b er bredden i[m]. τ s = V Q I b (6.11) 24/67

31 6.2 Kontrolberegning af momentarm TINA ROESEN - DMS7D Til udregning af bøjningsspændinger anvendes Ligning 6.12 [Gere, 2006, s.312]. Her er M momentet i [Nm], y er afstanden til neutralaksen i [m], og I er inertimomentet i [m 4 ]. σ B = M y I (6.12) Belastningen på momentarmen er dynamisk, da belastningen bliver pålagt momentarmen pludseligt. Der skal derfor ganges en spændingskoncentrationsfaktor K t eller K ts på de nominelle tvær- og bøjningsspændinger, se Ligning 6.14 [Norton, 2006, s.184]. Spændingskoncentrationsfaktoren er afhængig af de konturer, der er i momentarmen, såsom huller til sammenboltning af de tre plader. σ max = K t σ nom (6.13) τ max = K ts τ nom Ved beregning af spændingerne i momentarmen skal der ligeledes tages højde for, at der er skåret en stor del væk, hvor motoren stikker ud gennem momentarmen. Her bliver momentarmen svækket pga. det mindre materiale, og inertimomentet vil også blive mindre. Her kan der derfor mulighed for, at der opstår større spændinger end de steder, hvor de største belastninger virker Kontrolberegning af momentarm Ved hjælp af de metoder beskrevet ovenfor, vil det nu blive kontrolleret, om momentarmen er dimensioneret til at modstå de belastninger, som virker på den. På Figur 6.3 ses et frit-legeme diagram for momentarmen. I punkt B virker kraften F, og i punkt A findes reaktionskræfterne F A og M A, da momentarmen anses som fast indespændt. Egenvægten af momentarmen er i disse beregninger negligeret. M A F A A L arm B F Figur 6.3: Frit-legeme diagram for momentarmen. Udfra frit-legeme diagrammet i Figur 6.3 og newtons anden lov i Ligning 6.10 på modstående side findes reaktionskraft og -moment på momentarmen. M + A = M A + F L arm = 0 M A M A = F L arm = 11035,6[N] 1,159[m]= 12790,3[Nm] 25/67

32 6. Dimensionering F y = F A + F B = 0 F A F A = F B = 11035,6[N] For at finde de punkter på momentarmen, hvor de største belastninger findes, så udregnes nu snitkræfter og -momenter. Herud fra kan snitkurverne for momentarmen optegnes. Snit 0 x 1,159[m], jf. Figur 6.4. x M A M(x) y x F A Figur 6.4: Snit 0 x 1,159[m]. V(x) M + s = M A F A x+m(x)=0 M(x) = F A x M A M(x) = 11035,6[N] x+12790,3[nm] F y = F A V(x)=0 V(x) = F A V(x) = 11035,6[N] På Figur 6.5 og Figur 6.6 ses snitkurverne for tværkræfter og momenter på momentarmen. Det ses, at de største belastninger findes ved længden L arm = 0[m], og bliver mindre jo længere hen mod L arm = 1, 159[m] man kommer. 26/67

33 6.2 Kontrolberegning af momentarm TINA ROESEN - DMS7D Figur 6.5: Snitkurve for V(x). Figur 6.6: Snitkurve for M(x). Det er nu fastlagt, hvor de største belastninger på momentarmen findes. Det ønskes nu bestemt, hvor de største spændinger i momentarmen findes, og dermed hvor der er risiko for flydning. Til dette anvendes en Finite Element Method-program. Programmet, som er anvendt her, er et tillægsprogram til tegneprogrammet Inventor. Programmet beregner spændingerne i momentarmen, se Figur 6.7. Her ses det, at som forventet, så findes de største spændinger ved hullet, hvor motoren skal stikke ud. Her er de største spændinger σ = 66, 47[MPa]. Figur 6.7: FEM-analyse af momentarmen. Det efterregnes, at spændingerne stemmer overens mellem FEM-programmet og det traditionelle teoretiske beregningsmetode. Tværspændingerne i momentarmen findes ved brug af Ligning 6.11 på side 24. Her anvendes de tværkræfter, som er ved længden L arm = 0,410[m]. Her er V = 11035,7[N]. Inertimomentet for dette punkt på momentarmen er fundet i Appendiks B Inertimoment for momentarm, hvor I = 5, [m 4 ]. Bredden af momentarmen i dette punkt er b = 0,012[m], da det antages, at de 27/67

34 6. Dimensionering 3x4[mm] plader har samme egenskaber som en 12[mm] plade. Førsteordensarealinertimoment findes i Ligning ( Q = A 1 y a ) 2 Q = 0,0006[m 2 ] ( + A 2 ) y b 2 ( 0,2605[m] 0,05[m] 2 ) ( + 0,0009[m 2 ] 0,2605[m] 0,075[m] ) 2 Q = 0,00034[m 3 ] (6.14) τ s = 11035,7[N] 0,00034[m3 ] 5, [m 4 ] 0,012[m] = 5, 62[MPa] Til udregning af bøjningsspændingerne anvendes Ligning 6.12 på side 25. Her er M = 8265, 7[Nm], afstanden til neutralaksen er y=0,235[m], og inertimomentet er I = 5, [m 4 ]. σ B = M y I = 8265,7[Nm] 0,235[m] 5, [m 4 ] = 34, 69[MPa] Spændingerne i momentarmen skal korrigeres med en spændingskoncentrationsfaktor, da belastningen er dynamisk. Ud fra [Norton, 2006, s. 962] er spændingskoncentrationsfaktoren for bøjningsspændinger fundet til K t = 1,72. Dette er gjort ud fra, at den mindste radius i hullet er r = 0,045[m]. Dermed bliver de faktiske spændinger i momentarmen: σ τ = K t σ B = 1,72 34,69[MPa]= 59,67[MPa] = 5, 62[MPa] Dermed findes de nominelle spændinger i momentarmen med Von Mises referencespænding, jf. Ligning 6.7 på side 24. σ = ( 59,67[MPa]) ( 5,62[MPa]) 2 = 60,46[MPa] Det kontrolleres, at de nominelle spændinger σ i momentarmen er tre gange mindre end den designmæssige flydespænding, jf. Afsnit 3.6 Kravspecifikation. Som det ses i Ligning 6.15, så er tre gange σ mindre end S yd, hvormed momentarmen kan modstå de belastninger, den udsættes for. Såfremt det er spændingen fra FEM-analysen, som anvendes, så går det også lige an, da σ = 66,47[MPa]. Momentarmen er hermed dimensioneret efter de opstillede krav til den. S yd σ ,46[MPa] 66,67 60,46[MPa] (6.15) 28/67

35 6.3 Kontrolberegning af aksel TINA ROESEN - DMS7D 6.3 Kontrolberegning af aksel I dette afsnit kontrolleres det, at akslen har de rigtige dimensioner i forhold til de belastninger, som påvirker den. Først vil metoden til kontrolberegningerne blive gennemgået, dernæst vil kontrolberegningerne blive udført. I Afsnit 6.1 Belastninger på momentarm og aksel er belastningerne på akslen udregnet. Akslen er fremstillet i CEAX280X, datablad hertil er vedlagt i Bilag I.7. CEAX280X har en flydespænding S y på 400[MPa] og en trækstyrke S ut på 550[MPa], for aksler med en diameter større end 115[mm]. Beregningerne på akslen er foretaget ud fra [Norton, 2006] Metode til kontrolberegning af akslen Akslen kontrolleres, ligesom momentarmen, mod fågangsbelastninger, desuden kontrolleres den også mod udmattelse, da den er udsat for mange påvirkninger gennem dens levetid. Ved kontrol af akslen mod fågangsbelastninger anvendes samme metode som ved kontrol af momentarmen, dette er beskrevet i Afsnit Metode til kontrolberegning af momentarm. Da akslen er cirkulær, beregnes spændingerne i akslen i stedet for med følgende ligninger: Til udregning af torsionsspændinger anvendes Ligning 6.16 [Gere, 2006, s.192]. Her er T torsionsmomentet i[nm], r er radius i[m], og I p er det polære inertimoment i [m 4 ]. τ max = T r I p (6.16) Til udregning af bøjningsspændinger anvendes Ligning 6.17 [Gere, 2006, s.313]. Her er M moment i [Nm], r er radius i[m], og I er inertimomentet i [m 4 ]. σ max = M r I (6.17) Til udregning af tværspændinger anvendes Ligning 6.18 [Gere, 2006, s.344]. Her er V tværkraften i [N], og A er tværsnitsarealet i [m 2 ]. τ max = 4 V 3 A (6.18) Akslen dimensioneres mod udmattelse, da den roterer over 10 3 omdrejninger i dens levetid. Akslen roterer med 27[omdr/min], hvilket bliver til mere end [omdr/år], såfremt kædetransportøren kører hele tiden. For at kontrollere mod udmattelse anvendes Wöhler kurven og det modificerede Goodman diagram. Wöhler kurver anvendes til, at estimeres akslens levetid ud fra spændinger og antal påvirkninger. Goodman diagrammet anvendes til at sikre, at der ikke sker udmattelsesbrud. For at kunne anvende disse diagrammer, så skal amplitude- og middelspændingen for akslen findes. Først findes de maksimale spændinger ud fra Ligning 6.16, Ligning 6.17 og Ligning Herefter 29/67

Avancerede bjælkeelementer med tværsnitsdeformation

Avancerede bjælkeelementer med tværsnitsdeformation Avancerede bjælkeelementer med tværsnitsdeformation Advanced beam element with distorting cross sections Kandidatprojekt Michael Teilmann Nielsen, s062508 Foråret 2012 Under vejledning af Jeppe Jönsson,

Læs mere

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15 STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15

Læs mere

210/HR21. Servicemanual til kæde. .com. Niftylift Limited Fingle Drive Stonebridge Milton Keynes MK13 0ER England. i n f o @ n i f t y l i f t.

210/HR21. Servicemanual til kæde. .com. Niftylift Limited Fingle Drive Stonebridge Milton Keynes MK13 0ER England. i n f o @ n i f t y l i f t. 210/HR21 Servicemanual til kæde i n f o @ n i f t y l i f t. c o m.com M50286/02 Niftylift Limited Fingle Drive Stonebridge Milton Keynes MK13 0ER England www.niftylift.com e-mail: info@niftylift.com Tel:

Læs mere

Dambrug. Anlægning af land baserede - Kar og rør installationer. Henvendelse. BS Teknik Design Aps. Tlf +4525263280. Mail tanke@bsteknik.

Dambrug. Anlægning af land baserede - Kar og rør installationer. Henvendelse. BS Teknik Design Aps. Tlf +4525263280. Mail tanke@bsteknik. 0 Anlægning af land baserede - Dambrug Kar og rør installationer. Henvendelse BS Teknik Design Aps. Tlf +4525263280 Mail tanke@bsteknik.com Web. www.bsteknik.com Stålkar med PE Inder liner. Størrelse tilpasset

Læs mere

Lodret belastet muret væg efter EC6

Lodret belastet muret væg efter EC6 Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan

Læs mere

Slagfast sikkerhedscylinder. Slagfast sikkerhedscylinder. Manual. ASSA ABLOY, the global leader in door opening solutions

Slagfast sikkerhedscylinder. Slagfast sikkerhedscylinder. Manual. ASSA ABLOY, the global leader in door opening solutions Slagfast sikkerhedscylinder Manual ASSA ABLOY, the global leader in door opening solutions Anvendelse... 4 Beregning af tilbehør... 14 Nye komponenter... 7 Klargøring udvendig cylinder... 8 Klargøring

Læs mere

Tallene angivet i rapporten som kronologiske punkter refererer til de i opgaven stillede spørgsmål.

Tallene angivet i rapporten som kronologiske punkter refererer til de i opgaven stillede spørgsmål. Labøvelse 2, fysik 2 Uge 47, Kalle, Max og Henriette Tallene angivet i rapporten som kronologiske punkter refererer til de i opgaven stillede spørgsmål. 1. Vi har to forskellige størrelser: a: en skive

Læs mere

Temperaturmåler. Klaus Jørgensen. Itet. 1a. Klaus Jørgensen & Ole Rud. Odense Tekniskskole. Allegade 79 Odense C 5000 28/10 2002.

Temperaturmåler. Klaus Jørgensen. Itet. 1a. Klaus Jørgensen & Ole Rud. Odense Tekniskskole. Allegade 79 Odense C 5000 28/10 2002. Temperaturmåler Klaus Jørgensen Klaus Jørgensen & Ole Rud Odense Tekniskskole Allegade 79 Odense C 5000 28/10 2002 Vejleder: PSS Forord.: Denne rapport omhandler et forsøg hvor der skal opbygges et apparat,

Læs mere

FORSØG MED 37 BETONELEMENTER

FORSØG MED 37 BETONELEMENTER FORSØG MED 37 BETONELEMENTER - CENTRALT, EXCENTRISK OG TVÆRBELASTEDE ELEMENTER SAMT TILHØRENDE TRYKCYLINDRE, BØJETRÆKEMNER OG ARMERINGSSTÆNGER Peter Ellegaard November Laboratoriet for Bærende Konstruktioner

Læs mere

FM kopelevator er designet for vertikal transport af fine og granulerede produkter. Fremstillet til industriel brug.

FM kopelevator er designet for vertikal transport af fine og granulerede produkter. Fremstillet til industriel brug. Datablad nr. 02 01 KOPELEVATOR FM kopelevator er designet for vertikal transport af fine og granulerede produkter. Fremstillet til industriel brug. Top og bundsektionen er fremstillet af kraftige materialer,

Læs mere

10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik

10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik 10 Detailstatik 10 DETAILSTATIK 1 10.1 Detailberegning ved gitteranalogien 3 10.1.1 Gitterløsninger med lukkede bøjler 7 10.1.2 Gitterløsninger med U-bøjler 11 10.1.3 Gitterløsninger med sædvanlig forankring

Læs mere

Forhandler: www.persiennegruppen.dk. Ret til ændringer forbeholdes

Forhandler: www.persiennegruppen.dk. Ret til ændringer forbeholdes TEKNISKE INFORMATIONER / LAMELGARDINER Forhandler: www.persiennegruppen.dk Ret til ændringer forbeholdes TEKNISK INFORMATION FABER LAMELGARDINER OPMÅLING & BESTILLING Du kan bestille Faber lamelgardiner

Læs mere

230V Elektrisk Vibrator Motor NEA

230V Elektrisk Vibrator Motor NEA Copenhagen Vibrator Products 230V Elektrisk Vibrator Motor NEA 230V enkeltfaset Leveres med kabel og kondensator 2 polet 3.000 omdrejninger 4 polet 1.500 omdrejninger Cirkulær Vibration Hygiejnisk design

Læs mere

Trykpumper, elektromotorer, motorkoblinger

Trykpumper, elektromotorer, motorkoblinger Trykpumper, elektromotorer, motorkoblinger Klik på tekst eller billede for at gå direkte til den ønskede side: EVMG trykpumpe Rovatti MEKV trykpumpe Caprari HVU trykpumpe Bauer Famos traktorpumpe side

Læs mere

Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?

Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør

Læs mere

Gusset Plate Connections in Tension

Gusset Plate Connections in Tension Gusset Plate Connections in Tension Jakob Schmidt Olsen BSc Thesis Department of Civil Engineering 2014 DTU Civil Engineering June 2014 i Preface This project is a BSc project credited 20 ECTS points written

Læs mere

Snekkegear Manual. /// Side 2 Snekkegearets opbygning. /// Side 3 Montagevejledning. /// Side 4 Igangsætningsvejledning og valg af olie

Snekkegear Manual. /// Side 2 Snekkegearets opbygning. /// Side 3 Montagevejledning. /// Side 4 Igangsætningsvejledning og valg af olie Snekkegear Manual /// Side 2 Snekkegearets opbygning /// Side 3 Montagevejledning /// Side 4 Igangsætningsvejledning og valg af olie /// Side 5 Unikt gearnummer /// Side 6 Reservedelstegning /// Side 7

Læs mere

KØBENHAVNS UNIVERSITET NATURVIDENSKABELIG BACHELORUDDANNELSE

KØBENHAVNS UNIVERSITET NATURVIDENSKABELIG BACHELORUDDANNELSE KØBENHAVNS UNIVERSITET NATURVIDENSKABELIG BACHELORUDDANNELSE Fysik 2, Klassisk Mekanik 2 Skriftlig eksamen 23. januar 2009 Tilladte hjælpemidler: Medbragt litteratur, noter og lommeregner Besvarelsen må

Læs mere

Særlig arbejdsbeskrivelse (SAB) er supplerende, særlig arbejdsbeskrivelse til AAB Fælles for vejudstyr og AAB Afmærkningsmateriel

Særlig arbejdsbeskrivelse (SAB) er supplerende, særlig arbejdsbeskrivelse til AAB Fælles for vejudstyr og AAB Afmærkningsmateriel 1 af 6 SAB Afmærkning H1114.45 Afmærkningsmateriel 1. Alment Særlig arbejdsbeskrivelse (SAB) er supplerende, særlig arbejdsbeskrivelse til AAB Fælles for vejudstyr og AAB Afmærkningsmateriel 1.1 Omfang

Læs mere

GASS dækunderstøtning. Brochure og monterings anvisning

GASS dækunderstøtning. Brochure og monterings anvisning GASS dækunderstøtning Brochure og monterings anvisning Januar 2007 Indholdsfortegnelse Side: 4 Systembeskrivelse 6 Højdekombinationer 8 Breddekombinationer 10 Placering af rammer 12 Montage vha. montagedæk

Læs mere

VAN GEEL KABELBAKKER GKO-5 MEMBER VAN GEEL GROUP. solar

VAN GEEL KABELBAKKER GKO-5 MEMBER VAN GEEL GROUP. solar VAN GEEL MEMER VAN GEEL GROUP KAELAKKER GKO-5 solar KAELAKKER GKO-5 Kabelbakker GKO-5 H = 35 mm Side 9 Kabelbakker GKO-5 H = 60 mm Side 15 sendzimir galvaniseret Kabelbakker GKO-5 H = 60 mm Side 29 lakeret

Læs mere

Montagevejledning HODY. forskallings- og armeringsplade. HODY forskallings- og armeringsplade

Montagevejledning HODY. forskallings- og armeringsplade. HODY forskallings- og armeringsplade Montagevejledning HODY EFTEX ApS - HI-PARK 411-7400 HERNING - Tlf 86 66 20 00 - Fax 86 66 23 96 - WWW.EFTEX.DK Indholdsfortegnelse Side 2 Fordele ved HODY pladen HODY Tekniske data Side 3 Lagring af HODY

Læs mere

Info om overfladebehandling

Info om overfladebehandling Info om overfladebehandling Oplysninger og illustrationer vedrørende: Varmforzinkning Valg af stål Stålfejl Svejsning Konstruktionsudformninger / huller mv. Beholdere Hvidrust Duplex maling på varmforzinket

Læs mere

Bukkemaskine. Fremstilling af en bukkemaskine. Forord

Bukkemaskine. Fremstilling af en bukkemaskine. Forord Forord Fremstilling af en bukkemaskine Den foreliggende bukkemaskine kan fremstilles af en dygtig smed hvor som helst i verden. Udgangspunktet for konstruktionen af bukkemaskinen er, at der bliver anvendt

Læs mere

Hjælpeværktøj for reparation af 300, 500 og 700 blæserne samt celleføderne CA 30 og 40

Hjælpeværktøj for reparation af 300, 500 og 700 blæserne samt celleføderne CA 30 og 40 Auxiliary tools Hjælpeværktøj for reparation af 300, 500 og 700 blæserne samt celleføderne CA 30 og 40 Auxiliary tools for repair of the 300, 500 and 700 blowers as well as the rotary valves CA 30 and

Læs mere

MaxiRoll 2008. den fleksible tromle

MaxiRoll 2008. den fleksible tromle MaxiRoll 2008 den fleksible tromle Med MaxiRoll 2008 sender DALBO en ny generation tromler på markedet. MaxiRoll 2008 er en særdeles kraftig tromle, der via de mangeartede udstyrsmuligheder kan bruges

Læs mere

Implementering af Eurocode 2 i Danmark

Implementering af Eurocode 2 i Danmark Implementering af Eurocode 2 i Danmark Bjarne Chr. Jensen ingeniørdocent, lic. techn. Syddansk Universitet Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-1: 1 1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner

Læs mere

Podia samlevejledning

Podia samlevejledning Montering af Podia. Assembly of Podia. 1 af 12 Stykliste. Podia er bygget op omkring en Multireol (9 rums) og en Amfi trappe. Dertil består den af en bundplade, to balustre, to afskærmninger, tre madrasser

Læs mere

Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden

Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden Lars Damkilde Institut for Bærende Konstruktioner og Materialer Danmarks Tekniske Universitet DK-2800 Lyngby September 1998 Resumé Rapporten omhandler beregning

Læs mere

Palleløfter Højtløfter

Palleløfter Højtløfter Brugsanvisning Varenr.: 9041928 Palleløfter Højtløfter Sdr. Ringvej 1-6600 Vejen - Tlf. 70 21 26 26 - Fax 70 21 26 30 www.p-lindberg.dk Palleløfter højtløfter Varenummer: 9041928 Beskrivelse: Manuel palleløfter

Læs mere

TEKNISK REGLEMENT AUTOSPEEDWAY

TEKNISK REGLEMENT AUTOSPEEDWAY Indhold 1. TEKNISKE BESTEMMELSER... 2 2. STARTNUMRE... 2 3. MOTORBESTEMMELSER... 2 4. BESKYTTELSESBUR... 3 5. FØRERSÆDE... 4 6. SIKKERHEDSSELE... 4 7. ILDSLUKKERE... 4 8. KAROSSERI OG CHASSIS... 5 9. STÆNKLAPPER...

Læs mere

Brugsanvisning. Flishugger, 13 HK benzin Varenr.: 90 35 973. Sdr. Ringvej 1 I 6600 Vejen I Tlf. 70 21 26 26 I Fax 70 21 26 30 I www.p-lindberg.

Brugsanvisning. Flishugger, 13 HK benzin Varenr.: 90 35 973. Sdr. Ringvej 1 I 6600 Vejen I Tlf. 70 21 26 26 I Fax 70 21 26 30 I www.p-lindberg. Brugsanvisning Flishugger, 13 HK benzin Varenr.: 90 35 973 Sdr. Ringvej 1 I 6600 Vejen I Tlf. 70 21 26 26 I Fax 70 21 26 30 I www.p-lindberg.dk Tillykke med dit produkt fra P. Lindberg! Inden installering

Læs mere

Røreværk EHR 20 / 2.4S

Røreværk EHR 20 / 2.4S Røreværk EHR 20 / 2.4S 88.1406.700 Brugsanvisning Vigtige sikkerheds instruktioner Brugsvejledning Vigtige instruktioner og advarsler er lokaliseret på maskinen ved hjælp af symboler: Under arbejdet bør

Læs mere

Bjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: 2005.10.03 Version: 2 Revideret: 2005.11.07. 11968 Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365

Bjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: 2005.10.03 Version: 2 Revideret: 2005.11.07. 11968 Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365 Bjælkeoptimering Opgave # Titel: Bjælkeoptimering Afleveret: 005.0.0 Version: Revideret: 005..07 DTU-kursus: Underviser: Studerende: 968 Optimering, ressourcer og miljø Niels-Jørgen Aagaard Teddy Olsen,

Læs mere

Installation System M

Installation System M Installation System M max 40 mm max 200 mm til væg 200 mm 00 mm Montagesystemet System M er et skjult skinnesystem, som anvendes til montage af Sonar plader med kant M. System M fastgøres enten direkte

Læs mere

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Notat om udtræksstrker og beregning af samlinger imellem vægelementer Sag BIH, Samlinger J.nr. GC2007_BIH_R_002B Udg. B Dato 25 oktober 2008 GOLTERMANN CONSULT Indholdsfortegnelse

Læs mere

Mekanisk korntransport

Mekanisk korntransport Mekanisk korntransport Effektive mekaniske transportløsninger KBE kopelevatorer Kompakt drevløsning med keglehjulsgear. Indløb på elevatorfod. Stram kopremmen ved at justere remhjulet i elevatorfoden.

Læs mere

Vibrationsdæmpere til industrien

Vibrationsdæmpere til industrien Vibrationsdæmpere til industrien Ellegaard Teknik ApS lagerfører et bredt sortiment af viberationsdæmpere 8020 8020 - Buffere - Taljebuffer - Sugefod - Maskinsko - Ringbuffer - Skinner - Krananslagsbuffer

Læs mere

Gangtøj: Bortset fra gravhjulet/hathjulet bruges de samme betegnelser for vand- og vindmøller.

Gangtøj: Bortset fra gravhjulet/hathjulet bruges de samme betegnelser for vand- og vindmøller. Nyregistrering af danske vand- og vindmøller Vejledning til registreringsskema Afsnit på blå baggrund er kun relevante for vandmøller, afsnit på gul baggrund kun for vindmøller. FORSIDE GENERELLE OPLYSNINGER:

Læs mere

CE-mærkning af spilere og løfteåg

CE-mærkning af spilere og løfteåg CE-mærkning af spilere og løfteåg Dokumentationsrapport Udarbejdet til BMS A/S December 2007 1. INDLEDNING 3 2. BEREGNING 4 3. TEGNINGER 4 4. MATERIALER 5 5. BRUGS- OG SIKKERHEDSANVISNINGER 5 6. CE-MÆRKNING

Læs mere

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse

Læs mere

TITEL: SPOR TEMA: INTEGRERET PRODUKTDESIGN PROJEKTPERIODE: 3.3.2011-18.5.2011 PROJEKTGRUPPE: BSC6-ID1 HOVEDVEJLEDER: PERNILLE HAVE

TITEL: SPOR TEMA: INTEGRERET PRODUKTDESIGN PROJEKTPERIODE: 3.3.2011-18.5.2011 PROJEKTGRUPPE: BSC6-ID1 HOVEDVEJLEDER: PERNILLE HAVE oprodukt TITEL: SPOR TEMA: INTEGRERET PRODUKTDESIGN PROJEKTPERIODE: 3.3.2011-18.5.2011 PROJEKTGRUPPE: BSC6-ID1 HVORDAN KAN EN NY DESIGNLØSNING EFFEKTIVISERE ARBEJDSGANGEN UNDER TESTUDFØRSEL, SIKRE AR-

Læs mere

Hvad er en Klimaspand?

Hvad er en Klimaspand? Hvad er en Klimaspand? En klimaspand er et primitivt komfur, der hjælper med at udnytte brændet bedre. På et normalt bål slipper meget af varmen ud til siden og det kan på den måde vare længe før man f.eks.

Læs mere

Center for Bygninger, Konstruktion

Center for Bygninger, Konstruktion Københavns Kommune N O T A T VEDR.: DATO: 2005 REV.: 8. februar 2016 FRA: Konstruktion INDHOLDSFORTEGNELSE Formål... 3 Der skal både undersøgelser og ofte beregninger til, før du må fjerne en væg... 3

Læs mere

Novenco Jalousispjæld. SJD Maj 2003

Novenco Jalousispjæld. SJD Maj 2003 Novenco Jalousispjæld SJD Maj 2003 Produkt Fakta Produkt Jalousispjæld for afspærring, regulering og blanding. Anvendelse I ventilationsanlæg og andre lufttekniske installationer. Temperaturområde: fra

Læs mere

PROMATECT -200 Brandbeskyttelse af stålkonstruktioner

PROMATECT -200 Brandbeskyttelse af stålkonstruktioner PROMATECT -00 Brandbeskyttelse af stålkonstruktioner Vers. 0-05 PROMATECT -00 PROMATECT -00 er en ubrændbar plade til brandbeskyttelse af stålkonstruktioner i tørt miljø. PROMATECT -00 er en kalciumsilikatplade

Læs mere

Regler for traktortræk i Farmklasse 2016

Regler for traktortræk i Farmklasse 2016 Regler for traktortræk i Farmklasse 2016 Regler gældende for perioden: Sæsonen 2016 med DM efteråret 2016 Røde markeringer slettes Grønne markeringer er tilføjelser 1. Dommer skal respekteres og har al

Læs mere

Hvorfor virker koblingen ikke på min FS1? Spørgsmålet er stillet et utal af gange og der findes mange svar herpå. Jeg vil i denne guide gennemgå

Hvorfor virker koblingen ikke på min FS1? Spørgsmålet er stillet et utal af gange og der findes mange svar herpå. Jeg vil i denne guide gennemgå Hvorfor virker koblingen ikke på min FS1? Spørgsmålet er stillet et utal af gange og der findes mange svar herpå. Jeg vil i denne guide gennemgå samtlige de komponenter der enten er en del af koblingen

Læs mere

3. Tage med hældning på 34 til 60 grader

3. Tage med hældning på 34 til 60 grader 3. Tage med hældning på 34 til 60 grader 3.1. Arbejde ved tagfod og på tagfladen på tage med en hældning på 34 til 60 grader Ansatte, der arbejder og færdes på tage med en hældning på 34 til 60 grader,

Læs mere

INSTRUKTIONSBOG SNEGLERENDESYSTEM TYPE U10 U15 U20

INSTRUKTIONSBOG SNEGLERENDESYSTEM TYPE U10 U15 U20 REV. 2 /08.11.11 SMH/jj 70128DK INSTRUKTIONSBOG SNEGLERENDESYSTEM TYPE U10 U15 U20 1.0.0 INDHOLDSFORTEGNELSE 1.0.0 INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 2.0.0 FIGURFORTEGNELSE... 3 3.0.0 ADVARSEL... 3 4.0.0 MONTAGE...

Læs mere

Træning til klatring i klubben.

Træning til klatring i klubben. Træning til klatring i klubben. En måde at opnå nye resultater i din klatring. Af Thomas Palmkvist Jørgensen. 1. udgave 2009 INDHOLDSFORTEGNELSE. Junior program / for dig der gerne vil i gang med at klatre

Læs mere

Spindelgear Manual. Gear og lineære produkter siden 1964

Spindelgear Manual. Gear og lineære produkter siden 1964 Spindelgear Manual /// Side 2 Spindelgearets opbygning /// Side Montagevejledning /// Side Igangsætningsvejledning og valg af olie /// Side 6 Unikt gearnummer /// Side 7 Reservedelstegning /// Side 8 Reservedelsliste

Læs mere

Installationsmanual KLINGER Ballostar KHI 2-delte Kuglehaner DN 125 800FB

Installationsmanual KLINGER Ballostar KHI 2-delte Kuglehaner DN 125 800FB Installationsmanual KLINGER Ballostar KHI 2-delte Kuglehaner DN 125 800FB 1 Ventilhus 2 Ventilhusende 3 Øverste spindel 4 Kugle 5 Nederste bærende spindel 7 Aktuatorflange 8 Øverste bøsning 10 Nederste

Læs mere

3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering

3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering Projektering / Etagedæk og Lofter / Dimensionering Dimensioneringstabeller De efterfølgende tabeller 1 og 2 indeholder maksimale spændvidder for Gyproc TCA etagedæk udført med C-profiler. Spændvidder er

Læs mere

AUTOMATISK KORNTØRRERI Vedvarende tørring/automatisk drift. Monteringsvejledning

AUTOMATISK KORNTØRRERI Vedvarende tørring/automatisk drift. Monteringsvejledning AUTOMATISK KORNTØRRERI Vedvarende tørring/automatisk drift Monteringsvejledning Sukup Manufacturing Company 1555 255 th Street, Box 677 Sheffield, Iowa USA 50475 Telefon: 641-892-4222 Fax: 641-892-4629

Læs mere

Trolling Master Bornholm 2014

Trolling Master Bornholm 2014 Trolling Master Bornholm 2014 (English version further down) Så er ballet åbnet, 16,64 kg: Det er Kim Christiansen, som i mange år også har deltaget i TMB, der tirsdag landede denne laks. Den måler 120

Læs mere

Lagerførte HTJM aksialventilatorer, F300

Lagerførte HTJM aksialventilatorer, F300 Lagerførte HTJM aksialventilatorer, F300 Nøgleord Justérbare Aerofoil aluminium ventilatorskovle, der muliggør en finjustering af skovlvinkel Motoren er velegnet til hastighedskontrol med frekvensomformer

Læs mere

SB ShooeBox. SB Introduction / Indledning 03-03 SB Inspiration combinations/inspirationsopstillinger 04-06 SB Functionality/Funktion 07-07

SB ShooeBox. SB Introduction / Indledning 03-03 SB Inspiration combinations/inspirationsopstillinger 04-06 SB Functionality/Funktion 07-07 ShooeBox 02 SB ShooeBox SB Introduction / Indledning 03-03 SB Inspiration combinations/inspirationsopstillinger 04-06 SB Functionality/Funktion 07-07 Introduction Shooebox is a Danish design, designed

Læs mere

Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009

Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009 ES-CONSULT A/S E-MAIL es-consult@es-consult.dk STAKTOFTEN 0 DK - 950 VEDBÆK TEL. +45 45 66 10 11 FAX. +45 45 66 11 1 DENMARK http://.es-consult.dk Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes

Læs mere

ST 20 B Betjeningsvejledning

ST 20 B Betjeningsvejledning FSI power-tech Erhvervsparken 2 DK-7160 Tørring +45 7580 5558 ST 20 B Betjeningsvejledning EF-overensstemmelseserklæring Maskindirektivet 2006/42/EF Producent... FSI power-tech aps Adresse... Erhvervsparken

Læs mere

Bilag. Resume. Side 1 af 12

Bilag. Resume. Side 1 af 12 Bilag Resume I denne opgave, lægges der fokus på unge og ensomhed gennem sociale medier. Vi har i denne opgave valgt at benytte Facebook som det sociale medie vi ligger fokus på, da det er det største

Læs mere

Trolling Master Bornholm 2016 Nyhedsbrev nr. 3

Trolling Master Bornholm 2016 Nyhedsbrev nr. 3 Trolling Master Bornholm 2016 Nyhedsbrev nr. 3 English version further down Den første dag i Bornholmerlaks konkurrencen Formanden for Bornholms Trollingklub, Anders Schou Jensen (og meddomer i TMB) fik

Læs mere

C 08 Bindende norm Side 1 af 6. Kobling

C 08 Bindende norm Side 1 af 6. Kobling Bindende norm Side 1 af 6 Denne standard gælder kun for materiel, der også i virkeligheden er udstyret med puffere. Denne standard skal ses i sammenhæng med standard C 07 Puffere og standard B 09 Afkoblingsrampe

Læs mere

Hvis du leder efter et billigt haveskur,

Hvis du leder efter et billigt haveskur, Den overdækkede hyggekrog giver skuret en ekstra dimension. Med plads til alle havens redskaber og en hyggekrog oven i købet overgår dette solide haveskur langt de skure, du kan købe dig til. Den solide

Læs mere

2. ordens differentialligninger. Svingninger.

2. ordens differentialligninger. Svingninger. arts 011, LC. ordens differentialligninger. Svingninger. Fjederkonstant k = 50 kg/s s X S 80 kg F1 F S er forlængelsen af fjederen, når loddets vægt belaster fjederen. X er den påtvungne forlængelse af

Læs mere

Elektronikken bag medicinsk måleudstyr

Elektronikken bag medicinsk måleudstyr Elektronikken bag medicinsk måleudstyr Måling af svage elektriske signaler Indholdsfortegnelse Indholdsfortegnelse... 1 Introduktion... 1 Grundlæggende kredsløbteknik... 2 Ohms lov... 2 Strøm- og spændingsdeling...

Læs mere

SCANDRIVE TROMLEMOTORER K U NSTSTOFGEAR

SCANDRIVE TROMLEMOTORER K U NSTSTOFGEAR SCANDRIVE TROMLEMOTORER K U NSTSTOFGEAR SCANDRIVE TEKNISKE DATA SCANDRIVE TROMLEMOTORER Ellegaard producerer, udvikler og servicerer tromlemotorer lokalt for dansk erhvervsliv og vi har i årtier holdt

Læs mere

4. Tage med en hældning på over 60 grader

4. Tage med en hældning på over 60 grader 4. Tage med en hældning på over 60 grader 4.1. Arbejde ved tagfod og på tagfladen på tage med en hældning på over 60 grader Ansatte, der arbejder og færdes på tage med en hældning på over 60 grader, skal

Læs mere

i x-aksens retning, så fås ). Forskriften for g fås altså ved i forskriften for f at udskifte alle forekomster af x med x x 0

i x-aksens retning, så fås ). Forskriften for g fås altså ved i forskriften for f at udskifte alle forekomster af x med x x 0 BAndengradspolynomier Et polynomium er en funktion på formen f ( ) = an + an + a+ a, hvor ai R kaldes polynomiets koefficienter. Graden af et polynomium er lig med den højeste potens af, for hvilket den

Læs mere

Varenr.: 553925 90 højre 553926 90 venstre 554027 90º højre med coating 554028 90º venstre med coating

Varenr.: 553925 90 højre 553926 90 venstre 554027 90º højre med coating 554028 90º venstre med coating DK GH Skiftespor Varenr.: 55395 90 højre 55396 90 venstre 55407 90º højre med coating 55408 90º venstre med coating 553991 60º højre 553995 60º venstre 551058 60º højre med coating 551059 60º venstre med

Læs mere

Havnestiger - Produktbeskrivelse

Havnestiger - Produktbeskrivelse Dato 2007-09-17 Havnestiger - Produktbeskrivelse Bagh & Co A/S har i mange år produceret tagstiger, som især afsættes til Sverige. Stigerne er nu videreudviklet til anvendelse som nødstiger i havne. Da

Læs mere

Bilag til den indsigelse, som sommerhusgrundejerforeningerne på Samsø har fremsendt til Skov- og Naturstyrelsen den 27. april 2012.

Bilag til den indsigelse, som sommerhusgrundejerforeningerne på Samsø har fremsendt til Skov- og Naturstyrelsen den 27. april 2012. Bilag til den indsigelse, som sommerhusgrundejerforeningerne på Samsø har fremsendt til Skov- og Naturstyrelsen den 27. april 2012. Bilagets formålet: Bilaget dokumenterer, at der fra de i lokalplanen

Læs mere

Side 0 Ajourført 2002-10-10. Anneks E: Kriterier for visuel bedømmelse af svejste plastrør

Side 0 Ajourført 2002-10-10. Anneks E: Kriterier for visuel bedømmelse af svejste plastrør Side 0 Ajourført 20021010 : Kriterier for visuel bedømmelse af svejste plastrør Dette anneks har samme status som SBC 23. This anneks forms an integral part of SBC 23. Forord Kriterier for visuel bedømmelse

Læs mere

Evaluering af Soltimer

Evaluering af Soltimer DANMARKS METEOROLOGISKE INSTITUT TEKNISK RAPPORT 01-16 Evaluering af Soltimer Maja Kjørup Nielsen Juni 2001 København 2001 ISSN 0906-897X (Online 1399-1388) Indholdsfortegnelse Indledning... 1 Beregning

Læs mere

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen Middel temperaturstigning i ovn (Celsius) Tid (minutter) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1000 900 SP-3 800 700 600 500 400 300 SP-1 200 SP-2 100 0 BEF Bulletin no. 4 Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen

Læs mere

Manual til Dæk - 291 Nimalift.dk Manual, installations- og monteringsvejledning

Manual til Dæk - 291 Nimalift.dk Manual, installations- og monteringsvejledning Nimalift 2014 Manual til Dæk - 291 Nimalift.dk Manual, installations- og monteringsvejledning Nimalift.dk, Søgårdparken 20, 7250 Hejnsvig 2 FORSIKRING)OM)OVERENSSTEMMELSE)) Søgårdparken20 7250Hejnsvig

Læs mere

Eksamenskatalog - Prøveformer og bedømmelsesgrundlag

Eksamenskatalog - Prøveformer og bedømmelsesgrundlag Bilag til studieordningerne for akademiuddannelserne Gældende fra 1. januar 2016 Version af 2/10 2015 Eksamenskatalog - Prøveformer og bedømmelsesgrundlag Side 1 Indholdsfortegnelse Indledning... 3 Om

Læs mere

SAMLEVEJLEDNING Quatro silo

SAMLEVEJLEDNING Quatro silo SAMLEVEJLEDNING Quatro silo Version 2.0 Nørrevangen 7 DK-9631 Gedsted Tlf. +45 98645222 Fax. +45 98645244 Mail: twinheat@twinheat.dk Web: www.twinheat.dk 1 Denne vejledning henvender sig alene til fagfolk

Læs mere

Spanielskolens Grundtræning 7-12 måneder.

Spanielskolens Grundtræning 7-12 måneder. s Grundtræning 7-12 måneder. Indledning. Vi har under hvalpe træningen lagt vægt på at præge hvalpen i rigtig retning og forberede den til dens fremtidige arbejdsopgaver. Vi skal nu i gang med at indarbejde

Læs mere

JFJ tonelementbyggeri.

JFJ tonelementbyggeri. Notat Sag Udvikling Konstruktioner Projektnr.. 17681 Projekt BEF-PCSTATIK Dato 2009-03-03 Emne Krav til duktilitet fremtidig praksis for be- Initialer JFJ tonelementbyggeri. Indledning Overordnet set omfatter

Læs mere

SSOG Scandinavian School of Gemology

SSOG Scandinavian School of Gemology SSOG Scandinavian School of Gemology Lektion 12: Syntetisk smaragd Indledning Det er min forventning, med den viden du allerede har opnået, at du nu kan kigge på dette 20x billede til venstre af en syntetisk

Læs mere

APPLICATION SHEET Juli

APPLICATION SHEET Juli Indholdsfortegnelse 1. Beskrivelse 2. Anvendelse - Data 3. Valg af produkt og dimensionering 4. Motovario løsning 1. Beskrivelse Skærmene til cricketbaner er en del af det nødvendige udstyr til cricketspillet.

Læs mere

SAMLEVEJLEDNINGER / COLLECTION GUIDES

SAMLEVEJLEDNINGER / COLLECTION GUIDES SAMLEVEJLEDNINGER / COLLECTION GUIDES INDHOLDSFORTEGNELSE GENERELT 1 MONTERINGSHULLER 3 ANGLE BORDBEN 5 PIN BORDBEN 9 LINK U - BEN 11 CROSS BUKKE 13 INDEX GENERAL 2 MOUNTING SPOTS 4 ANGLE TABLE LEGS 6

Læs mere

Montageanvisning Assembly instructions. MultiDicer KMD 12, 18

Montageanvisning Assembly instructions. MultiDicer KMD 12, 18 Montageanvisning instructions MultiDicer KMD 12, 18 2 DK Kongskilde MultiDicer KMD 12 og KMD 18 samles som vist på efterfølgende tegninger. 1. Tegning 121117963 Kongskilde MultiDicer leveres fra fabrikken

Læs mere

Projektering - TwinPipes. Version 2015.10

Projektering - TwinPipes. Version 2015.10 Projektering - TwinPipes Version 2015.10 1.0.0.0 Oversigt Introduktion Denne projekteringsanual for TwinPipe-systeer er udarbejdet specielt til følgende driftsforhold: - Freløbsteperatur, T ax, på 80

Læs mere

Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)

Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab

Læs mere

Brugervejledning Kopelevator SK25/50 - SK60/80 - SK100/120

Brugervejledning Kopelevator SK25/50 - SK60/80 - SK100/120 Brugervejledning Kopelevator SK25/50 - SK60/80 - SK100/120 1 Montage- og betjenings vejledning til kopelevatorer Indholdsfortegnelse Generelle henvisninger... 2 Udførelse og anvendelsesformål... 3 Sikkerhedshenvisninger...

Læs mere

Vejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz

Vejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 1 Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan

Læs mere

PLASTTAGRENDER. Tagrender og tilbehør, som forskønner husets udseende

PLASTTAGRENDER. Tagrender og tilbehør, som forskønner husets udseende PLASTTAGRENDER Tagrender og tilbehør, som forskønner husets udseende plasttagrender Rodena tagrendeprogram er et komplet system til den, som ønsker at gøre det selv og til den professionelle håndværker.

Læs mere

Horisontalbelastet pæl

Horisontalbelastet pæl Horisontalbelastet pæl Anvendelsesområde Programmet beregner bæreevnen for enkeltpæle i lagdelt jord. Både vertikal og horisontal belastning af pælen er tilladt. Desuden kan en eventuel overbygnings stivhed

Læs mere

Trolling Master Bornholm 2015

Trolling Master Bornholm 2015 Trolling Master Bornholm 2015 (English version further down) Sæsonen er ved at komme i omdrejninger. Her er det John Eriksen fra Nexø med 95 cm og en kontrolleret vægt på 11,8 kg fanget på østkysten af

Læs mere

Athena DIMENSION Varmeanlæg 4

Athena DIMENSION Varmeanlæg 4 Athena DIMENSION Varmeanlæg 4 Juni 2001 Indhold 1 Introduktion.................................. 2 2 Programmets opbygning........................... 2 3 Fremgangsmåde................................ 3

Læs mere

bilindretning Dansk samle- og montagevejledning - 1 -

bilindretning Dansk samle- og montagevejledning - 1 - bilindretning Dansk samle- og montagevejledning Download English version on www.raaco.com Download nederlandse versie op www.raaco.com Ladda ned den svenska versionen på www.raaco.com Last ned norsk versjon

Læs mere

INTERNATIONAL 806 DANSKE KLASSEREGLER (STANDARDKLASSE)

INTERNATIONAL 806 DANSKE KLASSEREGLER (STANDARDKLASSE) 1 af 7 1 Formål Formålet med disse bestemmelser er at sikre, at bådene i denne klasse er så ens som muligt i relation til fart og sikkerhed. 2 Sikring af ensartede både 2.1 Specialklubbens bestyrelse har

Læs mere

DS FLEX BRO. Færdige skræddersyede bromoduler Vejr- og trafikuafhængig Hurtig montage Økonomisk fordelagtig

DS FLEX BRO. Færdige skræddersyede bromoduler Vejr- og trafikuafhængig Hurtig montage Økonomisk fordelagtig DS FLEX BRO Færdige skræddersyede bromoduler Vejr- og trafikuafhængig Hurtig montage Økonomisk fordelagtig Forny den gamle bro et med afstand 1,398 mm Fin på overfladen Mange af Danmarks små broer har

Læs mere

Brug sømbrættet til at lave sjove figurer. Lav fx: Få de andre til at gætte, hvad du har lavet. Use the nail board to make funny shapes.

Brug sømbrættet til at lave sjove figurer. Lav fx: Få de andre til at gætte, hvad du har lavet. Use the nail board to make funny shapes. Brug sømbrættet til at lave sjove figurer. Lav f: Et dannebrogsflag Et hus med tag, vinduer og dør En fugl En bil En blomst Få de andre til at gætte, hvad du har lavet. Use the nail board to make funn

Læs mere

ER DET EN SNØRE, ER DET EN KLINGE.?

ER DET EN SNØRE, ER DET EN KLINGE.? ER DET EN SNØRE, ER DET EN KLINGE.? NEJ, DET ER ET HELT NYT KONCEPT! OREGON FlexiBlade snøren er hverken eller..! Den seneste nyhed fra OREGON. Feksibel som en snøre men skarp som en klinge. Overflødiggør

Læs mere

En legendes anatomi TÆNGER

En legendes anatomi TÆNGER RIDGID -rørtænger er verdensberømte for deres uovertrufne robusthed og driftsikkerhed. Den originale, kraftige rørtang, der er afbildet herunder, har vundet tillid blandt fagfolk inden for rørarbejde i

Læs mere