Huldæk. Beregningseksempel og KS af regneark Betonelementkonstruktioner fra byggeriet af Navitas
|
|
- Kristian Klausen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Huldæk Beregningseksempel og KS af regneark Betonelementkonstruktioner fra byggeriet af Navitas
2 Indholdsfortegnelse Indledning Beregninger af huldæk i kold tilstand Snitkræfter Geometri Anvendelsesstadiet Brudstadiet Resultatudskrift fra regneark Beregninger af huldæk i varm tilstand Resultatudskrift fra regneark Bilag Indledning Nærværende dokument er en gennemregning af et huldæk, som er simpelt oplagt på vederlag af betonelementvægge. Beregninger følger generelt anvisningerne i Betonelementbyggeriers Statik, Polyteknisk forlag, 1. udgave af 2010, redigeret af Jesper Frøbert Jensen, som er udarbejdet på Baggrund af DS/EN og DS/EN I forbindelse med beregning af forskydning i kold og varm tilstand er anvendt EN Forskydning i varm tilstand er yderligere beskrevet i bilag 1. Beregningerne omhandler alene statiske beregninger i anvendelsesstadiet, brudstadiet og ulykkesstadiet. Der er ikke set på svingning for bevægelig last. Dette er en særskilt opgave, se nærmere på under Teknik og design. Beregningseksemplet er udarbejdet til anvendelse som dokumentationsrapport for Betonelement- Foreningens beregningsmodul: Huldæk. Da eksemplet samtidig har være anvendt som led i kvalitetssikringen af beregningsmodulet, er det af hensyn til kontrollen valgt at præsentere mange af resultaterne med ganske mange betydende cifre.
3 Beregninger af huldæk i kold tilstand Nærværende afsnit vedrører huldæk i kold tilstand Belastninger Langtidslast p EL = 4,34+(2,69+0,5*2,5)*1,2 9,1 kn/m Karakteristiks last p Ek = 4,34+(2,69+1*2,5)*1,2 10,6 kn/m Regningsmæssig last p Ed = 4,34+(2,69+1,5*2,5)*1,2)*1,1 13,3 kn/m Spændvidde L = 11,1 m Snitkræfter Snitkræfterne beregnes ud fra en simpelt understøttet bjælke, dvs. M = 1/8pL 2 og V = 1/2pL. Langtidslast Karakteristiks last Regningsmæssig last M [knm] V [kn] 139,4 50,3 162,5 58,6 204,1 73,6 Geometri Elementets højde h = Elementets bredde i toppen b top = Elementets bredde i bunden b bund = Centerafstand mellem hullerne c-c hul = Antal huller n = Der er placeret armering i bunden N = Afstand fra bunden af huldækket c = 265 mm 1150 mm 1190 mm 226 mm 5 stk 10 stk 45 mm Areal af liner A p = 93 mm 2 Hullerne er defineret som et hul med en lodret symetriakse - på hver side af symetriaksen defineres hullet af 8 punkter, som vist i skemaet nedenfor. Areal, statisk moment og inertimoment bestemmes for betonen ud fra nedenstående formler. Resultaterne af beregningerne er gengivet i skemaet efter punkterne, som definerer hullerne.
4 Tværsnitskonstanterne bestemmes i programmet ud fra et repræsentativt tværsnit der udgør 1/10 af det samlede tværsnit, hvor det trapezformede tværsnit modelleres med et "side tillæg", som ved multiplikation giver de rette tværsnitskonstanter. Tværsnitskonstanterne for betonen bestemmes som Tværsnitsareal. A i = ½(x 2 +x 1 )(y 2 -y 1 ) A = SA i Statisk moment S x,i = 1/6(2x 2 y 2 +x 2 y 1 +x 1 y 2 +2x 1 y 1 )(y 2 -y 1 ) S x = SS x,i Inertimoment I x,i = 1/12(x 2 y y 2 2 x 2 +2x 2 y 1 y 2 +3y 1 2 x 1 +x 1 y 2 2 )(y 2 -y 1 ) I x = SI x,i I skemaet nedenfor bestemmes ud fra ovenstående formler tværsnitskonstanter for en halv kanal Pkt ,0 40,0 46,3 52,4 6 46,3 212,6 7 8 s 23,9 t [mm] [mm] 80,1 86,3 92,5 132,5 80,1 178,8 221,8 0,0 225,0 S A i [mm 2 ] 286,6 2139,1 3991,5 3991,5 2139,1 324,3 37,7 0, ,833 I x,i -A x,i a 2 [mm 4 ] , , , , , , ,9 0, ,6 S x,i [mm 3 ] 13830, , , , , ,2 8409,7 0, ,7 Afstanden fra kanalens tyngdepunkt til bunden af elementet a = 133,0 mm Tværsnitskonstanter a = Tværsnitsareal A t = b top *h+0,5*(b bund -b top )*h+a*n*a p -2*n*SA i = ,7 mm 2 12 Statiske moment tages om bunden af kanalerne S t =b top *h*h/2+0,5*(b bund -b top )*h*h/3+a*n*a p *c-2*n*sa i (185+40)= ,25 mm 3 Tyngdepunktet placering h = S t / A t = 125,9 mm I t = 1/12*b top *h 3 +b top *h*(h/2-h) 2 + 1/36*(b bund -b top )h 3 + 0,5*(b bund -b top )*h*(1/3*h-h) 2 +N*a*(p/64*d 4 p +A p *(c-h) 2 ) -2*n*(S*I x,i -A i (a-h) 2 ) = mm 4 Modstandsmoment for bestemmelse af spændinger i bund af huldæk W t,bund ,65 mm 3
5 Værdier fra beregningsprogrammet A t = ,7 mm 2 I t = mm 4 W t,bund = ,65 mm 3 Afvigelse fra beregningerne i nærværende eksempel DA t = 0,000 % DI t = 0,000 % DW t,bund = 0,000 %
6 Anvendelsesstadiet Forspænding Effektiv forspænding s p,eff = Effektiv forspændingskraft N p = N*A p *s p,eff Moment fra forspændingen M p = N p (h-c) Balancemomentet regnes som 1,2*M p M bal = 1,2*M p = Revnemomentet Trykstyrke f ck = Bøjningstrækstyrke f ctbk =0,7*MAX(1,6-h/1000;1)*MIN(0,3*f ck 2/3 ;2,12*LN(1+(f ck +8)/10)) = M rev = (f ctbk +N p /A t )*W t,bund +M p = 1160,0 MPa 1078,8 kn 87,2 knm 104,7 knm 55 MPa 3,94 MPa 210,5 knm Værdier fra programmet M p = M bal = M rev = 87,2 knm 104,7 knm 210,5 knm Afvigelse fra beregningerne i nærværende eksempel DM p = 0,000 % DM bal = 0,000 % DM rev = 0,000 % Spændinger Spændinger bestemmes jf. tradition ud fra en bestemt alfa værdi. Denne værdi er 12. I forbindelse med bestemmelse af spændingerne antages det at tværsnittet er urevnet. Spændinger fra forspændingen s top = N p /A t - M p /I t (h-h) = s bund = N p /A t + M p /I t (h) = Spændinger fra egenvægt Moment fra egenvægt for s = 5,55 m, hvor g = 4,343 kn/m M G = 1/2*g*L*s-1/2*g*s 2 = s top = N p /A t - (M p -M G )/I t (h-h) = s bund = N p /A t + (M p -M G )/I t (h) = Spændinger for langtidslast M L = s top = N p /A t - (M p -M L )/I t (h-h) = s bund = N p /A t + (M p -M L )/I t (h) = Spændinger for karakteristisk last M K = s top = N p /A t - (M p -M L )/I t (h-h) = s bund = N p /A t + (M p -M L )/I t (h) = -1,9 MPa 12,4 MPa 66,8 knm 3,9 MPa 7,2 MPa 139,4 knm 10,1 MPa 162,5 12,1-0,22 1,6 MPa knm MPa MPa
7 Deformationer I forbindelse med bestemmelse af deformationer skal der medtages bidrag fra krybning. Bestemmelsen af krybetal sker jf. DS/EN 1992 anneks B. I og med at huldæk oplever forskellige lastsituationer bestemmes krybningen i to tidsrum af huldækkets levetid. 1. tidsrum er fra afformning til levering, hvor huldækket er belastet alene af dets egenvægt. Derefter betragtes et tidsrum, hvor huldækket er indbygget. Dette er det tidsrum, hvor det antages at langtidslasten er påført. I beregningerne betragtes huldækket som værende massivt med en tykkelse svarende til højden af huldækket. Bredden af huldækket sættes til 1000mm. Dette gøres da luftfugtigheden i kanalerne antages at være 100%, hvorfor de ikke bidrager til krybning. Der er i beregningerne ikke taget stilling til cementtype. Lager Tid fra støbning til element afformes. t 0 = Relativ luftfugtighed i støbehal 3 døgn RH = 90 % Bestemmelse af elementets teoretiske størrelse h 0. A c = h*1000 = ,0 mm 2 u = 2*(h+1000)= h 0 = 2*A c /u = Middelbetontrykstyrke f ck = f cm = f ck + 8MPa Koefficienter der tager hensyn til betontrykstyrkens indflydelse. a 1 = (35/f cm ) 0,7 = a 2 = (35/f cm ) 0,2 = a 3 = (35/f cm ) 0,5 = Koefficient der afhænger af den relative luftfugtighed b H = 1,5*(1+(0,012RH) 18 )h a 3 = b H < 1500 a 3 = Teoretiske krybetal j 0 = j RH b(f cm ) b(t 0 ) = Hvor j RH = (1+(1-RH/100)/(0,1h 0 1/3 )a 1 )a 2 = Faktor der tager højde for virkningen af betonstyrke på det teoretiske krybetal b(f cm ) = 16,8/(f cm ) ½ = Faktor der tager højde for virkningen af betonens alder b(t 0 ) = 1/(0,1+t 0 0,2 )= Slutkrybetallet kan nu bestemmes til j = j ,0 mm 209,5 mm 55 MPa 63 MPa 0,663 0,889 0, ,2 1118,0 1,55 0,99 2,12 0,74 1,55 I forbindelse med indbygning af huldækket, tages der ikke hensyn til at udtørrings overfladen ændres. Fx ved påførelse af afretningslag, hvorfor den relative grove model er acceptabel
8 Levering, start på langtidslast Det antages konservativt at elementet ved indbygnig udsættes for hele langtidslasten. Tid fra støbning til levering og indbygning af element t 0 = Relativ luftfugtighed i byggeriet 28 døgn RH = 55 % Bestemmelse af elementets teoretiske størrelse h 0. A c = h*1000 = ,0 mm 2 u = 2*(h+1000)= h 0 = 2*A c /u = Middelbetontrykstyrke f ck = f cm = f ck + 8MPa Koefficienter der tager hensyn til betontrykstyrkens indflydelse. a 1 = (35/f cm ) 0,7 = a 2 = (35/f cm ) 0,2 = a 3 = (35/f cm ) 0,5 = Koefficient der afhænger af den relative luftfugtighed b H = 1,5*(1+(0,012RH) 18 )h a 3 = b H < 1500 a 3 = Teoretiske krybetal j 0 = j RH b(f cm ) b(t 0 ) = Hvor j RH = (1+(1-RH/100)/(0,1h 0 1/3 )a 1 )a 2 = Faktor der tager højde for virkningen af betonstyrke på det teoretiske krybetal b(f cm ) = 16,8/(f cm ) ½ = Faktor der tager højde for virkningen af betonens alder b(t 0 ) = 1/(0,1+t 0 0,2 )= Slutkrybetallet kan nu bestemmes til j = j ,0 mm 209,5 mm 55 MPa 63 MPa 0,663 0,889 0, ,7 1118,0 1,38 1,34 2,12 0,49 1,38
9 I de efterfølgende beregninger bestemmes deformationer af huldækket, på baggrund af sekantmolet bestemt som 0,7*51000f ck /(f ck +13). Det tidsafhængige elasticitetsmodul bestemmes ud fra reduktion af betonens karakteristiske trykstyrke, ved b cc (t), jf. anvisningerne i DS/EN Bestemmelse af leveringspilhøjden I forbindelse med bestemmelse af leveringspilhøjden tages der hensyn til betonens alder i og med at den afformes før den er 28 døgn. Jf. DS/EN1992 afsnit (6) kan betonens styrke som funktion af tiden bestemmes som b cc (t) = exp(s*(1-(28/t) ½ )) = Hvor s = 0,25. f ck (t)=b cc (t)f cm -8 = Betonenen elastisitetsmodul bliver E(t) = 0,7*51000*f ck (t)/(f ck (t)+13) E = 0,7*51000*f ck /(f ck +13) E(t)/E = 0,60 29,7 MPa 24828,4 MPa 28875,0 MPa 0,860 Krybetal ved levering t = 28 j Lev = j 0 *(t-t 0 )/(b H +t-t 0 ) = døgn 0,494 Forholdet mellem stålets og betonens elasticitetsmodul. a Lev = E s /(E(t)/(1+j Lev )) = Bøjningsstivhed EI = E s /a Lev *I t = 2,70E+13 Nmm 2 Momentet for opspænding (korrigeret for udbøjningsform) og egenvægt alene M = M p *1,2*1,25+M G = Udbøjningen bliver da. u=1/10*m/ei*l 2 Programmet beregner 11,73-64,08 knm -29,21 mm -29,21 mm Forskel 0,000 % Udbøjningen for langtidslast bestemmes ud fra langtidsmomentet M = M L - M G 72,6 knm Forskellen mellem armeringens elasticitetsmodul og betoenens j 0 = a L-G = E s /(E/(1+j 0 )) = Bøjningsstivhed EI = E s /a L-G *I t = 1,97E+13 Nmm 2 Udbøjningen bliver da. u L-G =1/10*M/EI*L 2 1,38 16,08 45,38 mm Udbøjning fra forspændingen Udbøjningen for langtidslast bestemmes ud fra langtidsmomentet M = M G -1,2*1,25*M P -64,1 knm
10 Forskellen mellem armeringens elasticitetsmodul og betoenens j 0 = a G-F = E s /(E/(1+j 0 )) = Bøjningsstivhed EI = E s /a G-F *I t = 1,84E+13 Nmm 2 Udbøjningen bliver da. u G-F =1/10*M/EI*L 2 1,55 17, ,94 mm Pga at huldækelementet afformes i en meget ung alder kommer der et ekstra tillæg til deformationen Udbøjningen bestemmes ud fra udbøjningen fra forspændingen a = /(0,7*51000*f ck /(f ck +13))*(1+j Lev ) Du Lev = u p *(1/(E(t)/E-1)*a/a G-F u L = u L-G +u G-F +Du Lev = Programmet beregner u L = 10,09-4,09 mm -1,662 mm -1,662 mm Forskel 0,000 % Udbøjninger for korttidslast a K = /(0,7*51000*f ck /(f ck +13)) M = M L -M K = 6,75 23,06 knm Bøjningsstivhed EI = E s /a K *I t = 4,69E+13 Nmm 2 Udbøjningen bliver da. u K =1/10*M/EI*L 2 + u L 4,39 mm Programmet beregner u K = 4,39 mm Forskel 0,000 % I ovenstående beregninger er tværsnitskonstanterne bestemt ud fra en fast værdi af alfa. Dette er valgt for at få konsistens med spædingsanalysern, hvor anvendelse af en slutværdi for a er meningsløst.
11 Brudstadiet Momentkapacitet I nærværende afsnit bestemmes momentkapaciteten af huldækket. Momentkapaciteten bestemmes ud fra fremgangsmåden i Elementbyggeriers Statik. For at simplificere tværsnitsanalysen regnes der på 1/10 del af betonens tværsnit. Koordinater er vist nedenfor. Dette kan gøres i og med at nullinjen er bundet til at være vandret. Tværsnitsanalysen løses iterativt. Det antages at tryklinjen defineres af følgende koordinater i det repræsentative tværsnit Nullinjen Koordinater til dannelse af tværsnit x [mm] y [mm] , ,76 x [mm] y [mm] ,75 52,393 32,893 86,25 20,5 132,5 32, ,75 66,75 212,61 89, , x [mm] Ovenfor ses det repræsentative betontværsnit og tryklinjens placering y [mm] Repræsentativt tværsnit Tryklinje Skæringspunkter, Tryklinje og tværsnit Programmet Koordinater for nullinjens skæring med den repræsentative betontværsnit x [mm] y [mm] -2, ,76 96,0 222,76 Elementets trapezformede tværsnit er indregnet forholdsvis via et lille smig i udsnittets form. Dette ses da udsnittets kant langs y-aksen ikke er parallel.
12 Dannelses af s og t koordinater for bestemmelse af betonresultaten og betonresultantens moment om nullinjen. 1-2, ,76 2 x [mm] y [mm] 96,0 222, ,0 225, ,0 265,0 5-2,0 265,0 6-2,6 222,8 s [mm] t [mm] 3, , ,0 2,2 119,0 42,237 4,0 42,237 3, I grafen ovenfor er trykzonen beregnet i programmet vist med små sorte kryds. Størrelsen af trykresultanten bestemmes som, hvor Konstanterne A, B og D er givet ved D
13 Ud fra ovenstående formler bestemmes trykresultanten af betonens trykzone. Bestemmelse af konstanterne A, B og D f ck = f cm = f cd = E cm = e c1 = 0,7*f cm 0,31 /1000 e 0 = (2,8+27*((98-f cm )/100) 4 )/1000 t max = 55,0 MPa 63,0 MPa 41,4 MPa 38214,2 MPa 0,0025 0, ,2 mm A = B = D = 0,019 0,012 1,999 s t s' i s'' i DN c,i [mm] [mm] [N] 3,4 0, ,0 0,0 102,01 7, ,0 2, ,0 42, ,0 42,2 3,3625 0,0151 3,4 0, , ,9 0 N c = SDN c,i = ,9 N Programmet finder ,9 N Forskel 0,000 %
14 Herefter kan placering af Nc bestemmes som 2 Det er kun interessant at finde resultantens placering i t retningen, da der ikke kan ske bøjning om s retningen. s t s' i s'' i D(t c N c,i ) [mm] [mm] [Nmm] 3,4 0,0 0,0 0, ,0 0,0 102,0 7,6 845,25 119,0 2,2 119,0 0,0 4E ,0 42,2 0,0 0,0 0 4,0 42,2 3,4 0, ,4 0,0 0,0 0,0 0 t c N c = SD(t c N c,i ) = ,8 Nmm Programmet finder ,8 N Forskel 0,000 % t c = 25,99 mm Programmet finder 25,99 mm Forskel 0,000 %
15 Bidraget fra armeringen findes ved at bestemme tøjningen i armeringen som t j = -(h-c-t max ) s p,eff = e a,j = s p,eff /E s -t j /t max e 0 = -177,8 mm 1160,0 MPa 0,019 Kraften i armeringen bestemmes som f uk = f ud = E s = f pk = f pd = e ud = Spændingen i armeringenstangen bliver s = f pd +(f ud -f pd ) (e a,j -f pd /E s )/(e ud -f pd /E s ) = N aj = 1820,0 MPa 1596,5 MPa ,0 MPa 1600,0 MPa 1403,5 MPa 0, , ,9 N Projektionsligevægt -100,0 N Det ses at projektionsligningen ikke helt er opfyldt ud fra den nullinje programmet har beregnet. Dette skyldes, at programmet af hensyn til den numeriske stabilitet standser iterationsprocessen til bestemmelse af nullinjens beliggenhed, når resultanten af trykspændingerne i betonen balancerer inden for 0,1 kn med resultanten af trækspændingerne i armeringen. Programmet får ,9 N Forskel 0,000 % Momentkapaciteten bliver, der er taget moment om armeringen Afstand fra tryk resultant til armeringen h c = h-t max -c+t c = M Rd = 203,8 mm 285,8 knm Programmet finder Forskel Tages der moment om trykresultanten bestemmes momentet M Rd = 285,6 knm 0,2 knm 285,6 knm Programmet finder 285,6 knm Forskel 0,000 %
16 Forskydningskapacitet Forskydningsstyrken af huldækket bestemmes ud fra EN1168 afsnit V Rd,c = 0,8*b w I/S((f tcd 2 +0,9a 1 s cp f ctd ) ½ = hvor b w = 10*min(x) I = ,5 mm 4 S = ,7 mm 3 f ctm = 2,12*ln(1+f cm /10) t = b cc = exp(1-(28/t) ½ ) f ctm (t) = f ctm *b cc = f ctd (t)=0,7*f ctm (t)/g c a 1 = l x = 65+h/2/tan(p)*35/180= l pt = 1,25*0,19*f*s eff,p /(h p1 h 1 f ctd (t)) s cp = N p /A c 102,1 245,0 4,21 MPa 3,0 0,46 døgn 1,93 MPa 1,02 MPa 0,19 254,2 mm 1373,0 mm 5,96 MPa Programmets formel 102,1 kn Forskel 0,000 %
17 Resultatudskrift fra regneark
18 Beregninger af huldæk i varm tilstand I nærværende afsnit foretages der en dimensionering af huldæk i brand. Der foretages en eftervisning af forskydningskapaciteten og momentkapaciteten. Forskydningkapaciteten bestemmes iht. EN 1168 Annex G. Belastnninger Fladelast q Ed = 9,2 kn/m 2 Spændvidde L = Regningsmæssige snitkræfter M Ed = V Ed = 11,09 m 141,4 knm 51,0 kn Forskydningskapacitet Parametre til forskydningsberegning iht. EN1168 anneks G a 50% b w = d = 65,1 mm 245 mm 220 mm Temperaturer Temperaturer bestemme ud fra temperaturkurven i det nationale anneks. I beregningerne skal huldækkene modstå en 120 min standard brand. Varmeledningsevnen l = 0,75 W/m o C Densiteten r = 2300 kg/m 3 Brandtiden t = 120 min k(t) = 10,346
19 Nedenfor bestemmes temperaturerne forskellige steder i huldækkonstruktionen. x Program Liner Beton ½h Stødjern a50% 0, ,2 a Temperaturen ved vederlaget bestemmes som q m,lbp = (c*q 1,liner +a*q 1,a )/l x = k ct = [m] 0,045 0,1325 0,08 0,065 q 1 [ o C] 343,33 187,97 199,06 [ o C] 345,4 188,99 200,47 203,73 202,86 204,39 k p = k fc = k s = 0,602 0,968 0, ,08 0,68 Reduktionsfaktoren for betonens trykstyrke er bestemt ud fra reduktionskurverne for søsand og granit, som angivet i det danske nationale anneks. Forøgelsen af forskydningsstyrke i forhold til anneks G er ca. 0,5% hvorfor det anses for acceptabelt. Reduktionsværdierne for liner er fundet ud fra 2,0% tøjningen, dvs. styrkereduktionen i eurocode Dette gøres i og med at arbejdskurven for linerne tillader udnyttelse af tøjningshærdning. Bestemmelse af forskydningsstyrken, se også bilag 1 vedrørende anvendelse af Annex G til EN 1168 Vederlagsdybde a = Fugearmering f yk = 65 mm 500 MPa Tværsnitsareal A c = A t - a*n*a p = ,7 mm 2 V Rd,c,q = (C q,1 +a k C q,2 )b w d = hvor C q,1 = 0,15s cp,q = s cp,q = F R,a,qp / A c = hvor F Ra,q,p = N*A p *min(l x *f bpd,q /(a 2 ø) ; 0,9*f pk *k p ) = l x = a+c = f bpd,q = h p2 *h 1 *f ctm *0,7*k c,t = og C q,2 = (0,58*k c f cm *(F R,a,qp +F R,a,qs )/(f yk b w d)) 1/3 = hvor F R,a,qs = A s f yk k s = Diameteren af fugearmeringen er regnet til 10 mm 64,5 kn 0,09 0, ,26 0, , mm 2,39 a k = min(1+(200/d) ½ ;2) = 1,95 Programmet finder V Rd,c,q = 64,45 kn Forskel 0,000
20 Momentkapacitet Bestemmelse af momentkapaciteten for huldæk sker ud fra anvendelse af DS/EN Betonen antages at have en krum arbejdslinje, som angivet i Figur 3.1, som er gengivet nedenfor. I beregninger anvendes arbejdskurven indtil e c1,q, som er topppunktet. Toppunktet af betonen givet ved f c,q og e c1,p afhænger af temperaturen. I programmet anvendes der danske betonen, med reduktionsfaktorer, svarende til det der var kendt i DS og som er angivet i Betonelementsbyggeriers Statik Fig. 9-2 anfør i DS/EN Figur 3.3, som er gengivet nedenfor. Armeringen i huldækkene er liner og tråde (cw). Linerne antages at opfører sig som I forbindelse med bestemmelse f py,q anvendes b = 0,9, som angivet i DS/EN Den krumme arbejdskurve for betonen, den ikke lineære arbejdskurve for armeringen og afhængigheden af temperaturen q, gør at beregningerne og løsningen af den statiske ækvivalens ikke kan ske analytisk. Løsningen findes derfor ved iteration. Der anvendes sekant metoden som iterationsmetode for at finde nulpunkt for projekttionsligningen. Der udføres 2 beregninger svarende til balanceret tværsnit, hvor tøjningen i armeringen er givet til e py,q =0,02 og svarende til maksimal udnyttelse af betonen, hvor tøjningen i betonens yderste fiber er givet til e c1,q. Temperaturen i betonen i trykzonen vil egentlig varierer. Det antages på den sikre side at betonens temperatur svarer til temperaturen i en ½h. I forbindelse med beregningerne antages der et idealiseret tværsnit at huldækket, hvor kanalerne antages at være rektangulære med en geometri som vist nedenfor.
21 b Geometri b = 1150,0 mm a top h = 265,0 mm b w = 245,0 mm b w h a top = 40,0 mm c 1 c 1 = 0,0 mm c 2 = 45,0 mm c 2 For at undgå integration af spændingsfordelingen i betonen over trykzonehøjden, inddeles denne i skiver. Det antages at der ligger 7 skiver over kanalerne og 3 skiver i mellem kanalerne Dvs er x<a top inddeles trykxonen i 7 skiver, er x>a top, da inddeles trykzonen i 10 skiver, hvor de 3 skiver ligger mellem kanalerne. I det følgende bestemmes momentkapaciteten i to tilfælde, den ene er med kendt tøjning i linerne og det andet tilfælde er med kendt tøjning i betonen. Beregninger med kendt tøjning i armering. Trykzonens udbredelse skønnes tilsvarende den fundet i kold tilstand x = 42,2 mm På baggrund af trykzonens udbredelse og antagelse om kendt tøjning i det nederste lag armering, kan man på baggrund af de geometriske parametre bestemme tøjningstilstanden i trykzonen og i en evt. trykarmering. Tøjningen i trækarmeringen e p,2 = e py,q +s p,eff /E s = 0,0259 0/00 Tøjningen i betonens yderste kant bliver e c = e py,q *x/(d-x) = 0,0048 0/00 Da x>a top inddeles a top i 7 skiver i'te skive Dx [mm] e m N c,i [N] 1 5,7143 0, ,7143 0, ,7143 0, I skemaet til venstre er følgende formler anvendt. e m = e c *(x-(i-½)*dx)/x Dette svarer til tøjningen i midten af skiven N c,i = 3e m k fc f ck /(e c1,q *(2+(e m /e c1,q ) 3 ))Dx*b 4 5,7143 0, e c,1 = 0,0053 0/00 5 5,7143 0, ,7143 0, ,7143 0, Da trykzonen antages at være større end atop og derfor breder sig ned mellem kanalerne indeles dette i 3 yderligere skiver i'te skive Dx [mm] e m N c,i [N] 8 0,7456 0, ,6 9 0,7456 0, ,2 10 0,7456 0,0000 0,0003
22 Herved kan den resulterende kraft fra trykzonen bestemmes N c = SN c,i = 1530,4 kn Bidraget fra trækarmeringen bestmmes ud fra temperaturen q p,2 = 345,4 o C På baggrund af tabel 3.3 i DS/EN bestemmes indgangsparametre til armeringens arbejdskurve q [ o C] f py,q /(bf pk ) f pp,q /(bf pk ) E p,q /E p e pt,q e pu,q 300,0 0,72 0,32 0,88 0,055 0, ,0 0,46 0,13 0,81 0,060 0, ,4 0,6 0,23 0,85 0,057 0,107 I og med at tøjningen i armeringen er bestemt bliver spændingen i armeringen f py,q = 0,61*bf pk = 0,61*0,9*1820 = 986,0 MPa Trækresultaten i trækarmeringen bliver N a = N*A p *f py,q = 917,0 kn Momentkapaciteten bestemmes Betontrykkets moment om oversiden x'n c = S 7 i=1(i-½)dx*n c,i + S 10 i=8 (a top +(i-7-½)dx)*n c,i = Indre momentarm h i = h-c 2 -(x'n c )/N c = M Rd = N c *h i = 23,0 knm 205,0mm 313,7 knm Det ses at projektionsligningen ikke er opfyldt, hvor x må ændres. Beregninger følger beregningerne ovenfor, men er samlet i et skema. x e c N c h i M Rd [mm] [-] [kn] [mm] [knm] 21,1 0, ,2 212,8 81,1 31,0 0, ,5 209,3 175,5 32,7 0, ,3 208,7 194,8 32,4 0, ,7 208,8 191,4 32,4 0, ,0 208,8 191,5 32,4 0, ,0 208,8 191,5
23 Beregninger med kendt tøjning i betonen. Trykzonens udbredelse skønnes tilsvarende den fundet i kold tilstand x = 42,2 mm På baggrund af trykzonens udbredelse og antagelse om kendt tøjning i det nederste lag armering, kan man på baggrund af de geometriske parametre bestemme tøjningstilstanden i trykzonen og i en evt. trykarmering. Tøjningen i trækarmeringen e p,2 = e c1 *(h-c 2 -x)/x+s p,eff /E s = 0,0284 0/00 Tøjningen i betonens yderste kant bliver e c = e c,1 = 0,0053 0/00 Da x>a top inddeles a top i 7 skiver i'te skive Dx [mm] e m N c,i [N] 1 5,7143 0, ,7143 0, ,7143 0, I skemaet til venstre er følgende formler anvendt. e m = e c *(x-(i-½)*dx)/x Dette svarer til tøjningen i midten af skiven N c,i = 3e m k fc f ck /(e c1,q *(2+(e m /e c1,q ) 3 ))Dx*b 4 5,7143 0, e c,1 = 0,0053 0/00 5 5,7143 0, ,7143 0, ,7143 0, Da trykzonen antages at være større end atop og derfor breder sig ned mellem kanalerne indeles dette i 3 yderligere skiver i'te skive Dx [mm] e m N c,i [N] 8 0,7456 0, ,5 9 0,7456 0, ,6 10 0,7456 0,0000 0,0003 Herved kan den resulterende kraft fra trykzonen bestemmes N c = SN c,i = 1646,0 kn Bidraget fra trækarmeringen bestmmes ud fra temperaturen q p,2 = 345,4 o C På baggrund af tabel 3.3 i DS/EN bestemmes indgangsparametre til armeringens arbejdskurve q [ o C] f py,q /(bf pk ) f pp,q /(bf pk ) E p,q /E p e pt,q e pu,q 300,0 0,72 0,32 0,88 0,055 0, ,0 0,46 0,13 0,81 0,060 0, ,4 0,6 0,23 0,85 0,057 0,107 I og med at tøjningen i armeringen er bestemt bliver spændingen i armeringen f py,q = 0,61*bf pk = 0,61*0,9*1820 = 986,0 MPa
24 Trækresultaten i trækarmeringen bliver N a = N*A p *f py,q = 917,0 kn Momentkapaciteten bestemmes Betontrykkets moment om oversiden x'n c = S 7 i=1(i-½)dx*n c,i + S 10 i=8 (a top +(i-7-½)dx)*n c,i = Indre momentarm h i = h-c 2 -(x'n c )/N c = M Rd = N c *h i = 25,2 knm 204,7mm 336,9 knm Det ses at projektionsligningen ikke er opfyldt, hvor x må ændres. Beregninger følger beregningerne ovenfor, men er samlet i et skema. x e c N c h i M Rd [mm] [-] [kn] [mm] [knm] 21,1 0, ,0 212,3 174,5 23,2 0, ,6 211,5 191,4 23,6 0, ,5 211,4 194,4 23,6 0, ,0 211,4 193,9 23,6 0, ,0 211,4 193,9 23,6 0, ,0 211,4 193,9 Da der opnås ligevægt ud fra begge beregningsmetoder, vælges den største momentkapacitet, da der er tale om to nedreværdi løsninger M Rd = 193,9 knm Beregnet af program M Rd = Forskel 193,9 knm 0,000 knm
25 Resultatudskrift fra regneark
26 Bilag 1
27
28
29
BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen
Middel temperaturstigning i ovn (Celsius) Tid (minutter) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1000 900 SP-3 800 700 600 500 400 300 SP-1 200 SP-2 100 0 BEF Bulletin no. 4 Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereVejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz
Vejledning til LKdaekW.exe 1 Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereDansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009
ES-CONSULT A/S E-MAIL es-consult@es-consult.dk STAKTOFTEN 0 DK - 950 VEDBÆK TEL. +45 45 66 10 11 FAX. +45 45 66 11 1 DENMARK http://.es-consult.dk Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes
Læs mere3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering
Projektering / Etagedæk og Lofter / Dimensionering Dimensioneringstabeller De efterfølgende tabeller 1 og 2 indeholder maksimale spændvidder for Gyproc TCA etagedæk udført med C-profiler. Spændvidder er
Læs mereBetonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis
Læs mereArmeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?
Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereBetonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab
Læs mereElementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler
M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende
Læs mere10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik
10 Detailstatik 10 DETAILSTATIK 1 10.1 Detailberegning ved gitteranalogien 3 10.1.1 Gitterløsninger med lukkede bøjler 7 10.1.2 Gitterløsninger med U-bøjler 11 10.1.3 Gitterløsninger med sædvanlig forankring
Læs mereLandbrugets Byggeblade
Landbrugets Byggeblade KONSTRUKTIONER Bærende konstruktioner Byggeblad om dimensionering af træåse som gerberdragere Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-18 Udgivet Januar 1989 Revideret 19.08.2015 Side
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereDS/EN DK NA:2011
DS/EN 1992-1-2 DK NA:2011 Nationalt anneks til Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-2: Generelle regler Brandteknisk dimensionering Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af og erstatter EN
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereImplementering af Eurocode 2 i Danmark
Implementering af Eurocode 2 i Danmark Bjarne Chr. Jensen ingeniørdocent, lic. techn. Syddansk Universitet Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-1: 1 1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut
Læs mereDansk Beton, Letbetongruppen - BIH
Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Notat om udtræksstrker og beregning af samlinger imellem vægelementer Sag BIH, Samlinger J.nr. GC2007_BIH_R_002B Udg. B Dato 25 oktober 2008 GOLTERMANN CONSULT Indholdsfortegnelse
Læs mereFORSØG MED 37 BETONELEMENTER
FORSØG MED 37 BETONELEMENTER - CENTRALT, EXCENTRISK OG TVÆRBELASTEDE ELEMENTER SAMT TILHØRENDE TRYKCYLINDRE, BØJETRÆKEMNER OG ARMERINGSSTÆNGER Peter Ellegaard November Laboratoriet for Bærende Konstruktioner
Læs mereDeformation af stålbjælker
Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker
Læs mereAthena DIMENSION Kontinuerlige betonbjælker 4
Athena DIMENSION Kontinuerlige betonbjælker 4 December 1999 Indhold Betydning af genvejsknapper og ikoner.................... 2 1 Anvendelse................................... 2 2 Opbygning af program............................
Læs mereEksempel på inddatering i Dæk.
Brugervejledning til programmerne Dæk&Bjælker samt Stabilitet Nærværende brugervejledning er udarbejdet i forbindelse med et konkret projekt, og gennemgår således ikke alle muligheder i programmerne; men
Læs mereJOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa
Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole
Læs mereSTYRENFRI INJEKTIONSMASSE - ESI
Generelt vedr. efterfølgende indlimning af armering (post-installeret. Europæisk Teknisk Godkendelse (ETA i henhold til EOTA TR023 giver mulighed for indlimning af armering og design i henhold til EC 2.
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereJFJ tonelementbyggeri.
Notat Sag Udvikling Konstruktioner Projektnr.. 17681 Projekt BEF-PCSTATIK Dato 2009-03-03 Emne Krav til duktilitet fremtidig praksis for be- Initialer JFJ tonelementbyggeri. Indledning Overordnet set omfatter
Læs mereMaterialer beton og stål. Per Goltermann
Materialer beton og stål Per Goltermann Lektionens indhold 1. Betonen og styrkerne 2. Betonens arbejdskurve 3. Fleraksede spændingstilstande 4. Betonens svind 5. Betonens krybning 6. Armeringens arbejdskurve
Læs mereBEF Bulletin No 2 August 2013
Betonelement- Foreningen BEF Bulletin No 2 August 2013 Wirebokse i elementsamlinger Rev. B, 2013-08-22 Udarbejdet af Civilingeniør Ph.D. Lars Z. Hansen ALECTIA A/S i samarbejde med Betonelement- Foreningen
Læs mereDansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel
Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning
Læs mereEtablering af ny fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S
Etablering af ny fabrikationshal for Dokumentationsrapport for stålkonstruktioner Byggeri- & anlægskonstruktion 4. Semester Gruppe: B4-1-F12 Dato: 29/05-2012 Hovedvejleder: Jens Hagelskjær Faglig vejleder:
Læs mereBetonelement a s leverer og monterer efter aftale på byggepladsen. Angående montage se Betonelement a s' leverandørbrugsanvisning.
Bærende rammer i levende byggeri Generelt Huldæk anvendes som etageadskillelse og tagdæk i bolig-, erhvervs- og industribyggeri. Huldæk kan også anvendes som vægelementer. Betonelement a s producerer forspændte
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs mereForspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke
Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den
Læs mereStatisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato
Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I
Læs mereBjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: 2005.10.03 Version: 2 Revideret: 2005.11.07. 11968 Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365
Bjælkeoptimering Opgave # Titel: Bjælkeoptimering Afleveret: 005.0.0 Version: Revideret: 005..07 DTU-kursus: Underviser: Studerende: 968 Optimering, ressourcer og miljø Niels-Jørgen Aagaard Teddy Olsen,
Læs mereStål. Brandpåvirkning og bæreevnebestemmelse. Eksempler september 2015/LC
Stål. Brandpåvirkning og bæreevnebestemmelse. Eksempler september 2015/LC Stål og Brand. 1) Optegn standardbrandkurven. 2) Fastlæg ståltemperaturer for 3 uisolerede profiler efter 30 min. standardbrand:
Læs mereStyring af revner i beton. Bent Feddersen, Rambøll
Styring af revner i beton Bent Feddersen, Rambøll 1 Årsag Statisk betingede revner dannes pga. ydre last og/eller tvangsdeformationer. Eksempler : Trækkræfter fra ydre last (fx bøjning, forskydning, vridning
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereTransportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S
B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10
Læs mereVejledning til LKvaegW.exe 1. Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz
Vejledning til LKvaegW.exe 1 Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKvaegW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan
Læs mereRIBBETAGPLADER Nr.: CT O1 DATABLAD. Mads Clausens Vej Tinglev Danmark
2018-11-07 DATABLAD 1 GENERELT Ribbetagplade (RTP) elementer anvendes udelukkende til tagdæk, hovedsageligt i hal- og industribyggeri. Elementerne kan indgå i en tagkonstruktion med ståltrapez plader,
Læs mereNyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012.
Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Betonelement-Foreningen tilbyder nu på hjemmesiden et nyt beregningsmodul til fri afbenyttelse. Modulet er et effektivt
Læs mereSVÆR BEFÆSTIGELSE KEMISK FORANKRING. www.redhorse.dk
04 SVÆR BEFÆSTIGELSE KEMISK FORANKRING www.redhorse.dk i INDHOLDSFORTEGNELSE Injektionsmørtel 3 Pistoler til injektionsforankring 6 Tilbehør til injektionsprodukter 7 Tilbehør til rengøring af borehul
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereBetonkonstruktioner - Lektion 3 - opgave 1
Betonkonstruktioner - Lektion 3 - opgave Data: bredde flange b 50mm Højde 400mm Rumvægt ρ 4 kn m 3 Længde L 4m q 0 kn R 0kN m q egen ρb.44 kn m M Ed 8 q egen q L 4 RL 4.88 kn m Linjelast for egen vægten
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Læs mereA 04.09.2015 Revisioner påført revisionssky KFR/NKR Rev.: Dato: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt:
K(X)0.00A A 04.09.2015 Revisioner påført revisionssky /NKR Rev.: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt: K(X)0.00A Note Bygherre - Boligkontoret Fredericia, AFD.601 Vesterbrogade 4, DK-7000 Fredericia
Læs mereCentralt belastede søjler med konstant tværsnit
Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Den kritiske bærevene... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 1.3 Søjlelængde... 8 1 Den kritiske bæreevne
Læs merePraktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes
1 COWI PowerPoint design manual Revner i beton Design og betydning 30. januar 2008 Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes Susanne Christiansen Tunneler og Undergrundskonstruktioner 1 Disposition
Læs mereEUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup
HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPæNDENDE BETONDæK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA Status: REVISION A Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller_reva Side:
Læs mereDANSK BETONINDUSTRI FORENINGS ELEMENTFRAKTION - BIH. Vurdering af uarmerede vægges bæreevne. Fase 1. Lodret belastede vægge
9 D E C E M B E R 2 0 0 4 DANSK BETONINDUSTRI FORENINGS ELEMENTFRAKTION - BIH Vurdering af uarmerede vægges bæreevne. Fase 1. Lodret belastede vægge Dansk Beton Industriforening s Elementfraktion, BIH
Læs mereMontagevejledning HODY. forskallings- og armeringsplade. HODY forskallings- og armeringsplade
Montagevejledning HODY EFTEX ApS - HI-PARK 411-7400 HERNING - Tlf 86 66 20 00 - Fax 86 66 23 96 - WWW.EFTEX.DK Indholdsfortegnelse Side 2 Fordele ved HODY pladen HODY Tekniske data Side 3 Lagring af HODY
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 7
Betonkonstruktioner Lektion 7 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk Faculty of Engineering 1 Bøjning i anvendelsestilstanden - Beregning af deformationer og revnevidder Faculty of Engineering 2 Last
Læs mereAf Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen
12.4.1 Letklinkerblokke Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen Letklinkerblokke er lette byggeblokke, der på samme måde som Lego klodser - dog i større format - ud fra standardstørrelser opbygges til
Læs merePROMATECT -200 Brandbeskyttelse af stålkonstruktioner
PROMATECT -00 Brandbeskyttelse af stålkonstruktioner Vers. 0-05 PROMATECT -00 PROMATECT -00 er en ubrændbar plade til brandbeskyttelse af stålkonstruktioner i tørt miljø. PROMATECT -00 er en kalciumsilikatplade
Læs mereBøjning i brudgrænsetilstanden. Per Goltermann
Bøjning i brudgrænsetilstanden Per Goltermann Lektionens indhold 1. De grundlæggende antagelser/regler 2. Materialernes arbejdskurver 3. Bøjning: De forskellige stadier 4. Ren bøjning i simpelt tværsnit
Læs mereForudsætninger Decimaltegnet i de indtastede værdier skal være punktum (.) og ikke komma (,).
Indledning Anvendelsesområde Programmet behandler terrændæk ifølge FEM (Finite Element Metoden). Terrændækket kan belastes med fladelast (kn/m 2 ), linjelaster (kn/m) og punktlaster (kn) med valgfri placering.
Læs mereBeregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereDS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007
Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode
Læs mereBetonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014
BEF Bulletin no. 3 Betonelementbyggeriers robusthed Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014 Page 1 Forord... 3 1. Indledning... 4 2 Metoder til
Læs mere10.3 E-modul. Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen. Betonhåndbogen, 10 Hærdnende og hærdnet beton
10.3 E-modul Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen Forskellige materialer har forskellige E-moduler. Hvis man fx placerer 15 ton (svarende til 10 typiske mellemklassebiler) oven på en
Læs mereReferenceblad for vingeforsøg
Referenceblad for vingeforsøg Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité Revision August 999. INDLEDNING Dette referenceblad beskriver retningslinier for udførelse af vingeforsøg i kohæsionsjord. Ved vingeforsøg
Læs mereUndervisningsbeskrivelse. Stamoplysninger til brug ved prøver til gymnasiale uddannelser. Termin. August 2010 Maj 2011. Uddannelse
Undervisningsbeskrivelse Stamoplysninger til brug ved prøver til gymnasiale uddannelser Termin Institution Uddannelse Fag og niveau Lærer(e) Hold August 2010 Maj 2011 HTX Skjern htx Statik og Styrkelære
Læs mereHorisontalbelastet pæl
Horisontalbelastet pæl Anvendelsesområde Programmet beregner bæreevnen for enkeltpæle i lagdelt jord. Både vertikal og horisontal belastning af pælen er tilladt. Desuden kan en eventuel overbygnings stivhed
Læs mere11 TVANGSDEFORMATIONER 1
11 TVANGSDEFORMATIONER 11 TVANGSDEFORMATIONER 1 11.1 Tvangsdeformationer 2 11.1.1 Luftfugtighedens betydning 2 11.1.2 Temperaturens betydning 3 11.1.3 Lastens betydning 4 11.1.3.1 Eksempel Fuge i indervæg
Læs mereDS/EN 1992-1-1 GL NA:2009
Grønlands Selvstyre, Departement for Boliger, Infrastruktur og Trafik (IAAN) Formidlet af Dansk Standard DS/EN 1992-1-1 GL NA:2009 Grønlands anneks til Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-1: Generelle
Læs mereRevner i betonkonstruktioner. I henhold til EC2
Revner i betonkonstruktioner I henhold til EC2 EC2-dokumenter DS/EN 1992-1-1, Betonkonstruktioner Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner DS/EN 1992-1-2, Betonkonstruktioner Generelle regler
Læs mereForankringsmasse 294 DANA LIM A/S. Produkt Information: www.danalim.dk. Reaktiv harpiks mørtel; Vinylester baseret, styrenfri.
DK Produkt Information: Forankringsmasse 294 Reaktiv harpiks mørtel; Vinylester baseret, styrenfri. Produktbeskrivelse & anvendelse: Forankringsmasse 294 er en styrenfri forankringsmasse af høj kvalitet
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter.
Tektonik Program lektion 4 8.15-9.00 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Indre kræfter i plane konstruktioner. Opgaver 10.00 10.15 Pause 10.15 12.00 Tøjninger og spændinger
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereBeregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereStabilitet af rammer - Deformationsmetoden
Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden Lars Damkilde Institut for Bærende Konstruktioner og Materialer Danmarks Tekniske Universitet DK-2800 Lyngby September 1998 Resumé Rapporten omhandler beregning
Læs mereMULTI-MONTI BETONBOLT
Sådan gør du: Teknisk ark nr. 401a MULTI-MONTI BETONBOLT Til montage af beslag, maskiner, porte og lignende i beton og andre massive materialer 1 Bor et hul i korrekt diameter og dybde 2 Rens hullet grundigt
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs merePrøveudtagning i forbindelse med bestemmelse af fugt i materialer
Prøveudtagning i forbindelse med bestemmelse af fugt i materialer Når du skal indsende prøver af materiale til analyse i Teknologisk Instituts fugtlaboratorium, er det vigtigt, at du har udtaget prøverne
Læs mereInstitut for Matematik, DTU: Gymnasieopgave. Arealmomenter
Arealmomenter af. og. orden side Institut for Matematik, DTU: Gymnasieopgave Arealmomenter Teori: Se lærebøgerne i faget Statiske konstruktionsmodeller og EDB. Se også H&OL bind,., samt bind appendix.3,
Læs mereVejledning i korrugerede rør og vægtykkelse
Vejledning i korrugerede rør og vægtykkelse Denne vejledning er udarbejdet med det formål at anskueliggøre min. krav til vægtykkelsen ud fra en given dimension på korrugerede rør. Baggrunden for udarbejdelsen
Læs merefor en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.
Gennemlokning af plader iht. DS/EN 1992-1-1_2005 Anvendelsesområde for programmet Programmet beregner bæreevnen for gennemlokning af betonplader med punktlaster eller plader understøttet af søjler iht.
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Tøjninger og spændinger. Introduktion. Tøjninger og spændinger
Statik og bygningskonstruktion rogram lektion 9 8.30-9.15 Tøjninger og spændinger 9.15 9.30 ause 9.30 10.15 Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke 10.15 10.45 ause 10.45 1.00 Opgaveregning
Læs mereHuldæk og Brand - vurdering af dansk og udenlandsk praksis
Huldæk og Brand - vurdering af dansk og udenlandsk praksis Udarbejdet for BETONELEMENT-FORENINGEN Oktober 2002 Synopsis I Danmark anvendes huldæk i det væsentlige på samme måde som i det øvrige Skandinavien.
Læs mereEftervisning af trapezplader
Hadsten, 8. juli 2010 Eftervisning af trapezplader Ståltrapeztagplader. SAG: OVERDÆKNING AF HAL Indholdsfortegnelse: 1.0 Beregningsgrundlag side 2 1.1 Beregningsforudsætninger side 3 1.2 Laster side 4
Læs mereHvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet
PROGRAM Hvad er Skandinavisk Spændbeton KORT! Hvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet Lidt om A/S
Læs mereBetonelementbyggeriers statik
Betonelementbyggeriers statik Beton element byggeriers statik Redigeret af Jesper Frøbert Jensen Betonelementbyggeriers statik Redigeret af Jesper Frøbert Jensen 1 udgave, 1 oplag 010 Copyright 010, Polyteknisk
Læs mereDS Ståltrapezprofil Tag. Spændtabeller Juli 2018
DS Ståltrapezprofil 35-206 Tag Spændtabeller Juli 2018 DS Ståltrapezprofil 35-206 Tag Trapezpladen er med sin karakteristiske profil et velkendt syn på tag og facader af både små og store bygninger. Stor
Læs mereAksialbelastede betonpæle
Aksialbelastede betonpæle - statisk analyse af bæreevneudvikling R R L x x dx R(x) R b R b Af Jane Lysebjerg Jensen Præsentation Jane Lysebjerg Jensen Afgangsprojekt, januar 2004 Uddannet fra Aalborg Universitet
Læs mereDenne montagevejledning er gældende for 12 volt anlæg med MPPT regulator.
Denne montagevejledning er gældende for 12 volt anlæg med MPPT regulator. Tilykke med din nye vedvarende energikilde. Før montage af anlægget bør denne vejledning grundig læses igennem. For optimal ydelse
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereDifferentialligninger. Ib Michelsen
Differentialligninger Ib Michelsen Ikast 203 2 Indholdsfortegnelse Indholdsfortegnelse Indholdsfortegnelse...2 Ligninger og løsninger...3 Indledning...3 Lineære differentialligninger af første orden...3
Læs mereKonstruktion af DARK s mobile rampe
Konstruktion af DARK s mobile rampe HDN 1.0 Overordnet design: DARK s mobile rampe er tænkt som en modulær konstruktion som kan transporteres i små lette sektioner. En nærmere analyse af DARK s raket projekter
Læs mereAf Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen
12.4.2 Udstøbningsblokke Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen Udstøbningsblokke kaldes også ofte fundablokke. Blokkene er betonblokke, som er hule med en forvange og en bagvange holdt sammen af tværvanger.
Læs mere