Krydsarmerede betonplader
|
|
- Ulrik Paulsen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Krydsarmerede betonplader
2 Anvendelsesområde Programmet beregner momenter, vederlagsreaktioner og nødvendig armering for et system af slapt armerede, rektangulære plader med fladelaster. Koncentrerede laster og linielaster kan under visse betingelser erstattes med fladelaster. Pladerne kan være understøttet langs med fire-,tre-, to- eller en side. Dimensioneringen omfatter foruden armeringsberegningen også fordeling af denne. Forudsætninger Max antal plader = 50 Max antal indspændte sider = 40 Hver side af en plade må maximalt grænse op til 10 andre plader eller indspændte sider. 1
3 Inddata Hovedmenu Al inddataregistrering sker fra hovedmenuen. Efterfølgende gennemgås samtlige inddatamenuer for programmet. For at gøre det lettere at følge gennemgangen, har vi valgt at bruge inddata til beregningseksempel nr. 1. 2
4 Arkiv Rutinen Arkiv indeholder følgende underrutiner: Med rutinen Eksportere som dxf-fil, kan man eksportere grafikken på skærmen til f.eks. Auto Cad. Rutinen Printervalg behøver man hvis man har flere printere, så at man kan styre udskriften til ønsket printer. Vise Efter beregning af pladesystemet vises som default både plade- og støttearmering. Ved at klikke på vise kan man markere hvilken af disse begge armeringer, som skal vises. Sagsinfo Ved hjælp af denne rutine kan man indtaste en sagsinformation, som skrivs ud i forbindelse med rapporteringen. Inddatarutiner 3
5 Materialedata Forudsætninger Miljøklasse har ingen betydning for beregningen. Brugeren skal selv indtaste maksimal tilladt revnevidde og dæklag. Kontrolklasse vælges iht. EC2. Forholdet M_brud/M_anvendelse sættes default til 0.7. Momentet i anvendelses- tilstanden benyttes ved beregning av revnevidder. Indtaster man 0.7 beregner programmet M_anvendelse = 0.7xM_brud. Beton Man kan vælge betonstyrker mellem fck 15 til 50 N/mm2. Ønsker man at benytte egne værdier markerer man feltet Egne og indtaster egne værdier. Maks stenstørrelse: defaultværdi 22 mm. Dæklagene: sættes default til 15 mm. Armering Materialekoefficient sættes default til 1.4. Stangdiameter : tilladte er 6,8,10,12,14,16,18,20,24,26,28,30,32 mm. 4
6 Inddata Plader I nedenstående menu indtastes pladekoordinater, armeringsretning samt permanente og variable fladelaster. Navn.: Alfanumerisk variabel på to tegn. Består pladesystemet af mere end 10 plader, anbefales det at benævne plade 1 for 01 osv. KOORDINATER: Alle plader skal ligge i første kvadrant. For hver plade indtastes koordinaterne for nedre venstre og øvre højre hjørne. En fri side får man ved at indtaste et minustegn foran det aktuelle delkoordinat i koordinatparret (X,Y). Se nedenstående figur. 5
7 X 1 Nederste venstre hjørnes X-koordinat. Y 1 Y-koordinat. X 2 Øverste højre hjørnes Y 2 X-koordinat. Y-koordinat. Ved beregning af et pladesystem med frie sider langs venstre og/ eller nederste kant, skulle man egentlig indtaste et minustegn foran koordinaten 0. Dette er desværre ikke muligt. For at løse problemet kan man: 1. flytte hele pladesystemet, således at nederste venstre hjørne ikke er placeret i koordinatsystemets nulpunkt. 2. ændre det aktuelle koordinat fra 0 til Denne ændring vil ikke få indflydelse på resultatet. H: Pladens tykkelse/højde. max m/x/y: I denne kolonne indtastes armeringsretningen. X betyder, at armeringen i denne retning placeres nederst i pladen og øverst ved understøtningerne. "m" betyder, at det er max momentet, der bestemmer hvilken armeringsretning, der placeres nærmest pladekanten. Er der flere plader i systemet, kan armeringsretningen (placeringen) altså bytte retning fra plade til plade. LASTER: Brugeren skal indtaste regningsmæssige laster. Forekommer der både permanente og variable laster, beregner programmet automatisk momenterne for farligste placering af variable laster. Pladens egenvægt skal beregnes af brugeren og indgå i den permanente last. For yderligere information om programmets behandling af variable laster henvises til Kap. Farligste placering af variabel laster. 6
8 Vederlagsvilkår For et indtastet pladesystem gælder følgende : 1. Alle ydre pladesider er simpelt understøttet. Undtagen de pladesider som er indtastede som frie sider ved hjælp af en negativ x- eller y-koordinat. 2. Alle indre pladesider er elastisk indspændte i nabopladerne på samme måde som en kontinuerlig bjælke over en mellemunderstøtning. I denne rutine kan for de ydre pladesider indtastes en procentuel indspænding > 0 og <= 1.0. Indspændingsgraden for fælles pladesider beregnes automatisk af programmet. I denne rutine indtastes altså kun eventuelle indspændinger for ydre pladesider. KOORDINATER: (X1,Y1) refererer til indspændingens startpunkt og (X2,Y2) dennes slutpunkt. For vandrette sider er y1 = y2 og for lodrette sider er x1 = x2. Det er tilladt at indtaste en indspænding for en del af siden! INSP.GRAD: For hver indspænding indtaster man en indspændingsgrad > 0 og <= 1, hvor 0 står for 0% (modsvarer simpel understøttet og indtastes ikke) og 1 for 100% (indspændt). Beregning og resultat Ved at klikke på ikonet Lommeregner vises beregningsresultatet automatisk i vort tekstprogram på skærmen. Valg af udskrift Efter beregningen klikker man på ikonet Printer og får nedenstående valgmuligheder. 7
9 Resultat På skærmbillederne nedenfor vises dele af resultatet for manualeksempel 1 og 2. Forklaringerne i tilslutning til skærmbillederne refererer til tidligere kapitel. I resultatudskriften benyttes følgende sidenummerering for understøtningsmoment (mod side) og understøtningsreaktioner. (Ifølge nedenstående figur).snitkræfter og armering 8
10 Plademomenter mfx (knm/m): Plademomentet mfx giver undersidearmering i x-retningen. Ber As (mm2/m): Beregnet armering eksklusive min-armering. s (mm): Afstand for armeringsstænger. Efterfølgs af min armering i mm2/m. wk (mm): Revnevidde. w (mm): Nedbøjning Mr (knm) revnemoment for pladen. 9
11 Støttemomenter ms (knm/m): Støttemomentet. Ber As (mm2/m): armering i snittet. Eksklusive min-armering. s (mm): Afstand for armeringsstænger nødv As (mm2/m): armering inkl. Min armering. e+/-d, e/2+d: Disse afstande viser armeringsplaceringen. For yderligere information se Kap. Afslutning af armeringen. Figuren viser målene. wk (mm): Revnevidde Mr(kNm) Revnemoment. 10
12 Tillægsmomenter Har pladen en fri side fås et tillægsmoment, som skal optages med hjælp af ekstra armering. Fordelingen af tillægsarmeringen skal ske indenfor 1/10 af spændvidden i armeringens retning eller maksimalt 3 gange pladetykkelsen. For yderligere information se Kap. Understøttet af 3 eller 4 sider. Vederlagsreaktioner I resultatet vises belastningsarealet, lastens maks. intensitet samt totallasten for hver understøtning. En plades opdeling i belastningsarealer sker med afstandene a,b og c. De vises i nedenstående figurer. For yderligere information se Kap. Understøtningsreaktioner. 11
13 Indenfor hvert belastningsareal antages det, at lasten føres vinkelret ind mod understøtningen. Lastens maksimale intensitet indtastes i kolonnerne for q' (permanent last) og p' (variabel last). Denne lastintensitet benyttes ved dimensioneringen af underliggende vægge eller bjælker. Tabeludskriften er tilpasset inddatarutinen i vort statikprogram Problemløseren. Totallasten præsenteres af kolonnerne q (permanent last) og p (variabel last). Denne last kan f.eks. benyttes ved lastnedtælling. Punktreaktionerne F1 og F2 skal være i ligevægt med modstående sides pladedel. Farligste lastplacering Denne del af resultatet udprintes kun, hvis det findes plader med variable laster. I ovenstående tabel vises, hvilke plader (belastede med variable laster), som giver den farligste lastplacering for hvert moment. Se også Kap. Farligste placering af variabel last. Beregningsmetode Den statiske beregning sker i følge Metodeanvisningerne. En metode udviklet af Prof. Arne Hillerborg på Lunds Tekniske Højskole. Kontrol Beregningsmetoden er baseret på grænselastteorien. Dette medfører, at følgende regler skal kontrolleres: Pladen skal have tilstrækkelig rotationskapacitet. Dette anses dog for opfyldt, hvis ω = A h s ef f f yd cd 0.1 ω A s mekanisk armeringsindhold.(karakteristisk armerings- grad). trækarmeringens areal pr. breddeenhed. h ef effektiv højde. f yd regningsmæssig værdi af armeringens flydespænding. 12
14 f cd regningsmæssig værdi af betonens trykstyrke. Beregningsmetoden medfører, at værdierne for de beregnede momenter ligger tæt ved de elasticitetsteoretiske. Dette er forudsætningen for at benytte momenterne til beregninger i både brud- og anvendelsesgrænsetilstand, dvs. revnekriterier og deformationer. Understøtningsmomentet og det største plademoment skal være mindst 70 % af tilsvarende moment ifølge elasticitetsteorien. Programmet udfører ikke denne kontrol, som dog kan udføres vha. følgende formel: λ = k 1 β 1 ( k + k ) M 1 f1 + 2 k 2 M s β 2 M f2 hvor 0.4 λ 0. 7 Index 1 og 2 henviser til plade 1 respektive 2 på hver side af den aktuelle understøtning. M 0 Max moment i den respektive plade ved simpel understøtning. M f Max plademoment i den respektive plade ved den aktuelle indspænding, hvor der ikke tages hensyn til den farligste lastplacering. M s Det aktuelle understøtningsmoment, hvor der ikke tages hensyn til den farligste lastplacering. V 0 Forskydningskraft i den respektive plade, hvor EI er bøjningsstivheden i pladen beregnet for urevnet tværsnit. k l L/EI for respektive plade, hvor EI er bøjningsstivheden i pladen beregnet for urevnet snit. Spændvidden for den respektive plade. ß ψ V0 l / M 0 for den aktuelle plade. For ubelastede plader er 0 ellers lig med 4. V0 l // M lig med det tilsvarende for en samtidig medregnet plade, hvis denne er belastet, ψ Forholdet mellem total pladetykkelse ved understøtning og i pladefeltet. 13
15 Laster Beregningsmetoden forudsætter, at pladerne belastes med fladelaster. Man kan dog erstatte koncentrerede laster og linielaster med ækvivalente fladelaster, hvis følgende betingelser er opfyldte: Hvis summen af koncentrerede laster og linielaster end 20 % af fladelasterne, kan nedenstående beregningsmetode benyttes. q ekv ri = 12 1 b ri b F a i b F i den koncentrerede last. r i afstanden fra kraftresultanten, F i til nærmeste understøtning. b pladens korte side ved 4-sidet understøtning og den frie side ved 3-sidet understøtning. a siden vinkelret på b. Ovenstående omregning bør ikke benyttes for variable laster. Momentberegning I første beregningsfase betragtes pladerne, som indspændt langs de sider, hvor de grænser op til andre plader. Pladerne beregnes derefter enkeltvis, hvor hver plade begrænses af indspændte sider, simpelt understøttede eller frie sider. Understøttet på 3 eller 4 sider Momentet beregnes ifølge nedenstående : m = α q 2 b tabelværdi for de forskellige understøtnings- og plademomenter (max. 15 elementtilfælde). Hver pladeside er simpel understøttet, indspændt eller har en fri side langs hele sin længde. q b pladens belastning (kn/m2). pladens korte side ved firesidet understøtning og den frie side ved tresidet understøtning. Koefficienterne for understøtnings- og plademomenter er hentet fra tabelbilagene i svensk Betonghåndbog, Tabel 1 og 2. Index b giver moment parallelt med b-retningen. Pladens korte side ved firesidet understøtning og den frie side ved tresidet understøtning. Index a giver moment parallelt med a-retningen. Siden vinkelret på b. Forholdet mellem den lange og den korte side varierer ifølge nedenstående: Firesidet understøttet plade α / b 2. 0 samt i enkelte tilfælde uendelig Tresidet understøttet plade α / b
16 Figurerne nedenfor viser de 15 forskellige elementtyper: For en plade understøttet på 3 sider skal man komplettere med trækarmering langs den frie pladeside. Trækarmeringen beregnes for en kantlast med intensiteten 0.1 q b (kn/m) og gælder for både underkants- og evt. oversidearmering. Armeringen skal placeres indenfor en bredde på højst 1/10 af spændvidden i armeringens retning og højst tre gange pladetykkelsen. Plader, der er 3-sidet understøttet, hvor a / b < 0. 5 og langsiden er simpel understøttet, bør undgås. Konsolplader og plader understøttet på to sider beregnes ifølge elasticitetsteorien. For plader understøttet på to sider beregnes momentet i pladens midte. De aktuelle beregningstilfælde vises i nedenstående figurer. Plader understøttet langs to sider må ikke have de frie sider mod samme hjørne. Se nedenstående figur. 15
17 Delvis indspændte plader For plader, med delvis indspændte sider, opdeles pladelasten i forhold til sidernes indspænding på pladen. Se nedenstående figurer. 16
18 Moment i lange plader Hvis forholdet mellem en plades lange og korte side overstiger 2, opdeler programmet automatisk pladen på følgende måde: Plade understøttet af 4 sider: Man betragter et afsnit med længden = b i hver ende af pladen, som en halv plade hvor a/b = 2, og den fiktive fjerde side er simpel understøttet. Den øvrige del af pladen regnes for at være enkeltspændt. 17
19 Plade understøttet af tre sider: En del af pladen regnes som a/b = 2 (se ovenstående) og resten som enkeltspændt plade med et mellemrum på 1 cm. Hvis forholdet er a/b < 0.5, og langsiden er fast indspændt, beregnes de yderste plader, med længden = a, som om at, a/b = 0.5 og den midterste plade som konsol. Plader med a/b < 0.5 og/eller langsiden simpelt understøttet bør undgås. 18
20 Hjørnemomenter Programmet beregner ikke den armering, som kræves i de hjørner, hvor to simple understøttede sider mødes. I sådanne hjørner opstår der store vridningsmomenter, som vil løfte hjørnet. Er hjørnet forankret kan det medføre generende revner i pladens overside. Hjørnet kan forankres mod vridningsmomenterne ifølge nedenstående formler og figurer. Løftningen forventes at have en udstrækning på b/8 fra hjørnet. Understøttet af 4 sider: Understøttet på 3 sider a b F1 = q b F1 = q b 10 F1 F1 F 2 = F4 = F 2 = 3 3 F 0 F = F 0 3 = 3 4 = a b 7.5 For at undgå revnedannelse ved forankrede hjørner armeres i bisektrisens retning. Dimensionerede momenter beregnes ved hjælp af følgende formler. Understøttet af 4 sider: a b m = q b 40 Understøttet på 3 sider a b m = q b 30 Oversidearmeringen placeres iht. nedenstående figur. 19
21 Vederlagsreaktioner Understøtningsreaktionerne for hver enkelt plade fordeles ifølge nedenstående figurer. I resultatet vises den del af pladens belastning, som føres til respektive understøtning, lastens maksimale intensitet samt totallasten. VEDERLAG PÅ 4 SIDER: Indenfor hvert område antages lasten at føres vinkelret ind mod understøtningen. VEDERLAG PÅ 3 SIDER: Indenfor hvert område antages lasten at føres vinkelret ind mod VEDERLAGET. Pladedel A skal sammen med punktreaktionerne F1 og F2 være i ligevægt omkring den nederste side på figurerne. Er denne side indspændt, dvs. har et understøtningsmoment, tages der også hensyn til dette. Ved figurens proportioner forudsættes F2 = 1. 5 F1. 20
22 Momentudligning I anden fase udjævne/korrigeres understøtningsmomenterne mellem tilgrænsende plader, og der udføres endvidere en tilsvarende korrektion/udligning af plademomenterne. Vederlagsmoment Som udgangsværdi for momentudligningen benyttes de værdier, som fremkommer ved beregning af pladerne enkeltvis (ifølge fase 1 Kap. Momentberegning). Først beregnes stivheds- ( S i ), fordelings- ( f i ) og momentoverføringstallene ( γ ji ). Derefter påbegyndes en systematisk momentudligning: Ved plader med en fælles sider beregnes forskellene ( m ) for støttemomenterne. Forskellen m fordeles mellem pladerne under betingelsen af, at pladernes vinkelændringer skal være lige store på hver side af en fælles side. Dvs. de resulterende momenter på hver sin side af understøtningen skal være lige store. De fordelte momenter ( f i m momentet får modsat fortegn i forhold til de fordelte momenter. ) medfører også overførte momenter ( γ m ji f i ). Det overførte De overførte momenter påvirker ligevægten hos tidligere beregnede understøtninger, og momentudligningen fortsættes til forskellen bliver <. ε Understøtningsmomenterne forventes at fordele sig som en sinuskurve langs med siderne, dette gælder dog ikke for konsolplader, plader understøttet af to sider, eller ved plader, som er understøttet på 3 sider. I ovenstående tilfælde forventes understøtningsmomenterne at være ensformigt fordelte. Plademoment Efter, at understøtningsmomenterne er beregnede, skal plademomenterne korrigeres, for at ligevægten skal kunne opretholdes. Udgangspunktet tages i de beregnede plademomenter fra fase 1 Kap. Momentberegning. Plademomenter øges eller mindskes med hensyn til forandringerne i middelunderstøtningsmomentet. Størrelsen af fradraget eller tillægget er = ændringen i understøtningsmomentet multipliceres med koefficienter til korrigering af plademomentet. (Se i tabelbilagene til Betonghandboken (1991)) Ved et numerisk mindsket understøtningsmoment anvendes tabelværdierne uden korrektion. Er understøtningsmomentet derimod numerisk øgene, multipliceres ændringen af plademomentet med 0.5 hvis pladen har en indspændt side. 0.6 to indspændte sider tre indspændte sider. 0.9 fire indspændte sider. 21
23 Momentfordeling Momentfordelingen for tre- og firesidet understøttede plader forventes at forløbe ifølge nedenstående figurer: Momenterne M sy og M fy er tillægsmomenter i en kantstrimmel. Årsagen er en tænkt kantlast med størrelsen 0.1 q b, hvor q er pladens ensformigt fordelte last pr. m 2. Farligste placering av variabel last Programmet udfører en separat pladeberegning for hver enkel variabel last. I resultatet vises en sammenstilling af de laster, som medfører maksimale plade- respektive understøtningsmomenter for hver plade og side. Det er således enkelt at følge hvilke laster, der giver de forskellige max./min. momenter. Dimensionering Beregning af nødvendig armering sker ifølge EC 2. Ved negativt plademoment udføres ingen dimensionering. Beregning af deformationer Beregningen af deformationerne udføres i anvendelsegrænsetilstanden, der M_anv = M_brud * (indtastet forhold). Er pladetværsnittet revnet, dvs. M_revne > M_ber, beregnes armeringstøjningen og tilhørende krumning. Er tværsnittet ikke revnet, M_revne <= M_ber, beregnes krumningen = M_anv/E*I. Deformationen f beregnes på følgende måde: Simpel understøttet plade: f=0.11*l 2 *(1/r) Ensidig indspændt plade: f=0.063*l 2 *(1/r) Begge sider indspændte: f=0.041*l 2 *(1/r) Armeringen forudsættes konstant frem til momentnulpunktet. 22
24 Afslutning af armeringen Afslutning af armeringen beregnes ifølge nedenstående formler. Ved understøtninger, hvor et understøtningsmoment forekommer, bestemmes en afstand e, som er = afstanden fra understøtningen til understøtningsarmeringens ende (momentnulpunktet). Forekommer variable laster bestemmes to forskellige værdier - e 1 for maksimallast og e 2 for minimallast på pladen. Den største afstand mellem armeringsstængerne sættes til 2. h e i, 1 = k i k i k j e i, 2 = g Hvor indeks i og j refererer til den aktuelle side respektive modstående side. 2 m i ( b e ) j k i og k j er den numeriske værdi af forholdet mellem understøtningsmomentet og plademomentet i den aktuelle retning. g- den permanente last på pladen. mi - indsættes med sin numeriske maksimalværdi. Værdien e i, 2 bliver afgørende, dvs. større end e i, 1, hvis totallasten er væsentligt større end den bundne last, eller hvis bæreevnen hovedsagelig er i retningen i-j. Afslutningen af pladearmeringen baseres altid på e 1, mens Afslutningen af understøtningsarmeringen baseres på den største af værdierne e 1 og e 2. Se nedenstående figur. Fordelingen af de forskellige armeringslængder følger momentfordelingsfigurerne (se Kap. Momentfordeling). 1. Halvdelen af pladearmeringen indenfor området med det største plademoment afsluttes på afstanden e - d fra kanten, hvor d er pladens effektive højde. 2. Resten af pladearmeringen føres hen over understøtningen. 3. Halvdelen af understøtningsarmeringen afsluttes i afstanden e/2+d 4. Resten af understøtningsarmeringen afsluttes i afstanden e + d fra understøtningen. 23
Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstrktioner, 5 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader Deformationsberegninger 1 Christian Frier
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 003 Konstrktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader
Læs merefor en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.
Gennemlokning af plader iht. DS/EN 1992-1-1_2005 Anvendelsesområde for programmet Programmet beregner bæreevnen for gennemlokning af betonplader med punktlaster eller plader understøttet af søjler iht.
Læs mereForudsætninger Decimaltegnet i de indtastede værdier skal være punktum (.) og ikke komma (,).
Indledning Anvendelsesområde Programmet behandler terrændæk ifølge FEM (Finite Element Metoden). Terrændækket kan belastes med fladelast (kn/m 2 ), linjelaster (kn/m) og punktlaster (kn) med valgfri placering.
Læs mereA2.05/A2.06 Stabiliserende vægge
A2.05/A2.06 Stabiliserende vægge Anvendelsesområde Denne håndbog gælder både for A2.05win og A2.06win. Med A2.05win beregner man kun system af enkelte separate vægge. Man får som resultat horisontalkraftsfordelingen
Læs mereGeostatisk pæleberegning
Geostatisk pæleberegning Anvendelsesområde Programmet beregner træk- og trykbelastede pæle i henholdsvis brudgrænse- og ækvivalent brudgrænsetilstand i vilkårlig lagdelt jord. Derved kan hensyn tages til
Læs mereDobbeltspændte plader Øvreværdiløsning Brudlinieteori
Dobbeltspændte plader Øvreværdiløsning Brudlinieteori Per Goltermann 1 Lektionens indhold 1. Hvad er en øvreværdiløsning? 2. Bjælker og enkeltspændte dæk eller plader 3. Bjælkers bæreevne beregnet med
Læs mereHorisontalbelastet pæl
Horisontalbelastet pæl Anvendelsesområde Programmet beregner bæreevnen for enkeltpæle i lagdelt jord. Både vertikal og horisontal belastning af pælen er tilladt. Desuden kan en eventuel overbygnings stivhed
Læs merePraktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere
Praktisk design Per Goltermann Det er ikke pensum men rart at vide senere Lektionens indhold 1. STATUS: Hvad har vi lært? 2. Hvad mangler vi? 3. Klassisk projekteringsforløb 4. Overordnet statisk system
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereAthena DIMENSION Kontinuerlige betonbjælker 4
Athena DIMENSION Kontinuerlige betonbjælker 4 December 1999 Indhold Betydning af genvejsknapper og ikoner.................... 2 1 Anvendelse................................... 2 2 Opbygning af program............................
Læs mereBetonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis
Læs mereLøsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6
Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 For en excentrisk og tværbelastet søjle skal det vises, at normalkraften i søjlen er under den kritiske værdi mht. søjlevirkning og at momentet i søjlen
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 7
Betonkonstruktioner Lektion 7 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk Faculty of Engineering 1 Bøjning i anvendelsestilstanden - Beregning af deformationer og revnevidder Faculty of Engineering 2 Last
Læs mereStatikmodulets brugsområde
Kontinuerlig Bjælke Statikmodulets brugsområde Programmet tilbyder hurtig og enkel beregning af snitkræfter og deformationer for kontinuerlige bjælker og søjler med konstante eller varierende tværsnit.
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereBøjning i brudgrænsetilstanden. Per Goltermann
Bøjning i brudgrænsetilstanden Per Goltermann Lektionens indhold 1. De grundlæggende antagelser/regler 2. Materialernes arbejdskurver 3. Bøjning: De forskellige stadier 4. Ren bøjning i simpelt tværsnit
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 11
Betonkonstruktioner Lektion 11 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk Facult of Engineering 1 Plader Plade = Plant element belastet vinkelret på pladens plan. m m Bøjende momenter pr. længdeenhed m
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mereBeregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Læs mereEksempel på inddatering i Dæk.
Brugervejledning til programmerne Dæk&Bjælker samt Stabilitet Nærværende brugervejledning er udarbejdet i forbindelse med et konkret projekt, og gennemgår således ikke alle muligheder i programmerne; men
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Modulet Kombinationsvægge Indledning Modulet arbejder på et vægfelt uden åbninger, og modulets opgave er At fordele vandret last samt topmomenter mellem bagvæg og formur At bestemme
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereDIMENSION. Betonplader. august 2010
Athena DIMENSION Betonplader august 2010 Indhold 1 Indledning... 3 2 Beregningsgrundlag... 3 2.1 Beregning... - beton 3 2.1.1 Beregning... af isotroppe plader 3 2.1.2 Beregning... af anisotroppe plader
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereEnkeltspændte, kontinuerte bjælker statisk ubestemte. Per Goltermann
Enkeltspændte, kontinuerte bjælker statisk ubestemte. Per Goltermann Lektionens indhold 1. Kontinuerte bjælker 2. Bøjning og flydeled 3. Indspændingseffekt 4. Skrårevner og trækkræfter 5. Momentkapacitet
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs mereProgramdokumentation - Skivemodel
Make IT simple 1 Programdokumentation - Skivemodel Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereStatik og styrkelære
Bukserobot Statik og styrkelære Refleksioner over hvilke styrkemæssige udfordringer en given last har på den valgte konstruktion. Hvilke ydre kræfter påvirker konstruktionen og hvor er de placeret Materialer
Læs mereStabilitet - Programdokumentation
Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereForskydning og lidt forankring. Per Goltermann
Forskydning og lidt forankring Per Goltermann Lektionens indhold 1. Belastninger, spændinger og revner i bjælker 2. Forskydningsbrudtyper 3. Generaliseret forskydningsspænding 4. Bjælker uden forskydningsarmering
Læs mereConcrete Structures - Betonkonstruktioner
Concrete Structures - Betonkonstruktioner Opgaver Per Goltermann Department of Civil Engineering 2011 Opgaver i det grundlæggende kursus i betonkonstruktioner Denne fil rummer alle de opgaver, der anvendes
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V
Læs mereAthena DIMENSION Tværsnit 2
Athena DIMENSION Tværsnit 2 Januar 2002 Indhold 1 Introduktion.................................. 2 2 Programmets opbygning........................... 2 2.1 Menuer og værktøjslinier............................
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Armeret armeret Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38-41 Dimensioneringstabeller 42-47 Beregningseksempel
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereProjekteringsprincipper for Betonelementer
CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA
Læs mereBetonplader. august 2011
Betonplader august 2011 Indhold 1... 4 Indledning 2... 4 Beregningsgrundlag 2.1 Beregning... 4 - beton 2.1.1 Beregning... af isotroppe plader 4 2.1.2 Beregning... af anisotroppe plader 6 2.1.3 Beregning...
Læs mereAthena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler
Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler November 2007 Indhold 1 Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1 Introduktion... 3 1.2 Opsætning... 3 1.3 Knuder og stænger... 5 1.4 Understøtninger...
Læs mereSchöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Indhold Side Tilslutningsskitser 13-135 Dimensioner 136-137 Bæreevnetabel 138 Bemærkninger 139 Beregningseksempel/bemærkninger 10 Konstruktionsovervejelser:
Læs mereForspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke
Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den
Læs mereKældervægge i bloksten
Kældervægge i bloksten Fundament - kælder Stribefundamenter under kældervægge udføres som en fundamentsklods af beton støbt på stedet. Klodsen bør have mindst samme bredde som væggen og være symmetrisk
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereArmeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?
Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør
Læs mereU-værdiprogram. Vejledning. Beregning af U-værdier for Betonsandwichelementer. Program version Vejledning version 0.1
U-værdiprogram Beregning af U-værdier for Betonsandwichelementer Program version 0.926 Vejledning Vejledning version 0.1 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereBeregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Læs mereDS/EN 1520 DK NA:2011
Nationalt anneks til DS/EN 1520:2011 Præfabrikerede armerede elementer af letbeton med lette tilslag og åben struktur med bærende eller ikke bærende armering Forord Dette nationale anneks (NA) knytter
Læs mereArkivnr Bærende konstruktioner Udgivet Dec Revideret Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Side 1 af 5
Landbrugets Byggeblade Konstruktioner Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-21 Bærende konstruktioner Udgivet Dec. 1990 Revideret 13.11.2002 Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Side 1 af 5 Dette
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 1
Betonkonstruktioner Lektion 1 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk Det Tekniske Fakultet 1 Materialeegenskaber Det Tekniske Fakultet 2 Beton Beton Består af: - Vand - Cement - Sand/grus -Sten Det
Læs mereKipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.
Læs mereBetonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :
BETONSØJLE VURDERING af dimension 1 Betonsøjle Laster: på søjletop egenlast Normalkraft (Nd) i alt : 213,2 kn 15,4 kn 228,6 kn Længde : søjlelængde 2,20 m indspændingsfak. 1,00 knæklængde 2,20 m h Sikkerhedsklasse
Læs mereFor en grundlæggende teoretisk beskrivelse af metoden henvises bl.a. til M.P. Nielsen [69.1] og [99.3].
A Stringermetoden A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A2 Indholdsfortegnelse Generelt Beregningsmodel Statisk ubestemthed Beregningsprocedure Bestemmelse af kræfter, spændinger og reaktioner Specialtilfælde Armeringsregler
Læs mereSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP,
Schöck Isokorb type, P, +, P+P, Schöck Isokorb type 10 Armeret armeret Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 60 Produktbeskrivelse/bæreevnetabeller og tværsnit type 61 Planvisninger type
Læs mereDS/EN DK NA:2011
DS/EN 1992-1-2 DK NA:2011 Nationalt anneks til Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-2: Generelle regler Brandteknisk dimensionering Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af og erstatter EN
Læs mereDansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel
Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning
Læs mereElementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler
M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende
Læs mereDIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN
DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN Titelblad Tema: Afgangsprojekt. Projektperiode: 27/10 2008-8/1 2009. Studerende: Fagvejleder: Kasper Nielsen. Sven Krabbenhøft. Kasper Nielsen Synopsis Dette projekt omhandler
Læs mere4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2
4 HOVEDSTABILITET 4 HOVEDSTABILITET 1 4.1 Generelt 2 4.2 Vandret lastfordeling 4 4.2.1.1 Eksempel - Hal efter kassesystemet 7 4.2.2 Lokale vindkræfter 10 4.2.2.1 Eksempel Hal efter skeletsystemet 11 4.2.2.2
Læs mereTransportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S
B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10
Læs mereSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP,
Schöck Isokorb type, P, +, P+P, Schöck Isokorb type Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 60 Produktbeskrivelse/bæreevnetabeller og tværsnit type 61 Planvisninger type 62-63 Beregningseksempel
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut
Læs mereStyring af revner i beton. Bent Feddersen, Rambøll
Styring af revner i beton Bent Feddersen, Rambøll 1 Årsag Statisk betingede revner dannes pga. ydre last og/eller tvangsdeformationer. Eksempler : Trækkræfter fra ydre last (fx bøjning, forskydning, vridning
Læs mereRevner i betonkonstruktioner. I henhold til EC2
Revner i betonkonstruktioner I henhold til EC2 EC2-dokumenter DS/EN 1992-1-1, Betonkonstruktioner Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner DS/EN 1992-1-2, Betonkonstruktioner Generelle regler
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereBEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER
BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning Murværksnormen DS 414:005 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekomne konstruktioner som
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereYderligere oplysninger om DSK samt tilsluttede leverandører, kan fås ved henvendelse til:
Landbrugets Byggeblade Konstruktioner Bærende konstruktioner Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-21 Udgivet Dec. 1990 Revideret 19.06.2009 Side 1 af 5 Dette
Læs mereNemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple
Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Læs merePraktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes
1 COWI PowerPoint design manual Revner i beton Design og betydning 30. januar 2008 Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes Susanne Christiansen Tunneler og Undergrundskonstruktioner 1 Disposition
Læs mereVejledning i korrugerede rør og vægtykkelse
Vejledning i korrugerede rør og vægtykkelse Denne vejledning er udarbejdet med det formål at anskueliggøre min. krav til vægtykkelsen ud fra en given dimension på korrugerede rør. Baggrunden for udarbejdelsen
Læs mereI den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde
Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).
Læs mereEksempel Boltet bjælke-søjlesamling
Eksempel Boltet bjælke-søjlesamling Dette eksemplet bygger på beregningsvejledningerne i afsnit 6 om bærende samlinger i H- eller I-profiler. En momentpåvirket samling mellem en HEB-søjle og en IPE-bjælke
Læs mere10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik
10 Detailstatik 10 DETAILSTATIK 1 10.1 Detailberegning ved gitteranalogien 3 10.1.1 Gitterløsninger med lukkede bøjler 7 10.1.2 Gitterløsninger med U-bøjler 11 10.1.3 Gitterløsninger med sædvanlig forankring
Læs mereBeregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Læs mereModulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:
Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes
Læs mereRedegørelse for statisk dokumentation
Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610
Læs mereAfstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere
Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere Rekvirent: Kalk og Teglværksforeningen af 1893 Nørre Voldgade 48 1358 København K Att.: Tommy Bisgaard Udført af civilingeniør Poul
Læs mereDATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON. 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua haco@vd.dk 7244 7501 Til samtlige modtagere af udbudsmateriale vedrørende nedenstående udbud: Mønbroen, Entreprise E2, Hovedistandsættelse
Læs mereOpgaver om koordinater
Opgaver om koordinater Formålet med disse opgaver er dels at træne noget matematik, dels at give oplysninger om og træning i brug af Mathcad: Matematik: Øge grundlæggende indsigt vedrørende koordinater
Læs mereappendiks a konstruktion
appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Præfabrikerede armerede komponenter af autoklaveret porebeton Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af EN 12602 DK NA:2008 og erstatter dette fra 2013-09-01. Der er foretaget
Læs mereDimension Plan Ramme 4
Dimension Plan Ramme 4 Eksempler August 2013 Strusoft DK Salg Udvikling Filial af Structural Design Software Diplomvej 373 2. Rum 247 Marsallé 38 info.dimension@strusoft.com in Europe AB, Sverige DK-2800
Læs mereDeformation af stålbjælker
Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker
Læs mereDS/EN 1993-1-1 DK NA:2010
Nationalt Anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en sammenskrivning af EN 1993-1-1 DK NA:2007 og
Læs mereBeregningsprincipper og sikkerhed. Per Goltermann
Beregningsprincipper og sikkerhed Per Goltermann Lektionens indhold 1. Overordnede krav 2. Grænsetilstande 3. Karakteristiske og regningsmæssige værdier 4. Lasttyper og kombinationer 5. Lidt eksempler
Læs mereEtablering af fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S
Etablering af fabrikationshal for Dokumentationsrapport for jernbetonkonstruktioner Byggeri- & anlægskonstruktion 4. Semester Gruppe: B4-1-F12 Dato: 29/05-2012 Hovedvejleder: Jens Hagelskjær Faglig vejleder:
Læs mereBeregning til brug for opmåling, udfoldning og konstruktion
VVS-branchens efteruddannelse Beregning til brug for opmåling, udfoldning og konstruktion Beregning til brug for opmåling, udfoldning og konstruktion Med de trigonometriske funktioner, kan der foretages
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereI dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles
2. Skitseprojektering af bygningens statiske system KONSTRUKTION I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles : Totalstabilitet af bygningen i
Læs mereBetonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab
Læs mereVejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz
Vejledning til LKdaekW.exe 1 Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan
Læs meresammenhänge for C-niveau i stx 2013 Karsten Juul
LineÄre sammenhänge for C-niveau i stx y 0,5x 2,5 203 Karsten Juul : OplÄg om lineäre sammenhänge 2 Ligning for lineär sammenhäng 2 3 Graf for lineär sammenhäng 2 4 Bestem y når vi kender x 3 5 Bestem
Læs mere