Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 2

Størrelse: px
Starte visningen fra side:

Download "Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 2"

Transkript

1 Master Thesis COP Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 2 9 Grænse for besparelser på varmepumpe i besparelse på 0 DKK besparelse på 2 mio.dkk besparelse på 1 mio.dkk besparelse på 0.5 mio.dkk besparelse på 0.25 mio.dkk besparelse på 50% i varmeforbrug besparelse på 25% i varmeforbrug MWh varmeforbrug om året Stefan Wuust Christensen (s052379) Michael Mølgaard Markussen (s052370) Rapportnummer: MEK-TES-EP August 2010

2 Dette kandidatprojekt er skrevet af Michael Mølgaard Markussen og Stefan Wuust Christensen. Begge parter har bidraget ligeligt til projektet. Vejleder fra Danmarks Tekniske Universitet er Brian Elmegaard, og medvejleder fra Danmarks Tekniske Universitet er Wiebke Brix. Kontaktpersoner fra den rådgivende ingeniørvirksomhed Grontmij Carl Bro er Carsten Steffensen. Kontakt til Novo Nordisk er formidlet gennem Jan Urhammer fra Grontmij Carl Bro. Stefan Wuust Christensen (s052379) Michael Mølgaard Markussen (s052370)

3 1

4 2

5 Forord Denne rapport er anden del af kandidatprojektet Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper af Michael Mølgaard Markussen og Stefan Wuust Christensen, som er studerende ved Danmarks Tekniske Universitet. Første del af dette kandidatprojekt er bestående af rapporten Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Denne første del danner ramme for en undersøgelse af varmepumpers potentiale. Første del af kandidatprojektet vil i denne rapport blive betegnet som Rapport 1 ved henvisninger til grafer, tabeller, resultater og lignende. Denne rapport fungerer som et eksempel på, hvordan Rapport 1 kan benyttes til at skabe et hurtigt overblik over, om der for en specifik virksomhed er en mulig økonomisk og/eller miljømæssig gevinst ved at installere en varmepumpe. I denne rapport vurderes muligheden for at installere en varmepumpe ved Novo Nordisk på Brogårdsvej i Gentofte. Rapporten er skrevet som et forslag til Novo Nordisk på Brogårdsvej i Gentofte. Kontakten til Novo Nordisk er formidlet gennem Jan Urhammer fra Grontmij Carl Bro. En varmepumpes Coefficient Of Performance (COP) vil i denne rapport blive betegnet som COP-system. COP-system bliver i Rapport 1 defineret som varmepumpens varmeydelse divideret med kompressorens energiforbrug. Der er i COP-system værdien inkluderet motorens virkningsgrad samt varmetab. Derved er kompressorens energiforbrug den samlede energi, der skal til for at drive varmepumpen. 3

6 Indhold Forord... 3 Resume... 6 Grundlag for installation af en varmepumpe på Novo Nordisk, Brogårdsvej... 7 Potentialet for en varmepumpe... 8 Gennemgang af kølecentralen på Brogårdsvej Lavtemperaturdelen Højtemperaturdelen Køleanlægget Styringen af kølecentralen Analyse af køleanlæg på NNB Kompressor Kondensator Fordamper COP-system værdi for køleanlægget Styring af køleanlæg Analyse af forbrug Køleforbrug Varmeforbrug Mulig varmegenvinding Varmepumpeforslag Eksisterende anlæg udvides til totrins anlæg med mellemkøler Kaskadeanlæg over kondensator Kaskadeanlæg over vand/glykolkreds Potentiale mht. besparelser kr./co Valg af varmepumpesystem Specificeret opbygning af den valgte varmepumpe Styring af det valgte varmepumpesystem Valg af kompressor Analyse af det valgte varmepumpesystem Valg af fordampningstemperatur for varmepumpesystemet Kapacitet og varmeydelse for varmepumpen Produceret centralvarme fra den valgte varmepumpe

7 COP-system værdier og besparelser Valg af delkomponenter Buffertank Fordamper Kondensatordel Prisoverslag på anlæg Tilbagebetalingstid Diskussion Konklusion

8 Resume Der er i rapporten blevet lavet en analyse af energiforbruget tilhørende Novo Nordisk afdelingen på Brogårdsvej. Ud fra denne analyse findes der et potentiale i udnyttelsen af overskudenergi fra det nuværende køleanlæg. Udnyttelse af overskudsenergien er undersøgt ved installation af en varmepumpe. Ud fra analyse af flere forskellige varmepumpesystemer, er en ettins varmepumpe med stempelkompressor og NH 3 som medie fundet optimal. Dette varmepumpesystem er opbygget som kaskadesystem over den eksisterende vand/glykolkreds. Ved installation af dette anlæg er der beregnet en forventet årlig økonomisk besparelse på ca kr. Yderligere er en forventet CO 2 reduktion på 50 % på varmeforbruget blevet beregnet. Der er estimeret en tilbagebetalingstid på 5 år for installationen af den valgte varmepumpe. Da Novo Nordisk har indgået en frivillig aftale om nedsættelse af CO 2 emissionen inden 2014, findes dette projekt yderst interessant for Novo Nordisk. Projektet findes interessant både økonomisk samt til opnåelse af Novo Nordisk klimaaftale. 6

9 Grundlag for installation af en varmepumpe på Novo Nordisk, Brogårdsvej I Novo Nordisk s afdeling på Brogårdsvej i Gentofte (fremover betegnet som NNB) benyttes på nuværende tidspunkt et NH 3 køleanlæg til produktion af koldt vand med en temperatur på 0 C. Hovedparten af dette kolde vand bruges i processerne til produktionen, og det er derfor afgørende, at anlægget er driftsikkert på alle tidspunkter. Derudover benyttes noget af det kolde vand også til airconditionanlægget. Kuldeforbruget er derfor årstidsafhængigt. Kondensatorenheden i det eksisterende køleanlæg afgiver energi til en vand/glykolkreds. Denne vand/glykolkreds afkøles af omgivelserne ved brug af tørkølere. Kondenseringstemperaturen i det eksisterende NH 3 anlæg er på ca. 25 C (denne temperatur er dog årstidsbestemt og vil variere). Idéen med dette projekt er at udnytte den energi, der bliver afgivet til omgivelserne i tørkølerne til at producere varmt vand via en varmepumpe. Da der samtidig bruges naturgas til rumopvarmning på NNB, vil der i dette projekt blive undersøgt mulighederne for at erstatte rumopvarmning via naturgas med centralvarmevand fra en varmepumpe. Denne erstatning vil kunne give en besparelse både på det økonomiske og på det grønne CO 2 regnskab. 7

10 Potentialet for en varmepumpe Potentialet for installation af en varmepumpe på NNB bliver gennemgået i dette afsnit. Dette afsnit er genereret på baggrund af analysen fra Rapport 1. Grafer og tabeller er hentet fra denne rapport, og afsnittet vil derved være et eksempel på, hvordan Rapport 1 kan benyttes til hurtigt at estimere, om der er potentiale i at installere en varmepumpe. For at kunne give et godt estimat af potentialet for en varmepumpe, er det vigtigt at have nogle basale oplysninger omkring driftsforhold tilhørende varmepumpen. Derudover er det vigtigt at vide hvilken type varme, der skal erstattes. Følgende spørgsmål skal derfor besvares: Hvilken type varme skal erstattes? Hvor stort er varmebehovet? Hvilke fremløbs- og returløbstemperaturer ønskes på vandet i varmepumpen? Hvor stammer overskudsenergien fra? Hvad er temperaturerne i overskudsenergien? Hvor meget overskudsenergi er der tilgængelig? På NNB bruges der naturgas til at producere varme til opvarmning af bygningerne. Varmeforbruget på årsbasis er fundet ud fra forbrugsregnskabet for 2009, se bilag 1. Her er det samlede naturgasforbrug til rumopvarmning på m 3. Dette svarer ud fra en nedre brandværdi for naturgas på 11 kwh/m 3 til et varmeforbrug på 2,972 GWh. For at finde potentialet antages det, at varmeforbruget er ligeligt fordelt over året. Det gennemsnitlige varmeforbrug er da På NNB benyttes en fremløbstemperatur på 70 C og en returløbstemperatur på centralvarmevandet på 30 C 1. Overskudsenergien på NNB kommer fra kondensatoren i det eksisterende NH 3 køleanlæg, som beskrives mere detaljeret senere i afsnittet Gennemgang af kølecentral på Brogårdsvej, s.13. Overskudsenergien bliver her overført til en vand/glykolkreds, der afgiver energien til omgivelserne i tørkølere, som er placeret på taget af bygningerne. Kondenseringstemperaturen i NH 3 anlægget er varierende hen over året. For at estimere et årligt gennemsnit for kondenseringstemperaturen er to målinger blevet foretaget på anlægget. Målingerne er blevet foretaget på dage, hvor udendørstemperaturen var hhv. 5 C og 20 C, og hvor kompressorerne kørte på hhv. 50 % og 75 % kapacitet. De tilhørende kondenseringstemperaturer for NH 3 anlægget var på hhv. 22,9 C og 31,8 C. Da den gennemsnitlige udendørstemperatur i Danmark er på ca. 9 C 2, vurderes den gennemsnitlige årlige kondenseringstemperatur til at være ca. 25 C. 1 Disse værdier er oplyst af Jan Urhammer fra Grontmij Carl Bro 2 Kilde: 8

11 Der er flere muligheder for at udbygge det eksisterende køleanlæg med en varmepumpe. Disse muligheder diskuteres nærmere i det senere afsnit Varmepumpeforslag. Da kondenseringstemperaturen for det eksisterende køleanlæg gennemsnitligt er på 25 C, vil dette være den bedst opnåelige fordampningstemperatur for en varmepumpe. Ud fra denne fordampningstemperatur samt de ønskede vandstemperaturer kan Figur 1 analyseres. Denne figur viser opnåelige COP-system værdier for forskellige varmepumpesystemer med eksisterende kompressorer. Figur 1 er taget fra bilag D4, der er tilknyttet Rapport 1, og nedenstående tabel viser de forskellige varmepumpesystemers farveindikation. Varmepumpesystemer Et-trins NH 3 med Vilters single-skruekompressor Driftsbetingelser max trykdifferens er 41,4 bar max olietemperatur er 118,3 C øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 Et-trins NH 3 med Sabroe højtryk stempelkompressor øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 To-trins NH 3 med Vilters single-skruekompressor Nederste trin: og alm. stempelkompressor i bund samt åben øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 mellemkøler Øverste trin: øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 To-trins NH 3 med Sabroe højtryk stempelkompressor i top og alm. stempelkompressor i bund samt åben mellemkøler Nederste trin: øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 Øverste trin: øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 Et-trins CO 2 øvrige driftsgrænser findes i rapport 1 Tabel 1: Forskellige varmepumpesystemers farveindikering og driftsbetingelser Figur 1: Opnåelige COP værdier for forskellige varmepumpesystemer ved en fordampningstemperatur på 25 C Det ses på Figur 1, at det ved temperaturer på centralvarmevandet på 30/70 C samt en fordampningstemperatur på 25 C, kun er muligt at lave to anlægstyper. Disse er en ettrins varmepumpe med en højtryks stempelkompressor og en ettrins varmepumpe med en 9

12 single-skruekompressor. Den højeste COP-system værdi findes til 6,4 ved et ettrins anlæg med en højtryks stempelkompressor. Dette vil umiddelbart være den størst opnåelige COPsystem værdi ud fra de betingelser, der er på NNB. Da det eksisterende køleanlæg benytter NH 3 som medie, vil den eneste mulighed for at lave en varmepumpe med CO 2 som medie være at lave et kaskadesystem. Hvis et kaskadesystem med CO 2 skal være aktuelt, kan fordampningstemperaturen for varmepumpen maksimalt være 15 C jfr. Rapport 1 bilag D4. Det vurderes, at dette vil give en for lille COP-system værdi i forhold til, hvad der kan opnås med NH 3 som medie, så derfor vil denne mulighed ikke blive behandlet. Der findes ingen præcise tal for, hvor meget kuldeydelse det eksisterende køleanlæg leverer. Ifølge Jan Urhammer fra Grontmij Carl Bro ligger dette tal dog på nuværende tidspunkt på ca. 200 kw. Derudover er der lige blevet indsat et rørsystem til trekantsområdet, der er en Novo Nordisk afdeling beliggende ved siden af afdelingen på Brogårdsvej. Det forventes ifølge Jan Urhammer, at trekantsområdet i fremtiden vil aftage yderligere ca. 100 kw. Det antages, at det eksisterende køleanlæg har en COP-system værdi på omkring 5. Hvis det eksisterende køleanlæg skal levere en køleydelse på ca. 300 kw, vil kompressorernes energiforbrug da være ca. Dette vil give en overskudenergi på ca. 375 kw. Hvis der for varmepumpen kan opnås en COP-system på 6,4, vil kompressorens energiforbrug for varmepumpen være: Dette betyder, at varmepumpen kan producere en varmeydelse på Da dette er højere end det gennemsnitlige varmeforbrug på Brogårdsvej, antages det, at varmepumpen kan erstatte hele afdelingens varmeforbrug. Det vil sige, at der på årsbasis kan forventes, at varmepumpen kan erstatte alle 2,972 GWh varme produceret via naturgas. Figur 2 viser, hvor meget det er muligt at spare ved at installere en varmepumpe der erstatter denne mængde naturgas. Denne figur er taget fra Rapport 1 afsnit Sammenligning af priser for varmeproduktion. 10

13 COP 9 Grænse for besparrelser på varmepumpe i 2010 i forhold til naturgas 8 7 besparrelse på 0 DKK besparrelse på 2 mio.dkk besparrelse på 1 mio.dkk besparrelse på 0.5 mio.dkk besparrelse på 0.25 mio.dkk besparrelse på 50% i varmeforbrug besparrelse på 25% i varmeforbrug MWh varmeforbrug om året Figur 2: Oversigt over mulig besparelse på en varmepumpe der erstatter naturgas Ud fra Figur 2 vurderes det, at det er muligt at reducere varmeregningen på NNB med op til DKK. Det skal dog bemærkes, at alle udregninger er foretaget som gennemsnit over året, og det vil derfor ikke være den præcise besparelse. Derudover er det forudsat, at varmepumpen har en fordampningstemperatur på 25 C, hvilket giver den bedst opnåelige COP-system værdi. Dette vil ikke være ensbetydende med, at der efter nærmere undersøgelse bliver valgt et varmepumpesystem, der har samme COP-system værdi. Disse udregninger skal derfor udelukkende ses som et estimat af potentialet for at installere en varmepumpe. CO 2 emissioner for forskellige energivarer ses på Tabel 2. Denne tabel er taget fra Rapport 1 afsnit CO 2 -besparelse. Naturgas Fuelolie Fyringsgas Fjernvarme Elektricitet (Sjælland + øer) Elektricitet (Jylland + Fyn) CO 2 udledning (kg/mwh) 205, , Tabel 2: CO 2 emission for forskellige energivarer Ved et varmeforbrug på 2,972 GWh/år vil den samlede CO 2 besparelse for en varmepumpe med en COP-system værdi på 6,4, der erstatter naturgas i København, være på: Dette svarer til en reduktion i CO 2 emissionen for rumopvarmning på 11

14 Med en CO 2 reduktion på over 60 % samt en mulig årlig økonomisk besparelse på op til DKK vurderes det, at der er en betydelig miljømæssig fordel samt et godt økonomisk potentiale for en investering i en varmepumpe på NNB. 12

15 Gennemgang af kølecentralen på Brogårdsvej For at kunne installere en varmepumpe på NNB er det vigtigt først at gennemgå den eksisterende kølecentral, da installation af en varmepumpe tager udgangspunkt i dette anlæg. Da kølecentralen leverer koldt vand til proces, vil dette anlægs ydelse være bestemmende for hvor meget varmt vand, der kan blive produceret via en varmepumpe. Den eksisterende kølecentral blev i bygget med vejledning fra Grontmij Carl Bro. Der er i forbindelse med dette projekt blevet udarbejdet en rapport, og oplysninger om kølecentralen er fundet i denne rapport samt rådgivning fra Jan Urhammer. Vigtige udkast er derfor scannet direkte fra rapporten og vedlagt i bilag som dokumentation for kølecentralens drift. På bilag 2 er vist en skitse af hele kølecentralen. For overskuelighedens skyld kan kølecentralen med fordel inddeles i en lavtemperaturdel og en højtemperaturdel, der er forbundet til hver sin side af selve køleanlægget. Selve køleanlægget er markeret med en stiplet firkant på bilag 2. Som det ses på skitsen af kølecentralen, er der installeret 3 ens NH 3 køleanlæg, der er parallelforbundet med hinanden. Disse tre køleenheder bliver benyttet løbende gennem året for, at der ikke er dele af anlægget, der står ubrugt i længere tid. De forskellige dele i kølecentralen beskrives herunder, og de relevante dele illustreres med billeder fra NNB. Lavtemperaturdelen Lavtemperaturdelen er den del, som afgiver energi til fordamperne i de tre parallelforbundne NH 3 anlæg. Den kuldeydelse som de tre køleanlæg producerer benyttes som tidligere nævnt til at levere en 0 C kold vand/glykolkreds. Glykol er tilsat vandet for at sikre, at vandet ikke fryser til is. Denne kolde vandblanding føres ud til forskellige forbrugere. Forbrugerne kan f.eks. være et autoklavesystem eller et aircondition anlæg. Vandet distribueres ud til de forbrugere, der ønsker koldt vand. Figur 3 viser de 11 distributionshanerne til forbrugerne. Figur 3: Tappehaner til forbrugerne på Brogårdsvej 13

16 Til at styre vandblandingens strømningshastighed sidder der 3 regulerbare pumper. Disse pumper sikrer sammen med køleanlægget, at forbrugerne har den ønskede mængde koldt vand til rådighed. Et billede af pumperne er vist på Figur 4. Figur 4: De tre regulerbare pumper Efter vandstrømmen har passeret forbrugerne og er blevet varmet op, ledes den ind i en stor blandebeholder, som er vist på Figur 5. Denne beholder sikrer, at der ikke forekommer alt for høje temperaturer i indløbsvandet til fordamperen. Dette medfører, at indløbstemperaturen på vandet til fordamperen altid er et sted mellem 3 C og 5 C. Uden denne beholder vil det ikke være muligt at holde en jævn temperatur på den kolde vandstrøm. Fra blandebeholderen ledes vandstrømmen tilbage til fordamperen. Figur 5: Blandebeholder til indløbsvand til fordamperen i køleanlægget I lavtemperaturdelen er der yderligere installeret en forrådsbeholder. Forrådsbeholderen gør det muligt at slukke køleanlægget ved et meget lavt kuldeforbrug. Når køleanlægget er 14

17 slukket, bliver forbrugerne serviceret af forrådsbeholderen. Beholderen er på 3 m 3. Se Figur 6. Figur 6: Forrådsbeholder Højtemperaturdelen Højtemperaturdelen optager energi fra kondensatordelen i køleanlægget. Denne energi bliver optaget af en vand/glykolkreds, der strømmer gennem alle tre kondensatorer. I højtemperaturdelen er vand/glykolkredsen drevet af 3 separate pumper med konstant volumenstrøm. Det vil sige, at der altid er samme volumenstrøm gennem hver enkelt kondensator. Hvis alle tre køleanlæg er i drift, vil den samlede volumenstrøm af vand/glykolkredsen efter kondensatorerne være tre gange så stor som volumenstrømmen gennem kondensatorerne. Vand/glykolkredsen føres fra kondensatoren op til 4 tørkølerenheder, der er placeret på taget af bygningerne på NNB. I tørkølerne afgives energi til luften, hvorefter vand/glykolkredsen strømmer tilbage til kondensatoren. For høj temperatur på returvandet fra tørkølerne medfører, at ventilatorerne i tørkølerne startes. Dette bevirker, at der afgives mere energi til luften, og vandtemperaturen vil da falde. Figur 7 viser en tørkølerenhed. 15

18 Figur 7: Viser en af de i alt fire tørkølere der er installeret på NNB. For lav temperatur af returvandet fra tørkøleren medfører, at en 3-vejs ventil åbnes, så noget af vandet bliver ført uden om tørkølerne. Vandet fra tørkølerne bliver til sidst ledt sammen med det vand, der er blevet ført uden om tørkølerne, og denne blanding vil samlet have en højere temperatur, end hvis alt vandet gik gennem tørkølerne. Som det ses på bilag 2, er der udover afkølingen i tørkøleren også et forbrug i WFIanlægget. Dette forbrug er dog ifølge Jan Urhammer ubetydeligt, så der ses derfor bort fra dette WFI-anlæg. Køleanlægget De tre parallelforbundne køleanlæg er leveret af York Refrigeration og består hver især af en kompressor, en kondensator, en drøvleventil, en fordamper og en væskeseparator. Figur 8 viser en principskitse for et af de eksisterende køleanlæg med tilhørende væskeseparator. Figur 8 er lavet på baggrund af de oprindelige arbejdstegninger se bilag MS-2-5. Væskeseparator Fordamper Kondensator Figur 8: Principskitse af et af de tre NH 3 køleanlæg på Brogårdsvej 16

19 Som det ses på Figur 8, er der en væskeseparator i toppen af anlægget. Væsken, som ligger i bunden af væskeseparatoren, vil strømme ned i fordamperen på grund af tyngdekraften. I fordamperen begynder væsken at fordampe, og dette medfører en mindre massefylde af kølemidlet. Resultatet af dette er en naturlig strømning igennem fordamperen, og en cirkulationspumpe er derfor ikke nødvendig. Placeringen af væskeseparatoren over anlægget kan give problemer med væskeslag i kompressoren, da væske på grund af tyngdekraften vil løbe lige ned i kompressoren. Det er derfor vigtigt, at gassen er overhedet i udtaget fra væskeseparatoren. Dette udtag er derfor placeret i toppen af væskeseparatoren. Kompressorerne er af modellen smc-108l fra York Refrigeration. De 3 kompressorer leverer hver især, hvad der svarer til en 423,3 kw stor kuldeydelse ved kapacitet på 100 %, en fordampningstemperatur på -2,7 C samt en kondenseringstemperatur på 39,7 C. Se bilag 3 for dokumentation. Disse driftsforhold er taget fra rapporten omkring det eksisterende køleanlæg. Denne kompressortype er en stempelskompressor med 8 cylindre. Kompressoren kan kapacitetsstyres ved at koble stempler ud parvist. Dette resulterer i, at hvert køleanlæg kan køre ved 4 forskellige kapaciteter: 25 %, 50 %, 75 % og 100 %. En regulering i kapaciteten vil påvirke kompressorens kuldeydelse. Mere specificeret styring af anlægget er beskrevet i afsnittet Styring af køleanlæg, s.21. Fordamperen kan ved en fordampningstemperatur på -2,7 C levere en kuldeydelse på 423,3 kw, hvilket er det samme, som kompressoren leverer. Nærmere oplysninger omkring fordamperen er vist på bilag 4. Kondensatoren kan ved en kondenseringstemperatur på 39,7 C levere en varmeydelse på 511,6 kw. Dette er tilsvarende kompressorens energiforbrug plus kuldeydelsen fra fordamperen ved disse driftsforhold. Nærmere oplysninger omkring kondensator er vist på bilag 5. Styringen af kølecentralen Køleanlæggets kapacitet er styret af forbrugerne. Der sidder en differenstrykmåler mellem fremløb og returløb på hver af forbrugerne. Når forbrugerne åbner op for hanerne, vil differenstrykket falde, og de 3 hovedpumper er derfor nødt til at levere en højere volumenstrøm for at opretholde differenstrykket. Trykmålerne er sat til at have et bestemt differenstryk for hver forbruger, og hvis dette tryk ændres kommunikerer trykmåleren dette videre til hovedpumperne. Hvis hovedpumperne leverer en højere volumenstrøm, begynder returvandet fra fordamperen at stige i temperatur. Hvis denne temperatur bliver for varm, kobles der to stempler ind i køleanlæggets kompressor, hvilket bevirker, at køleanlægget leverer en højere massestrøm, som resulterer i en større køleydelse og derved en koldere temperatur på returvandet fra fordamperen. Hvis temperaturen på returvandet fra fordamperen bliver for lav, sættes kapaciteten af kompressoren ned. Hvis forbruget er så lavt, at der med en 17

20 kapacitet på 25 % kommer en for lav temperatur på returvandet fra fordamperen, så stopper anlægget helt. I denne situation er det forrådsbeholderen, som forbrugerne serviceres af. Beholderen på 3 m 3 kan minimum klare et stop i 10 min ved lavt forbrug, hvilket ifølge Jan Urhammer er længere end den mindste tid mellem start og stop for køleanlægget. På forrådsbeholderen sidder der to temperaturmålere. Hvis den nederste del i forrådsbeholderen bliver for varm, startes køleanlægget op igen. Den øverste temperaturmåler markerer, når tanken er fyldt op med koldt vand/glykol. Hvis forrådsbeholderen er fuld (kold) vil vand/glykolkredsen blive ledt uden om forrådsbeholderen og direkte til forbrugerne via en 3-vejsventil. Kondenseringstemperaturen i anlægget er styret efter temperaturerne på vand/glykolkredsen til og fra tørkølerne. Hvis returvandet fra tørkølerne overstiger en temperatur på 28 C starter blæserne i tørkølerne. Se bilag 6, der viser setpunkter for kølecentralen. For at sikre at indløbstemperaturen til kondensatoren ikke bliver for lav, er der sat en 3-vejsventil, der får vandet til at passerer udenom tørkølerne, hvis temperaturen bliver lavere end 19 C. 18

21 Analyse af køleanlæg på NNB Det er vigtigt at analysere det nuværende køleanlæg under forskellige driftsforhold for at kunne optimere en tilslutning af en varmepumpe. Specielt en kompressor varierer i ydelse og virkningsgrader under forskellige driftsforhold. Kompressor Det er vigtig at undersøge, hvordan køleanlæggets kapacitet ændrer sig under forskellige driftsforhold og kapaciteter. I kompressoren bliver både isentropisk virkningsgrad, varmetabsvirkningsgrad og fremløbskoefficient påvirket af ændringer i driftsforhold og kapacitetsændringer. For nærmere forklaring, omkring hvordan disse virkningsgrader er defineret, se Rapport 1 afsnit Kompressorenhed. Ændringer i virkningsgraderne, medfører ændringer i driften af køleanlægget. Som der er beskrevet i det tidligere afsnit køleanlægget, har køleanlægget en kuldeydelse på 423,3 kw ved en fordampningstemperatur på -2,7 C og en kondenseringstemperatur på 39,7 C. Denne kuldeydelse vil være afhængig af kompressorens driftstilstand. For at undersøge dette er kompressortypen smc-108l blevet analyseret i forskellige driftsforhold, som ses i Tabel 3. Hvordan kompressoren opererer under disse driftsforhold, er fundet ved brug af Yorks Matchmaster program COMP1, og databehandling fra dette program kan findes i bilag 7. Fordampnings Kondenserings Kapacitet temperatur temperatur -2, % -2, % -2, % -2, % -2, % -2, % -2, % -2, % -2, % -2,7 39,7 25 % -2,7 39,7 50 % -2,7 39,7 75 % -2,7 39,7 100 % Tabel 3: Driftsforhold som er blevet undersøgt i Yorks Matchmaster program Ud fra disse driftsforhold er der blevet beregnet virkningsgrader som funktion af trykforholdet. Beregninger kan ligeledes findes i bilag 7. Med en fordampningstemperatur på -2,7 C vil den isentropiske virkningsgrad, varmetabsvirkningsgrad, effektiv virkningsgrad og fremløbskoefficient variere som vist på Figur 9. 19

22 Ændring i virkningsgrader Virkningsgrader Virkningsgrader for SMC-108L 1,1 1 y = -0,0094x 4 + 0,1101x 3-0,4669x 2 + 0,7979x + 0,5275 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 y = -0,0469x + 1,0141 y = 0,0247x 3-0,2476x 2 + 0,8722x - 0,22 y = -0,0242x 4 + 0,2983x 3-1,3717x 2 + 2,8134x - 1, Trykforhold Eta_ta b Pi Eta_s Figur 9: Viser virkningsgrader for kompressoren SMC-108L ved en fordampningstemperatur på -2,7 C. Figur 10 viser, hvordan den isentropiske virkningsgrad, varmetabsvirkningsgrad og fremløbskoefficienten varierer som funktion af kapaciteten. På grafen betegner Eta_s den isentropiske virkningsgrad, Eta_tab betegner varmetabsvirkningsgraden, og Pi betegner fremløbskoefficienten. Det ses her, at fremløbskoefficienten er lineær med kapaciteten. En halvering i kapaciteten er en halvering i fremløbskoefficienten. Det ses også, at varmetabet næsten er upåvirket af kapacitetsændring. Den isentropiske virkningsgrad er til gengæld meget påvirket af kapacitetsændring, og dette er nødvendigt at indføre i beregning af køleanlæggets driftsforhold. 1,1 1 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 Stempelkompressor smc108l y = -0,000031x 2 + 0,007031x + 0, ændring Eta_s ændring Eta_tab ændring Pi y = 0,010x Kapacitet [%] Figur 10: Viser virkningsgradsændringen ved kapacitetsændring for kompressoren SMC-108L ved en fordampningstemperatur på -2,7 C og en kondenseringstemperatur på 25 C. 20

23 Kondensator Hvor god en kondensator er til at overføre energi fra et mediet til en vandstrøm, er blandt andet bestemt ud fra en pinch point temperatur. Denne pinch point temperatur varierer alt efter hvilke driftsforhold og kapaciteter, anlægget opererer under. Bilag 8 viser blandt andet en beregning af pinch point temperaturen tilhørende kondensatorerne på NNB ved fuld kapacitet, en fordampningstemperatur på -2,7 C og en kondenseringstemperatur på 39,7 C. Derudover er der i bilaget estimeret en pinch point temperaturer ved 25 % kapacitet. Her vises det, at en pinch point temperatur på 2 C er en passende antagelse for denne kondensator under alle driftsforhold, og at denne antagelse maksimalt giver 2 % fejl på COP-system værdien. Fordamper Ligesom ved kondensatoren, beskriver pinch point temperaturen, hvor god fordamperen er til at overføre energi fra mediet til vandstrømmen. I bilag 4 kan det ses, at ved fuld belastning, en kondenseringstemperatur på 39,7 C og fordampningstemperatur på -2,7 C er pinch point temperaturen -2,7 C. Denne pinch point temperatur vurderes at være mere konstant end ved kondensatoren. Dette er på grund af, at der i fordamperen er varierende vandstrøm ved mindsket kapacitet. Derved ændres UA værdien mere, når kapaciteten ændres. En større ændring i UA værdien bevirker, at LMTD er mere konstant. Fordampningstemperaturen antages at være -3 C i alle situationer. COP-system værdi for køleanlægget På baggrund af kompressoren, kondensatoren og fordamperen kan COP-system værdien for forskellige driftssituationer beregnes. Som en del af dette kandidatprojekt er der blevet udviklet et EES program til beregning af COP-system værdier for køleanlægget og vandtemperaturer i kondensatoren. Programmet kan findes på bilag MS Validering og beskrivelse af dette program kan findes i bilag 9. Tabel 4viser nogle COP-system værdier og vandtemperaturer for nogle forskellige driftssituationer. Te [C] Tc [C] Kapacitet T vand,ind [C] T vand, ud [C] COP-system kold % 17,1 23,7 6, % 21,5 23,3 4, % 27,6 33,9 4,8 Tabel 4 Viser COP-system værdier og vandtemperaturer for køleanlægget ved forskellige driftssituationer Tabel 4 viser, at COP-system værdien for anlægget falder drastisk ved mindsket kapacitet. Derudover stiger indløbsvandtemperaturen næsten 4,5 C ved 25 % kapacitet. Styring af køleanlæg Køleanlægget er styret ved en højtrykssvømmerventil. Ventilen lukker alt det kondenserede væsken igennem til fordamperen. Hvis gassen ikke kondenserer i kondensatoren, og der derved løber gas ud til ventilen, lukker ventilen til. Dette medfører en lille trykstigning i kondensatoren og derved en forhøjet kondenseringstemperatur. Energioverførelsen bliver 21

24 bedre på grund af større LMTD i kondensatoren. Dette medfører, at gassen bliver kondenseret og underkølet en smule. Højtrykssvømmerventilen vil derved få kondenseringstrykket til at svinge en smule omkring det tryk, der under de givne driftsforhold giver en fuldstændig kondensering af gassen uden underkøling. Da vandstrømmen igennem kondensatoren er konstant, er kondenseringstemperaturen i anlægget derved styret af indløbstemperaturen på vandet og kapaciteten af anlægget. En forhøjet kapacitet giver en højere kondenseringstemperatur, og en højere indløbstemperatur giver en højere kondenseringstemperatur. Kapaciteten i anlægget er styret af indløbstemperaturen, udløbstemperaturen og vandstrømmen i fordamperen. Indløbstemperaturen er nogenlunde forsøgt holdt konstant ved at have en blandebeholder, der reducerer temperatursvingningerne på returvandet fra forbrugerne. Det er derved udløbstemperaturen og vandstrømmen, der bestemmer kapaciteten i anlægget. Sænkes vandstrømmen på grund af, at forbruget ikke er så stort, falder udløbstemperaturen. Hvis denne temperatur bliver mindre end -1 C, er kapaciteten på køleanlægget for høj, og kompressoren kobler 2 stempler ud. Overtiger denne temperatur 1 C, er kapaciteten for lille, og 2 stempler kobles ind. I selve fordamperen sker der ved mindsket vandstrøm det, at væskestanden i væskeseparatoren begynder at stige, da fordamperen ikke kan følge med kapaciteten. Dette bevirker, at trykket vil falde en smule og dette vil gøre at udløbstemperaturen bliver mindre. Den eneste måde, anlægget kan håndtere en mindsket vandstrøm, der resulterer i en for lav udløbstemperatur, er derfor at regulere kapaciteten ned. Indløbstemperaturen på vandstrømmen ind i kondensatoren er sat til minimum at være 19 C. Dette giver en kondenseringstemperatur på ca. 22 C ved mindste drift. Ved en indløbstemperatur på 28 C starter blæserne i tørkølerne. Indløbstemperaturens begrænsninger kan ses på bilag 6. Dette giver ca. 36 C kondenseringstemperatur ved fuld drift. Overholdes disse kondenseringstemperaturer samt begrænsningen på indløbstemperaturen til fordamperen, så er køleanlægget styret indenfor designkriterierne. Køleanlæggene er kapacitetsstyret således, at der kun er et anlæg i drift af gangen, hvis der er brug for mindre kapacitet end, hvad et anlæg kan klare. Opererer et anlæg allerede på 100 % kapacitet, og der er brug for mere kapacitet, startes et nyt køleanlæg op. Det ene køleanlæg vil da opererer i 100 % kapacitetsdrift og det andet på 25 % kapacitetsdrift. Er der igen brug for mindre kapacitet, reguleres det første anlæg på 100 % ned i drift til 75 %, og det andet beholder kapaciteten på 25 %. Dette gøres for at mindske opstarter på kompressorerne, da opstarter både slider på kompressorerne og er energikrævende. Det tredje køleanlæg startes først op, når de to andre kører på 100 %. 22

25 Kompressorforbrug Analyse af forbrug Køleydelsen for det eksisterende køleanlæg er afgørende for hvor stor en varmeydelse, varmepumpen kan levere. Derfor vil det eksisterende køleanlæg blive analyseret med henblik på at fastlægge et nærmere kuldeforbrug på NNB. Derudover vil der blive tillagt et antaget fremtidigt kuldeforbrug for trekantsområdet. Samlet vil dette bestemme den eksisterende kølecentrals kuldeydelse. Udover analyse af kuldeforbruget vil dette afsnit også have en analyse af varmeforbruget. Kulde og varmeforbruget sammenlignes for at finde ud af hvor meget af varmeforbruget, en varmepumpe kan erstatte. Køleforbrug Der findes ingen opgørelser for hvor meget køleforbrug, der har været på NNB. Det er derfor nødvendigt at estimere køleforbruget. Køleforbruget kan estimeres, hvis kapacitet og driftsforhold for køleanlægget kendes. Ifølge Jan Urhammer er kapaciteten på anlæggene 50 % i gennemsnit. Det antages derfor, at kompressorerne hele året kører på 50 %, når de er i drift. NNB har registreret, hvor ofte de enkelte kompressorer er i drift. Figur 11 er genereret på baggrund af disse oplysninger, og figuren viser, hvor ofte en kompressor er aktiv. Kompressor timeforbrug 1,4 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0 Samlet kompressorer Dato Figur 11: Viser antal kompressorer, der er aktive i løbet af Da kapaciteten og aktiviteten for kompressorerne kendes, mangler der kun driftsforholdene for køleanlægget, for at et kuldeforbrug kan estimeres. Fordampningstemperaturen i køleanlægget antages at være ca. -3 C hele året. Kondenseringstemperaturen varierer som tidligere nævnt mht. udendørstemperaturen. En varierende kondenseringstemperatur giver varierende kuldeforbrug. For at simplificere dette kan kondenseringstemperaturen opdeles i tre tidsperioder: vinterperioden, sommerperioden og overgangsperioderne mellem vinter- og sommerperiode. For nærmere 23

26 Køleydelse [kw] estimering af kondenseringstemperaturer samt kuldeydelser for køleanlægget i disse perioder se bilag 10. Køleydelsen er da beregnet og er vist på Figur 12. For nærmere forklaring til beregningen se bilag 10. Som det ses på figuren, er kuldeforbruget mindst om vinteren og størst om sommeren. Som det er nævnt i afsnittet Potentialet for en varmepumpe, s.8, er køleydelsen i fremtiden større end det, der er beregnet for Dette er på grund af, at trekantsområdet tilkobles køleanlægget på NNB. Som det er beskrevet i dette afsnit, vurderer Jan Urhammer dette forbrug til 100 kw i gennemsnit. Det antages, at dette forbrug svinger over året på samme måde som aktivitetsniveauet for kompressorerne. En nærmere gennemgang af estimering af køleforbruget i trekantsområdet kan findes i bilag 10. På Figur 12 er den samlede køleydelse for NNB inklusiv trekantsområdet vist. For at vurdere den samlede overskudsvarme skal kompressorens forbrug inkluderes. Kompressorens forbrug findes ved at indtaste køleforbrug og driftsforhold i EES programmet Eksisterende_anlæg der er blevet introduceret i afsnittet COP-system værdi for køleanlæg, s.21. Figur 12 viser køleydelsen med og uden trekantsområdet samt overskudsvarmen inklusiv trekantsområdet. Kuldeydelse og overskudsvarme Køleydelse Brogårdsvej inklusiv trekantsområdet Overskudsvarme inklusiv trekantsområdet Dato Figur 12: Kuldeydelse samt overskudsvarme for Brogårdsvej og trekantsområdet som variation af årstiderne Den røde kurve på Figur 12 estimeres til at være det samlede kuldebehov i fremtiden for det eksisterende køleanlæg. Den grønne kurve beskriver hvor meget overskudsenergi, der bliver produceret ved kuldebehovet for NNB og trekantsområdet. 24

27 Varmeforbrug [kw] Varmeforbrug Centralvarmen på NNB bliver på nuværende tidspunkt lavet ved at brænde naturgas af i en kedel. Oplysninger omkring, hvor meget naturgas der går til rumopvarmning, og hvor meget naturgas der går til proces, er leveret af Novo Nordisk og findes på bilag MS Dette forbrug er givet på månedsbasis i antal m 3, og omregnet til kw vil centralvarmeforbruget følge kurven, som er vist på Figur 13. Omregningen findes på bilag MS Det ses, at varmeforbruget er minimalt om sommeren og størst om vinteren. Sammenholdes dette med kuldeforbruget fra forrige afsnit, der modsat er størst om sommeren og mindst om vinteren, ses det, at det i vintermånederne vil være svært at erstatte naturgassen 100 % via en varmepumpe om vinteren. Da der i forvejen er installeret en naturgaskedel, vil det dog kunne lade sig gøre at lade varmepumpen køre så meget som muligt om vinteren og derefter yde det resterende centralvarmeforbrug via naturgas. Varmeforbrug Brogårdsvej Varmeforbrug Brogårdsvej Dato Figur 13: Centralvarmeforbrug på Brogårdsvej Om sommeren vil der ikke være et stort behov for centralvarme, og det eksisterende køleanlæg vil derfor skulle benytte tørkøling, som det gør på nuværende tidspunkt, i større perioder. Mulig varmegenvinding Det samlede varmeforbrug og den mulige varmeproduktion sammenlignes. Hvis det antages, at COP værdien for varmepumpen er på 6,4, som det blev fundet i afsnittet Potentialet for en varmepumpe, s.8, kan den mulige varmeproduktion beregnes. Beregningen for varmeproduktionen kan findes i filen MS Figur 14 viser det samlede varmeforbrug samt den mulige varmeproduktion. 25

28 Varmeydelse [kw] Varmegenvingen 800,0 700,0 600,0 500,0 400,0 300,0 200,0 100,0 0,0 Mulig varmeproduktion Varmeforbrug Dato Figur 14: Viser varmeforbruget i forhold til den mulige varmeproduktion ved brug af en varmepumpe. Som det ses på Figur 14, er det kun ca. 4 måneder om året, hvor alt varmeforbruget ikke kan erstattes af varmeproduktionen i varmepumpen. 26

29 Varmepumpeforslag Der bliver i dette afsnit gennemgået nogle forslag til varmepumper, som er fundet anvendelige til NNB. Som det blev forklaret i afsnittet Gennemgang af kølecentralen på Brogårdsvej, s.13, er køleanlægget opdelt i tre køleenheder. Dette giver en problemstilling mht. installation af en varmepumpe. Alle køleanlæg skal på skift kunne benyttes til køling, da anlæggene ikke må stå ubrugt i en længere periode. Det er dermed ikke muligt at nøjes med at koble en varmepumpe på den ene køleenhed, og derefter bruge dette anlæg som første prioritet. Varmepumpen skal skiftevis kunne udnytte overskudsenergi fra alle tre køleenheder. Dette er en vigtig problemstilling, der skal løses for at kunne installere en varmepumpe på NNB. Derudover er det vigtigt, at køleanlægget er uafhængigt af den tilsluttede varmepumpe. Hvis der ikke ønskes produktion af varmt vand, skal køleanlægget stadig kunne producere koldt vand, som det gør på nuværende tidspunkt. Da køleydelsen fra det eksisterende anlæg benyttes til proces, er det vigtigt, at køleydelsen ikke bliver forstyrret af varmepumpen på noget tidspunkt. Det skal derfor være risikofrit i forhold til køleanlægget at installere varmepumpen. Tre varmepumpeforslag findes brugbare til NNB. Eksisterende anlæg udvides til et totrins anlæg med mellemkøler Kaskadeanlæg over eksisterende kondensatorer Kaskadeanlæg over vand/glykolkreds Nedenstående vil principperne for de tre varmepumpeforslag blive beskrevet. Eksisterende anlæg udvides til totrins anlæg med mellemkøler Dette varmepumpeforslag giver den bedste mulighed for at generere en høj COP-system værdi på varmepumpeanlægget. Dette skyldes, at mediet bliver komprimeret direkte op i tryk uden at miste temperatur i en varmeveksler. Der er fundet to muligheder for at løse problemstillingen med de tre parallelforbundne køleenheder. Den ene mulighed er at koble en varmepumpe på hver køleenhed. Dette virker dog som en dyr løsning, da det kræver anskaffelse af tre kompressorer. Den anden mulighed er at samle de tre køleenheder i en receiver og lade en enkelt varmepumpe benytte denne receiver. En principskitse af opbygningen af dette varmepumpeforslag ses på Figur 15. Lige efter kompressoren på køleanlægget placeres en fordelingsventil. Denne ventil sørger for, at der er den ønskede massestrøm til varmepumpen. Samme massestrøm skal gå fra receiveren til lavtryks væskeseparatoren. 27

30 Anlæg 3 Anlæg ⁰C 7 8 P m 30 ⁰C Anlæg Anlæg 3 P e Væske separator 1 2 Fordamper Kondensator Figur 15: Totrins anlæg med mellemkøler Figur 16: Totrins anlæg med mellemkøler illustreret på log(p), h - diagram Figur 16 illustrerer et totrins anlæg med mellemkøler, hvor tallene i processen henviser til tallene på Figur 15. Da det altid ønskes at have så lille en fyldning i anlægget som muligt, skal denne type varmepumpe bygges op ad det eksisterende køleanlæg. Hvis varmepumpen skal flyttes til et andet lokale, vil fyldningen af anlægget hurtigt blive meget stor. Det vil yderligere kræve en ny styring af systemet for at sikre, at den rigtige fyldning er i alle køleenhederne. Ved en 28

31 sådan type anlæg skal man yderligere være opmærksom på, at det højst sandsynligt er nødvendigt at skifte olien i det eksisterende anlæg. Dette skyldes, at olien skal være i stand til at virke i hele temperaturområdet, hvis anlægget skal udvides til et totrins anlæg. En udskiftning af olie i anlægget er en langsommelig og dyr proces. Kaskadeanlæg over kondensator Princippet i dette anlæg er meget lig princippet i det førstnævnte anlæg. I dette anlæg bliver receiveren skiftet ud med en varmeveksler. Dette varmepumpeforslag vil give en mindre COP-system værdi, da der ca. går 5 C tabt i kaskadesystemet på grund af varmeveksleren. Kaskadesystemet giver mulighed for at benytte andre medier end NH 3. Da COP-system værdien ved brug af CO 2 i dette temperaturområde ifølge Rapport 1 afsnit Sammenligning af tilgængelige varmepumpesystemer bliver mindre end ved brug af NH 3, vil NH 3 foretrækkes som medie i varmepumpen. En principskitse af dette anlæg ses på Figur 17. Styringen af dette system virker mere simpel end det førstnævnte anlæg, da fyldningen i de eksisterende køleenheder ikke bliver blandet. Derudover vil olien i de eksisterende anlæg ikke kræve en udskiftning. Denne varmepumpe skal ligeledes placeres tæt på det eksisterende køleanlæg, da der ønskes en lille fyldning ⁰C 7 P m ⁰C Væske separator 1 P e 2 Fordamper Kondensator Figur 17: Principskitse for kaskadesystem over kondensator 29

32 Figur 18: Kaskadesystem over kondensator illustreret i et log(p), h diagram Kaskadeanlæg over vand/glykolkreds Dette varmepumpeforslag benytter den eksisterende vand/glykolkreds. Denne kreds føres gennem en varmeveksler, som fungerer som varmepumpens fordamper. Problematikken med de tre køleenheder er automatisk løst, da disse hver især afgiver energi til vand/glykolkredsen. Da der både er en varmeveksler fra køleanlægget til vand/glykolkredsen og fra kredsen til varmepumpen, vil dette anlæg have endnu mindre COP-system værdi end de to første varmepumpeforslag. Her vil der gå ca. 10 C tabt på grund af varmevekslere. En principskitse af dette anlægsforslag er vist på Figur P m 70 ⁰C ⁰C Væske separator P e 8 Fordamper 1 2 Kondensator 7 Figur 19: Principskitse for kaskadeanlæg over vand/glykolblanding 30

33 Figur 20: Kaskadesystem over vand/glykolblanding illustreret på log(p), h diagram En fordelingsventil er tilføjet, så det kan reguleres, hvor stort en massestrøm der går til tørkølerne, og hvor stor en massestrøm der går til kondensatoren i varmepumpen. Det vil være mere simpelt at bygge dette varmepumpesystem da vand/glykolkredsen, der har modtaget varme fra alle tre køleenheder, i forvejen føres op i tørkølerne som en samlet strøm. Varmepumpen skal placeres efter, at vand/glykolkredsen har gennemløbet de tre kondensatorer. En stor fordel ved denne anlægstype er, at det er muligt at placere varmepumpen, hvor man har lyst til, uden at fyldningen af anlægget bliver større. Det skal dog nævnes, at lokalet skal være godkendt til installation af en varmepumpe med NH 3 som medie. Derudover er styringen af anlægget særdeles simpel, da det er en enkelt fordelingsventil, der styrer, hvorvidt varmepumpen skal benyttes eller ej. Potentiale mht. besparelser kr./co2 Ud fra fordampningstemperaturen samt de ønskede vandtemperaturer på 30/70 C kan COP-system værdien for de forskellige varmepumpeforslag estimeres. COP-system værdien for forskellige varmepumpetyper med en fordampningstemperatur på 25 C, 20 C og 15 C kan ses på hhv. Figur 1, Figur 21 og Figur 22. Disse figurer er hentet i bilag D4 tilhørende Rapport 1. Varmepumpeforslagene beskrives som ettrins anlæg i alle tre tilfælde for at kunne sammenligne COP-system værdierne. Der vælges ettrins varmepumper, da totrins varmepumper vurderes for dyre i forhold til den samlede gevinst ved højere COP-system værdi. Et ettrins anlæg med en Johnson Controls højtryks stempelkompressor vil blive foretrukket, da denne anlægstype giver den bedste COP-system værdi. COP-system værdierne for de 3 typer anlæg findes til: Totrins anlæg med mellemkøler giver COP-system på 6,4 Kaskade over kondensator giver COP-system på 5,7 Kaskade over vandstrøm giver COP-system på 5,1 31

34 Figur 21: COP-system værdier for forskellige vandtemperaturer ved en fordampningstemperatur på 20 C Figur 22: COP-system værdier for forskellige vandtemperaturer ved en fordampningstemperatur på 15 C Figur 23 viser, hvad besparelsen for de forskellige varmepumpeanlæg er i kr. pr år. Her ses det, at den første varmepumpetype kan opnå en mulig besparelse på ca kr. Vælges det andet varmepumpeforslag, opnås en mulig besparelse på ca kr. Vælges det tredje varmepumpeforslag, kan der opnås ca kr. i besparelse. 32

35 COP 9 Grænse for besparrelser på varmepumpe i 2010 i forhold til naturgas 8 7 besparrelse på 0 DKK besparrelse på 2 mio.dkk besparrelse på 1 mio.dkk besparrelse på 0.5 mio.dkk besparrelse på 0.25 mio.dkk besparrelse på 50% i varmeforbrug besparrelse på 25% i varmeforbrug MWh varmeforbrug om året Figur 23: Oversigt over mulig besparelse på en varmepumpe der erstatter naturgas Besparelsen i CO 2 emission for de 3 typer anlæg målt i forhold til naturgas findes til: Totrins anlæg med mellemkøler giver 63,3 % nedsættelse i CO 2 udslip Kaskade over kondensator giver 58,8 % nedsættelse i CO 2 udslip Kaskade over varmt vand giver 53,9 % nedsættelse i CO 2 udslip Tabel 5 viser en opsummering af besparelser tilhørende hver anlægstype. Anlægstyper Årlig besparelse i DKK Besparelse i CO 2 udslip Totrins anlæg med mellemkøler ,3 % Kaskade over kondensator ,8 % Kaskade over varmt vand ,9 % Tabel 5: Oversigt over mulig årlig besparelse for de tre foreslåede anlægstyper 33

36 Valg af varmepumpesystem Som det ses af Tabel 5, vil der være forskel i de mulige besparelser for de forskellige anlægstyper. Det ses, at den største besparelse vil være ved at installere et totrins anlæg med mellemkøler. For at udvide det eksisterende anlæg til et totrins anlæg, vil det kræve en omprogrammering af styresystemet. Derudover er den olie, der er i det eksisterende anlæg, højst sandsynlig en olie, der kun er beregnet til de temperaturspænd, som anlægget kører i på nuværende tidspunkt. Ved at udbygge til et totrins anlæg vil det kræve, at olien bliver udskiftet til en olie, der kan klare temperaturspændet i begge trin. Yderligere er det eksisterende køleanlæg placeret i et lokale, hvor det vurderes at der ikke vil være plads til at udbygge til et totrins anlæg. Dette bevirker, at fyldningen bliver meget stor, og anlægget vil derved blive dyrt at installere. Udover at fyldningen og olieudskiftningen vil være dyr, er det også nødvendigt at lave om i selve køleanlægget. Selvom det vurderes, at dette godt kan lade sig gøre ude at slukke for anlægget, giver det stadig usikkerheder fra Novo Nordisk s side om køleanlægget vil fungere som det nuværende. Af disse årsager ville denne anlægstype på nuværende tidspunkt ikke være interessant for NNB. Såfremt hele anlægget skal bygges fra nyt, vil dette system dog være at foretrække for NNB. Et kaskadesystem over kondensatorerne vil ligeledes resultere i en stor fyldning, da der ikke er plads til at installere anlægget i det samme lokale som køleanlægget. En fordel ved dette anlæg vil være, at det ikke er nødvendigt at udskifte olien i det eksisterende køleanlæg. Ved dette anlæg vil det som ved totrins anlægget med mellemkøler også være nødvendigt at lave en ombygning på selve køleanlægget. Det vurderes, at NNB heller ikke vil være interesseret i denne anlægskonstellation, da det giver usikkerheder fra NNB s side om køleanlægget, vil fungere på samme måde som ved den nuværende installering. Den sidste anlægstype er et kaskadesystem over den eksisterende vand/glykolkreds. Dette system vil ikke kræve en speciel stor fyldning, da det er muligt at lede vandstrømmen hen til den bygning, hvor man ønsker at installere varmepumpen. Yderligere vil det være en simpel udbygning, og den eksisterende kølecentral kan køre uafhængigt af varmepumpen. Styringen og driften af det eksisterende køleanlæg vil forblive det samme. Denne type varmepumpe vil fra NNB s side blive set som en sikker installering, der ikke påvirker deres produktion af procesvand. Den mulige besparelse på et kaskadeanlæg over vandstrømmen er ifølge Tabel 5 på kr. Da fyldningen og oliepåfyldningen vil være væsentlig mindre for dette anlæg frem for totrins anlægget, og da denne varmepumpe er simpel og sikker at bygge, vurderes dette til at være den bedste løsning til NNB. Dette er dog selvom, at besparelsen er på kr. lavere end for totrins anlægget. Specificeret opbygning af den valgte varmepumpe En mere specificeret opbygning af det valgte kaskadesystem beskrives i dette afsnit. Her beskrives valg af fordamper type, kondensator type, ventilstyringssystem og buffertank. Figur 24 viser varmepumpen. Det kan her ses, at det valgte varmepumpesystem er lignende køleanlægget. Der er som i køleanlægget blevet valgt en pladevarmeveksler som fordamper 34

37 med en tilhørende væskeseparator. Dette er hovedsagligt gjort, da variation i væskestanden i væskeseparatoren ikke har indflydelse på fordamperen, såfremt væskeseparatoren er stor nok. En shell and tube fordamper med medie på svøbsiden kunne også have været en mulighed. Her havde det dog været vigtigt at styre væskestanden i fordamperen. For lidt væske vil blotte rørene og give en dårligere varmeovergang, mens for meget væske i fordamperen vil øge risikoen for væskeslag i kompressoren. Væskestanden vil her styres ved brug af en højtryksreceiver. Væskeseparator Fordamper Kondensator Buffertank Underkøler Figur 24: Viser skitse af ønsket varmepumpe. Kondensatorenheden er opdelt i en kondensator og en underkøler. Kondensatoren køler den overhedede gas, der derefter kondenseres. Efter kondensatoren er der en underkøler. Efter kondensatoren skal en højtrykssvømmerventil registrere, om mediet er kondenseret. Hvis der registreres gas lukkes ventilen, og trykket stiger. Hvis der registreres væske, åbnes ventilen, og trykket falder. Ventilen er placeret efter underkøleren, men måler mellem kondensator og underkøler. Der er indsat en buffertank. Denne tank gør, at anlægget lettere kan klare store udsving i varmeforbruget. Styring af det valgte varmepumpesystem Alt efter kulde og varmeforbruget skal centralen styres forskelligt. Det er derfor vigtigt, at denne styring er lavet korrekt, så anlægget ikke bryder sammen eller leverer forbrug på forkerte tidspunkter. Varmepumpen vælges styret efter en fast fordampningstemperatur. Dette er gjort, da kondenseringstemperaturen i varmepumpen er nogenlunde konstant, og det derved er let at sikre sig, at både køleanlæg og varmepumpe holder sig indenfor driftsgrænserne. Figur 25 illustrerer, hvordan varmepumpesystemet skal integreres i den samlede kølecentral. Køleanlægget styres fortsat som beskrevet under afsnittet Styring af køleanlæg, s.21. Der placeres en 3-vejsventil, der styrer mængden af vandstrøm til varmepumpe og tørkøler. Denne ventil er først og fremmest styret efter varmepumpens kapacitetsbegrænsning. Er varmepumpen under fuld kapacitet, føres det resterende vand 35

38 ud i tørkølerne. Hvis kapaciteten ikke ønskes på fuld kraft på grund af, at forbruget ikke er til det, reguleres 3-vejsventilen ved temperatursensorerne nederst i buffertanken. Her reguleres det sådan, at varmepumpen kører med en kapacitet, der gør, at vandtemperaturen er 70 C mellem sensorerne. Varmeproduktion Naturgas Buffertank Varmepumpe Køleanlæg Tørkøler Figur 25: Viser energicentralen. Den delstrøm der føres mod tørkølerne, passerer en 3-vejventil mere. Denne ventil sørger for, at temperaturen efter tørkøleren er den samme som efter varmepumpen. Køles temperaturen for meget i tørkøleren, passeres der derved en vandstrøm udenom tørkølerne. Hvis varmepumpeanlægget ikke er aktivt, må denne temperatur ikke blive mindre end 19 C, som også var tilfældet i styringen af køleanlægget. Er temperaturen i mellem de to øverste temperatursensorer væsentlig under 70 C, starter varmeproduktion ved naturgas. Den producerede vandstrøm igennem kondensatoren i varmepumpen styres af udløbstemperaturen på vandstrømmen. Er temperaturen under 70 C, nedsættes vandstrømmen for at sikre en 70 C vandstrøm til buffertanken. 36

39 Valg af kompressor Det er vigtigt, at kompressoren kan overholde driftsgrænserne for varmepumpesystemet, og at kompressoren leverer en passende kapacitet under varmepumpesystemets driftsforhold. Til varmepumpesystemet er Johnsons højtrykskompressorserie HPC fundet anvendelig. Figur 26 viser driftsforholdende for denne kompressorserie. Figur 26: Viser driftsgrænser for kompressorserien HPC fra Johnson Controls. Kondenseringstemperaturen skal ligge omkring C, for at kunne levere 70 C varmt vand. Figur 26 viser, at skal denne kondenseringstemperatur overholdes skal fordampningstemperaturen minimum være 22 C, for at HPC kompressorens driftsforhold er overholdt. Køleanlæggets driftsforhold er ved denne fordampningstemperatur også overholdt, da kondenseringstemperaturen i køleanlægget vil da være over 22 C. Den nuværende kompressor i køleanlægget kan ikke levere en kondenseringstemperatur over 40 C. Fordampningstemperaturen på varmepumpen må ikke overskride 30 C, da der ved fuld drift i køleanlægget ca. er 10 C forskel på kondenseringstemperaturen i køleanlægget og fordampningstemperaturen i varmepumpe. Kompressorerne HPC 104s og HPC 106s findes størrelsesmæssigt brugbare til dette varmepumpesystem. Der installeres frekvensomformer på kompressorerne, da dette giver varmepumpen bedre mulighed for at optage den ønskede mængde overskudsenergi. Den frekvensomformer der leveres fra Johnson kan levere ned til 50 % af omdrejningerne. Ved at gå ned i omdrejninger forbedres COP-system værdien en smule, se Rapport 1 bilag 14C. 37

Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 1

Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 1 Master Thesis COP Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 1 9 Grænse for besparelser på varmepumpe i 2010 8 7 6 besparelse på 0 DKK besparelse på 2 mio.dkk besparelse på

Læs mere

Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 1

Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 1 Master Thesis COP Industriel varmegenvinding med CO 2 - og NH 3 -baserede varmepumper. Del 1 9 Grænse for besparelser på varmepumpe i 2010 8 7 6 besparelse på 0 DKK besparelse på 2 mio.dkk besparelse på

Læs mere

Bilag til Industriel varmegenvinding med CO2- og NH3-baserede varmepumper. Del1

Bilag til Industriel varmegenvinding med CO2- og NH3-baserede varmepumper. Del1 Bilag til Industriel varmegenvinding med CO2- og NH3-baserede varmepumper. Del1 1 2 Indholdsfortegnelse Bilag A - Fordamperenhed... 4 A1 - fordampertyper... 4 A2 - Overhedningens påvirkning på fordampningstemperaturen...

Læs mere

I denne artikel vil der blive givet en kort beskrivelse af systemet design og reguleringsstrategi.

I denne artikel vil der blive givet en kort beskrivelse af systemet design og reguleringsstrategi. Transkritisk CO2 køling med varmegenvinding Transkritiske CO 2 -systemer har taget store markedsandele de seneste år. Baseret på synspunkter fra politikerne og den offentlige mening, er beslutningstagerne

Læs mere

Baggrunden bag transkritiske systemer. Eksempel

Baggrunden bag transkritiske systemer. Eksempel Høj effektivitet med CO2 varmegenvinding Køleanlæg med transkritisk CO 2 har taget markedsandele de seneste år. Siden 2007 har markedet i Danmark vendt sig fra konventionelle køleanlæg med HFC eller kaskade

Læs mere

LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE LUFT/VAND VARMEPUMPER

LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE LUFT/VAND VARMEPUMPER LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE LUFT/VAND VARMEPUMPER UDE LUFTEN INDE- HOLDER ALTID VARME OG VARMEN KAN UDNYTTES MED VARMEPUMPE Luften omkring os indeholder energi fra solen dette er også tilfældet selv

Læs mere

Peter Dallerup. Ingeniør SustainHort

Peter Dallerup. Ingeniør SustainHort Peter Dallerup Ingeniør SustainHort SustainHort - energioptimering i gartnerier Hovedaktiviteter Dannelse af netværk af leverandøre til gartneribranchen. Sammensætte produkter i energibesparende pakkeløsninger.

Læs mere

Varmepumper i ATES. Valg af varmepumpesystem

Varmepumper i ATES. Valg af varmepumpesystem Varmepumper i ATES Valg af varmepumpesystem JENRI Marts 2009 Indholdsfortegnelse 1 Varmepumpens virkemåde... 3 2 Valg af kølemiddel... 5 COP for forskellige kølemidler... 7 Kondenseringstemperatur og fremløbstemperatur

Læs mere

Lavtemperaturfjernvarme. Christian Kepser, 19. marts 2013 Energi teknolog studerende. SFO Højkær

Lavtemperaturfjernvarme. Christian Kepser, 19. marts 2013 Energi teknolog studerende. SFO Højkær SFO Højkær Lavtemperaturfjernvarme Christian Kepser, 19. marts 213 Energi teknolog studerende Indledning Lavtemperatur fjernvarme er som nævnet antyder, fjernvarme med en lavere fremløbstemperatur. Fremløbstemperaturen

Læs mere

Opgave: Køl: Klima: Spørgsmål: Januar 2010 Køl: Klima

Opgave: Køl: Klima: Spørgsmål: Januar 2010 Køl: Klima Opgave: Spørgsmål: Juni 2008 Ingen klimaopgave 1.4: Beregn den nødvendige slagvolumen for hver kompressor, angivet i m3/min. 1.5: Bestem trykgastemperaturen for LT og HT, og redegør for hvilke parametre

Læs mere

Cool Partners. Kompressions varmepumper. Thomas Lund M.Sc.

Cool Partners. Kompressions varmepumper. Thomas Lund M.Sc. Cool Partners Kompressions varmepumper Thomas Lund M.Sc. Hvem er vi Thomas Lund, M.Sc. 15 års erfaring fra Sabroe, YORK og DTI Teoretisk beregninger, programmer og analyse Per Skærbæk Nielsen, B.Sc. 23

Læs mere

Eksempel 2 Større kølehus Tadeus Padborg

Eksempel 2 Større kølehus Tadeus Padborg Eksempel 2 Større kølehus Tadeus Padborg Tadeus i Padborg er en fiskedistributionscentral med et kølehus på 1000 m 2. De har et 18 år gammelt køleanlæg med en fyldning på 120 kg HCFC (R-22). Tadeus har

Læs mere

VE til proces Fjernvarme

VE til proces Fjernvarme VE til proces Fjernvarme Temadag: VE til proces Teknologisk Institut, Århus: 27/11-13, Tåstrup: 03/12-13 Bas Pijnenburg Fjernvarme til rumopvarmning og varmt brugsvand både til private forbruger og erhvervsvirksomheder

Læs mere

LAVE VARMEUDGIFTER MED BEHOVSSTYREDE LUFT/VAND VARMEPUMPER

LAVE VARMEUDGIFTER MED BEHOVSSTYREDE LUFT/VAND VARMEPUMPER LAVE VARMEUDGIFTER MED BEHOVSSTYREDE LUFT/VAND VARMEPUMPER UDE LUFTEN INDE- HOLDER ALTID VARME OG VARMEN KAN UDNYTTES MED VARMEPUMPE Luften omkring os indeholder energi fra solen dette er også tilfældet

Læs mere

Varmepumper til industri og fjernvarme

Varmepumper til industri og fjernvarme compheat Varmepumper til industri og fjernvarme Grøn strøm giver lavere varmepriser Generel information compheat compheat dækker over en stor platform med varmepumper til mange forskellige formål og Advansor

Læs mere

effektiv afkøling er god økonomi udnyt fjernvarmen bedst muligt og få økonomisk bonus

effektiv afkøling er god økonomi udnyt fjernvarmen bedst muligt og få økonomisk bonus effektiv afkøling er god økonomi udnyt fjernvarmen bedst muligt og få økonomisk bonus www.ke.dk 2 udnyt fjernvarmen og spar penge Så godt som alle københavnske hjem er i dag forsynet med fjernvarme. Men

Læs mere

Køle-, fryse- og klimaanlæg til industrien

Køle-, fryse- og klimaanlæg til industrien Køle-, fryse- og klimaanlæg til industrien Stabil og energirigtig køling baseret på -køling til gavn for industrien ens termodynamiske egenskaber gør gasarten ideel til processer, hvor der er behov for

Læs mere

LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE JORD VARMEPUMPER

LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE JORD VARMEPUMPER LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE JORD VARMEPUMPER JORDEN GEMMER SOLENS VARME OG VARMEN UDNYTTES MED JORDVARME Når solen skinner om sommeren optages der varme i jorden. Jorden optager ca. halvdelen af den

Læs mere

Renere produkter. HFC-frie mælkekøleanlæg

Renere produkter. HFC-frie mælkekøleanlæg Renere produkter J.nr. M126-0375 Bilag til hovedrapport HFC-frie mælkekøleanlæg 2 demonstrationsanlæg hos: - Mælkeproducent Poul Sørensen - Danmarks Jordbrugsforskning Forfatter(e) Lasse Søe, eknologisk

Læs mere

LAVE VARMEUDGIFTER MED BEHOVSSTYREDE JORD VARMEPUMPER

LAVE VARMEUDGIFTER MED BEHOVSSTYREDE JORD VARMEPUMPER LAVE VARMEUDGIFTER MED BEHOVSSTYREDE JORD VARMEPUMPER JORDEN GEMMER SOLENS VARME OG VARMEN UDNYTTES MED JORDVARME Når solen skinner om sommeren optages der varme i jorden. Jorden optager ca. halvdelen

Læs mere

DGF Gastekniske Dage 2014 Præsentation af Hybrid teknologi til små og store anlæg

DGF Gastekniske Dage 2014 Præsentation af Hybrid teknologi til små og store anlæg DGF Gastekniske Dage 2014 Præsentation af Hybrid teknologi til små og store anlæg Af: Brian Nielsen PRM Robert Bosch A/S 1 Hybridteknologi HYBRID betyder sammensmeltning af 2 eller flere teknologier Mest

Læs mere

BILAGSHÆFTE. Besparelse på energivandssystemet. Jonas Risvig Lysgaard E20131004 Fredericia Maskinmester Skole

BILAGSHÆFTE. Besparelse på energivandssystemet. Jonas Risvig Lysgaard E20131004 Fredericia Maskinmester Skole BILAGSHÆFTE Besparelse på energivandssystemet Jonas Risvig Lysgaard E20131004 Fredericia Maskinmester Skole Indhold Bilag 1 - Projektskabelon... 2 Bilag 2 - Anlægstegning af EV tanken... 5 Bilag 3 - Anlægstegning

Læs mere

Hjallerup Fjernvarme Strategiplan

Hjallerup Fjernvarme Strategiplan Hjallerup Fjernvarme Strategiplan 2016-2017 Strategiplan for 2016 2017. Solvarmeanlæg, som forsyner både Hjallerup og Klokkerholm. Biomasseanlæg, som forsyner både Hjallerup og Klokkerholm. Opgradering

Læs mere

Milton EcomLine HR 30, 43 og 60 - en ren gevinst M I L T O N. E c o m L i n e HR 30 HR 43 HR 60

Milton EcomLine HR 30, 43 og 60 - en ren gevinst M I L T O N. E c o m L i n e HR 30 HR 43 HR 60 Milton EcomLine HR 30, 43 og 60 - en ren gevinst M I L T O N E c o m L i n e HR 30 HR 43 HR 60 Milton EcomLine en intelligent kedelinstallation I 1981 introducerede Nefit den første kondenserende kedel

Læs mere

Hybrid varmepumpesystem. Hvorfor Vaillant? For at spare på energien med den intelligente hybrid varmepumpe. geotherm VWL 35/4 S geotherm VWS 36/4

Hybrid varmepumpesystem. Hvorfor Vaillant? For at spare på energien med den intelligente hybrid varmepumpe. geotherm VWL 35/4 S geotherm VWS 36/4 Hybrid varmepumpesystem Hvorfor Vaillant? For at spare på energien med den intelligente hybrid varmepumpe geotherm VWL 35/4 S geotherm VWS 36/4 Hybrid varmepumpesystem - den til din Vaillant gaskedel Bevidsthed

Læs mere

Kombinerede sol/varmepumpeanlæg i praksis analyse af måledata

Kombinerede sol/varmepumpeanlæg i praksis analyse af måledata Kombinerede sol/varmepumpeanlæg i praksis analyse af måledata Elsa Andersen Simon Furbo Sagsrapport Institut for Byggeri og Anlæg 2010 DTU Byg-Sagsrapport SR-10-09 (DK) December 2010 1 Forord I nærværende

Læs mere

Break Even vejledning

Break Even vejledning Break Even vejledning Formål med vejledningen og Break Even regneark: At give rådgiver og kølefirmaer et simpelt værktøj til hurtigt at bestemme, hvorvidt et ammoniakanlæg er økonomisk fordelagtigt at

Læs mere

DEN ENKLE VEJ TIL LAVE ENERGI- OMKOSTNINGER 10 GODE RÅD TIL AT FINDE DEN BEDSTE ENERGILØSNING

DEN ENKLE VEJ TIL LAVE ENERGI- OMKOSTNINGER 10 GODE RÅD TIL AT FINDE DEN BEDSTE ENERGILØSNING DEN ENKLE VEJ TIL LAVE ENERGI- OMKOSTNINGER 10 GODE RÅD TIL AT FINDE DEN BEDSTE ENERGILØSNING www.sonnenkraft.dk 1 DE 10 TRIN TIL ET LAVT ENERGIFORBRUG FOKUSER PÅ DE STØRSTE ENERGIUDGIFTER Jo større energiudgifter

Læs mere

Indholdsfortegnelse Spørgsmål til syn og skøn fed understreget blå skrift

Indholdsfortegnelse Spørgsmål til syn og skøn fed understreget blå skrift Indholdsfortegnelse Spørgsmål til syn og skøn... 1 Varmepumpe... 2 Pumpecyklus... 3 Afisningsperioder... 6 Elpatron... 7 Varierende udetemperatur... 8 Driftsomkostninger... 10 Fremløbstemperatur... 11

Læs mere

Til privatforbruger / villaejer. Bosch varmepumper Miljørigtig varmeenergi til enfamilieshuse og dobbelthuse

Til privatforbruger / villaejer. Bosch varmepumper Miljørigtig varmeenergi til enfamilieshuse og dobbelthuse Til privatforbruger / villaejer Bosch varmepumper Miljørigtig varmeenergi til enfamilieshuse og dobbelthuse Varme fra luften og jorden 365 dage om året I mere end 100 år har Bosch navnet stået for førsteklasses

Læs mere

Valg af kedelstørrelse i forhold til husets dimensionerende varmetab. Notat August 2003

Valg af kedelstørrelse i forhold til husets dimensionerende varmetab. Notat August 2003 Valg af kedelstørrelse i forhold til husets dimensionerende varmetab Notat August 03 DGC-notat 1/10 Valg af kedelstørrelse i forhold til husets dimensionerende varmetab Indledning I tilbudsmaterialet for

Læs mere

Trykluft. Optimering og projektering af anlæg

Trykluft. Optimering og projektering af anlæg Trykluft Optimering og projektering af anlæg Indholdsfortegnelse Trykluft...2 Trykluftanlæg...2 Energiforbrug i trykluftanlæg...2 Optimering af eksisterende anlæg...3 Trykforhold...3 Lækager...3 Lækagemåling...4

Læs mere

Hvordan sættes data ind i Be06 for varmepumper?

Hvordan sættes data ind i Be06 for varmepumper? Hvordan sættes data ind i Be06 for varmepumper? Center for Køle- og Varmepumpeteknik Teknologisk Institut Version 3 - revideret marts 2009 VIGTIG NOTE: Teknologisk Institut påtager sig ikke ansvaret for

Læs mere

El-drevne varmepumper, Muligheder og begrænsninger

El-drevne varmepumper, Muligheder og begrænsninger El-drevne varmepumper, Muligheder og begrænsninger IDA Energi, Århus d. 26/2-2014 Bjarke Paaske Center for køle- og varmepumpeteknik Mekaniske varmepumper (el) Politiske mål Danmark og udfasning af oliefyr,

Læs mere

Varmepumper. Claus S. Poulsen Centerchef, Civilingeniør Teknologisk Institut, Center for Køle- og Varmepumpeteknik. 26.

Varmepumper. Claus S. Poulsen Centerchef, Civilingeniør Teknologisk Institut, Center for Køle- og Varmepumpeteknik. 26. 1 Varmepumper Claus S. Poulsen Centerchef, Civilingeniør Teknologisk Institut, Center for Køle- og Varmepumpeteknik 26.September 2007 claus.s.poulsen@teknologisk.dk 2 Teknologisk Institut Privat, selvejende

Læs mere

ELFORSK PSO-F&U 2007

ELFORSK PSO-F&U 2007 ELFORSK PSO-F&U 2007 Grundvandsvarmepumper og køling med grundvandsmagasiner som sæsonlager BILAG 1 Nomogrammer til beregning af pris for køling og opvarmning med ATES-anlæg Enopsol ApS Marts 2009 1 Indholdsfortegnelse

Læs mere

R717 Høj Temperatur Varmepumper

R717 Høj Temperatur Varmepumper Cool Partners R717 Høj Temperatur Varmepumper p Thomas Lund M.Sc. Hvem er vi Per Skærbæk Nielsen, B.Sc. 23 års erfaring fra Danfoss, Sb Sabroe, YORK og Stal Praktisk produkt kendskab og system design Thomas

Læs mere

Hejrevangens Boligselskab

Hejrevangens Boligselskab Hejrevangens Boligselskab Projektforslag vedr. ændring af blokvarmecentral 28-07-2009 HENRIK LARSEN RÅDGIVENDE INGENIØRFIRMA A/S GODTHÅBSVÆNGET 4 2000 FREDERIKSBERG Telefon 38104204 Telefax 38114204 Projektforslag

Læs mere

Notat om metoder til fordeling af miljøpåvirkningen ved samproduktion af el og varme

Notat om metoder til fordeling af miljøpåvirkningen ved samproduktion af el og varme RAMBØLL januar 2011 Notat om metoder til fordeling af miljøpåvirkningen ved samproduktion af el og varme 1.1 Allokeringsmetoder For et kraftvarmeværk afhænger effekterne af produktionen af den anvendte

Læs mere

ELFORSK PSO-F&U 2007

ELFORSK PSO-F&U 2007 ELFORSK PSO-F&U 2007 Grundvandsvarmepumper og køling med grundvandsmagasiner som sæsonlager BILAG 7 Beregningsværktøj Enopsol ApS Marts 2009 1 Beregningsværktøjet er opbygget i et Excel-regneark og kan

Læs mere

guide til dit fjernvarmeanlæg

guide til dit fjernvarmeanlæg guide til dit fjernvarmeanlæg www.ke.dk pas det lidt så passer det sig selv Dit anlæg er skabt til at fungere problemfrit 24 timer i døgnet året rundt. Næsten helt af sig selv. Ikke desto mindre er det

Læs mere

Her er en hjælp til at få prisen på dit varmeforbrug ned.

Her er en hjælp til at få prisen på dit varmeforbrug ned. Her er en hjælp til at få prisen på dit varmeforbrug ned. Afkøling af fjernvarme Generelt Forskellen mellem fjernvarme- vandets fremløbs- og retur- løbstemperatur kaldes afkølingen. Jo koldere fjernvarme-

Læs mere

Patentanmeldt energineutralt cirkulationssystem til CO2 køle- og klimaanlæg. Bent Johansen birton a/s

Patentanmeldt energineutralt cirkulationssystem til CO2 køle- og klimaanlæg. Bent Johansen birton a/s Patentanmeldt energineutralt cirkulationssystem til CO2 køle- og klimaanlæg. Bent Johansen birton a/s Hvorfor bruge CO2 som kølemiddel? Naturligt kølemiddel: ODP = 0 = Ingen påvirkning af ozonlaget. GWP

Læs mere

OPP Kalvebod Brygge. Bilag 3.4 // Eftervisning af energiforbrug til bygningsdrift

OPP Kalvebod Brygge. Bilag 3.4 // Eftervisning af energiforbrug til bygningsdrift Bilag 3.4 // Eftervisning af energiforbrug til bygningsdrift Indholdsfortegnelse 1 INDLEDNING...2 2 METODE TIL SAMMENLIGNING AF BYGNINGENS BEREGNEDE OG REELLE ENERGIFORBRUG...3 3 BEREGNING AF BYGNINGENS

Læs mere

Jordvarme. - endnu lavere energiforbrug

Jordvarme. - endnu lavere energiforbrug Jordvarme - endnu lavere energiforbrug Vælg en unik varmepumpe Mulighed for tilslutning af solfanger Mulighed for tilslutning af energifanger Varmt vand Gulvvarme / radiator Jordslanger Varmepumpe med,

Læs mere

Koncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2. Skitsering af VE-løsninger og kombinationer

Koncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2. Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Koncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2 Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Titel: Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Udarbejdet for: Energistyrelsen

Læs mere

INDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1. Varmepumper 0 1

INDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1. Varmepumper 0 1 INDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1 Varmepumper 0 1 VARMEPRODUCERENDE ANLÆG VARMEPUMPER Registrering Varmepumper kan i mange tilfælde reducere energiforbruget til opvarmning og/eller varmt

Læs mere

Miljøvenlige køleanlæg til convenience butikker

Miljøvenlige køleanlæg til convenience butikker compsuper XS VALUEPACK Miljøvenlige køleanlæg til convenience butikker Fremtidens CO ² køle- og frostanlæg GENEREL INFORMATION compsuper XS ValuePack Med over 1000 installerede CO ² køleanlæg, har Advansor

Læs mere

Guide til dit fjernvarmeanlæg

Guide til dit fjernvarmeanlæg Guide til dit fjernvarmeanlæg Sådan får du fjernvarmen til at fungere optimalt Dit fjernvarmeanlæg er skabt til at fungere helt af sig selv 24 timer i døgnet året rundt. Ikke desto mindre er der nogle

Læs mere

INDHOLDSFORTEGNELSE 1 KONKLUSIONER 3 2 PROJEKTETS RAMMER 4 3 OPDRAGET 5 4 ARBEJDSMETODE 6 5 OM BAGGRUNDEN FOR PROJEKTET 8

INDHOLDSFORTEGNELSE 1 KONKLUSIONER 3 2 PROJEKTETS RAMMER 4 3 OPDRAGET 5 4 ARBEJDSMETODE 6 5 OM BAGGRUNDEN FOR PROJEKTET 8 Side 1 INDHOLDSFORTEGNELSE SIDE 1 KONKLUSIONER 3 2 PROJEKTETS RAMMER 4 3 OPDRAGET 5 4 ARBEJDSMETODE 6 5 OM BAGGRUNDEN FOR PROJEKTET 8 6 DELTAGENDE VIRKSOMHEDER 11 6.1.1 Arla Foods 11 6.1.2 Århus Slagtehus

Læs mere

Clorius Energistyring. Besparelser med optimal komfort

Clorius Energistyring. Besparelser med optimal komfort 99.50.20-A Clorius Energistyring Besparelser med optimal komfort En vejledning til hvordan du kan holde varmen og samtidig belaste miljøet og din økonomi mindst muligt! Gælder for 1-strengede anlæg. Indholdsfortegnelse

Læs mere

ET MINI-KRAFTVARMEANLÆG

ET MINI-KRAFTVARMEANLÆG SÅDAN FUNGERER ET MINI-KRAFTVARMEANLÆG Et mini-kraftvarmeanlæg består af en gasmotor, som driver en generator, der producerer elektricitet. Kølevandet fra motoren og generatoren bruges til opvarmning.

Læs mere

FLYDENDE VAND- OG WELLNESSHUS I BAGENKOP

FLYDENDE VAND- OG WELLNESSHUS I BAGENKOP FLYDENDE VAND- OG WELLNESSHUS I BAGENKOP WELLNESSHUSET Placering og design med unikke muligheder og udfordringer. Vind- og bølgeenergi Erfaringer. Solceller og solvarme Nye regler og muligheder Solafskærmning

Læs mere

Vision for en bæredygtig varmeforsyning med energirenovering i fokus

Vision for en bæredygtig varmeforsyning med energirenovering i fokus DEBATOPLÆG Vision for en bæredygtig varmeforsyning med energirenovering i fokus Plan C: http://www.gate21.dk/projekter/planc/ Svend Svendsen og Maria Harrestrup samt PlanC s forsyningsgruppe Regeringens

Læs mere

Projektforslag. i h t. Bekendtgørelse om godkendelse af projekter for kollektive varmeforsyningsanlæg (BEK nr. 1295 af 13. december 2005) omhandlende

Projektforslag. i h t. Bekendtgørelse om godkendelse af projekter for kollektive varmeforsyningsanlæg (BEK nr. 1295 af 13. december 2005) omhandlende Projektforslag i h t. Bekendtgørelse om godkendelse af projekter for kollektive varmeforsyningsanlæg (BEK nr. 1295 af 13. december 2005) omhandlende Rørledning og varmeakkumulator for udnyttelse af overskudsvarme

Læs mere

Vejledning Stop cirkulationspumpen

Vejledning Stop cirkulationspumpen Vejledning Stop cirkulationspumpen til varmt brugsvand uden for arbejdstid Konstant cirkulation af det varme brugsvand er unødvendigt i langt de fleste kontorbygninger, fordi bygning erne ikke bliver brugt

Læs mere

Bedre udnyttelse af FJERNVARMEN. få skik på AFKØLINGEN i dit varmeanlæg! FJERNVARME helt sikkert

Bedre udnyttelse af FJERNVARMEN. få skik på AFKØLINGEN i dit varmeanlæg! FJERNVARME helt sikkert Bedre udnyttelse af FJERNVARMEN få skik på AFKØLINGEN i dit varmeanlæg! FJERNVARME helt sikkert Sådan er det med FJERNVARME Rød = fremløb Blå = returløb I princippet er der med fjernvarme tale om en slags

Læs mere

Screening af energiforbruget

Screening af energiforbruget Screening af energiforbruget Screening af energiforbruget Hvad er forskellen på kortlægning og screening? Kortlægningen giver overblik over - Hvor energien bruges - Hvor meget der bruges Screeningen giver

Læs mere

Ref.: VP XX Varmepumper / Elvarme suppleres med én luft/luft varmpumpe der opfylder kravene i BR10 Standardhus for elopvarmede huse

Ref.: VP XX Varmepumper / Elvarme suppleres med én luft/luft varmpumpe der opfylder kravene i BR10 Standardhus for elopvarmede huse Beslutning 6 Rev 1 Luft til luft varmepumpe 60 % af rumvarmebehov. NB: Der er tilføjet en værdi for kondenserende kedler dermed bliver bemærkningen under kedler Denne værdi gælder ikke kondenserende kedler

Læs mere

Den gode energirådgivning Varme M3 Anlægget. Kristian Kærsgaard Hansen

Den gode energirådgivning Varme M3 Anlægget. Kristian Kærsgaard Hansen Den gode energirådgivning Varme M3 Anlægget Kristian Kærsgaard Hansen Generelt - Kapitlerne 24-32 og bilagene 20-26 om: - Varmt brugsvand - Varmefordeling - Varmerør - Kedler - Fjernvarme - Fremgangsmåde:

Læs mere

Ta hånd om varmeforbruget - spar 55%

Ta hånd om varmeforbruget - spar 55% MAKING MODERN LIVING POSSIBLE Ta hånd om varmeforbruget - spar 55% Investeringen i en Danfoss varmepumpe er typisk tilbagebetalt på kun 4-8 år Fordele ved at købe en jordvarmepumpe: Dækker dit totale varmebehov

Læs mere

Udskiftning af større cirkulationspumper

Udskiftning af større cirkulationspumper Energiløsning store bygninger UDGIVET DECEMBER 2012 - REVIDERET DECEMBER 2015 Udskiftning af større cirkulationspumper I mange ejendomme cirkuleres varmen stadig med en cirkulationspumpe af en ældre type,

Læs mere

10. Bestemmelse af kedelstørrelse

10. Bestemmelse af kedelstørrelse . Bestemmelse af kedelstørrelse Kapitlet beskriver metoder til bestemmelse af korrekt kedelstørrelse, der er en af de vigtigste forudsætninger for god forbrænding og god økonomi. Efter beskrivelse af forudsætninger

Læs mere

Ventilationseftersynet består af en registrering af grundoplysninger, inspektion, målinger, rådgivning samt rapportering.

Ventilationseftersynet består af en registrering af grundoplysninger, inspektion, målinger, rådgivning samt rapportering. 25. november 2010 J.nr. 2501/1207-0002 Ref. jtl Side 1/6 Instruks for lovpligtigt ventilationseftersyn 19. februar 2007 rev. 1. november 2010 MJ 1. Indledning Ventilationseftersynet omfatter ventilationsanlæg

Læs mere

Energirapport. Indsatskatalog for energioptimering hos N.H. Stål. Udarbejdet af: Karsten M. Jacobsen

Energirapport. Indsatskatalog for energioptimering hos N.H. Stål. Udarbejdet af: Karsten M. Jacobsen Energirapport Indsatskatalog for energioptimering hos N.H. Stål Udarbejdet af: Karsten M. Jacobsen 1 N.H. Stål 1. Indledning Projektet DS ESCO Energieffektivisering i små og mellemstore virksomheder er

Læs mere

Gasdrevne varmepumper og split anlæg (hybrid) Samspil mellem fossil og alternativ energi. af Brian Nielsen Robert Bosch A/S

Gasdrevne varmepumper og split anlæg (hybrid) Samspil mellem fossil og alternativ energi. af Brian Nielsen Robert Bosch A/S DGF Gastekniske Dage 2011 Gasdrevne varmepumper og split anlæg (hybrid) Samspil mellem fossil og alternativ energi af Brian Nielsen Robert Bosch A/S 1 DGF Gastekniske Dage 2011 Markedet ønsker grønne og

Læs mere

Brugsanvisning til varmesystem

Brugsanvisning til varmesystem Brugsanvisning til varmesystem Gulvvarmesystemet Brugervejledning: Gulvvarmesystemet sikrer optimale betingelser for et velfungerende og behageligt indeklima. Gulvvarmesystemet har en længere reaktionstid

Læs mere

Absoprtionsvarmepumpe se

Absoprtionsvarmepumpe se Absoprtionsvarmepumpe se Den italienske absorptionsvarmepumpe Robur virker ved gas som energikilde. Hvis opstillingen optager energi i lunken vand som er 8 c som køles til 3 c vil opstillingen kunne afsætte

Læs mere

Ventilation. Ventilation kan etableres på to forskellige måder:

Ventilation. Ventilation kan etableres på to forskellige måder: Rum, som benyttes af personer, skal ventileres så tilfredsstillende komfort og hygiejniske forhold opnås. Ventilationen bevirker, at fugt og forurening (partikler, CO 2, lugt mm.) fjernes fra opholdsrummene

Læs mere

- mere end funktionel

- mere end funktionel Bolig varmepumper - mere end funktionel I n d e K l i m a M i l j ø A / S IndeKlimaMiljø A/S, eller blot, drager nytte af mange års erfaring såvel internt som hos vores samarbejdspartnere og leverandører

Læs mere

NOTAT. Hvidovre Friluftsbad solvarme

NOTAT. Hvidovre Friluftsbad solvarme NOTAT Hvidovre Friluftsbad solvarme MULTIHUSET Kultur-, Teknik-, Miljø- og Arbejdsmarkedsforvaltningen Ejendomsafdelingen Energikonsulent: Per Bæk Nielsen Dato: 23. marts 2015/pnv Da Hvidovre Friluftsbad

Læs mere

ES EJENDOMME OG SERVICE/DRIFT Februar 2011

ES EJENDOMME OG SERVICE/DRIFT Februar 2011 ES EJENDOMME OG SERVICE/DRIFT Februar 2011 GRØNT REGNSKAB UDENRIGSMINISTERIET ES EJENDOMME OG SERVICE/DRIFT Februar 2011 GRØNT REGNSKAB 1 Indholdsfortegnelse: 1. Grønt regnskab side 1 2. Samlet forbrug

Læs mere

MT/MTZ 50 Hz R22 R407C R134a R404A / R507

MT/MTZ 50 Hz R22 R407C R134a R404A / R507 Retningslinjer for udvælgelse og applikationer STEMPELKOMPRESSORER MT/MTZ 50 Hz R22 R407C R134a R404A / R507 1 CYLINDER 2 CYLINDRE 4 CYLINDRE 8 CYLINDRE Danfoss Maneurop stempelkompressorer.........s.

Læs mere

517millioner. tons CO2 kunne spares hvert år,

517millioner. tons CO2 kunne spares hvert år, MAKING MODERN LIVING POSSIBLE Spar energi og CO2 i dag Løsningerne er klar! 517millioner tons CO2 kunne spares hvert år, hvis Europa fordoblede brugen af fjernvarme til 18-20 % og samtidig øgede andelen

Læs mere

AQUAREA LUFT/VAND-VARMEPUMPE EFFEKTIV OPVARMNING AF DIT HJEM

AQUAREA LUFT/VAND-VARMEPUMPE EFFEKTIV OPVARMNING AF DIT HJEM NYHED AQUAREA LUFT/VAND-VARMEPUMPE EFFEKTIV OPVARMNING AF DIT HJEM Panasonic s nye AQUAREA luft/vand-system er omkostningseffektivt og miljøvenligt og giver altid maksimal effektivitet selv ved lave temperaturer.

Læs mere

Soldrevet køling i Danmark og udlandet. Lars Reinholdt Center for Køle- og varmepumpeteknik Teknologisk Institut

Soldrevet køling i Danmark og udlandet. Lars Reinholdt Center for Køle- og varmepumpeteknik Teknologisk Institut Soldrevet køling i Danmark og udlandet Typer og teknologier Lars Reinholdt Center for Køle- og varmepumpeteknik Teknologisk Institut Indhold Varmedrevet køling Lidt teori Typer, teknologier og deres virkmåde

Læs mere

CO2-opgørelse Virksomheden Fredericia Kommune

CO2-opgørelse Virksomheden Fredericia Kommune CO2-opgørelse 215 Virksomheden Fredericia Kommune 1. Generelle bemærkninger til CO 2 -opgørse 215 Midt i 214 blev driften af plejecentre og ældreboliger overtaget af boligselskabet Lejrbo, og data for

Læs mere

Effektiv afkøling betaler sig

Effektiv afkøling betaler sig Effektiv afkøling betaler sig 2 Udnyt fjernvarmen Returvand skal være så koldt som muligt Så godt som alle hovedstadsområdets hjem er i dag forsynet med fjernvarme. Men det er desværre langt fra alle,

Læs mere

Hybridvarmepumpe. En fortælling om gammel kendt teknologi sammensat på en ny måde! Kurt Hytting Energirådgiver i Industri Montage

Hybridvarmepumpe. En fortælling om gammel kendt teknologi sammensat på en ny måde! Kurt Hytting Energirådgiver i Industri Montage Hybridvarmepumpe En fortælling om gammel kendt teknologi sammensat på en ny måde! Kurt Hytting Energirådgiver i Industri Montage Agenda Historie Hvordan arbejder en Hybrid Varmepumpe Hvilke komponenter

Læs mere

Anlægsdesign og driftsoptimering med energypro - Oprettelse og optimering af en elektrisk varmepumpe i energypro

Anlægsdesign og driftsoptimering med energypro - Oprettelse og optimering af en elektrisk varmepumpe i energypro Anlægsdesign og driftsoptimering med energypro - Oprettelse og optimering af en elektrisk varmepumpe i energypro Indlæg på Dansk Fjernvarmes kursus Vindvenlige varmepumper til fjernvarme og køling d. 9/3

Læs mere

Titel Beskrivelse dato. måned år

Titel Beskrivelse dato. måned år Titel Beskrivelse dato. måned år Hvad er maskiner og processer Trykluftsanlæg Køleanlæg Vakuum Produktionsmaskiner Transportbånd, siloer og materialehåndtering Vakuum Trykluft - anvendelser Det mest in-effektive

Læs mere

Hvad har vi lært? del 2:

Hvad har vi lært? del 2: Hvad har vi lært? del 2: Tekniske forhold og erfaringer Varmepumper i forhold til biomasse Fleksibelt elforbrug Kombinationer med solfangere Køling af returvand Fjernvarmetemperaturenes betydning Specialkonsulent

Læs mere

Produktion. Forbrugsforskelle

Produktion. Forbrugsforskelle Forbrugsforskelle Forbruget af strøm og forbruget af fjernvarme er ikke lige stort og heller ikke ens set over døgnets 24 timer. Der er også variationer hen over ugen, sommer og vinter eller når det er

Læs mere

Condens 6000 W. Kondenserende gaskedel til solvarme med buffertank til varme og varmt vand

Condens 6000 W. Kondenserende gaskedel til solvarme med buffertank til varme og varmt vand Condens 6000 W Kondenserende gaskedel til solvarme med buffertank til varme og varmt vand 2 Condens 6000 W Effektiv teknologi Condens 6000 W Fleksibilitet ligger til familien Vil du have en høj standard

Læs mere

Samsø Kommune, klimaregnskab 2014.

Samsø Kommune, klimaregnskab 2014. Samsø Kommune, klimaregnskab 214. Hermed følger Samsø Kommunes CO2 regnskab for 214. Nærværende regnskab har inkluderet enkelte delresultater inden for de enkelte energiforbrug ellers er det selve konklusionen

Læs mere

Store Varmepumper Virkningsgrader, COP m.m.

Store Varmepumper Virkningsgrader, COP m.m. Store Varmepumper Virkningsgrader, COP m.m. IDA, København d. 25/02-2015 Bjarke Paaske Center for køle- og varmepumpeteknik Teknologisk Instituts rolle i vidensystemet Videnudvikling Vi udvikler ny viden

Læs mere

Fremme af fleksibelt forbrug ved hjælp af tariffer

Fremme af fleksibelt forbrug ved hjælp af tariffer Fremme af fleksibelt forbrug ved hjælp af FJERNVARMENS TÆNKETANK Grøn Energi er fjernvarmens tænketank. Vi omsætter innovation og analyser til konkret handling til gavn for den grønne omstilling, vækst

Læs mere

Solvarmeanlæg til store bygninger

Solvarmeanlæg til store bygninger Energiløsning store bygninger UDGIVET APRIL 2011 - REVIDERET DECEMBER 2015 Solvarmeanlæg til store bygninger Videncenter for energibesparelser i bygninger anbefaler at etablere solvarmeanlæg i store bygninger.

Læs mere

Dennis Christensen V

Dennis Christensen V 15 Bilag Bilag A Elektrisk diagram over Danfoss Optyma Unit på tankstation i Risskov... 2 Bilag B (CD) Opsætning af simulering i Pack Calculation... 2 Bilag C Variation i kuldebehov i løbet af året (Pack

Læs mere

Spar på energien med den intelligente hybrid jord- eller luft/vand-varmepumpe

Spar på energien med den intelligente hybrid jord- eller luft/vand-varmepumpe Væghængt hybrid varmepumpe Spar på energien med den intelligente hybrid jord- eller luft/vand-varmepumpe geotherm Hybrid varmepumpesystem - den effektive partner til din Vaillant gaskedel Energibesparende

Læs mere

Energihandlingsplan for Nordsøenheden

Energihandlingsplan for Nordsøenheden for Nordsøenheden 2009 Tekniske besparelsestiltag Dette er handlingsplanen for Nordsøenheden. Handlingsplanen er udarbejdet af energirådgiver Per Ruby, Stine Skaarup Madsen, Søren Vontillius og Malene

Læs mere

Spar penge på køling - uden kølemidler

Spar penge på køling - uden kølemidler Spar penge på køling - uden kølemidler En artikel om et beregningseksempel, hvor et sorptivt køleanlæg, DesiCool fra Munters A/S, sammenlignes med et traditionelt kompressorkølet ventilationssystem. Af

Læs mere

GLOSTRUP VARME A/S PROJEKTFORSLAG FOR EJBYHOLM OG YDERGRÆN- SEN MV.

GLOSTRUP VARME A/S PROJEKTFORSLAG FOR EJBYHOLM OG YDERGRÆN- SEN MV. GLOSTRUP VARME A/S PROJEKTFORSLAG FOR EJBYHOLM OG YDERGRÆN- SEN MV. Revision 3 Dato 2016-02-12 Udarbejdet af AD, TSR Kontrolleret af TSR Godkendt af Beskrivelse Projektforslag for ændring af projektforslag

Læs mere

Opvarmning med naturlig varme

Opvarmning med naturlig varme VARMEPUMPER Opvarmning med naturlig varme www.hstarm.dk Kom i kredsløb med jorden Jorden omkring din bolig gemmer på masser af energi. Faktisk skal du ikke længere end 1 til 1,5 meter ned under overfladen

Læs mere

Klimavarmeplan 2010. Klimavarmeplan 2010 er den strategiske plan for udviklingen af fjernvarmen i Aarhus frem mod 2030:

Klimavarmeplan 2010. Klimavarmeplan 2010 er den strategiske plan for udviklingen af fjernvarmen i Aarhus frem mod 2030: Klimavarmeplan 2010 Klimavarmeplan 2010 er den strategiske plan for udviklingen af fjernvarmen i Aarhus frem mod 2030: Byrådet i Aarhus ønsker at tilgodese: Forsyningssikkerhed Mindre CO 2 Energieffektivitet

Læs mere

Member of the Danfoss group. Konstruktion og opbygning af gyllekølingsanlæg

Member of the Danfoss group. Konstruktion og opbygning af gyllekølingsanlæg Member of the Danfoss group Konstruktion og opbygning af gyllekølingsanlæg KH nordtherm s baggrund Specialiseret indenfor varmepumper til landbruget Mere end 28 års erfaring Anlæg indenfor jordvarme, kartoffelkøl,

Læs mere

Stoholm Fjernvarme a.m.b.a. Ekstraordinær generalforsamling den 29. januar 2014

Stoholm Fjernvarme a.m.b.a. Ekstraordinær generalforsamling den 29. januar 2014 Stoholm Fjernvarme a.m.b.a. Ekstraordinær generalforsamling den 29. januar 2014 Solvarme og varmepumpe 1 Oversigt 1. Baggrund for projektet 2. Solvarme 3. Varmepumpe 4. Nye produktionsenheder 5. Stabile

Læs mere

INDHOLDSFORTEGNELSE VARMT OG KOLDT VAND 0 1. Varmt vand 0 1

INDHOLDSFORTEGNELSE VARMT OG KOLDT VAND 0 1. Varmt vand 0 1 INDHOLDSFORTEGNELSE VARMT OG KOLDT VAND 0 1 Varmt vand 0 1 VARMT OG KOLDT VAND VARMT VAND Registrering Registrering af anlæg til varmt brugsvand skal give grundlag for: at energiforbrug til varmt vand

Læs mere

Spar op til 70% om året på varmekontoen... - og få samtidig et perfekt indeklima! Inverter R-410A Luft til Vand Varmepumpe Energiklasse A

Spar op til 70% om året på varmekontoen... - og få samtidig et perfekt indeklima! Inverter R-410A Luft til Vand Varmepumpe Energiklasse A Spar op til 70% om året på varmekontoen... - og få samtidig et perfekt indeklima! Inverter R-410A Luft til Vand Varmepumpe Energiklasse A Høj effekt, høj kvalitet og lavt energiforbrug - det bedste valg

Læs mere

INDUSTRIEL OVERSKUDSVARME. Rammebetingelser

INDUSTRIEL OVERSKUDSVARME. Rammebetingelser INDUSTRIEL OVERSKUDSVARME Rammebetingelser VIEGAND MAAGØE OVERSKUDSVARME Potentiale, teknisk & økonomisk Udvikling af løsning: Optimering af processen (ingen overskudsvarme tilbage) Udnyttelse til proces

Læs mere