UDVIDELSE AF SKAGEN HAVN ETAPE II TIL 2015
|
|
- Morten Holst
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 DGF 19 NOVEMBER 2015 DESIGN & UDFØRELSE I SILT TIL HALSEN UDVIDELSE AF SKAGEN HAVN ETAPE II TIL 2015 Henrik Steen Hansen Carsten Johannesen Havne & Geoteknik Billede lånt fra Skagen Havns Hjemmeside
2 Krydstogtkaj, Pier 10, Vertikal molehoved, Dækmoler og Uddybning 1. Designbasis 2. Konstruktioner 3. Geoteknisk design 4. Geoteknik og Geotekniske parametre 5. Kontrol under udførelsen
3 Designbasis, væsentligste forhold Levetid 50 år og Konsekvensklase CC2 Designvanddybde 13,5 m - Krydstogtkaj og Pier 10 Overfladelast 20 kn/m2 (Krydstogtkaj og Pier10). 1,5 kn/m2 Molehoved Kranlast/støttebenstryk 1000 kn fordelt på 1,5 m x 1,5 m (Krydstogtkaj og Pier10) Differensvandtryk 0,5 m (Krydstogtkaj og Pier10) som +0,0 m på bagside og -0,5 m på forsiden. Ved Molehoved 1,0 m og 1,8 m (Ulykke) fra bølger. Pullertlaster 1250 kn ved Krydstogtkajen og 500 kn ved Pier 10. Pullerter placeret pr. 15 m. Betonoverbygning anvendes til kraftfordeling ud på 15 m. Fenderlaster 2014 kn (Krydstogtkaj og Pier10). Betonoverbygning anvendes til kraftfordeling ud over 10 m. Skibsstød Ulykke kn fordelt på areal 1,0 m x 1,0 m (Krydstogtkaj, Pier 10 og Molehoved) Termisk islast inde i havnen svarende til is tykkelse på 0,57 m isflager kan ikke blive store nok inde i havneområdet til at vind kan få isen til at knuse på konstruktionen. Termisk last beregnet til 44 kn/m. DS/EN 1991: DK: Islast på broer tillæg Islast på molehoveder svarende til en 50 års statistisk istykkelse som via vind og strøm på stor isflage kan mobilisere en knusningslast. Islast på denne vis beregnet til 800 kn/m ved molehoved Korrosion. Forside beskyttes med offeranoder (Krydstogtkaj, Pier10 og Molehoved). Skruevandsudskæring. Krav i kontrakt fastlagt til 2,5 m. Geotekniske forhold/styrkeparametre/stivhedsparametre/sætninger
4 Fenderkarakteristik SXP 1000x2000 G2.8 (Udbudsfender) Data for fenderlængde 1 m
5 Faktiske fender som blev valgt pga. Hull pressure
6 Korrosionsfradrag Anbefaling i Eurocode Spunsvæg beregnes for korrosion på 1,2 mm på bagsiden. Stålankrene skal også reduceres for rust men svarende til 2*1,2 = 2,4 mm. Da der etableres forstøbning ned til daglig vande og offeranoder under dette niveau er det kun korrosion på bagsiden (og forsiden under havbunden) som er relevant.
7 Partialkoefficient laster på kajer Bemærk 1,4 på den dominerende variable last for kajkonstruktioner
8 Lastkombinationer For Krydstogtkajen var lastkombination 2.3 (Pullert dominerende og overfladelast sekundær) dimensionsgivende for ankerkraften mens lastkombination 2.6 (Overfladelast dominerende og fenderlast sekundær) var dimensionsgivende for både rammekote og det positive moment i væggen.
9 Krydstogtkaj. Der skal rammes i gammel stenkastning! Snit fra udbudsprojektet
10 Krydstogtkaj Ankerlængde: 32,5 m og 24,5 m Ankerstænger: SAS ankre Ø50 S670/800 Ankerplader: 1,80x1,80x0,35 m, BK -2,5 m Rammekote:-18,8 / -17,8 m Spunsvæg: AZ36-700, S430 GP Erosions sikring: 25 m s bredde Terræn i kote +2,5m Designvanddybde: 11+2,5 m = 13,5 m Max moment: 1321 knm/m
11 Krydstogtkaj Plan af princip for kajudstyr. 125t pullerter og fendere pr. 15 m Max Ankerkraft: 571 kn/m Plan af princip for ankersystem. Ankre pr. 1,4 m Betonoverbygning
12 Vægberegning, Spooks LK 2.3 med Pullert (max) og overfladelast, max A LK 2.6 med Overfladelast (max) og fenderlast, max M og RK
13 Kranlast / Enkeltlast jordtrykspåføring Der er 140 kn/m i reserve i ankersystemet og dette anvendes til optagelse af jordtrykket fra enkeltlasten og betonoverbygningen anvendes til fordeling ud over en strækning på 6 m.
14 Dobbelte ankerplader Plaxis ækvivaleres med Krebs Ovesen beregning. Her giver Plaxis større bæreevne end Krebs Ovesen. Plaxis er en 2D beregning så Plaxis skal korrigeres for dette. Vi har 8 m imellem ankerplader hvor meget influerer de på hinden?- Brudlasten findes i Plaxis og så korrigeres der med den fundne faktor. GENDIATUR, QUE REIUNT EXPLABO. UT ASINCTIIS DE VOLLACCAB ISUNT ET EOS QUATIANDANDI DELLECU LLUPTIIST
15 Totalstabilitet, Plaxis Totalstabiliteten er ok men hvad så med rotationskapaciteten?
16 Rotationskapacitet. Tilladelig rotationsvinkel bestemmes for vores tværsnitsklasse 2 efter reduktion for rust Aflæs tilladelig plastisk rotationsvinkel
17 Bestemmelse af faktiske rotation
18 Plaxis deformationsberegning 5 Deformationen må ikke være så stor at skibssiden ved normal krængning kan komme ind og ramme spunsvæggen Kote (m DVR90) 0-0,25-0,2-0,15-0,1-0, Med q og diff. VS -15 Uden q og diff. VS -20 Vandret deformation (m)
19 Lodret ligevægt I den udstrækning det ikke havde væsentlig indflydelse på dimensioner og rammedybder er valg af ruhed på for og bagside blevet anvendt for opnåelse af lodret ligevægt. Hvor valg af ruhed er blevet uhensigtsmæssig i designet er der anvendt spidsmodstand ved spidsen større end stålareal. Gamle dage anvendtes 80%, sidste ca. 10 år har Sweco anvendt ca % og i Skagen er kun anvendt ca. 20%, da bygherre rådgiveren havde stor uvilje mod at man anvender mere end stålarealet. Vi blev aldrig enige, men vi er overbevist om at sandheden i store træk svarer til EAB tilgangen nedenfor Uddrag EAB 2006
20 Skruevand Kornkurveren viser at det med rimelighed kan antages at sandet i området har en d 50 0,2 mm og d 85 0,3 mm. Krydstogtskib 10% effekt, 12,5 m s vanddybde. Beregninger viste at man ved dette scenarie kan få skruehuller på henholdsvis 2,5 m ved manøvrering (kote -15,0 m) og 8,2 m ved fast position (kote -20,7 m). Denne skrueudskæring er et godt stykke under design niveau. Bygherren blev derfor kraftigt anbefalet at der etableres bundbeskyttelse foran kajstrækningen.
21 Geoteknisk design Krydstogtkaj, resume Lodret ligevægt og propfaktor. Vi havde brug for 20% af spunsvægshøjden. Check rotationskapaciteten ved vægbrudmåder med flydeled, f.eks. via Plaxis hvis Plaxis alligevel bliver brugt til totalstabilitesberegningerne og deformationsberegning i anvendelsestilstanden (tværsnitsklasse 2). Totalstabilitet i Plaxis for såvel drænet som udrænet. I udrænet via c-φ analyse hvor man reducerer c u værdien med en faktor på γ tanϕ / γ cu Sikkerheden i beregningen skal så være > 1,2 SAS ankre med valset gevind sådan at der ikke skal tages hensyn til skåret gevind og ankre kan om nødvendigt regnes vigende, hvilket er vigtigt i forhold til beregninger for store lokale støttebenslaster/lodlaster da man ellers skal designe for horisontale laster svarende til ueftergivelig væg. Ankerplader dimensioneres iht. Krebs Ovesens metodik til beregning af ankerplademodstand. Anvendes til kalibrering af ankerplademodstanden i 2D Plaxis som ikke tager hensyn til den rumlige effekt. Brinch Hansens brudteorier anvendes som vægdesign via softwaren Spooks som gennem tiden har ført til fornuftige og optimerede konstruktioner så tag vare på dette og lad ikke denne beregningsmetode gå i glemmebogen!.
22 Pier 10. Der skal rammes i gammel stenmole!
23 Plan Pier 10 Havnekransdæk og 50t pullerter pr. 20 m Max ankerkraft som kan optages i eksisterende kaj 10 er efter beregning bestemt til 400 kn/m. Denne ankerkraft må således ikke overskrides. Der er gammel stenmole som det er meget vanskeligt at grave og ramme i og silten ved den nye væg er ikke forbelastet ligesom ved Krydstogtkajen Forankringsplan
24 Pier 10 M=1570 knm/m; A=400 kn/m Tværsnit indre del. Designvanddybde 11 m + 2,5 m = 13,5 m, levetid 50 år, AZ38-700, RK -19,8 m Eksisterende kajoverbygning A=484 kn/m, M=1181 knm/m Nye kajoverbygning Tværsnit ydre del. Designvanddybde 11 m + 2,5 m = 13,5 m, levetid 50 år, AZ36-700, RK -19,2 m
25 Havnekransdæk Betonoverbygningen gøres så stærk at den kan fordele dæklasten svarende til maksimale linielast på 280 kn/m
26 Totalstabilitet pier 10, indre del GENDIATUR, QUE REIUNT EXPLABO. UT ASINCTIIS DE VOLLACCAB ISUNT ET EOS QUATIANDANDI DELLECU LLUPTIIST
27 Deformationer udførelsen iht Plaxis Hvornår tør vi støbe betonen? har vi brugt de rigtige stivheder sådan at output fra plaxis er troværdig?
28 Hvad med vinkeldrejning ved ankrene? Opfyldningen trækker den eksisterende kajvæg med sig. Vigtigt at tænke denne deformationsmulighed ind i designet Vinkeldrejning ankerstænger kan på denne vis beregnes til 0,4 grader og vinkeldrejning betonoverbygning tilsvarende til 0,1 grad.
29 Vertikal molehoved, Islasten!! Vægberegning M=1201 knm/m A=612 kn/m RK=-19,2 m Vanddybde 12,1 m
30 Vertikal molehoved
31 Sætninger under udførelsen iht. Plaxis Dette er store sætninger, så hvordan håndterer vi dette? Sætningerne sker i silten under spidsen af spunsvæggen så molehovedet sætter sig som et samlet hele. Check Vi gennemregner konstruktionen for situationer med varierende ankerkoter. Check Vi etablerer torsionsbetonplade under ankerniveau sådan at pladen kan sætte sig lodret uafhængigt af spunsvæggen. Check
32 Overbygning molehoved NB! Risiko for kraftigere korrosion på bagsiden pga. bølgeoverskyl
33 Dækmoler
34 B105 B103 B104 B102 B101 GENDIATUR, QUE REIUNT EXPLABO. UT ASINCTIIS DE VOLLACCAB ISUNT ET EOS QUATIANDANDI DELLECU LLUPTIIST
35 B112 B111 B110 B106 B107 B108 B109 GENDIATUR, QUE REIUNT EXPLABO. UT ASINCTIIS DE VOLLACCAB ISUNT ET EOS QUATIANDANDI DELLECU LLUPTIIST
36 Geotekniske parametre Kan der opstå en udrænet tilstand i silten som skal håndteres beregningsmæssigt? I detailprojekt udfører GEO geologisk bedømmelse samt sigteanalyser på poseprøver taget i forbindelse med forprojektet. Prøver bedømt som SILT i udbudsmateriale tolkes som SAND. Er finstof udvasket i forbindelse med prøvetagningen? Der udføres supplerende boringer samt dissipationsforsøg. Konklusion: Den trufne SILT skal regnes udrænet
37 Geotekniske parametre c u -profil ved Krydstogtkaj Vingeforsøg CPT = N k =10 (kalibreret ud fra vingeforsøg)
38 Molehoved Stabilitetsanalyse (islast=800kn/m)
39 Molehoved Stabilitetsanalyse (islast=800 kn/m) 1100 kn/m 800 kn/m Snit 1 Snit kn/m Snit
40 Geotekniske parametre Tolkning af geotekniske deformationsparametre ud fra CPT-data Konsolideringsmodul: K 4 MPa CPT-håndbog Swedish Geotechnical Institute SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
41 Krydstogtkaj Vandret deformation Uddybning til kote -12,5 m Krumning målt ud fra wire spændt op i lod fra havbund til havoverflade Kote (m DVR90) 5,00 0,00 0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14-5,00-10,00 Parallelforskydning målt i top af spuns -15,00-20,00 Beregning Måling Uddybningsniveau Vandret deformation (m) SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
42 Moler - Sætninger SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
43 Moler Bølgeskærm bygget i 2007 Bølgeskærm bygget sommeren 2007 Fixpunkt etableret sommeren 2013 Fixpunkt Sommer 2007: kote +3,307 m DVR90 ±0,02 m Sommer 2013: kote +3,227 m DVR90 Sætning i løbet af 6 år: 6-10 cm Stensætning færdig 3-6 mndr. forinden SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
44 Moler Sætninger Konsolideringssætninger (m) 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 Tid (år) m vanddybde 3 mndr. 6 mndr. t=3 mndr. (cm) t=6 mndr. (cm) t=6 år (cm) Restsætning (cm) Målt ( ) 6-10 Plaxis SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
45 Kalibrering af stivhed i silt Pier 10 Målt initialsætning Beregnet initialsætning Dato Lodret deformation (cm) 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4, K (MPa) δ ini (cm) 4 14,4 5 12,3 8 7,2 10 5,2 14 4,
46 Kalibrering af stivhed i silt Kaj 10 Målte sætninger Ved ender: 10 cm I midten 20 cm Beregnet konsolideringssætning K (MPa) δ kons (cm) 8 9,4 14 5,
47 Kalibrering af stivhed i silt = 8 = 1,2 = 8 1,2 =6,7 Kalibreret stivhed ved molehovedet: =6,7 0,6 =
48 Vertikalt molehoved - Sætningsmålinger Rør 3 Rør 2 Rør 4 Rør 1 SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
49 Molehoved - Sætningsmålinger Sætning (m) 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 Rør 1 Rør 2 Rør 3 Rør 4 Dato Arbejde Opfyldning kote -7,0 m Opfyldning til kote -0,5 m Opfyldning af ral Færdig Dato SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
50 Molehoved - Deformationsanalyse Tid (dage) Målt (cm) Beregnet (cm) Totale sætninger estimeres nogenlunde Tidsudvikling undervurderes 1825 (5 år) ~ Permeabilitetskoefficient i silt konservativt valgt ud fra dissipationsforsøg k=10-8 m/s Drænvej i silt svarende til énsidet dræning SKAGEN HAVN ETAPE 2 DGF-MØDE
51 Opsamling Udrænet tilstand blev kritisk for stabilitetsberegnigner Deformationsparametre er kalibreret ud fra deformationsmålinger Deformationsmålinger bør registreres sammen med optegnelse af igangværende arbejder, hvis de skal have værdi Vandrette deformationer ved kajer overvurderet Lodrette deformationer ved molehoved estimeret OK
52 Tak for opmærksomheden Skagen Havn, Etape II færdig Skagen Havn, Etape II færdig Billeder lånt fra Skagen Havns Hjemmeside
NVF sommermøde juni 2018 Driftsrevision introduktion
NVF sommermøde juni 2018 Driftsrevision introduktion v./ Erling Kristiansen 1 Driftsrevision et projekt under udvikling Driftsrevision er en metode til gennemgang og vurdering af vejprojekter for at optimere
Læs mereDimensioneringspraksis for støtte- og spunsvægge
Dimensioneringspraksis for støtte- og spunsvægge Avancerede analyseværktøjer Frands Haahr 1 Indhold Avancerede analyseværktøjer Dimensionering (SPOOKS EPC-optimeret) Havnekonstruktioner Dobbelte spunsvægsfangedæmninger
Læs mereVandtryk bag indfatningsvægge
Vandtryk bag indfatningsvægge gge Søren Gundorph Geo Kompagniet Geo Kompagniet 1 Indhold og formål 1. Vandfyldte trækrevner bag indfatningsvægge gge - 9.6 (5)P Formålet er at præcisere, hvornår r og hvorledes
Læs mereDGF - Dimensioneringshåndbog
DGF - Dimensioneringshåndbog Jordtryk Spunsvægge og støttemure Torben Thorsen, GEO trt@geo.dk DGF - Dimensioneringshåndbog Dimensioneringshåndbog bliver en håndbog for dimensionering af geotekniske konstruktioner
Læs mereSekantpælevægge - dimensionering
Sekantpælevægge - dimensionering Søren Gundorph Geo Kompagniet 03-03-2011 Geo Kompagniet 1 Indhold 1. Sekantpælevægge. Fordele og ulemper 2. Vægtyper stivheder indspændingsforhold 3. Dimensionering: Vandret
Læs mereGrundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge
Image size: 7,94 cm x 25,4 cm Grundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge - overvejelser i forbindelse med Nordhavnsvej-projektet v/ Jacob Philipsen, Rambøll Disposition Baggrund Beregningsmetode
Læs mereGeoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg)
DGF høring af Dim.håndbogens baggrundsartikel for Nyt DK NA til EC7-1 Disposition Geoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg) Eksempler: (ingen tal, kun principper) - Støttekonstruktion
Læs mereHistorik DS415 (DS409) NSK CC ,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2. 1,75 1,8 1,8 cu 1,8 1,8 1,8 1,3 1,3 1,5 Q 1,5 1,4* 1,4* Side 4
Side 2 Side 3 Agenda Historik - partialkoefficienter på jords styrke og på variabel last Definition af karakteristisk parameter Baggrund for reduktion af partialkoefficient for variabel last (trafiklast)
Læs mereVertigo i Tivoli. Lindita Kellezi. 3D Finit Element Modellering af Fundament. Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse
Vertigo i Tivoli 3D Finit Element Modellering af Fundament Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse Lindita Kellezi Vertigo - svimmelhed Dynamisk højde 40 m Max hastighed 100 km/t Platform
Læs mereDGF møde Projektering og udførelse af sekantpælevægge DGF Morten S. Rasmussen
Projektering og udførelse af sekantpælevægge DGF 19.11.2015 Morten S. Rasmussen ZÜBLIN A/S November 2015 2 Morten Schousboe Rasmussen Civilingeniør (B) 1991, Licentiat 1996 Ansat: -1995-1996: Carl Bro
Læs meredgf, 12/ Jordtryk, parameterfastlæggelse og lodret ligevægt
dgf, 12/3 2009 Jordtryk, parameterfastlæggelse og lodret ligevægt Indledning, 1/2 Er det et problem, at beregningsmodellen bliver en konkurrenceparameter? NEJ, uenighed er sundt så lang tid ansvaret er
Læs mereSpidsbæreevne af indfatningsvægge - baseret på litteratursøgning
Spidsbæreevne af indfatningsvægge - baseret på litteratursøgning Søren Gundorph Geo Kompagniet 11-02-2010 Geo Kompagniet 1 Indhold 1. Hvad siger EC7-1:2007 om lodret bæreevne af støttevægge (spunsvægge,
Læs mereMIKKELSBY NY BØLGEBRYDER
Til De bydende Dokumenttype Designbasis Dato Maj 2016 MIKKELSBY NY BØLGEBRYDER Ny bølgebryder Revision 0 Dato 2016-05-13 Udarbejdet af NFC Kontrolleret af KAPS Godkendt af TSTAES Beskrivelse Designbasis
Læs mereDANSK VANDKONFERENCE DEN NOV. NYE INDVINDINGSTILLADELSER HAR VI DE NØDVENDIGE DATA?
DANSK VANDKONFERENCE DEN 8. - 9. NOV. NYE INDVINDINGSTILLADELSER HAR VI DE NØDVENDIGE DATA? INDLÆG V/ MORTEN ASP HANSEN - SWECO STEEN RASMUSSEN - NK-VAND ANDERS MARK JENSEN - NK-VAND 1 Virksomheden Sweco
Læs mereKommentarer til DS/EN fra DGF's medlemmer. Indkomne kommentarer til mailen. EC7 Hvad mener du? (6. august 2016)
Kommentarer til DS/EN 1997 1 fra DGF's medlemmer Indkomne kommentarer til mailen EC7 Hvad mener du? (6. august 2016) Kommentarer til DS/EN 1997 1 fra DGF's medlemmer, Odense 20 04 2017 Jacob Philipsen,
Læs mereJordtryk på gravitationsstøttemure
Jordtryk på gravitationsstøttemure Anette Krogsbøll, DTU Byg DGF-møde, Odense, 12. marts 2009 Oplæg til diskussion Definition gravitationsmur Krav til jordtryksberegning i henhold til Eurocode 7 Brudgrænsetilstanden
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereGEOTERMI I DANMARK SEMINAR HOS DANSK FJERNVARME 28. JUNI 2016 JOHNNY IVERSEN 1 2016-06-27
GEOTERMI I DANMARK SEMINAR HOS DANSK FJERNVARME 28. JUNI 2016 JOHNNY IVERSEN 1 AGENDA 1. Introduktion 2. Fjernvarme-trends og baggrund 3. Lavtemperatur fjernvarme - anvendelser 4. Videre perspektiver 2
Læs mereProjektering og udførelse af slidsevæg med forankret spuns. JDC DGF møde Lange indfatningsvægge
Projektering og udførelse af slidsevæg med forankret spuns JDC 19.11.2015 DGF møde Lange indfatningsvægge Indhold Udførelse af slidsevæg med spuns Sammenligning med andre metoder Projektering midlertidig
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereHYDROLOGIDAG DEN 29. OKTOBER 2015 GRUNDVANDSSTIGNING OG BETYDNING FOR INFRASTRUKTUR PETER ALFRED, SWECO
HYDROLOGIDAG DEN 29. OKTOBER 2015 GRUNDVANDSSTIGNING OG BETYDNING FOR INFRASTRUKTUR PETER ALFRED, SWECO 1 Introduktion Præsentation Temaer Grundvand Veje Jernbaner Vandforsyning og spildevand 2 Tilpasning
Læs mereAalborg Havn Logistik A/S, Langerak 19, 9220 Aalborg Øst. Mou Havn. Tilstandsvurdering af kajkonstruktioner. Udarbejdet for Aalborg Kommune Maj 2013
Aalborg Havn Logistik A/S, Langerak 19, 9220 Aalborg Øst Mou Havn Tilstandsvurdering af kajkonstruktioner Udarbejdet for Aalborg Kommune Maj 2013 Maj 2013 Aalborg Havn Logistik A/S, Langerak 19, 9220 Aalborg
Læs mereINSTRUKTION: ANVENDELSE AF STÅLFUNDAMENTER
DOKUMENTNR. UDARBEJDET GODKENDT ENHED [ESDH-dok.nummer] [Initialer] [Dato] [Initialer] [Dato] [ANL-xxx] GYLDIGHEDSOMRÅDE [Hvor gælder dokumentet] MÅLGRUPPE [For hvem gælder dokumentet] INSTRUKTION: ANVENDELSE
Læs mereGEOTEKNISK UNDERSØGELSE NR. 1
GEOTEKNISK UNDERSØGELSE NR. 1 Industrivej 7A, 7900 Nykøbing Mors Dato: 27. september 2016 DMR-sagsnr.: 2016-0688 Version: 1 Geoteknik - Din rådgiver gør en forskel Ry 86 95 06 55 Slagelse 58 52 24 11 Jerslev
Læs mereNordhavnsvejen, Banekrydsningen - monitering vs numeriske beregninger af byggegrube
Nordhavnsvejen, Banekrydsningen - monitering vs numeriske beregninger af Præsenteret og udarbejdet af: Carsten Lyse, COWI Sabina Brammer, Rambøll SAMSPIL MELLEM JORD OG KONSTRUKTION Aftenens menu Kort
Læs mereDS/EN DK NA:2013
COPYRIGHT Danish Standards Foundation. NOT FOR COMMERCIAL USE OR REPRODUCTION. Nationalt anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 3-1: Tårne, master og skorstene Tårne og master Forord Dette nationale
Læs mereSorø Kommune Omfartsvej og cykelsti ved Tersløse. Borgermøde den 4. maj
Sorø Kommune Omfartsvej og cykelsti ved Tersløse Borgermøde den 4. maj 2017 1 Byrådsbeslutning Ved budgetaftalen 2015 blev der afsat midler til at anlægge en cykelsti fra Kalundborgvej til Tersløse og
Læs mereMålemetodens historie og baggrund Delft, 1950 erne, soft soils
Page 1 Page 2 Agenda Lidt om målemetodens historie og baggrund Udstyret og måleprocedure, måleparametre De udledte parametre Case m. sammenligning af data Vurdering af metoden Fra Wikipedia: A dilatometer
Læs mereFormålet med nærværende notat er at vurdere egnetheden af dette materiale som dokumentation af den statiske bæreevne iht. gældende normsystemer.
ROSKILDE HAVN Projekt Kunde Notat nr. Dato Til Fra Kopi til Udvidelse af Roskilde Havn Roskilde Kommune 03 Vurdering af beregninger, Revision 2016-01-07 Esben Haarder Paludan Morten Boolsen 1. Indledning
Læs mereMetroprojektet Branch off to Nordhavnen Lidt teoretisk indblik Morten S. Rasmussen Geotenikerdagen
Metroprojektet Branch off to Nordhavnen Lidt teoretisk indblik Morten S. Rasmussen Geotenikerdagen DEN TEORETISKE DEL - UNDERLAGSPLADER TIL SPUNS A) I HENHOLD TIL DS/EN1003-5 B) VED BRUDLINJE C) FEM ANALYSE
Læs mereV.KRISTIAN KIRKEBJERG,SW ECO DANMARK AS 1
Helhedsorienteret Bæ redygtig Jordhåndtering JORDHÅNDTERING.DK JORDBASEN.DK V.KRISTIAN KIRKEBJERG,SW ECO DANMARK AS 1 Oversigt HotelPostgaarden Sorø Storgade 25,4180 Sorø RegionshusetViborg:Skottenborg
Læs mereDANSK GEOTEKNISK FORENING DANISH GEOTECHNICAL SOCIETY
DANSK GEOTEKNISK FORENING DANISH GEOTECHNICAL SOCIETY Referat Referent: Jannie Hansen og Caspar Thrane Leth Møde 1. Foråret/Efteråret 2009 Torsdag den 12. marts 2009, kl. 17.00 til ca. 21.00 Odense Congress
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereÅrhus Kommune, Sport og Fritid
Århus Kommune, Sport og Fritid Århus Lystbådehavn Tilstand af havnekonstruktioner i Århus Lystbådehavn 17. juni 2008 Bygherrerådgiver Bascon A/S Åboulevarden 21 8100 Århus C Tlf.: 8731 4400 Århus Lystbådehavn
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereWORKSHOP OM VEJE OG INFRASTRUKTUR
WORKSHOP OM VEJE OG INFRASTRUKTUR 1 Dagens program Hvad sker der med vejene og andre befæstede arealer Hvad kan vi gøre ved situationen hvilke muligheder har vi? Workshop Jeres erfaringer, tilgange og
Læs mereRenovering af kaj i Rudkøbing Havn
Langeland Kommune Renovering af kaj i Rudkøbing Havn Geoteknisk undersøgelsesrapport Data Rapport nr. 1 Juli 2011 Renovering af kaj i Rudkøbing Havn 1 Indholdsfortegnelse Side 1 Undersøgelsens formål
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereDen gamle Lillebæltsbro
Den gamle Lillebæltsbro Den nye boring udført fra bunden af pille 3 Sætningsmålinger for pille 1-4 for perioden 1932-2006 Primære sætninger og traditionelle beregningsmetoder Krybning og alternative beregningsmetoder
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereGeoteknikerdagen, juni 2007 Opdriftssikring efter EC 7 med NA. NOM juni
Geoteknikerdagen, juni 2007 Opdriftssikring efter EC 7 med NA NOM juni 2007 1 www.aarsleff.com Geoteknikerdagen, juni 2007 Opdriftssikring efter EC 7 med NA Brudgrænsetilstande, ULS: EQU, STR, GEO, UPL,
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereBeregningsprogrammer til byggeriet
Beregningsprogrammer til byggeriet StruSoft Dimension er en serie af beregningsprogrammer til byggebranchen, hvor hvert program fokuserer på bestemmelsen, udnyttelsen og dimensioneringen af forskellige
Læs mereI området ligger en fungerende flydedok fra Orskov Yard, som i hele entreprisen skal kunne tilgås og holdes i drift.
Frederikshavn Havn. Ny pier ved Østre Kaj Frederikshavn Havn overvejer at etablere en ny pier, som skal anvendes til forankring af en ca. 250 x 50 m stor flydedok og til modtagelse af op til ca. 250 m
Læs mereOptimerede brudfigurer i SLOPE/W. Casestudy
Optimerede brudfigurer i SLOPE/W Casestudy Cirkulære brudfigurer vs. optimeret brudfigur? Hvorfor er det vigtigt? Hovedparten af samtlige stabilitetsberegninger bliver udført i beregningsprogrammet SLOPE/W?
Læs mere1 Geotekniske forhold
1 Geotekniske forhold Den geotekniske del i denne projektrapport omhandler udformning af byggegrube og grundvandssænkningsanlæg samt fundering af bygværket. Formålet med afsnittet er at bestemme en fornuftig
Læs mereEN 1993-5 DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling
EN 1993-5 DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes er der udarbejdet: Nationale Annekser til de brospecifikke
Læs mereByggegrubeskakt i kalk
Byggegrubeskakt i kalk Præsentation af projekt for HOFORs fjernvarmetunnel under Københavns Havn, ved DGF møde den 24.09.2015, Carsten Holm Rønnow, NIRAS Dagorden 1. Projekt 2. Geotekniske og hydrogeologiske
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereTransportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S
B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10
Læs mereFundamentsvælger Rette produkt Til rette opgave
Fundamentsvælger Rette produkt Til rette opgave 14/05/2018 Vejledning Danintra Fundamentsvælgeren er et simpelt redskab, som giver overblik over Danintras prefabrikerede beton og stål fundamenters hold
Læs mereGEOTEKNISK RAPPORT NR. 1 Rev. 1 HELSINGØR KONGEVEJEN SEPTEMBER 2007 BYGHERRE:
GEOTEKNISK RAPPORT NR. 1 Rev. 1 HELSINGØR KONGEVEJEN SEPTEMBER 2007 BYGHERRE: Helsingør, Kongevejen Side 1 Klient : Vejdirektoratet Rekvirent : Carl Jensen Krogh: Grontmij Carl Bro Veje Øst Udgivelsesdato
Læs mereNGF møde 2015.03.19 Alternative Støttekonstruktioner NGF møde 19.03.2015
Alternative Støttekonstruktioner NGF møde 19.03.2015 ZÜBLIN A/S Marts 2015 2 Morten Schousboe Rasmussen Civilingeniør (B) 1991, Licentiat 1996 Ansat: -1995-1996: Carl Bro Anlæg, Glostrup -1996-2002: Aarsleff
Læs mereBEF Bulletin No 2 August 2013
Betonelement- Foreningen BEF Bulletin No 2 August 2013 Wirebokse i elementsamlinger Rev. B, 2013-08-22 Udarbejdet af Civilingeniør Ph.D. Lars Z. Hansen ALECTIA A/S i samarbejde med Betonelement- Foreningen
Læs mereHorisontalbelastet pæl
Horisontalbelastet pæl Anvendelsesområde Programmet beregner bæreevnen for enkeltpæle i lagdelt jord. Både vertikal og horisontal belastning af pælen er tilladt. Desuden kan en eventuel overbygnings stivhed
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereÆNDRING AF VESTLIG DÆKMOLE I LEMVIG HAVN INDHOLD. 1 Indledning. 1 Indledning 1. 2 Tilstandsvurdering af vestlig dækmole 2
LEMVIG KOMMUNE ÆNDRING AF VESTLIG DÆKMOLE I LEMVIG HAVN ADRESSE COWI A/S Visionsvej 53 9000 Aalborg TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk OPDATERET REDEGØRESE FOR EFTERSYN, TILSTANDSVURDERING
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereIndholdsfortegnelse. Resendalvej - Skitseprojekt. Silkeborg Kommune. Grundvandsmodel for infiltrationsområde ved Resendalvej.
Silkeborg Kommune Resendalvej - Skitseprojekt Grundvandsmodel for infiltrationsområde ved Resendalvej COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby Telefon 45 97 22 11 Telefax 45 97 22 12 wwwcowidk Indholdsfortegnelse
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereBeregningsprogrammer til byggeriet
Beregningsprogrammer til byggeriet CQ Dimension er en serie af beregningsprogrammer til byggebranchen, hvor hvert program fokuserer på bestemmelsen, udnyttelsen og dimensioneringen af forskellige konstruktions-
Læs mereDECEMBER 2012 VEJDIREKTORATET RIBE. HADERSLEVVEJ GEOTEKNISK UNDERSØGELSE FOR STITUNNEL RAPPORT NR. 1
DECEMBER 2012 VEJDIREKTORATET. HADERSLEVVEJ GEOTEKNISK UNDERSØGELSE FOR STITUNNEL RAPPORT NR. 1 ADRESSE COWI A/S Vestre Stationsvej 7 5000 Odense C Danmark TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Eurocode 9: Aluminiumkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler og regler for bygninger Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1999-1-1 DK NA:2007 og erstatter dette
Læs mereDS/EN DK NA:2012-høring Følgeartikel: Brudgrænsetilstande, dimensioneringsmetoder og deres partialkoefficienter
DS/EN 1997-1 DK NA:2012-høring Følgeartikel: Brudgrænsetilstande, dimensioneringsmetoder og deres partialkoefficienter Fra den spæde start til en artikel, 2011-03-17 ------------ til den første gang blev
Læs mereRedegørelse for statisk dokumentation
Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610
Læs mereEUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup
HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPæNDENDE BETONDæK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup
Læs mereRanders. Hobrovej 24 Byggeri i 5 etager med parterre Byggegrubeindfatning, strækning mod nord
Byggeri i 5 etager med parterre Byggegrubeindfatning, strækning mod nord Geo projekt nr. 203361 Rapport 2, 2019-04-14 Sammenfatning Det er planlagt at opføre en ny bygning på Hobrovej 24 i Randers. I forbindelse
Læs mereEt æresmedlem. ---- Hvordan jeg mødte muren og lærte at sige. Per Bjerregaard Hansen, GEO
Et æresmedlem ---- Hvordan jeg mødte muren og lærte at sige tøjningskompatibilitet ---- --- en vandretur frem mod en geoteknisk erkendelse, set gennem mine briller --- ---- ved et møde i Geoteknisk Forening,
Læs mereIntro. Oplæg: Skrotning af vingeforsøg? Korrektion af vingeforsøg i dyndet ler Bare fortæl, hvad du normalt plejer at gøre!
Page 1 Page 2 Intro Oplæg: Skrotning af vingeforsøg? Korrektion af vingeforsøg i dyndet ler Bare fortæl, hvad du normalt plejer at gøre! Min påstand: Danske geoteknikere bruger vingeforsøg og har stor
Læs mereCONE PENETRATION TESTING - CPTU. SEISMISK CPTu - SCPTu SEISMISK DILATOMETER - SDMT PRØVEUDTAGELSE - MOSTAP ICONE MAGNETO
CONE PENETRATION TESTING - CPTU cm og cm sonder med poretryksmålere Autotolkning af geologi og jordparametre (γ, cu, Dr, φ, E ) SEISMISK CPTu - SCPTu Kombinerer CPT målinger (qc, fs, u) og seismiske målinger
Læs mereAnalyserne har godtgjort, at partialkoefficienterne for variabel last, der i gældende udgave af DS/EN , D -Anneks A, abel A.
Eurocodes for bro- og dæmningsanlæg Nationalt anneks til DS/EN 1997-1 Geotekniske aspekter GEO ref. nr. 32178 COWI ref. nr. 70417 Rapport, 2009-06-02 Sammenfatning I forbindelse med udarbejdelse af Nationale
Læs merePælefundering i DK år 2010 en anakronisme?
Pælefundering i DK år 2010 en anakronisme? ved Frands Haahr Frands Haahr ApS - 22 57 29 44 1 Anakronisme Henføring af noget til urigtig tid. (Gyldendals fremmedordbog, 6. udg.) Frands Haahr ApS - 22 57
Læs mereGEOTEKNISK PARAMETERUNDERSØGELSE
Rådgivende Ingeniørfirma Geoteknik GEOTEKNISK PARAMETERUNDERSØGELSE BELIGGENDE: REKVIRENT: TINGVEJEN, ÅRRE VEJDIREKTORATET GODSBANEVEJ 1 7400 HERNING SAGSNR: 2011-0752 RÅDGIVER: DMR GEOTEKNIK HÅNDVÆRKERVEJ
Læs mereI den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde
Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).
Læs mereA.1 Tabeller i forb Fejl! Bogmærke er ikke defineret. A.2 Tabeller i forbindelse med projektering af lystbådehavn 1:2
Indhold A.1 Tabeller i forb Fejl! Bogmærke er ikke defineret. A.2 Tabeller i forbindelse med projektering af lystbådehavn 1:2 A.3 Skitser til overslagsdimensionering 2:1 A.4 Tværsnit af boreprofiler 3:1
Læs mereLillebæltsbroen af 1935 effekt af fundamentsforstærkning
Lillebæltsbroen af 1935 effekt af fundamentsforstærkning Kristian T. Brødbæk 1 Agenda Introduktion til forstærkningsprojektet Projektorganisation Løsning Overvågning i forbindelse med udførelsen Forstærkning
Læs mereDS/EN 1993-1-1 DK NA:2010
Nationalt Anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en sammenskrivning af EN 1993-1-1 DK NA:2007 og
Læs mereEksempel på inddatering i Dæk.
Brugervejledning til programmerne Dæk&Bjælker samt Stabilitet Nærværende brugervejledning er udarbejdet i forbindelse med et konkret projekt, og gennemgår således ikke alle muligheder i programmerne; men
Læs mereFORHØJELSE AF DIGE I NIVÅ HAVN
Fredensborg Kommune Juni FORHØJELSE AF DIGE I NIVÅ HAVN Geoteknisk undersøgelse PROJEKT Forhøjelse af dige i Nivå Havn Geoteknisk forundersøgelse Fredensborg Kommune. juni Bilagsfortegnelse: Version Udarbejdet
Læs mereFLÅDESTATION FREDERIKSHAVN OPGRADERING OG RENOVERING AF KAJANLÆG
FLÅDESTATION FREDERIKSHAVN OPGRADERING OG RENOVERING AF KAJANLÆG HVOR ER VI? FLÅDESTATION FREDERIKSHAVN. LIDT INFO Flådestation Frederikshavn administreres af Forsvarsministeriets Ejendomsstyrelse (FES)
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs merePraktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere
Praktisk design Per Goltermann Det er ikke pensum men rart at vide senere Lektionens indhold 1. STATUS: Hvad har vi lært? 2. Hvad mangler vi? 3. Klassisk projekteringsforløb 4. Overordnet statisk system
Læs mereFUNDERING. 6 Analyse af byggefelt. 6.1 Bygningens udformning
6. Analyse af byggefelt FUNDERING I dette kapitel behandles funderingen af Arkaden. Til bestemmelse af hvilken funderingsmetode, der skal anvendes, er der først lavet en jordbundsanalyse af byggefeltet
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Læs mereDS/EN 15512 DK NA:2011
DS/EN 15512 DK NA:2011 Nationalt anneks til Stationære opbevaringssystemer af stål Justerbare pallereolsystemer Principper for dimensionering. Forord Dette nationale anneks (NA) er det første danske NA
Læs mereBetonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Læs mereGITTERMASTESERIE AP 200
GITTERMASTESERIE AP 200 AP 200-6 meter og 3 meter sektioner 55020001 BESKRIVELSE/MATERIALE Masteserie AP 200 kan anvendes til forskellige formål, såsom belysningsmast til pladsbelysning og mindre sportsanlæg,
Læs mereRingsted-Femern Jernbanen Dæmningsstabilitet (EYGEC 2015) v/ Mads Nedergaard,
Ringsted-Femern Jernbanen Dæmningsstabilitet (EYGEC 2015) v/, MNG@NIRAS.dk Ringsted-Femern Jernbanen Eksisterende forhold To spor Ringsted til Vordingborg Et spor Vordingborg til Femern(Rødby) 2 Ringsted-Femern
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereStabilitet - Programdokumentation
Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereProfil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene
Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt
Læs mereNyborg, Sænkning af Storebæltsvej
Nyborg, Sænkning af Storebæltsvej Tekst Bygherre: DSB SALG Vejmyndighed: Nyborg Kommune Entreprenør: Per Aarsleff A/S Rådgiver: Carl Bro as Miljø: DGE Anlægsperiode: Juli 2004- juli 2005 Oversigtsbillede
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mere