MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1
|
|
- Freja Danielsen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 DOKUMENTATION Side 1 Lastberegning Forudsætninger Generelt En beregning med modulet dækker én væg i alle etager. I modsætning til version 1 og 2 beregner programmodulet også vind- og snelast på taget. Brugeren skal derfor ikke selv sammenstykke sine lastkombinationer ud fra regningsmæssige delværdier og et sæt regler om kombination af partialkoefficienter, men blot - i tabellerne i rapportens resultatdel - vælge den eller de lastkombinationer for hver enkelt etage, der ser ud til at kunne blive dimensionsgivende. Programmodulet beregner alle laster i henhold til DS 409/DS 410:1998. Valgmuligheder Væggen kan efter sin placering være (se figur 1): 1. en facadevæg (kode: LavFac eller HojFac), parallelt med tagets kiplinie, 2. en gavlvæg (kode: Gavl), vinkelret på tagets kiplinie, 3. en tagbærende indervæg (kode: Tbiv), dvs. en indervæg, der deltager i bæringen af taget, eller 4. en ikke-tagbærende indervæg (kode: Itbiv), dvs. en indervæg, der ikke deltager i bæringen af taget.
2 DOKUMENTATION Side 2 Figur Error! Unknown switch argument Vægplaceringer og
3 DOKUMENTATION Side 3 Tagkonstruktionen kan efter sine understøtningsforhold være (se figur 2): 1. fritspændende, dvs. tagkonstruktionen spænder fra facade til facade, så vind- og snelast på tagfladerne fordeles på de to facadevægge svarende til placeringen af den samlede lastresultant. Gavlvægge og indervægge modtager ingen last fra taget. 2. mellemunderstøttet, dvs. tagkonstruktionen spænder fra facadevæg til tagbærende indervæg, som forudsættes at være en længdevæg, der står midt mellem de to facader. Lasten på hver tagflade fordeles mellem facade og længdevæg svarende til placeringen af tagfladernes lastresultanter. Gavlvægge og øvrige indervægge modtager ingen last fra taget. Figur Error! Unknown switch argument.. Tagkonstruktionens understøtningsforhold
4 DOKUMENTATION Side 4 Tagkonstruktionen kan efter sin form være (se figur 1): 1. et sadeltag eller 2. et pulttag, dvs. et tag med énsidig hældning. Hvis den aktuelle væg er en facadevæg, må det angives, om tagets laveste eller højeste side hviler på denne væg. Hvis den aktuelle væg er en gavlvæg eller en ikke-tagbærende indervæg, er tagkonstruktionens understøtningsforhold og form uden betydning. Der skelnes mellem tag (spærhoved) og loft (evt. spærfod). Al vindlast, herunder indvendigt tryk/sug, forudsættes at virke på taget, mens loftet kan være påvirket af nyttelast. Understøtningsforholdene for tag og loft kan være ens som ved gitterspær, eller forskellige som ved hanebåndsspær. Loftkonstruktionen opfattes som et etagedæk, men dens last og understøtningsforhold er ofte forskellig fra eventuelle øvrige etagedæks last og understøtningsforhold. Loftkonstruktionens last og understøtningsforhold må derfor angives separat i inddata. Beliggenheden kan være en af de fire terrænklasser, der er defineret i DS 410. Forrest er anført den korte benævnelse, der er anvendt i programmets dialogboks. hav/hede Kategori I Hav med brydende bølger, søer og fjorde med mindst 5 km frit stræk opstrøms og glat, fladt landskab uden forhindringer. landbrugsland Kategori II Landbrugsland med læhegn, spredte små landbrugsbygninger, huse eller træer. forstad, industri Kategori III Forstads- eller industriområder, rækker af læhegn. cityområde Kategori IV Byområde med tætstående bygninger, hvis gennemsnitshøjde er større end 15 m. Ved beregning af vindlasten på et givet hus skal man normalt tage hensyn til det "værste" terræn af væsentlig udstrækning i husets omegn (indtil 0,5-1,0 km væk). Der henvises til DS 410:1998 for yderligere detaljer og vejledning. Vindlast generelt Bygningen forudsættes at opfylde DS 410, 6(6), således at vindlasten kan regnes kvasistatisk, og således at reglerne i DS 410, 6(7) kan anvendes. Dog anvendes ikke alle disse regler, men kun følgende: Retningsfaktoren c dir = 1 Peak-faktoren k p = 3,5, dog kun for udvendig vindlast Konstruktionsfaktoren c d = 1 Tangentiel vindlast negligeres. Følgende undtagelser fra 6(7) implementeres:
5 DOKUMENTATION Side 5 Referencehøjde for indvendig vindlast sættes til midten af det betragtede vægfelt. Topografifaktoren c t vælges af brugeren, idet den angives som inddata. Standardværdien og minimumsværdien er c t = 1, og maksimumsværdien er c t = 1,6. Hjælpeteksten henviser til DS 410, Virkningen er, at q max er proportional med c t 2. Peak-faktoren k p = 1,5 for indvendig vindlast, jf DS 410, 6.3.2(12). Dette hænger sammen med en forudsætning om, at huset er uden dominerende åbninger, hvilket igen medfører, at ekstremværdierne for c p.i er 0,2 og 0,3, jvf DS 410, 6.3.2(8). Vindlast regnes som bunden, variabel last. Det vil sige, at al karakteristisk vindlast på bygningen skal multipliceres med samme lastfaktor. Denne lastfaktor kan være 0, 0,5 eller 1,5, da ψ = 0,5 og γ = 1,5. Lastfaktor er en fællesbetegnelse for partialkoefficienten γ og lastkombinationsfaktoren ψ. Værdien 0 er relevant for en letbetonvæg, se nærmere nedenfor. Der tages hensyn til afstanden fra Vesterhavet eller Ringkøbing Fjord, idet denne afstand av (enhed: km) er inddata. Basisvindhastigheden er konstant for alle av > 25 km, men forøges, hvis av < 25 km. Hvis av>25, sætter programmet av=25. Herefter beregnes basishastigheden som v b = ,12(25 - av)[m/s]. Endelig beregnes basishastighedstrykket q b = 0,625 v b 2 /1000 [kn/m 2 ] samt q max efter formlerne i DS 410, tabel V6. Vindretninger Retningsangivelserne på langs og på tværs refererer altid til retningen af tagets kiplinie. I DS 410:1982 er der angivet specielle formfaktorer for undersiden af tagudhæng for vind på skrå. Denne komplikation findes ikke i DS 410:1998; her følger vindlasten på undersiden af tagudhæng nøje vindlasten på ydersiden af den tilsluttende ydervæg, og formfaktorerne for vind på skrå afviger ikke fra formfaktorerne for vind på langs hhv. vind på tværs. Dette gælder både tag og ydervægge. Der regnes derfor kun med vind på langs af huset og vind på tværs af huset. For indvendige vægge beregnes tværlasten altid med c = 0,4 uafhængigt af vindretningen. Vindlast på ydervæg Følgende vindlasttilfælde er relevante: vind parallelt med den aktuelle væg med retning fra det nærmeste hushjørne mod det aktuelle vægfelt(c pe.10 = -0,9, hvis vægfeltet er i område B, se figur 3). vind mod den aktuelle væg (c pe.10 = 0,7 i område D). Et vægfelt kan være mindre end 10 m 2, således at programmet i nogle tilfælde skal interpolere logaritmisk mellem c pe.10 og c pe.1 ved fastsættelsen af vindlasten på tværs af feltet. For c pe.1 anvendes værdierne i den europæiske lastnorm DS/ENV , Eurocode 1, Vindlast. c pe.1 er kun forskellig fra c pe.10 i områderne B og D.
6 DOKUMENTATION Side 6 Vindretning D B B e C C E b Et vægfelt kan være placeret således, at en del af feltet er nær ved hjørnet (i område B, dvs. c pe.10 = -0,9), mens den resterende del er fjernt fra hjørnet (i område C, dvs. c pe.10 = -0,5). I beregningsmodulerne skal der imidlertid indsættes én værdi for tværlasten, baseret på én resulterende c-værdi, c res. Vægfeltets totale længde benævnes L t, og længden af den del, der er nær ved hjørnet, benævnes L n. c-værdien nær hjørnet benævnes c n, og c-værdien fjernt fra hjørnet benævnes c f. For L n /L t = 0 (hele vægfeltet i område C) er c res = c f, og for L n /L t = 1 (hele vægfeltet i område B) er c res = c n. For mellemliggende værdier af L n /L t skal der bestemmes en mellemliggende værdi af c res. Følgende sammenhæng er valgt i programmodulet: Hvis mere end halvdelen af vægfeltet er placeret nær hjørnet, dvs. i den højt eksponerede hjørnezone, beregnes hele vægfeltet for den høje tværlast. Hvis mindre end halvdelen af vægfeltet er placeret nær hjørnet, regnes der med lineær sammenhæng mellem L n og c res, se figur 4.
7 DOKUMENTATION Side 7 0,0 Resulterende c-værdi -0,2-0,4-0,6-0,8-1,0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Andel af væggen, der er i hjørnezone: L_n/L_t Figur 4. Resulterende formfaktor for et vægfelt, der delvis ligger i den højt eksponerede hjørnezone, område B. Vindlast på overside af tag For hvert område af taget og for alle tagvinkler angiver DS 410:1998 to forskellige c- værdier: en maksimalværdi, som altid er 0, og en minimalværdi, som altid er 0. Vindlast på tagets overside svarende til maksimalværdien af c benævnes tryktilfældet. Vindlast på tagets overside svarende til minimalværdien af c benævnes sugtilfældet. Lastkombinationsfaktoren ψ Mens lastkombinationsfaktoren ψ for naturlaster er konstant = 0,5, er den for nyttelast i nogle tilfælde også = 0,5, mens den i andre tilfælde er 1,0, jf. DS 410:1998, punkt ψ kan således have én værdi for nyttelast på loft, og en anden værdi for nyttelast på en normal etageadskillelse. Symboler for karakteristiske lastbidrag w T Vind på tværs af taget w L Vind på langs af taget. s Snelast (på tagets overside) q Nyttelast (på loft eller etagedæk) Vindlasttilfælde Hvis der er vind på langs af taget, og den aktuelle væg er en facadevæg, er vinden parallelt med væggen, og der er sug på ydersiden af væggen. Dette kombineres med indvendigt overtryk, således at den udadgående last på væggen bliver maksimal. Det indvendige overtryk betyder tryk ikke alene på væggenes indersider, men også på tagets underside inde i huset. På undersiden af tagudhænget over den aktuelle facade (det aktuelle facadeudhæng) er der samme sug som på ydersiden af facaden. På undersiden af det modsatte facadeudhæng kan der principielt være enten sug eller ingenting, men det gør ikke nogen væsentlig forskel for
8 DOKUMENTATION Side 8 den aktuelle facadevæg, hvis tagkonstruktionen er fritspændende, og slet ingen forskel, hvis tagkonstruktionen er mellemunderstøttet. Det antages derfor, at der er samme sug under det modsatte facadeudhæng som under det aktuelle, således at vindlasten på taget er symmetrisk. Under det luv gavludhæng er der tryk svarende til c = 0,7, og under det læ gavludhæng er der sug svarende til c = -0,3. Hvis der er vind på langs af taget, og den aktuelle væg er en gavlvæg, er vinden vinkelret på væggen, og der er tryk på ydersiden af væggen. Dette kombineres med indvendigt undertryk og dermed sug på indersiden af gavlvæggen. Da taget ikke belaster gavlen, er vindlasten på tagets enkelte dele uinteressant. Hvis der er vind på tværs af taget, og den aktuelle væg er en facadevæg, er vinden vinkelret på væggen, og der er tryk på ydersiden af væggen. Dette kombineres med indvendigt undertryk og dermed sug på indersiden af facadevæggen og på tagets underside inde i huset. Tryk (c = 0,7) under luv facadeudhæng og sug (c = -0,3) under læ facadeudhæng. Under begge gavludhæng forudsættes sug. Hvis der er vind på tværs af taget, og den aktuelle væg er en gavlvæg, er vinden parallelt med væggen, og der er sug på ydersiden af væggen. Dette kombineres med indvendigt overtryk. Da taget ikke belaster gavlen, er vindlasten på tagets enkelte dele uinteressant. Vindlasten på tagets overside afhænger dels af vindretningen, dels af om tryktilfældet eller sugtilfældet vælges. Dette markeres ved en tilføjelse til w T eller w L i de tilfælde, hvor lasten på taget påvirker den aktuelle væg, dvs. hvor den aktuelle væg er en facade eller en tagbærende indervæg: w Tt eller w Lt w Ts eller w Ls Vindlasten på tagets overside svarer til tryktilfældet. Vindlasten på tagets overside svarer til sugtilfældet. For lastkombination benyttes symbolet lk.
9 DOKUMENTATION Side 9 Relevante lastkombinationer Følgende principielle lastkombinationer (lk) er relevante: Vind i tryktilfældet (w Tt eller w Lt ) + sne + max nyttelast på etagerne. Svarer til lastkombination 2.1 i DS 409. Ét af de nævnte bidrag skal multipliceres med γ (1,3 eller 1,5), de øvrige med ψ (0,5 eller 1,0). I de tilfælde, hvor tværlasten skal multipliceres med γ, skal vindens bidrag til den lodrette last også multipliceres med γ, og så skal al sne- og nyttelast multipliceres med ψ. Vind i sugtilfældet (w Ts eller w Ls ) + minimal nyttelast på etagerne. Svarer til lastkombination 2.2 i DS 409. Her er kun én relevant underkombination, nemlig γ på vindlasten, 0,8 på egenlasten og ingen sne- eller nyttelast, idet lastkombinationen går på maksimal tværlast og minimal lodret last. Generelt relevante eller mulige kombinationer lk 1: (2.1) 1,0 g + 1,5 w Tt + 0,5 s + ψ q lk 2: (2.1) 1,0 g + 0,5 w Tt + 0,5 s + 1,3 q lk 3: (2.1) 1,0 g + 0,5 w Tt + 1,5 s + ψ q lk 4: (2.1) lk 5: (2.1) lk 6: (2.1) lk 7: (2.2) lk 8: (2.2) 1,0 g + 1,5 w Lt + 0,5 s + ψ q 1,0 g + 0,5 w Lt + 0,5 s + 1,3 q 1,0 g + 0,5 w Lt + 1,5 s + ψ q 0,8 g + 1,5 w Ts + 0 s + 0 q 0,8 g + 1,5 w Ls + 0 s + 0 q lk 9: (2.1) 1,0 g + 0 w + 0,5 s + 1,3 q lk 10: (2.1) 1,0 g + 0 w + 1,5 s + ψ q Kommentarer vedr generelt relevante eller mulige kombinationer Ved undersøgelse af fleretagers bygninger regnes nyttelast på hver etage som én last, jf. DS 409:1998, pkt (6)P. Det vil sige, at lastbidraget fra dækket umiddelbart over den aktuelle etage skal multipliceres med 1,3, og lastbidragene fra de øvrige dæk over den aktuelle etage skal multipliceres med ψ. (Reglen siger, at lasten på én etage skal multipliceres med 1,3, og at lasten på de øvrige etager skal multipliceres med ψ. Ved at vælge den største faktor til dækket umiddelbart over den aktuelle etage fås størst resulterende excentricitet ved vægtop. Det forudsættes, at den karakteristiske last ikke er større fra nogle af de øvrige dæk). I lastkombination 2.2 er partialkoefficienten på vindlast ikke altid 1,5. I lav sikkerhedsklasse multipliceres den med 0,90, og i høj sikkerhedsklasse multipliceres den med 1,10. Lastkombinationerne 1 og 4 giver størst vægt til vindlasten, herunder tværlasten. Kan være interessant for alle vægge i alle etager.
10 DOKUMENTATION Side 10 Lastkombinationerne 2 og 5 giver størst vægt til nyttelasten. Kan være interessant for alle vægge i alle etager. Lastkombinationerne 3 og 6 giver størst vægt til snelasten. Især interessant for øverste etage. Kombinationer med w Tt (lk 1, 2 og 3) giver vindtryk på luv tagflade, altså et lille bidrag til den lodrette last på luv facade og tagbærende indervæg. Kombinationer med w Lt (lk 4, 5 og 6) giver intet vindtryk på tagfladerne, og altså intet bidrag til den lodrette last. Imidlertid er det normalt væggens tværlast, der er afgørende for den dimensionsgivende vindretning, så ingen af retningerne kan udelukkes på forhånd, med mindre der er tale om en tagbærende indervæg, hvor vindretningen er ligegyldig for tværlasten, men hvor den nedadrettede last fra vindtryk på luv tagflade gør udslaget. Kombinationerne 7 og 8 giver minimal lodret last og maksimal tværlast. De kan være relevante for alle vægge. Kombinationerne 9 og 10 er kun relevante for elementvægge, idet tværbelastede elementvægge kan beregnes efter Navier, men supplerende skal beregnes efter Ritter for en lastkombination uden tværlast. Uden tværlast er ensbetydende med uden vindlast, da vindlast altid giver tværlast på enhver væg. Relevante for facadevæg: lk 1: (2.1) 1,0 g + 1,5 w Tt + 0,5 s + ψ q lk 2: (2.1) 1,0 g + 0,5 w Tt + 0,5 s + 1,3 q lk 3: (2.1) 1,0 g + 0,5 w Tt + 1,5 s + ψ q lk 4: (2.1) lk 5: (2.1) lk 6: (2.1) 1,0 g + 1,5 w Lt + 0,5 s + ψ q 1,0 g + 0,5 w Lt + 0,5 s + 1,3 q 1,0 g + 0,5 w Lt + 1,5 s + ψ q lk 7: (2.2) 0,8 g + 1,5 w Ts + 0 s + 0 q (Faktoren 1,5 modificeres, når sikkerlk 8: (2.2) 0,8 g + 1,5 w Ls + 0 s + 0 q hedsklassen er forskellig fra normal) lk 9: (2.1) 1,0 g + 0 w + 0,5 s + 1,3 q (Kun for elementvægge) lk 10: (2.1) 1,0 g + 0 w + 1,5 s + ψ q (Kun for elementvægge) Kommentarer vedr facadevæg Især i eventuelle etager under den øverste (såkaldte nedre etager) er lk 4 og lk 5 mere relevante end lk 1 og lk 2, idet bidraget fra lodret last på taget har mindre vægt, og fordi den lodrette lasts excentricitet normalt giver moment samme vej som udadrettet tværlast. lk 7 og 8 har minimal lodret last og maksimal tværlast. lk 7 er relevant for en væg fjernt fra et hushjørne, mens lk 8 er relevant for en væg nær et hushjørne.
11 DOKUMENTATION Side 11 Relevante for gavlvæg: (påvirkes ikke af snelast og vindlast på tag) lk 1: (2.1) 1,0 g + 1,5 w T + ψ q lk 2: (2.1) 1,0 g + 0,5 w T + 1,3 q lk 4: (2.1) lk 5: (2.1) 1,0 g + 1,5 w L + ψ q 1,0 g + 0,5 w L + 1,3 q lk 7: (2.2) 0,8 g + 1,5 w T + 0 q (Faktoren 1,5 modificeres, når sikkerlk 8: (2.2) 0,8 g + 1,5 w L + 0 q hedsklassen er forskellig fra normal) lk 9: (2.1) 1,0 g + 0 w + 1,3 q (Kun for elementvægge) Relevante for tagbærende indervæg: lk 1: (2.1) 1,0 g + 1,5 w Tt + 0,5 s + ψ q lk 2: (2.1) 1,0 g + 0,5 w Tt + 0,5 s + 1,3 q lk 3: (2.1) 1,0 g + 0,5 w Tt + 1,5 s + ψ q lk 8: (2.2) 0,8 g + 1,5 w Ls + 0 s + 0 q (1,5 modificeres med sikkerhedsklassen) lk 9: (2.1) 1,0 g + 0 w + 0,5 s + 1,3 q (Kun for elementvægge) lk 10: (2.1) 1,0 g + 0 w + 1,5 s + ψ q (Kun for elementvægge) Kommentarer vedr tagbærende indervæg Tværlasten på væggen afhænger ikke af vindretningen, så kun de vindretninger, der giver størst nedad- og opadrettet last på væggen, er relevante Relevante for ikke-tagbærende indervæg: (påvirkes ikke af snelast og vindlast på tag) lk 1: (2.1) 1,0 g + 1,5 w + ψ q lk 2: (2.1) 1,0 g + 0,5 w + 1,3 q lk 7: (2.2) 0,8 g + 1,5 w + 0 q (1,5 modificeres med sikkerhedsklassen) lk 9: (2.1) 1,0 g + 0 w + 1,3 q (Kun for elementvægge)
12 DOKUMENTATION Side 12 Excentricitet af lodret last Grundlaget for excentricitetsberegningen er det princip, der er vist i DS 414, 5. udg., Anneks A, Eksempel 3: Følgende lastbidrag tilføres toppen af hver væg: 1. Last fra ovenliggende etager, inkl. egenlast fra disse etager: N 3 med excentriciteten e 3, som sættes til 10 mm i skærpet kontrolklasse og 15 mm i normal kontrolklasse. 2. Last fra det nærmeste dæk N 1 med den excentricitet e 1, der er angivet i inddata. Ofte forudsættes den ovenstående væg at være helt eller delvis indspændt ved væggens fod. Dette vil naturligvis påvirke størrelsen af e 3. Men som regel vil excentriciteten fra fodmomentet være modsat rettet excentriciteten e 1, så det er på den sikre side at se bort fra fodmomentet. Den resulterende excentricitet ved vægtop beregnes herefter som e 0,top = (e 1 N 1 + e 3 N 3 ) / (N 1 + N 3 ).
Laster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster
Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast
Læs mereProjektering af ny fabrikationshal i Kjersing
Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing Dokumentationsrapport Lastfastsættelse B4-2-F12-H130 Christian Rompf, Mikkel Schmidt, Sonni Drangå og Maria Larsen Aalborg Universitet Esbjerg Lastfastsættelse
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereBeregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Læs mereLægteDim. Brugervejledning Version 2.1, april 2014 TRÆinformation. Indhold
LægteDim Brugervejledning Version 2.1, april 2014 TRÆinformation Indhold Formål 2 Installation 2 Anvendelse 2 Inddata 3 Projektidentifikation 3 Bygningens tværsnitsmål 3 Bygningens længdemål 3 Lægtens
Læs mereB. Bestemmelse af laster
Besteelse af laster B. Besteelse af laster I dette afsnit fastlægges de laster, der forudsættes at virke på konstruktionen. Lasterne opdeles i egenlast, nyttelast, snelast, vindlast, vandret asselast og
Læs mere4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2
4 HOVEDSTABILITET 4 HOVEDSTABILITET 1 4.1 Generelt 2 4.2 Vandret lastfordeling 4 4.2.1.1 Eksempel - Hal efter kassesystemet 7 4.2.2 Lokale vindkræfter 10 4.2.2.1 Eksempel Hal efter skeletsystemet 11 4.2.2.2
Læs mereTeknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System
2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Modulet Kombinationsvægge Indledning Modulet arbejder på et vægfelt uden åbninger, og modulets opgave er At fordele vandret last samt topmomenter mellem bagvæg og formur At bestemme
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereStatiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereTræspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 2. semester Projektnavn: Statik rapport Klasse: 12bk1d Gruppe nr.: 2 Dato:09/10/12
Læs mereDS/EN DK NA:2012
DS/EN 1991-1-3 DK NA:2012 Nationalt anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-3: Generelle - Snelast Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1991-1-3 DK NA 2010-05 og erstatter
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ Nærværende projektgrundlag omfatter kun bærende konstruktioner i stueplan. Konstruktioner for kælder og fundamenter er projekteret af Stokvad
Læs mereSandergraven. Vejle Bygning 10
Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:
Læs mereEnergirenovering af murede facader beregningseksempel. Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus
Energirenovering af murede facader beregningseksempel Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus December 2016 Titel: Energirenovering af murede facader beregningseksempel Rødovre Boligselskab, Birkmosevej
Læs mereTingene er ikke, som vi plejer!
Tingene er ikke, som vi plejer! Dimensionering del af bærende konstruktion Mandag den 11. november 2013, Byggecentrum Middelfart Lars G. H. Jørgensen mobil 4045 3799 LGJ@ogjoergensen.dk Hvorfor dimensionering?
Læs mereAthena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler
Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler November 2007 Indhold 1 Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1 Introduktion... 3 1.2 Opsætning... 3 1.3 Knuder og stænger... 5 1.4 Understøtninger...
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereStatisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V
Læs mere3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1
3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3.1 Lodrette laster 3.1.1 Nyttelast 6 3.1. Sne- og vindlast 6 3.1.3 Brand og ulykke 6 3. Lastkombinationer 7 3..1 Vedvarende eller midlertidige dimensioneringstilfælde
Læs mereBilag A: Beregning af lodret last
Bilag : Beregning af lodret last dette bilag vil de lodrette laster, der virker på de respektive etagers bærende vægge, blive bestemt. De lodrette laster hidrører fra etagedækkernes egenvægt, de bærende
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereTillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet. 1. udgave, 2002
Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet 1. udgave, 2002 Titel Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet Udgave 1. udgave Udgivelsesår 2002 Forfattere Mogens Buhelt og Jørgen Munch-Andersen
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereDS/EN DK NA:2015 Version 2
DS/EN 1991-1-3 DK NA:2015 Version 2 Nationalt anneks til Eurocode 1: Last på bærende konstruktioner Del 1-3: Generelle - Snelast Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1991-1-3 DK NA:2015
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereFunktionsanalyser Bygningsdele ETAGEBOLIGER BORGERGADE
sanalyser Bygningsdele Indhold YDER FUNDAMENTER... 8 SKITSER... 8 UDSEENDE... 8 FUNKTION... 8 STYRKE / STIVHED... 8 BRAND... 8 ISOLERING... 8 LYD... 8 FUGT... 8 ØVRIGE KRAV... 9 INDER FUNDAMENTER... 10
Læs mereModulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:
Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereDimension Plan Ramme 4
Dimension Plan Ramme 4 Eksempler August 2013 Strusoft DK Salg Udvikling Filial af Structural Design Software Diplomvej 373 2. Rum 247 Marsallé 38 info.dimension@strusoft.com in Europe AB, Sverige DK-2800
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25
Læs mereBÆREEVNE UNDER UDFØRELSE
2015-03-09 2002051 EUDP. Efterisolering af murede huse pdc/aek/sol ver 5 BÆREEVNE UNDER UDFØRELSE 1. Indledning Teknologisk Institut, Murværk har i forbindelse med EUDP-projektet Efterisolering af murede
Læs mereEftervisning af trapezplader
Hadsten, 8. juli 2010 Eftervisning af trapezplader Ståltrapeztagplader. SAG: OVERDÆKNING AF HAL Indholdsfortegnelse: 1.0 Beregningsgrundlag side 2 1.1 Beregningsforudsætninger side 3 1.2 Laster side 4
Læs mereBer egningstabel Juni 2017
Beregningstabel Juni 2017 Beregningstabeller Alle tabeller er vejledende overslagsdimensionering uden ansvar og kan ikke anvendes som evt. myndighedsberegninger, som dog kan tilkøbes. Beregningsforudsætninger:
Læs mereJackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge. Projekteringsrapport. EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked.
Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked Januar 2007 ù Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge EPS/XPS-sokkelelement til det danske
Læs mereOm sikkerheden af højhuse i Rødovre
Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser
Læs mereBygningskonstruktøruddannelsen Gruppe Semester Forprojekt 15bk1dk Statikrapport Afleveringsdato: 08/04/16 Revideret: 20/06/16
Indholdsfortegnelse A1. Projektgrundlag... 3 Bygværket... 3 Grundlag... 3 Normer mv.... 3 Litteratur... 3 Andet... 3 Forundersøgelser... 4 Konstruktioner... 5 Det bærende system... 5 Det afstivende system...
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereBilag K-Indholdsfortegnelse
0 Bilag K-Indholdsfortegnelse Bilag K-Indholdsfortegnelse BILAG K-1 LASTER K- 1.1 Elementer i byggeriet K- 1. Forudsætninger for lastoptagelse K-7 1.3 Egenlast K-9 1.4 Vindlast K-15 1.5 Snelast K-5 1.6
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs merePlan Ramme 4. Eksempler. Januar 2012
Plan Ramme 4 Eksempler Januar 2012 Indhold 1. Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1. Introduktion... 3 1.2. Opsætning... 3 1.3. Knuder og stænger... 4 1.4. Understøtninger... 7 1.5. Charnier...
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereLandbrugets Byggeblade
Landbrugets Byggeblade KONSTRUKTIONER Bærende konstruktioner Byggeblad om dimensionering af træåse som gerberdragere Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-18 Udgivet Januar 1989 Revideret 19.08.2015 Side
Læs mereCVR/SE DK BANK: REG.NR 7240, KONTO NR SWIFT Code JYBADKKK IBAN DK STATISK DOKUMENTATION STÅLSPÆR
Grædstrup Stål A/S HAMBORGVEJ 6 DK8740 BRÆDSTRUP TLF: +45 75 76 01 00 FAX +45 75 76 02 03 info@graedstrupstaal.dk www.graedstrupstaal.dk CVR/SE DK 15577738 BANK: REG.NR 7240, KONTO NR. 1064935 SWIFT Code
Læs mereI den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde
Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).
Læs mereStatik rapport. Bygningskonstruktøruddanelsen
Statik rapport Erhvervsakademiet, Aarhus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Myndighedsprojekt Klasse: 13BK1B Gruppe nr.: 11 Thomas Hagelquist, Jonas Madsen, Mikkel Busk, Martin Skrydstrup
Læs mereDS/EN DK NA:2015
Nationalt anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-3: Generelle - Snelast Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1991-1-3 DK NA:2012 og erstatter dette fra 2015-03-01. Der er
Læs mereTitelblad. Synopsis. Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology. En kompliceret bygning. Sven Krabbenhøft. Jakob Nielsen
1 Titelblad Titel: Tema: Hovedvejleder: Fagvejledere: Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology En kompliceret bygning Jens Hagelskjær Henning Andersen Sven Krabbenhøft Jakob Nielsen Projektperiode:
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:
Læs mereDS/EN DK NA:
DS/EN 1991-1-3 DK NA:2010-05 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-3: Generelle laster - Snelast Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af en tidligere udgave. Tidligere udgaver,
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1996-1-1 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereDanske normregler for snelast fra 1916 til 2010
Danske normregler for snelast fra 1916 til 2010 Foreløbig udgave Danske normregler for snelast fra 1916 til 2010 Indhold Indledning...2 Normudvikling...3 Før 1988...3 1988-2009...3 Fra 2009...4 Typiske
Læs mereEN GL NA:2010
Grønlands Selvstyre, Departement for Boliger, Infrastruktur og Trafik (IAAN) Formidlet af Dansk Standard EN 1991-1- GL NA:2010 Grønlandsk nationalt anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-: Generelle
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I
Læs mereBilag. 1 Titelblad. B4-1-f09 Projekt: Ny fabrikationshal på Storstrømvej i Kjersing, Esbjerg N Bilag Bygherre: KH Smede- og Maskinfabrik A/S
Bilag Bilag 1 Titelblad Side 1 af 126 Bilag 2 Indholdsfortegnelse 1 Titelblad... 1 2 Indholdsfortegnelse... 2 3 Forord... 4 4 Indledning... 4 5 Problemformulering... 10 6 Områdebeskrivelse... 10 7 Tegninger...
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereHytte projekt. 14bk2a. Gruppe 5 OLE RUBIN, STEFFEN SINDING, ERNEERAQ BENJAMINSEN OG ANDREAS JØHNKE
OLE RUBIN, STEFFEN SINDING, ERNEERAQ BENJAMINSEN OG ANDREAS JØHNKE Hytte projekt 14bk2a Gruppe 5 2014 A A R H U S T E C H - H A L M S T A D G A D E 6, 8 2 0 0 A A R H U S N. Indholdsfortegnelse Beskrivelse:
Læs mereEtagebyggeri i porebeton - stabilitet
07-01-2015 Etagebyggeri i porebeton - stabilitet Danmarksgade 28, 6700 Esbjerg Appendix- og bilagsmappe Dennis Friis Baun AALBORG UNIVERSITET ESBJERG OLAV KRISTENSEN APS DIPLOMPROJEKT 1 af 62 Etagebyggeri
Læs mereStatisk analyse ETAGEBOLIGER BORGERGADE
Indhold BESKRIVELSE AF BYGGERIET... 2 BESKRIVELSE AF DET STATISKE SYSTEM... 2 LODRETTE LASTER:... 2 VANDRETTE LASTER:... 2 OMFANG AF STATISKE BEREGNINGER:... 2 KRÆFTERNES GENNEMGANG IGENNEM BYGGERIET...
Læs mereReaktioner fra rammer og vindgitter 4. juli
Initialer: jjo D S STÅLK O IM STRU K TIO IVA/S Bosch - Moeller & Devicon Sagsnum m er: 43.259 Reaktioner fra rammer og vindgitter 4. juli 2 0 0 8 Beregnet for rammer uden nyttelast på taget af hensyn til
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereEksempel på anvendelse af efterspændt system.
Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge
Læs mereMurværksprojektering\Version 7.04 Eksempel 1. Kombinationsvæg
Kombinationsvæg Modulet beregner lastfordelingen mellem for- og bagmur for vindlasten og momentet hidrørende fra topexcentriciteten i henhold til de indgående vægges stivheder (dvs. en elastisk beregning)
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereSyd facade. Nord facade
Syd facade Nord facade Facade Nord og Syd Stud. nr.: s123261 og s123844 Tegningsnr. 1+2 1:100 Dato: 23-04-2013 Opstalt, Øst Jonathan Dahl Jørgensen Tegningsnr. 3 Målforhold: 1:100 Stud. nr.: s123163 Dato:
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereFroland kommune. Froland Idrettspark. Statisk projektgrundlag. Februar 2009
Froland kommune Froland Idrettspark Statisk projektgrundlag Februar 2009 COWI A/S Jens Chr Skous Vej 9 8000 Århus C Telefon 87 39 66 00 Telefax 87 39 66 60 wwwcowidk Froland kommune Froland Idrettspark
Læs mereDanske normregler for snelast 1916-2010
ISBN 978-87-90856-28-1 9 788790 856281 Rapporten gennemgår udviklingen af reglerne for snelast i danske normer fra 1916 til i dag. Udviklinge en af normreglerne er dels beskrevet i hovedtræk og dels ved
Læs mereDS/EN DK NA:2013
COPYRIGHT Danish Standards Foundation. NOT FOR COMMERCIAL USE OR REPRODUCTION. Nationalt anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 3-1: Tårne, master og skorstene Tårne og master Forord Dette nationale
Læs mereKældervægge i bloksten
Kældervægge i bloksten Fundament - kælder Stribefundamenter under kældervægge udføres som en fundamentsklods af beton støbt på stedet. Klodsen bør have mindst samme bredde som væggen og være symmetrisk
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereForskrifter fur last på konstruktioner
Forskrifter fur last på konstruktioner Namminersornerullutik Oqartussat Grønlands Hjemmestyre Sanaartortitsinermut Aqutsisoqarfik Bygge- og Anlægsstyrelsen 9 Forskrifter for Last på konstruktioner udarbejdet
Læs merePRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes
Læs mereEN GL NA:2010
Grønlands Selvstyre, Departement for Boliger, Infrastruktur og Trafik (IAAN) Formidlet af Dansk Standard EN 1991-1-1 GL NA:2010 Grønlandsk nationalt anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1:
Læs mereDS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007
Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereLægteDIM - Version 1.0 - Brugervejledning
Træinformation LægteDIM - Version 1.0 - Brugervejledning PC-program til dimensionering af taglægter og deres fastgørelser Senest revideret 2008-04-25 Indhold Start 2 Inddata 2 Indtastning af tal... 2 Boksen
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1999-1-1 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 9: Aluminiumkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler og regler for bygninger Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereKennedy Arkaden. - Bilagsrapport AALBORG UNIVERSITET
Kennedy Arkaden - Bilagsrapport AALBORG UNIVERSITET Det Teknisk-Naturvidenskablige Fakultet Byggeri & Anlæg B6-Rapport, gruppe C103 Maj 2004 Indholdsfortegnelse A Lastanalyse 1 A.1 Egenlast....................................
Læs mereVEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 28. maj 2015 14/10726-2 Charlotte Sejr cslp@vd.dk 7244 2340 VEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER Thomas Helsteds Vej 11 8660 Skanderborg
Læs mereTAGISOLERING BRUGERVEJLEDNING (VERSION 0.9.2)
TAGISOLERING BRUGERVEJLEDNING (VERSION 0.9.2) Denne brugervejledning beskriver kort hvorledes Tagisolering -programmet benyttes. Indledningsvis gennemgås de forskellige menuer, knap panelet, input, beregningsvinduer
Læs mereProjekteringsanvisning for placering af EPS-søjler ifm. energirenovering af parcelhuse og andre tilsvarende byggerier
Projekteringsanvisning for placering af EPS-søjler ifm. energirenovering af parcelhuse og andre tilsvarende byggerier Indledning Denne projekteringsvejledning for energirenovering tager udgangspunkt i,
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereJOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa
Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole
Læs mereA. BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER FOR KONSTRUKTION... A.1 A.1 Normgrundlag... A.1 A.2 Styrkeparametre... A.2 A.2.1 Beton... A.2 A.2.2 Stål... A.
Indholdsfortegnelse A. BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER FOR KONSTRUKTION... A. A. Normgrundlag... A. A. Styrkeparametre... A. A.. Beton... A. A.. Stål... A. B. SKITSEPROJEKTERING AF BÆRENDE SYSTEM...B. B. Udformning
Læs mereStatisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato
Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22
Læs mereEtablering af ny fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S
Etablering af ny fabrikationshal for Dokumentationsrapport for stålkonstruktioner Byggeri- & anlægskonstruktion 4. Semester Gruppe: B4-1-F12 Dato: 29/05-2012 Hovedvejleder: Jens Hagelskjær Faglig vejleder:
Læs mereUDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG
UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDARBEJDET AF: SINE VILLEMOS DATO: 29. OKTOBER 2008 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: 29.0.08
Læs mereDS/EN 1993-1-1 DK NA:2010
Nationalt Anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en sammenskrivning af EN 1993-1-1 DK NA:2007 og
Læs mereAfgangsprojekt E11. Hovedrapport. Boligbyggeri i massivt træ/ House construction in solid wood
Hovedrapport Afgangsprojekt E11 Boligbyggeri i massivt træ/ House construction in solid wood Rasmus Pedersen (s083437) Ingeniørstuderende på DiplomByg DTU Afgangsprojekt Efterår 2011 - Boligbyggeri i massivt
Læs mereRossi Danmark ApS s nye lager- og kontorbygning 7. semester afgangsprojekt
ApS s nye lager- og kontorbygning afgangsprojekt 06-01-2014 Allan Vind Dato: 06/01-2014 1 Allan Vind Aalborg Universitet Esbjerg Byggeri & Anlægskonstruktion Projekttitel: s ApS s nye lager- og kontorbygning
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
Side: 1 af 67 LeanDesign Byggeteknisk Totalrådgivning A. Konstruktionsdokumentation Status: Projektnavn: Adresse: Bygherre: Projekt-nr.: Dokument-nr.: Udarbejdet af: Ali Bagherpour Underskrift Kontrolleret
Læs mere