Referenceblad for trækprøvning af jordankre
|
|
- Susanne Rasmussen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Referenceblad for trækprøvning af jordankre Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité Revision 3, marts 2006, FORELØBIG UDGAVE. INDLEDNING. Formål Formålet med referencebladet er at beskrive proceduren for trækprøvning af jordankre. Det skal sikres: at ankeret kan optage den aktuelle last at den forudsatte fri længde er opnået at flytningerne er acceptable Ankrene kan være lineankre eller stangankre. De kan være permanente eller midlertidige. Et anker skal behandles som permanent, hvis det skal benyttes i mere end to år. Referencebladet tager udgangspunkt i DS/EN 537. Da en række forhold ikke er entydigt beskrevet i standarden, er det gjort i det følgende..2 Definitioner Definitioner og symboler svarer til Notat om jordankre i Dansk Geoteknisk Forenings Bulletin 8, Funderingshåndbogen. k s : Krybetallet k s er et mål for den tidsafhængige flytning af ankerhovedet. Krybetallet angives i mm pr. logaritmisk tidsdekade (ofte blot mm). k s s2 s = log0( t2 / t) s 2 s angiver flytningen fra tiden t til t 2 ved konstant last. L app : Den tilsyneladende fri længde L app er et mål for den injektionsfri længde af ankeret L fri (fra ankerhovedet til injektionszonen). Den bestemmes ud fra aflastningskurver, som registreres ved trækprøvningen af ankeret. L app Δs = EA ΔF Δs er den målte elastiske forkortelse af ankeret ved aflastningen ΔF, E og A er ankerstålets elasticitetsmodul og tværsnitsareal. ΔF defineres normalt som aflastningen fra prøvelasten F p til initiallasten F i. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
2 2 2. UDSTYR 2. Modholdsarrangement For lodrette ankre etableres modholdet relativt enkelt på jordoverfladen eller mod et konstruktionselement. I førstnævnte tilfælde anvendes ofte to vandrette stålprofiler, der anbringes parallelt nær ankret. Profilerne forbindes med hinanden med en række lasker og forsynes med diverse kropafstivninger for at fordele lasten og forhindre kipning. Lasten overføres til jorden i hver ende af profilerne med stålplader eller to svellepuder, se figur. Alternativt kan anvendes en vandret stålplade forsynet med en række lodrette ribber eller en armeret betonplade til at fordele kraften. Det kan i begge tilfælde være nødvendigt at afrette og eventuelt udskifte det øverste jordlag for at etablere en tilstrækkelig fast overflade. Målebro Flytningsmåler Anker Lås Krafttransducer Donkraft Fordelingsplade Målebro Flytningsmåler Anker Lås Krafttransducer Donkraft Fordelingsplade I Profiler Svellepuder Fig.. Eksempel på forsøgsopstilling med svellepuder Modholdsarrangementet for prøvning af ankrene skal sikre, at trækkraften overføres til jorden. Det skal sikres, at jorden under modholdsarrangementet kan optage den påførte belastning uden at der kommer uacceptable sætninger. Ved udførelse af forsøg direkte på bløde jordarter, kan det være nødvendigt at udføre betonfundamenter eller indbygge gruspuder. For skråankre i støttevægge anvendes normalt selve støttevæggen eller strækket som modhold. Her skal det sikres, at der er tilstrækkeligt bagfyldning bag støttevæggen til at prøvelasten kan optages af væggen uden for store flytninger. Der anvendes normalt ringformede donkrafte. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
3 3 Donkraften skal placeres således, at den er helt parallel med ankerstangen. Modholdsarrangementet skal placeres således, at kraften fordeles ligeligt ud til siderne. Det skal sikres, at der ikke kan forekomme skævvridning i systemet. Anker (m. gevind) Øvre låsemøtrik Krafttransducer Konstruktion Donkraft Bro Nedre låsemøtrik Fig. 2. Forsøgsopstilling til et forspændt stanganker (målebro ikke vist) Ved forsøg med ankre, som indgår i den færdige konstruktion og som efterfølgende skal forspændes, kan der anvendes en opstilling som vist i figur 2. Der benyttes her en ankerstang med gevind og to låsemøtrikker eller et lineanker med to låsekiler samt en bro til fordeling af kraften. Under forsøget er den øvre låsemøtrik aktiv. Efter forsøget etableres den foreskrevne forspænding idet der tages hensyn til, at der vil være et låsetab. Herefter strammes nedre møtrik til. Efterfølgende skrues den øvre møtrik af og opstillingen fjernes. Proceduren tilrettelægges således, at låsetabet minimeres. 2.2 Belastning og kraftmåling Til belastningen af et trækanker anvendes en donkraft med et centralt hul. Kraftmålingen foretages med en krafttransducer ligeledes med et centralt hul. Begge huller skal være så store, at ankret kan passere igennem uden risiko for berøring med indersiden af hullerne. Normalt måles olietrykket til donkraften samtidig med et manometer som en kontrol under forsøget. 2.3 Flytningsmåling Flytningen af ankertoppen måles med ét måleur eller en elektrisk flytningstransducer, dog ved lineankre normalt to deformationsmålere. I begge tilfælde skal måleren fastgøres på en målebjælke eller et treben, der igen er fastgjort til en fast del af konstruktionen eller understøttet af jorden. Det er væsentligt, at elementerne til flytningsmålingen ikke påvirkes af belastningsarrangementet. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
4 4 3. UDFØRELSE 3. Generelt Prøvebelastningen af ankrene bør tidligst finde sted, når cementpastaen (injektionsmørtel) om det udstøbte jordanker er hærdnet og den omgivende jords styrke er regenereret i nødvendigt omfang. Ved længerevarende forsøg, skal det sikres, at sol og vind ikke påvirker resultaterne. Dette vil ofte kræve, at der opsættes et telt omkring forsøgsopstillingen. Samtidig skal det for disse forsøg sikres, at der ikke foregår tung trafik i nærheden af forsøget, idet tung trafik eller rystelser i øvrigt vil kunne påvirke resultaterne. Når den kalibrerede donkraft er monteret, påføres ankeret en startkraft F i = 0 % af F p, og det kontrolleres, at donkraften er centralt placeret. Forsøget udføres ved med jævn hastighed at påføre lasten op (eller ned) til det næste angivne lasttrin. Når lasttrinet er nået, fastholdes kraften og holdes i det specificerede tidsrum. Sammenhørende værdier af kraft, flytning og tid skal registreres løbende. 3.2 Forsøgstyper Belastningsforsøgene opdeles i principforsøg, egnethedsforsøg (begge kaldet vurderingsforsøg i DS 45) og godkendelsesprøvning. Ved principforsøg tilstræbes ankeret trukket i brud. Ved egnethedsforsøg og godkendelsesprøvning belastes ankrene afhængigt af sikkerhedsklassen. Prøvelasten F p beregnes på basis af den regningsmæssige ankerkraft F ad : F p = ξ γ b α F ad ξ, γ b og α fastsættes i henhold til DS 45:998. I projekter, hvor alle ankre prøvetrækkes, fås værdier som angivet i tabel. Såfremt det ikke er praktisk muligt at udføre godkendelsesprøvning på samtlige ankre, benyttes ξ =, ved egnethedsforsøg på et passende antal repræsentative ankre. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
5 5 Tabel. Værdier af prøvelasten F p Principforsøg Egnethedsforsøg Godkendelsesprøvning Antal ankre Minimum 2% af ankre Resterende ankre Midlertidige ankre Prøvelast normal 2,5 * F ad,,3 α F ad,,3 α F ad sikkerhedsklasse Prøvelast høj 3,0 * F ad,,45 F ad,,45 F ad sikkerhedsklasse Permanente ankre Prøvelast normal 2,5 * F ad,,3 F ad,,3 F ad sikkerhedsklasse Prøvelast høj 3,0 * F ad,,45 F ad,,45 F ad sikkerhedsklasse Note: Værdien af α fastsættes i henhold til DS 45. * Faktoren er vejledende, men bør være større end 2. Det væsentligste er, at ankeret tilstræbes trukket i brud. I det følgende er procedurerne for principforsøg, egnethedsforsøg og godkendelsesprøvninger beskrevet hovedsagligt med udgangspunkt i Test Method 3 i DS/EN537. For egnethedsforsøg er der således tilføjet en enkelt aflastnings- og genbelastningsgren. For godkendelsesprøvning er kravet til krybetallet skærpet, så det svarer til kravet for egnethedsforsøg fra testmetode, idet der i godkendelsesprøvningen anvendes samme prøvelast som ved egnethedsforsøg. Tabel 2 angiver vejledende værdier af lasttrinenes størrelse og deres varighed for de tre forsøgstyper. Ankeret belastes fra startkraften F i i lasttrin som angivet i tabellen, og lasten fastholdes på hvert lasttrin i mindst det viste antal minutter. De angivne tider i tabel 2 er vejledende for normale forhold. For forankring i sandede eller grusede forekomster kan tiderne eventuelt nedsættes. For forankring i fede lerarter bør lasttrinene forlænges væsentligt for bedre vurdering af langtidskrybninger, eksempelvis helt op til 24 timer for sidste lasttrin som angivet i DIN 4. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
6 6 Tabel 2. Vejledende lasttrin og varighed Principforsøg Egnethedsforsøg Godkendelsesprøvning F/F p (%) Tid (min) F/F p (%) Tid (min) F/F p (%) Tid (min) Når kraften er stabil i det enkelte lasttrin aflæses flytningen efter: 0; ; 2; 3; 4; 5; 7; 0; 5; 20; ; 45; 60 min - svarende til den aktuelle trinlængde. Note: 0% af F p svarer til startkraften F i. * Forsøgstiden kan evt. nedsættes til min, hvis krybetallet k s er mindre end 0,8 mm. 3.3 Principforsøg Principforsøg er specielle forsøg, hvor ankeret tilstræbes trukket til brud i jorden eller forankringszonen. Forsøgene bør udføres i god tid inden etableringen af produktionsankrene. Principforsøg udføres typisk for ankre i uprøvede jordarter, for ankre med højere laster end tidligere anvendt i lignende jordbundsforhold og for nye forankringstyper. Principforsøg udføres således ikke ved alle ankerprojekter. For ankre til principforsøg skal der anvendes samme boremetode, samme borehulsdiameter, samme mørtel og samme injektionsmetode som for produktionsankrene. Trækstangen kan være kraftigere ved principforsøg til optagelse af den større kraft, idet det dog tilstræbes at elasticiteten for ankrene til principforsøgene ikke afviger væsentligt fra værdien for produktionsankrene. Ankeret belastes som angivet i tabel 2. Krybetallet k s bestemmes ved slutningen af hvert lasttrin. Brud defineres ved lodret asymptote i et kraft-krybetalsdiagram, som i figur 4. Hvor den lodrette asymptote ikke kan bestemmes entydigt, defineres brud ved den kraft, der i figur 4 svarer til et krybetal på 5 mm. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
7 7 3.4 Egnethedsforsøg Ved egnethedsforsøg undersøges, om man kan laste ankeret op til den påtænkte prøvelast, uden at ankeret går i brud, samtidig med at deformationsforholdene undersøges mere omhyggeligt end ved godkendelsesprøvning. Egnethedsforsøg skal også udføres ved ændring af udførelsesprocedurerne. Forsøgene udføres generelt i god tid inden etableringen af de resterende produktionsankre. Egnethedsforsøg bør udføres på mindst 2 % af ankrene, dog anbefales mindst 3 forsøg. Ankeret belastes som angivet i tabel 2. Krybetallet k s bestemmes ved slutningen af hvert lasttrin. Det maksimale krybetal ved lasten F p skal være mindre end 0,8 mm. Såfremt ankeret indgår i den færdige konstruktion, opspændes det til den aktuelle forspændingskraft F o. Kraften holdes konstant i mindst 5 minutter, og flytningerne måles efter hvert minut. Derefter låses ankeret. Forspændingen skal udføres under hensyntagen til låseglidningen. Flytningen skal tillige registreres umiddelbart efter låsning. 3.5 Godkendelsesprøvning Godkendelsesprøvning udføres på alle ankre, hvor der ikke er udført egnethedsforsøg. Ankeret belastes som angivet i tabel 2. Krybetallet k s bestemmes ved lasten F p ud fra flytningerne målt mellem 3. og 5. minut. Krybetallet skal være mindre end 0,8 mm. Er krybetallet for stort efter 5 minutter, kan man evt. ved at forlænge forsøget opnå det krævede krybetal. Ankeret kan derefter opspændes til den aktuelle forspændingskraft F o. Kraften holdes konstant i mindst 5 minutter, og flytningerne måles efter hvert minut. Derefter låses ankeret. Forspændingen skal udføres under hensyntagen til låseglidningen. Flytningen skal tillige registreres umiddelbart efter låsning. 4. JOURNAL Alle relevante data for det enkelte forsøg skal rapporteres i en prøvningsjournal. Foruden sædvanlig identifikation (dato, lokalitet, måletekniker etc.) skal journalen som minimum indeholde: ankeridentifikation (type og nummer) forsøgstype identifikationsdata på forsøgsudstyr registrering af samhørende værdier af trækkraft (hydrauliktryk og/eller kraft på lastcelle) og flytninger L app, L, L 2 og L 3 jf. afsnit 5.2 eventuelle bemærkninger om forhold, der kan have indflydelse på resultaterne. Resultaterne fra belastningsforsøget præsenteres som regel i skemaform eller som en arbejdskurve, der viser sammenhængen mellem belastning og flytning. Hvis registreringen foretages digitalt, skal der sideløbende laves en repræsentativ manuel registrering af aflæsningerne. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
8 8 Såfremt der under forsøgets udførelse opstår uforudsete hændelser, der kan påvirke tolkningen af forsøget, skal dette rapporteres, og supplerende aflæsning af kraft og flytning kan være påkrævet. 5. BEREGNING 5. Krybetal og brudværdi Figur 3 viser flytningen i et bestemt lasttrin i en logaritmisk t-afbildning. Figuren viser hvordan k s beregnes ved slutningen af lasttrinnet: s s,85 0, k s = 2 =, 55 mm log0( t2 / t) log0(50/5) = t (min) s (mm) 0 (t,s ) 3 2 (t 2,s 2 ) Fig. 3. Eksempel på beregning af krybetal Krybetallet benyttes som nævnt i kapitel 3 til definition af brud ved principforsøg og som acceptkriterium ved egnethedsforsøg og godkendelsesprøvning. Normalt plottes det beregnede krybetal ved slutningen af hvert lasttrin som funktion af lasten som vist på figur 4. På figuren angiver R a den målte brudværdi (her den last, som giver k s = 5 mm). REFERENCEBLAD 7, Revision 3
9 9 k s (mm/tidsdekade) F (kn) Fig. 4. Definition af brudværdi 5.2 Fri længde Den tilsyneladende fri længde af ankeret L app skal kontrolleres ved alle typer forsøg. Den værdi af L app som beregnes på grundlag af den målte flytning Δs skal opfylde kravet: L L app max{l 2, L 3 } R a hvor L = 0,8 L tf + L e L 2 = L tf + 0,5 L tb + L e L 3 =, L tf + L e L tf er den projekterede fri længde, L tb er den forankrede længde og L e er den eksterne længde af ankeret, som er nødvendig for prøvetrækningen. Det anbefales at udføre kontrollen, idet man på forhånd i prøvningsjournalen angiver de til L, L 2 og L 3 svarende grænseværdier for den elastiske flytning Δs ved aflastning fra prøvelasten F p til initiallasten F i og straks sammenholder den målte elastiske flytning Δs m med disse værdier. Dvs: Δs Δs m max{δs 2, Δs 3 } hvor Δs, Δs 2 og Δs 3 fås af : F Fi Δ s = L idet den relevante værdi af L indsættes. EA p I tilfælde hvor den målte flytning er for lille, hvilket tyder på friktion langs den fri længde, anbefaler DS EN 537 i afsnit 9.9, at der udføres gentagne lastsløjfer. Herefter kan en ny værdi af L app bestemmes. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
10 0 6. KVALITETSSIKRING 6. Udstyret Forud for det enkelte belastningsforsøg kontrolleres: at modholdsarrangementets statiske virkemåde er korrekt at målebroen er korrekt etableret og afskærmet mod sol og vind at kalibrering af krafttransducer til den forventede forsøgslast er foretaget og at nøjagtigheden er bedre end 2% af den forventede maksimale forsøgslast. Måleur eller flytningstransducer skal have en nøjagtighed bedre end 0,0 mm. Benyttes en computerstyret datalogger skal denne også have været benyttet under kalibreringen at kalibreringscertifikaterne ikke er ældre end 2 måneder. 6.2 Udførelsen Under udførelsen kontrolleres at prøvningsjournalen er udført korrekt. REFERENCEBLAD 7, Revision 3
DGF møde, 28.11.2013 i Odense DS 1537 Jordankre Prøvning. Disposition
DGF møde, 28.11.2013 i Odense DS 1537 Jordankre Prøvning Disposition Udførelse af jordankre: DS/EN 1537:2013 (indført 29/7 2013... ikke længere ny) Scope Bond type and compression type anchors Formål med
Læs mereReferenceblad for statiske pladebelastningsforsøg
Referenceblad for statiske pladebelastningsforsøg Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité April 2005 1. INDLEDNING Pladebelastningsforsøg udføres hovedsageligt for at bestemme jordens deformationsegenskaber.
Læs mereUdførelse af særlige geotekniske arbejder Jordankre Prøvning
Dansk standard DS 1537 1. udgave 2014-04-30 Udførelse af særlige geotekniske arbejder Jordankre Prøvning Execution of special geotechnical works Ground anchors Testing DS 1537 København DS projekt: M279429
Læs mereDisposition. Baggrund indledende testankre udbudsgrundlag
DGF Byggegrube for Multimediehuset i Aarhus Testprogram for jordankre Disposition Baggrund indledende testankre udbudsgrundlag testlast ankerdimensioner / -typer parametre at undersøge lokalitet resultat
Læs mereAalborg Universitet Esbjerg 18. december 2009 Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg BM7 1 E09
18. december 2009 Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg... 3 E 1. Teori...
Læs mereReferenceblad for vingeforsøg
Referenceblad for vingeforsøg Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité Revision August 999. INDLEDNING Dette referenceblad beskriver retningslinier for udførelse af vingeforsøg i kohæsionsjord. Ved vingeforsøg
Læs mereReferenceblad for SPT-forsøg
Referenceblad for SPT-forsøg Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité September 1995 1. INDLEDNING Dette referenceblad beskriver retningslinier for udførelse af SPT-forsøg eller Standard Penetration Test
Læs mereSØF SØFARTSMUSEUM I HELSINGIØR
DFG MØDE 2012-10-11: GEOTEKNIKERENS HVERDAG SØF SØFARTSMUSEUM I HELSINGIØR -EN OPDRIFTSIKRING SET FRA DEN PROJEKTERENDE INGENIØR 1 INTRODUKTION LOKALITETEN OG EKS. KONSTRUKTION TIDSLINIE FOR PROJEKTET
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereBilag 6. Vejledning REDEGØRELSE FOR DEN STATISKE DOKUMENTATION
Bilag 6 Vejledning REDEGØRELSE FOR DEN STATISKE DOKUMENTATION INDLEDNING Redegørelsen for den statiske dokumentation består af: En statisk projekteringsrapport Projektgrundlag Statiske beregninger Dokumentation
Læs mereSikkerheden ved beregning af rammede betonpæles bæreevne i dansk moræneler.
Sikkerheden ved beregning af rammede betonpæles bæreevne i dansk moræneler. Poul Larsen GEO - Danish Geotechnical Institute, pol@geo.dk Ulla Schiellerup GEO - Danish Geotechnical Institute, uls@geo.dk
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereMonteringsvejledning. Markise Elektrisk. MoreLand A/S Knullen 22 DK 5260 Odense S Denmark 11.1 Tel+ 45 70 22 72 92 www.moreland.dk post@moreland.
DK Monteringsvejledning Markise Elektrisk MoreLand A/S Knullen 22 DK 5260 Odense S Denmark 11.1 Tel+ 45 70 22 72 92 www.moreland.dk post@moreland.dk Sikkerhedsforskrifter 1. Det anbefales at markisen monteres
Læs mereDansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel
Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning
Læs mereKøbenhavns Kommune Teknik- og Miljøforvaltningen Center for Byggeri, Konstruktion Tlf
Københavns Kommune Teknik- og Miljøforvaltningen Center for Byggeri, Konstruktion Tlf. 33 66 53 01 N O T A T DATO: 16. oktober 2006 REV.: TIL: FRA: VEDR.: 10. oktober 2012 hanfin, holviv, firsha K-håndbog
Læs mereUdførelse af betonkonstruktioner
Emne: Udførelse af betonkonstruktioner 31 01 107 DS 482/Ret. 1-1. udgave. Godkendt: 2002-02-19. Udgivet: 2002-03-08 Juni 2005 Tilbage til menu Gengivet med tilladelse fra Dansk Standard. Eftertryk forbudt
Læs mereLars Christensen Akademiingeniør.
1 Lars Christensen Akademiingeniør. Benny Nielsen Arkitektfirma m.a.a. Storskovvej 38 8260 Viby 24. juni 1999, LC Enfamiliehus i Malling, Egeskellet 57. Hermed de forhåbentlig sidste beregninger og beskrivelser
Læs mereStabilitet - Programdokumentation
Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mere10.3 E-modul. Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen. Betonhåndbogen, 10 Hærdnende og hærdnet beton
10.3 E-modul Af Jens Ole Frederiksen og Gitte Normann Munch-Petersen Forskellige materialer har forskellige E-moduler. Hvis man fx placerer 15 ton (svarende til 10 typiske mellemklassebiler) oven på en
Læs mereNemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple
Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l
Læs mereFREQUENTLY ASKED QUESTIONS
FREQUENTLY ASKED QUESTIONS FASTGØRELSE I SL-DÆK Frequently Asked Questions Dette notat har til formål, at svare på generelle tekniske spørgsmål fra rådgivere og entreprenører, i forhold til Hiltis anker
Læs mereProgramdokumentation - Skivemodel
Make IT simple 1 Programdokumentation - Skivemodel Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereOm sikkerheden af højhuse i Rødovre
Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser
Læs mereBetonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab
Læs mereBEF Bulletin No 2 August 2013
Betonelement- Foreningen BEF Bulletin No 2 August 2013 Wirebokse i elementsamlinger Rev. B, 2013-08-22 Udarbejdet af Civilingeniør Ph.D. Lars Z. Hansen ALECTIA A/S i samarbejde med Betonelement- Foreningen
Læs mereDeformation af stålbjælker
Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker
Læs mereCentralt belastede søjler med konstant tværsnit
Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Den kritiske bærevene... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 1.3 Søjlelængde... 8 1 Den kritiske bæreevne
Læs mereInstallationsvejledning
Installationsvejledning Introduktion Figur 1, Systemoversigt og individuelle komponenter -2- Introduktion INTRODUKTION Liste over dele Antal/højde Kilde: 1,0 m 1,5 m 2,0 m 3,0 m Produktbeskrivelse A1 1
Læs mereEksponentielle sammenhænge
Eksponentielle sammenhænge Udgave 009 Karsten Juul Dette hæfte er en fortsættelse af hæftet "Lineære sammenhænge, udgave 009" Indhold 1 Eksponentielle sammenhænge, ligning og graf 1 Procent 7 3 Hvad fortæller
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereGyproc Brandsektionsvægge
Gyproc Brandsektionsvægge Lovgivning I BR 95, kap. 6.4.1 stk. 2 står der: En brandsektionsvæg skal udføres mindst som BSvæg 60, og den skal under brand bevare sin stabilitet, uanset fra hvilken side væggen
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereTræspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Læs mereEksisterende broers bæreevne Forsøg. Arne Henriksen
Eksisterende broers bæreevne Forsøg Arne Henriksen 1 Oversigt Beregning og Brotyper Partialkoefficienter Kantbjælkers bæreevne Vosnæsvej Holstebro Silkeborg Planlagte 2 Brotyper OL elementtunneler OT bjælker
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereStatiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Læs mereInstalling HPM Ankerbolt
Installing Identifikation af produktet e findes i standardmodeller (16, 20, 24, 30, og 39) svarende til bolte med M-gevinddiameter. Modellen af ankerbolt fremgår af navnet på mærket på produktet og produktets
Læs mereEC 7. DGF Pælefundering Trækpæle eller ankre? Fig. 7.1 Eksempler på løftning (UPL) af en pælegruppe
EC 7 Fig. 10.1 e) Konstruktion med forankring for at modvirke løftning Fig. 7.1 Eksempler på løftning (UPL) af en pælegruppe NOM, Februar 2010 1 EC 7 7.6.3 Trækbæreevne (for pæle) 7.6.3.1 Generelt (2)P
Læs mereArmeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?
Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereFORSØG MED 37 BETONELEMENTER
FORSØG MED 37 BETONELEMENTER - CENTRALT, EXCENTRISK OG TVÆRBELASTEDE ELEMENTER SAMT TILHØRENDE TRYKCYLINDRE, BØJETRÆKEMNER OG ARMERINGSSTÆNGER Peter Ellegaard November Laboratoriet for Bærende Konstruktioner
Læs mereNoter om Bærende konstruktioner. Membraner. Finn Bach, december 2009. Institut for Teknologi Kunstakademiets Arkitektskole
Noter om Bærende konstruktioner Membraner Finn Bach, december 2009 Institut for Teknologi Kunstakademiets Arkitektskole Statisk virkemåde En membran er et fladedannende konstruktionselement, der i lighed
Læs mere11 TVANGSDEFORMATIONER 1
11 TVANGSDEFORMATIONER 11 TVANGSDEFORMATIONER 1 11.1 Tvangsdeformationer 2 11.1.1 Luftfugtighedens betydning 2 11.1.2 Temperaturens betydning 3 11.1.3 Lastens betydning 4 11.1.3.1 Eksempel Fuge i indervæg
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Præfabrikerede armerede komponenter af autoklaveret porebeton Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af EN 12602 DK NA:2008 og erstatter dette fra 2013-09-01. Der er foretaget
Læs mereSpan 300 Advance Guard Rail System Samlingsvejledning
Span 300 Advance Guard Rail System Samlingsvejledning BETEGNELSE SPAN 300 AGR dobbelt bredde EN 1004 3 8/12 XXCD SPAN 300 AGR enkelt bredde EN 1004 3 8/8 XXCD CEN-betegnelse for denne instruktionsmanual
Læs mereVIPPEPORT. Montagevejledning
VIPPEPORT Montagevejledning 1. Vigtig information a) Installation bør foretages af en kyndig person. b) Læs hele vejledningen inden start. c) Kontroller alle mål inden montage påbegyndes. d) Åben ikke
Læs mereForkortet udgave af Eurocode 1 Last på bærende konstruktioner
Forkortet udgave af Eurocode 1 Last på bærende konstruktioner Forkortet udgave af Eurocode 1 Last på bærende konstruktioner DANSK STANDARD 2010 Projektnummer M243332 Grafisk tilrettelæggelse: Dansk Standard
Læs mereDGF - Dimensioneringshåndbog
DGF - Dimensioneringshåndbog Jordtryk Spunsvægge og støttemure Torben Thorsen, GEO trt@geo.dk DGF - Dimensioneringshåndbog Dimensioneringshåndbog bliver en håndbog for dimensionering af geotekniske konstruktioner
Læs mereProjekteringsprincipper for Betonelementer
CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA
Læs mereVilsund Reparation af Bropille 1
Image size: 7,94 cm x 25,4 cm PILLE 1 Vilsund - rep. af bropille 1: Vilsund Reparation af Bropille 1 Image size: 7,94 cm x 25,4 cm PILLE 1 EKSISTERENDE FORHOLD: HISTORIK 1936/ 1938: Broen opføres 1979:
Læs mereModulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:
Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes
Læs mereGrundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge
Image size: 7,94 cm x 25,4 cm Grundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge - overvejelser i forbindelse med Nordhavnsvej-projektet v/ Jacob Philipsen, Rambøll Disposition Baggrund Beregningsmetode
Læs meresgate Speedgate Når hastighed, tryghed, plads og sikkerhed er afgørende Experts in perimeter protection
sgate Speedgate Når hastighed, tryghed, plads og sikkerhed er afgørende Experts in perimeter protection sgate er specielt udviklet af Heras som en funktionel løsning til at kombinere barrieres hastighed
Læs mereKommentarer til DS/EN fra DGF's medlemmer. Indkomne kommentarer til mailen. EC7 Hvad mener du? (6. august 2016)
Kommentarer til DS/EN 1997 1 fra DGF's medlemmer Indkomne kommentarer til mailen EC7 Hvad mener du? (6. august 2016) Kommentarer til DS/EN 1997 1 fra DGF's medlemmer, Odense 20 04 2017 Jacob Philipsen,
Læs mereGeoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg)
DGF høring af Dim.håndbogens baggrundsartikel for Nyt DK NA til EC7-1 Disposition Geoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg) Eksempler: (ingen tal, kun principper) - Støttekonstruktion
Læs mereMåling af turbulent strømning
Måling af turbulent strømning Formål Formålet med at måle hastighedsprofiler og fluktuationer i en turbulent strømning er at opnå et tilstrækkeligt kalibreringsgrundlag til modellering af turbulent strømning
Læs mereVEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 28. maj 2015 14/10726-2 Charlotte Sejr cslp@vd.dk 7244 2340 VEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER Thomas Helsteds Vej 11 8660 Skanderborg
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Læs mereBelastningsprøve af hejse- og løfteredskaber
Belastningsprøve af hejse- og løfteredskaber At-anvisning nr. 2.3.0.3 Marts 1998 Indledning Denne anvisning knytter sig til Arbejdstilsynets bekendtgørelse nr. 1101 af 14. december 1992 om hejseredskaber
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereBeregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Læs mereVandtryk bag indfatningsvægge
Vandtryk bag indfatningsvægge gge Søren Gundorph Geo Kompagniet Geo Kompagniet 1 Indhold og formål 1. Vandfyldte trækrevner bag indfatningsvægge gge - 9.6 (5)P Formålet er at præcisere, hvornår r og hvorledes
Læs mereForslag til ændringer i VinduesIndustriens tekniske bestemmelser 7. udgave, rev.1,dec. 2008
Høring Århus, 8.januar 2009 Forslag til ændringer i VinduesIndustriens tekniske bestemmelser 7. udgave, rev.1,dec. 2008 8.4.3 Konstruktiv udformning Note: Ved andre vandrette trækomponenter skal slagregn
Læs mereTillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet. 1. udgave, 2002
Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet 1. udgave, 2002 Titel Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet Udgave 1. udgave Udgivelsesår 2002 Forfattere Mogens Buhelt og Jørgen Munch-Andersen
Læs mereForkortet udgave af Eurocode 1 Last på bærende konstruktioner
DS/EN 1991 FU:2010 1.UDgavE 2010 Forkortet udgave af Eurocode 1 Last på bærende konstruktioner UROCODESEUROCODESEUROCODESEUROCO ODESEUROCODESEUROCODESEUROCODESE Forkortet udgave af Eurocode 1 Last på bærende
Læs mereSNEHOLT & NILSEN A/S VÆRKTØJ MASKINER ENGROS MEDLEM AF V.O.V DJ TOOL. Installation Instruktioner. Målestave. mod. Galileo
SNEHOLT & NILSEN A/S VÆRKTØJ MASKINER ENGROS MEDLEM AF V.O.V DJ TOOL Installation Instruktioner Målestave mod. Galileo Ådalen 9 4600 Køge Danmark Tel. +45 46154600 Fax. +45 46154225 http://www.sneholt-nilsen.dk
Læs mereMonteringsvejledning. Markise Manuel. MoreLand A/S Knullen 22 DK 5260 Odense S Denmark 11.1 Tel
DK Monteringsvejledning Markise Manuel MoreLand A/S Knullen 22 DK 5260 Odense S Denmark 11.1 Tel+ 45 70 22 72 92 www.moreland.dk post@moreland.dk Sikkerhedsforskrifter 1. Det anbefales at markisen monteres
Læs mereVertigo i Tivoli. Lindita Kellezi. 3D Finit Element Modellering af Fundament. Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse
Vertigo i Tivoli 3D Finit Element Modellering af Fundament Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse Lindita Kellezi Vertigo - svimmelhed Dynamisk højde 40 m Max hastighed 100 km/t Platform
Læs mereDagens emner v. Nik Okkels
Dagens emner v. Nik Okkels 1. Fastsættelse af Søvindmergelens geologiske forbelastning på Aarhus Havn 2. En model for svelletryk og hviletryk 25-11-2012 1 Typisk arbejdskurve for stærkt forkonsolideret
Læs mereAsymptoter. for standardforsøgene i matematik i gymnasiet. 2003 Karsten Juul
Asymptoter for standardforsøgene i matematik i gymnasiet 2003 Karsten Juul Indledning om lodrette asymptoter Lad f være funktionen bestemt ved =, 2. 2 Vi udregner funktionsværdierne i nogle -værdier der
Læs mereDATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON. 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua haco@vd.dk 7244 7501 Til samtlige modtagere af udbudsmateriale vedrørende nedenstående udbud: Mønbroen, Entreprise E2, Hovedistandsættelse
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Eurocode 4: Kompositkonstruktioner i stål og beton Del 1-1: Generelle regler og regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1994-1-1
Læs mereMomentspænding. Tilspændingsmoment. Momentspænding. Moment Momentet er den kraft, med hvilken f.eks. en skrue bliver spændt. Det måles i N m.
Momentspænding Tilspændingsmoment Tilspændingsmoment er et mål for den kraft, der trækkes med i skruen/møtrikken, når den spændes. Moment Momentet er den kraft, med hvilken f.eks. en skrue bliver spændt.
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereDimensionering af statisk belastede svejste samlinger efter EUROCODE No. 9
Dokument: SASAK-RAP-DE-AKS-FI-0003-01 Dimensionering af statisk belastede svejste samlinger efter EUROCODE No. 9 SASAK Projekt 1 - Designregler Lars Tofte Johansen FORCE Instituttet, september 2001 Dimensionering
Læs mereSærlige bestemmelser for DS-certificering af tæthedsmåling gennemført DS/SBC efter DS/EN
Certificering af virksomheder 0 Indledning Denne SBC er udarbejdet med henblik på DS-certificering af tæthedsmåling af bygninger gennemført efter DS/EN 13829 anneks A.3 1 Forudsætninger for certificering
Læs mereBolte, skruer og låseanordninger
Bolte, skruer og låseanordninger Gevindtyper Gevindtyper Whitworth gevind Unified gevind ISO-metrisk gevind ISO-metrisk gevind Metrisk gevind er millimetergevind. Gevindstigningen udtrykkes i dette system
Læs mereProjektering og udførelse Kældervægge af Ytong
Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.
Læs mereDS/EN 1993-1-1 DK NA:2010
Nationalt Anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en sammenskrivning af EN 1993-1-1 DK NA:2007 og
Læs mereOverordnet ansvar: Ansvar for indhold: Ansvar for fremstilling: Gyldig fra: Til BN er trådt i kraft. Normniveau:
Teknisk Meddelelse Nr. 84 udgave 1 /Dato 18.10.2018 Vandrette spærringer (tidligere benævnt skærmtage) Denne meddelelse indeholder generelle regler for opsætning af vandrette spærringer på nye og eksisterende
Læs mereEKSEMPEL 1: DÆMNING OVER BLØD BUND - VANDRET TERRÆN
18/06/2019 KONSTRUKTIONSEKSEMPEL EKSEMPEL 1: DÆMNING OVER BLØD BUND - VANDRET TERRÆN En dæmning skal bygges over en blød bund, og følgende to løsninger skal undersøges: 1. Dæmning med grus som fyldmateriale
Læs mereImplementering af Eurocode 2 i Danmark
Implementering af Eurocode 2 i Danmark Bjarne Chr. Jensen ingeniørdocent, lic. techn. Syddansk Universitet Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-1: 1 1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner
Læs mereSpidsbæreevne af indfatningsvægge - baseret på litteratursøgning
Spidsbæreevne af indfatningsvægge - baseret på litteratursøgning Søren Gundorph Geo Kompagniet 11-02-2010 Geo Kompagniet 1 Indhold 1. Hvad siger EC7-1:2007 om lodret bæreevne af støttevægge (spunsvægge,
Læs mereArbejdsbeskrivelse 06. Betonelementmontage
Arbejdsbeskrivelse 06. Betonelementmontage Hovedprojekt Side : 1/11 Indholdsfortegnelse... 1 1. Orientering... 2 1.1 Generelt... 2 2. Omfang... 3 2.2 Bygningsdele... 3 2.4 Byggeplads... 3 2.5 Sikkerhed
Læs mere1. Indledning Denne vejledning giver en oversigt over glasvalg ved projektering og udførelse
GLAS TIL ELEVATORER Valg af glas til elevatorstolens vægge, elevatordøre og skaktvægge VEJLEDNING 1. Indledning Denne vejledning giver en oversigt over glasvalg ved projektering og udførelse af elevatorer.
Læs mereBæreevne ved udskiftning af beton og armering
Bæreevne ved udskiftning af beton og armering Poul Linneberg Chief Specialist Operation and Maintenance & Steel 1 FEBRUAR 2016 Agenda Faser i reparationsprojektet og anvendelse af DS/EN 1504-serien Oversigt
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereDansk Sportsdykker Forbund
Dansk Sportsdykker Forbund Teknisk Udvalg Sid Dykketabellen Copyright Dansk Sportsdykker Forbund Indholdsfortegnelse: 1 FORORD... 2 2 INDLEDNING... 3 3 DEFINITION AF GRUNDBEGREBER... 4 4 FORUDSÆTNINGER...
Læs mereBæreevne ved udskiftning af beton og armering
Bæreevne ved udskiftning af beton og armering Poul Linneberg Chief Specialist Operation and Maintenance & Steel 1 FEBRUAR 2016 Agenda Faser i reparationsprojektet og anvendelse af DS/EN 1504-serien Oversigt
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereIndholdsfortegnelse. Guldborgbroen. Guldborgsund Kommune. aafhjælpning af træk i kabler i klappille. 1 Introduktion
Guldborgsund Kommune Guldborgbroen aafhjælpning af træk i kabler i klappille COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby Telefon 45 97 22 11 Telefax 45 97 22 12 wwwcowidk Indholdsfortegnelse 1 Introduktion
Læs mereLineære sammenhænge. Udgave 2. 2009 Karsten Juul
Lineære sammenhænge Udgave 2 y = 0,5x 2,5 2009 Karsten Juul Dette hæfte er en fortsættelse af hæftet "Variabelsammenhænge, 2. udgave 2009". Indhold 1. Lineære sammenhænge, ligning og graf... 1 2. Lineær
Læs mereRapport Baggrund. 2 Formål. 3 Resumé. Fordeling:
Rapport 02 Kunde Favrskov Kommune Projektnr. 1023294-001 Projekt Rønbækhallen Dato 2016-11-29 Emne Tagkollaps Initialer PRH Fordeling: 1 Baggrund Natten mellem den 5. og 6. november 2016 er to stålrammer
Læs mereSpan 300 Manual. DESIGNATION EN1004 CEN 1298 IM - dk. CEN designation of this instruction manual EN 1298 IM dk
Span 300 Manual DESIGNATION EN1004 CEN 1298 IM - dk CEN designation of this instruction manual EN 1298 IM dk WARNING NEVERSTANDONANUNG UARDEDPLATFORM SIKRE ARBEJDSBELASTNINGER OG ARBEJDSHØJDER Den maksimale
Læs mereRullestillads i aluminium - kl. 3. Brochure og monterings anvisning
Rullestillads i aluminium - kl. 3 Brochure og monterings anvisning Januar 2007 Rullestillads i aluminium kl. 3 Kl. 3 rullestillads med aluply-dæk. Rammer, håndlister og diagonaler i aluminium. 2 stilladsbredder:
Læs mere3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering
Projektering / Etagedæk og Lofter / Dimensionering Dimensioneringstabeller De efterfølgende tabeller 1 og 2 indeholder maksimale spændvidder for Gyproc TCA etagedæk udført med C-profiler. Spændvidder er
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereNyt stød til landespændsrisikoen i trafiklysberegningerne
Finanstilsynet 8. februar 2012 J.nr. /IMPE Nyt stød til landespændsrisikoen i trafiklysberegningerne Baggrund Da firmapensionskasserne med meddelelse af 22. december 2011 fik mulighed for at anvende den
Læs mereTEKNISK RAPPORT. Test af overflademodstand og isolationsmodstand for sugearme. Omfang:
TEKNISK RAPPORT Test af overflademodstand og isolationsmodstand for sugearme. DTI projekt no.: 781542-3 Omfang: Denne rapport dækker de tekniske krav vedrørende brugen af sugearme i områder, hvor der er
Læs mere