Kap. 1 Projekteringsgrundlag. Statikjournal. Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder:

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Størrelse: px
Starte visningen fra side:

Download "Kap. 1 Projekteringsgrundlag. Statikjournal. Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder:"

Transkript

1 Kap. 1 Projekteringsgrundlag Statikjournal Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder:

2 Kap. 2 - Statisk analyse

3

4

5 Lodret last Rem Rem Sne Tag Spær Lægter + fast. undertag Rem Beslag Letdæk Nyttelast + indv. Væg HEB-Bjælke Rem Pladeklip Bagmur Gavl Indv. væg Tungt dæk Sandwich Element Indv. væg Nyttelast Fundament Kældergulv Bæredygtig jord

6 Vind på facade Re HEB--bjælke Forank. + bindere Vind Gavltrekant Sammenmuret Forank. + bindere HEB-bjælke Trempel Tag/spær Letdæk Gavl Rem Sammenmuret HEB-bjælke Bagmur Bærende skillevæg Tungt dæk Kælder ydervæg Kælder indervæg Fundament

7 Vind på gavl Vippebindere Beslag/vinkel Vind Taglægter + Fast undertag Trempel Tag Facade Sammenmuret Letdæk Gavl Indv. væg Binder Forankring HEB Ydervæg HEB-bjælke undertag e Sammenmuret undertag Rem + Forankring Tungt dæk Kælder ydervæg Kælder indervæg Fundament

8 LODRET LAST Snelast på tag [plade/skivefunktion] Lodret last fra tag bliver ført ned i spær og videre i posi joist (rem ovenpå posi joist) [plade] Last fra posi joist bliver ført til HEB bjælken [bjælke]samt alle bagmur facadevægge (rem på bagmur) [plade] Last fra Heb bjælke bliver optaget i ind. Væg [søjle] under bjælken samt går ud i bagmur i gavlene. [søjle] Last fra gavle, facader samt indervægge bliver ført til det tunge dæk. [plade] Last fra tungt dæk bliver optaget kælderydervægge samt bærende indervægge. [søjle] Last fra kældervægge bliver ført til fundamentet. [søjle] Nyttelast på kælderdæk bliver ført til bæredygtig jord [plade] Jordtryk: Jordtrykket på kælderydervægge bliver optaget af ydervæggene egen skivefunktion på hinanden, samt de stabiliserende indervægge. Skivevirkningen fører kraften til fundament. Desuden har kælderdæk samt tungt dæk også skivevirkning. VINDLAST PÅ FACADE Vind på tag [plade*/skive] bliver ført til gavltrekant [skive] Last fra gavltrekant bliver ført til tungt dæk [søjle] Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] Vind på tremplen [plade] bliver ført til gavl og letdæk [skive] og taget [skive] <- passer det? Last på gavl (se ovenfor) Last på letdæk bliver ført til bagmur [søjle] og HEB [bjælke] Last fra HEB bjælke bliver ført til bagmur i gavl samt bærende skillevæg [søjle] Last på bagmur, bagmur i gavl og bærende skillevægge bliver ført til tungt dæk [plade] Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] Vind på facade bliver ført til letdæk, gavle, stabiliserende skillevægge samt tung etageadskillelse [skive] Last på letdæk bliver ført til bagmur [søjle] og HEB [bjælke] Last fra HEB bjælke bliver ført til bagmur i gavl samt bærende skillevæg [søjle]

9 Last på bagmur, bagmur i gavl og bærende skillevægge bliver ført til tungt dæk [plade] Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] (Last på gavl, se ovenfor) Stabiliserende skillevægge bliver ført til tungt dæk. Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] (Jordtryk gælder stadig, se lodret last) *(for tagets pladefunktion, se lodret last) VINDLAST PÅ GAVL Vind på gavltrekant [plade] bliver ført til tag, trempel og letdæk [skive] Lodret last fra tag bliver ført ned i spær og videre i posi joist (rem ovenpå posi joist) [plade] Last på letdæk bliver ført til bagmur [søjle] og HEB [bjælke] Last fra HEB bjælke bliver ført til bagmur i gavl samt bærende skillevæg [søjle] Last på bagmur, bagmur i gavl og bærende skillevægge bliver ført til tungt dæk [plade] Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] Last på trempel bliver ført til letdæk (se ovenfor) (Bliver den ført til facade ydermur?)

10 Vind på gavl (under trekant) [plade] bliver ført til letdæk, tungt dæk, indervægge, og facade [skive] Last på letdæk bliver ført til bagmur [søjle] og HEB [bjælke] Last fra HEB bjælke bliver ført til bagmur i gavl samt bærende skillevæg [søjle] Last på bagmur, bagmur i gavl og bærende skillevægge bliver ført til tungt dæk [plade] Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] Last på tungt dæk [plade] bliver ført til kælder yder- og indervæg [søjle] Last fra kælderyder- og indervægge bliver ført til fundament [søjle] Last på stabiliserende indervægge og facade bliver ført til tungt dæk[plade] (se ovenfor) (Jordtryk gælder stadig, se lodret last)

11 Kap. 3 Laster Egenlaster

12

13

14

15

16

17 Lastskema Sprog/language: DK Konstruktionsdel Tagkonstruktion g k [kn/m²] - egenlast 2,10 q k [kn/m²] s k [kn/m²] - snelast 0,40 w k [kn/m²] Noter Referencer til Eurocodes.Tung eller let konstruktion etc. - nyttelast (hvis skunk/tagrum) 0,50 Eurocode 1 del 1-1 DNA - nyttelast (hvis loftsrum) Loftskonstruktion - egenlast 0,54 Ydervæg 1. sal - egenlast 2,48 - vind last (zone D) 0,63 Indervæg 1. sal - egenlast 0,56 Dæk 1. sal - egenlast 0,76 - nyttelast 1,00 Eurocode? (ved ikke hvilken) Ydervæg stueplan - egenlast 4,09 - vind last (zone D) 0,63 Indervæg stueplan - egenlast 1,94 Dæk stueplan - egenlast 6,37 - nyttelast 1,50 Ydervæg kælder - egenlast 7,06 Indervæg kælder - egenlast 3,75 Gulv kælder - egenlast 2,81 - nyttelast 1,50 Balkon - egenlast 4,25 Balkon = beton på letdæk. - nyttelast (incl. sne) 1,00 Eurocode? gk = egenlast (permanent last) qk = nyttelast (variabel last) sk = snelast (variabel last) wk = vindlast (variabel last) Karakteristisk last

18 Nyttelaster

19 Snelast

20 Vindlaster Beregning af vindlast på facader Generelt w k = q p (z) (c pe,10 + c pi ) q p (z): Peak hastighedstrykket i højden z c pe : Udvendig formfaktor (tryk/sug) c pi : Indvendig formfaktor (tryk/sug) Eksempel på udvendigt tryk/sug Eksempel på indvendigt tryk Eksempel på indvendigt sug Eksempel: Placering:

21 EC1 del 1-4 Anneks A s92: EC1 del 1-4 s18: EC1 del 1-4 Dansk Nationalt Anneks s2: v b = 1,0 1,0 24 m s = 24 m s EC1 del 1-4 s23 (basis hastighedstryk):

22 q b = 1 kg 1,25 2 m 3 (24 m s )2 = 360 N kn = 0,36 m2 m 2 EC1 del 1-4 s22 (peak hastighedstryk): EC1 del 1-4 s23: c e (8,5m) = 1,6q p (8,5m) = 1,6 0,36 kn kn = 0,576 m2 m 2 EC1 del 1-4 s36: EC1 del 1-4 s37: h d = 8,5m 8,00m = 1,06 Som vist I tabel 7.1 er værdien h/d = 1 valgt (ca. 1,06) EC1 del 1-4 s53 (Indvendige tryk koefficienter): Zone q p [kn/m 2 ] c pe,10 c pi w k [kn/m 2 ] Bredde Tryk/sug A 0,58 1,2 0,2 0,81 2,20 Sug B 0,58 0,8 0,2 0,58 8,80 Sug C 0,58 0,5 0,2 0,40 0,00 Sug D 0,58 0,8 0,3 0,63 11,00 Tryk E 0,58 0,5 0,2 0,40 11,00 Sug b = 11,00 m b = 11,00 m e = { h = 8,50 m 2 h = 17,00 m d = 8,00 m e = mindsteværdi = 11,00 m

23 Kap. 4 Teglbjælker Mur belastning 2 kn/m2 Bagmur facader Murhøjde 2400 mm Døre/vinduespartier overkant 2146 mm Mur over 254 mm 4 skifter over Mur belastning 0,508 kn/m Vinduer overkant 1812 mm Mur over 588 mm 9 skifter over Mur belastning 1,176 kn/m Formur Murhøjde 3734 mm Døre/vinduespartier overkant 2146 mm Mur over 1588 mm 24 skifter over Mur uden gesims 3,176 kn/m Vinduer overkant 1800 mm Mur over 1934 mm 29 skifter over Mur uden gesims 3,868 kn/m Gesimsens ekstra vægt svarer til 2,5 skifter = 166,7mm mur 0,333 kn/m Let etageadskillelse m beton Egenlast: (gk) 4,41 kn/m2 7,7175 kn/m Nyttelast: (qk) 1,0 kn/m2 1,75 kn/m Last opland: 1,75 m BGT: E d = 1,0*gk + 1,5 * q k Ed = 1,0 * 7,7175 kn/m + 1,5 * 1,75 kn/m = AGT: Ed = gk + 0,3 * qk Ed = 7,7175 kn/m + 0,3 * 1,75 kn/m = 10,3425 kn/m 8,2425 kn/m Let etageadskillelse m trægulv Egenlast: (gk) 0,76 kn/m2 1,33 kn/m Nyttelast: (qk) 1,0 kn/m2 1,75 kn/m

24 Last opland: BGT: E d = 1,0*gk + 1,5 * q k Ed = 1,0 * 1,33 kn/m + 1,5 * 1,75 kn/m = AGT: Ed = gk + 0,3 * qk Ed = 1,33 kn/m + 0,3 * 1,75 kn/m = 1,75 m 3,955 kn/m 1,855 kn/m Tag belastning 2,5 kn/m2 Facade øst 4122 mm Tag belastning 10,305 kn/m Facade vest + tilbygning 5521 mm Tag belastning 13,8025 kn/m

25 Tegloverlæggere/bjælker Åbning Placering Belastning Antal Minimum Valgt Gavl nord 732x745 mm Bagmur kn/m 3 1 skifte 1N (komp) 29/3N (bjælke) Formur kn/m 3 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp) (dør tilbygning) 972x2146 mm Bagmur kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 29/3N (bjælke) Formur kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp) Gavl syd 1932x2146 mm Bagmur 9,00 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 29/3N (bjælke) Formur 9,00 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp) Facade øst 732x745 mm Bagmur 21,82 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 29/3N (bjælke) Formur 4,20 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp) ( Vindfang ude) 1332x2146 mm Bagmur 21,16 kn/m 1 4 skifte 1N (bjælke) 29/3N (bjælke) Formur 3,51 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp) (Inde) 1332x2146 mm Bagmur 0,51 kn/m 1 1 skifte 1N 29/3N (bjælke) Formur 0,51 kn/m 1 1 skifte 1N 1 skifte 1N (komp) Facade vest 732x745 mm Bagmur 15,44 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 29/3N (bjælke) Formur 4,20 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp) 1932x2146 mm Bagmur 14,77 kn/m 1 4 skifte H/3n 1 (bjælke) 29/3N (bjælke) (Lige på grænsen, skal beregnes!) Formur 3,51 kn/m 1 1 skifte 1N (komp) 1 skifte 1N (komp)

26 Efter samtale med Nicolai, er denne bjælke nok den bedste løsning. En alm. Teglbjælke ville godt kunne klare det de fleste steder. Der vil dog være problem med vores indmuringer, derfor dette valg. Det giver os en kuldebros afbrydelse på 70 mm. Vil nok kræve vinduer med bredere karm, så den kan dække denne.

27 Kap. 5 Fundering Minimumsarmering

28 Kap. 6 Kældervægg

29

30 Kap. 7 Dækelementer

31 Beregning af EXPAN lyddæk NGH 2013 Dette program beregner de nødvendige EXPAN lyddæk. Egenlast Egenlast på dækket: 2,88 kn/m 2 Nyttelast Hovedkategori: A Underkategori: A1 Rum i beboelses bygninger og huse; køkkener og toiletter. Nyttelast fra personer/møbler: 1,50 kn/m2 Linjelast fra flytbare indervægge: 2 kn/m Fladelast fra flytbare indervægge: 0,80 kn/m2 Brudgrænsetilstand (BGT) Ed = 1,0*2,88 + 1,5*(1,50 + 0,80) = 6,33 kn/m2 Anvendelsesgrænsetilstand (AGT) Ed = 2,88 + 0,3*(1,50 + 0,80) = 3,57 kn/m2 Densitet - lyddæk: 1750 kg/m 3 Spænd (lysvidde): 3600 mm Vælg element: 140/32 Denne beregning er udfra vores nuværende retning på lyddækket! I selv projektet har vi valgt at arbejde videre med vores første udregning (180/33) på lyddækket, hvor t vi havde et andet spænd/retning! Brudgrænsetilstand (BGT) hvor vi havde et andet spænd/retning! Rd = 13,28 kn/m2 Ed = 6,33 kn/m2 210% OK! Anvendelsesgrænsetilstand (AGT) Rd = 4,02 kn/m2 Ed = 3,57 kn/m2 113% OK! Elementdata Densitet: 1750 kg/m 3 Højde: 140 mm Antal armeringstænger: 8 stk Dim. armeringsstænger: 10 mm Egenlast dæk: 2,50 kn/m 2

32

33 Finnwood 2.3 SR2 ( )?? Copyright 2013 Metsäliitto Cooperative (Metsä W Permanent last: Langtidslast: Mellemlang last: Korttidslast: Øjeblikkelig last: kdef,flange kdef,krop LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ = kn/m x = mm Fladelast: 1: QZ = kn/m2 x = mm Lette skillevægge (Lette skillevægge, Permanent last): Fladelast: 1: QZ = kn/m2 x = mm Nyttelast (Bevægelig last kat. A, Mellemlang last, ULS/SLS-bevægelighed = %): Fladelast: 1: QZ = kn/m2 x = mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) Side 2

34 Finnwood 2.3 SR2 ( )?? Copyright 2013 Metsäliitto Cooperative (Metsä W *1.20*Egenlast *1.20*Lette skillevægge Kombination 2 (ULS, Mellemlang last) 0.90*Egenlast *Lette skillevægge *1.50*Nyttelast Kombination 3 (ULS, Mellemlang last) 1.00*1.00*Egenlast *1.00*Lette skillevægge *1.50*Nyttelast Kombination 5 (ULS, Mellemlang last) 1.00*1.00*Egenlast *1.00*Lette skillevægge *1.50*0.50*Nyttelast Kombination 9 (ULS, Permanent last) 1.00*1.00*Egenlast *1.00*Lette skillevægge Kombination 10 (ULS, Permanent last) 0.90*Egenlast *Lette skillevægge Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.00*Egenlast *Lette skillevægge Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.00*Egenlast *Lette skillevægge *Nyttelast Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.00*Egenlast *Lette skillevægge *0.50*Nyttelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, nyttelast) 1.00*Nyttelast BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN AC:2007+A1:2008 Total udnyttelsesgrad: 99.9 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wq,inst:5.00 mm (SLS, nyttelast) Faktor for venstre udkragning: 2.00 Faktor for højre udkragning: 2.00 Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = mm BEMÆRK! Lk1 anvendes når My>0 og Lk2 når My< DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER Side 3

35 Finnwood 2.3 SR2 ( )?? Copyright 2013 Metsäliitto Cooperative (Metsä W ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRADPOS. x [mm] Forskydning (z): 2.98 kn 3.15 kn 94.6 % 3278 mm Komb. 1/1, Permanent last Bøjning (My): 3.27 knm 4.80 knm 68.0 % 1800 mm Komb. 1/1, Permanent last (uden kcrit): 3.27 knm 4.80 knm 68.0 % 1800 mm Komb. 1/1, Permanent last Bæring, understøtning 1: 3.63 kn 3.63 kn 99.9 % 0 mm Komb. 1/1, Permanent last Bæring, understøtning 2: 3.63 kn 3.63 kn 99.9 % 3600 mm Komb. 1/1, Permanent last Spændvidde 1, Wq,inst: 1.1 mm 5.0 mm 22.6 % 1800 mm Komb. 18/1 (SLS, nyttelast) DIM. LASTKOMB. Kombination 1/1 (Permanent last): 1.20*Egenlast *Lette skillevægge Kombination 18/1 (SLS, nyttelast): 1.00*Nyttelast DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Vz,max 3.83 kn 0 mm My,max 3.45 knm 1800 mm REAKTIONER Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 3.83 kn 2.72 kn 3.56 kn 0.54 kn 2.24 N/mm2 2: 3.83 kn 2.72 kn 3.56 kn 0.54 kn 2.24 N/mm2 - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: : Lastgruppe: Lette skillevægge Understøtning: FZ [kn]: 1: : Lastgruppe: Nyttelast Understøtning: FZ [kn]: 1: : 0.54 NOTER: Eftervisning er udført iht. EN :2004, EN 1995 DK NA:2007 inkl. Tillæg 1: Side 4

36 Finnwood 2.3 SR2 ( )?? Copyright 2013 Metsäliitto Cooperative (Metsä W samt A1: ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 200 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 10 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1.0 for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii0, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1.0 for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udført med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative (Metsä Wood) produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative (Metsä Wood) har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative (Metsä Wood). Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget af feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative (Metsä Wood). Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 5

37 Kap. 9 Tagforankring

38

39

40 Kap. 10 Bjælkeberegning - Beregning af stålbjælke

41 STD - BÆR side 1 Bjælke HEB i letdæk 25. november :49 BGT: Linjelast: Lastvidde: 3,6 meter Lastbredde: 1,8 meter Egenlast gk = 4,41 kn/m2 * 1,8 m = 7,94 kn/m -->(alt den døde last) (SKAL DER TAGES HØJDE FOR SKILLEVÆGGE?) Nyttelast qk = 1,00 kn/m2 * 1,8 m = 1,80 kn/m -->(alt den levende/bevægelige last) (Ekstreme last) Ed = 1,0 * gk + 1,5 * qk Ed = 1,0 * 7,94 kn/m + 1,5 * 1,80 kn/m = 10,64 kn/m Mmax = 1/8 * Ed * l 2 (brug BeamMax) ---> (Maksimale moment) Mmax = 1/8 * 10,64 kn/m * (3,6m) 2 Mmax = 17,24 knm Wnødv (nødvendigt modstandsmoment) Wnødv = Mmax / fyd --> Mmax / flydespændingen på stålet. (TIN hjemmesiden) Manualer --> Tabeller --> # 6 ST235 tykkelsen t af stålet = mindre end 16 mm fyd = fy/1,1 = ( 235N/mm 2 (Mpa) ) / 1,1 = 212 N/mm 2 Wnødv = ( 17,24 * 10 6 Nmm ) / 212 N/mm 2 = 81,4 * 10 3 mm 3 W el,y større end Wnødv i vores opslag i Teknisk Ståbi Valg HE100B W el,y = 89,9 * 10 3 mm 3 (g=20,4 kg/m) AGT: Ed = gk + 0,3 * qk Ed = 7,94 kn/m + 0,3 * 1,80 kn/m = 8,48 kn/m --> (N/mm) u = 5 / 384 * (Ed * l 4 )/(E * Iy) --> (i omkring Y-aksen, ellers i x) (5 / 384 er bare en konstant vi bruger i formlen) u = 5 / 384 * (8,48 N/mm * (3600mm) 4 )/( N/mm 2 * 4,50 *10 6 mm 4 ) = 19,63 mm Iy(HE100B) = 4,50 * 10 6 mm 4 BeaMax: Iy = 450 cm 4

42 STD - BÆR side 2 Iy = 450 cm 4 u = 19,63 mm Uacc = 1/500 * 3600mm = 7,2 mm --> IKKE OK! Iy (HE140B) = 1510 cm 4 u = 5,85 mm < 7,2mm OK! Konklusion = HE140B er ok. VED HEM profil, kan jeg få den ned på HE120M mener jeg. (Den er også 140mm høj, ligesom HE140B) Bedre stålkvalitet: Wnødv (nødvendigt modstandsmoment) Wnødv = Mmax / fyd --> Mmax / flydespændingen på stålet. (TIN hjemmesiden) Manualer --> Tabeller --> # 6 ST275 tykkelsen t af stålet = mindre end 16 mm fyd = fy/1,1 = ( 275N/mm 2 (Mpa) ) / 1,1 = 250 N/mm 2 Wnødv = ( 17,24 * 10 6 Nmm ) / 250 N/mm 2 = 68,96 * 10 3 mm 3 W el,y større end Wnødv i vores opslag i Teknisk Ståbi Valg HE100B W el,y = 89,9 * 10 3 mm 3 (g=20,4 kg/m) AGT: Ed = gk + 0,3 * qk Ed = 7,94 kn/m + 0,3 * 1,80 kn/m = 8,48 kn/m --> (N/mm) u = 5 / 384 *(Ed* l 4 )/(E* Iy) bare en -->(i omkring Y-aksen, ellers i x) (5/ 384 er konstant vi bruger i formlen) u = 5 / 384 * (8,48 N/mm * (3600mm) 4 )/( N/mm 2 * 4,50 *10 6 mm 4 ) = 19,63 mm Iy(HE100B) = 4,50 * 10 6 mm 4 ( = Bedre stålkvalitet forbedrer ikke AGT) Konklusion = HE140B er ok. (der var problem med at jeg måske ikke kunne føre ventilation i det lette dæk under HEB bjælken. Derfor prøvede jeg at arbejde med en idé med flexible slanger til at føre ventilationen i. Deres "manifold" var bare for stort til at indbygge i dækket. Men med den nye HEB profil, kan vi bruge 100mm spiorør,

43 STD - BÆR side 3 indbygge i dækket. Men med den nye HEB profil, kan vi bruge 100mm spiorør, så problemet er løst) Posi-Joist = 300mm HE140B = -140mm Nederste flange på Posi-Joist = - 45mm = 115mm Dermed bliver der plads til rørene, hvilket er godkendt af Nicolai.

44 - Beregning af træbjælke

45 Søjleberegning - stål 5. december :01 Vigtige links: Byggesag: Amballegård Horsens Beregning af søjle til at holde tag i trappehus. 4,5 m 4 m Jeg skal kende følgende laster for tagkonstruktionen: Egenlast (g k) : 2,1 kn/m 2 Nyttelast (q k) : 0,4 kn/m 2 (Snelast og evt. nyttelast for tagrum) (ikke noget tagrum i den "kvadrat" stolpen står) Arealet "A" skal jeg finde, hvilket er det kvarte af det tag jeg har markeret med en rød firkant. (Taget har en hældning på 45 grader, og sidelængden bliver da ikke 4 m, men i stedet = ,7 m A = 2,85 m * 2,25 m = 6,4 m 2 Derefter skal jeg beregne de faktiske laster på søjlen: G k= 2,1 kn/m 2 * 6,4 m 2 = 13,5 kn Qk = 0,4 kn/m 2 * 6,4 m 2 = 2,6 kn Derefter skal jeg beregne BGT, AGT er "normalt" ikke noget man bruger til søjler. BGT: E d= 1,0 * G k+ 1,5 * Q k E d= 1,0 * 13,5 kn + 1,5 * 2,6 kn = 17,4 kn Der er givet en formel der lyder: STD - BÆR side 1

46 Den Regningsmæssig søjlebæreevne ska være større eller lig med Brud Grænse Tilstanden. Vi ved også: I vores tilfælde er søjlen eksempel 1 nedenfor. DVS. at knæklængden på søjlen er lig med den "synlige" del af søjlen = hele søjlens længde. (Ikke indspendt) ls = 2,3 m i afhænger af hvilken søjletype/profil jeg vælger at bruge. I dette tilfælde prøver jeg med en kvadratisk stålsøjle: Jeg prøver at regne med en 100 profil, med en godstykkelse på 10,0 mm. (den nederste af de viste) Jeg kan aflæse at i = 36,4 mm Echelon har noget at gøre med stålkvaliteten.men hvis jeg regner med den dårligste stålkvalitet: 235 N/mm2 Bliver Echelon = 1, hvis jeg regner med en bedre, bliver den lavere. se oplæg på NGH hjemmeside Slankhedsforholdet bliver: = ls / i / 89,4 * λ= 2300 mm/36,4 mm / 89,4* 1) = 0,71 (rigtig fint) Før jeg kan finde søjlereduktionsfaktoren, skal jeg finde ud af hvilket "søjletilfælde" der gør sig gældende for vores stålsøjle. Det gør jeg ved opslag i følgende skema: STD - BÆR side 2

47 Da vores profil er varmvalset, er det søjletilfælde "a" Nu kan jeg aflæse søjlereduktionsfaktoren. (rund op for en sikkerhedsskyld) Jeg antager Lambda til at være 0,8 for en sikkerhedsskyld. = 0,796 A og f ydaflæses i teknisk ståbi: (A for profilen, og fyd for konstruktionsstål generelt) STD - BÆR side 3

48 = 0,796 A = 3490 mm 2 f yd= 214 N/mm 2 R d= 0,796 * 3490 mm 2 * 214 N/mm 2 = ,56 N => 594,5 kn => 59 ton Da BGT påkrævede 12,2 kn vil jeg sige at Profilen nok skal holde. ;-) Men en mindre profil, og evt. mindre godstykkelse ville nok være at udnytte materialerne bedre. Jeg vil prøve med en 80x80 mm profil af dårligste stålkvalitet i stedet: = ls / i / 89,4 * λ= 2300 mm/30,0 mm / 89,4* 1) = 0,86 (også rigtig fint) STD - BÆR side 4

49 λ= 2300 mm/30,0 mm / 89,4* 1) = 0,86 (også rigtig fint) Jeg antager Lambda til at være 0,9 for en sikkerhedsskyld. = 0,734 A = 1740 mm 2 f yd= 214 N/mm 2 R d= 0,734 * 1740 mm 2 * 214 N/mm 2 = ,24 N => 273,4 kn => 27,4 ton Da BGT påkrævede 12,2 kn vil jeg sige at også denne profil godt kan klare jobbet. Men med godstykkelse på 3 mm giver det: = ls / i / 89,4 * λ= 2300 mm/31,3 mm / 89,4* 1) = 0,82 (bedre end foregående, og stadigvæk rigtig fint) Jeg antager Lambda til at være 0,9 for en sikkerhedsskyld. = 0,734 A = 910 mm 2 f yd= 214 N/mm 2 R d= 0,734 * 910 mm 2 * 214 N/mm 2 = ,16 N => 142,9 kn => 14,2 ton Da BGT påkrævede 12,2 kn er denne profil ved at være den rigtige til jobbet. (Jeg har efterprøvet med profilerne med dimensionerne på 70x70 mm, og der er ingen der passer bedre på end denne) Derfor er valget for os en kvadratisk stålsøjle 80 x 80 mm med t = 3,0 mm. STD - BÆR side 5

50 Kap. 12 Konklusion I dette semester har vi lært at redegøre for det statiske system for et hus i 2½ planer med kælder. Vi har fået bedre kendskab til de kraftoverførende samlinger samt de bærende konstruktioner og materialers funktion i huset. Vi er blevet klogere på de forskellige laster; egenlaster, nyttelaster, snelaster samt vindlaster hvor vi bl. a. har lært at bruge Eurocodes. De specifikke punkter vi har arbejdet med og lært om er: Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast Armering af fundamenter Kældervægge af letklinkeblokke Beregning af lyddæk Bjælker i træ og stål og beregning af disse Søjler i træ og stål og beregning af disse Dimensionering af teglbjælker ud fra vores viden om designværdien af laster Hvordan vi omregner en længelast til en fladelast En masse viden omkring forankring og vederlag Brug af beregningsprogrammerne beamax og finnwood Forankring af tag med vindtræksbånd Materialers egenskaber mht træ, stål beton og specielle bjælker Vigtigheden af skivevirkening, pladefunktion, søjlefunktion Grundlæggende statik Vi har lært meget, men meget skal repeteres når det skal bruges næste gang. Men vi har lært det grundlæggende og hvor vi kan finde vores viden.

A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit

A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 2. semester Projektnavn: Statik rapport Klasse: 12bk1d Gruppe nr.: 2 Dato:09/10/12

Læs mere

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse

Læs mere

Statik Journal. Projekt: Amballegård Horsens

Statik Journal. Projekt: Amballegård Horsens 2013 Statik Journal Projekt: Amballegård 5 8700 Horsens BKHS21 A13. 2 semester Thomas Löwenstein 184758. Claus Nowak Jacobsen 197979. Via Horsens 09 12 2013 Indhold 1. Projekteringsgrundlag der er anvendt...

Læs mere

STATISK DOKUMENTATION

STATISK DOKUMENTATION STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation

Redegørelse for den statiske dokumentation KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...

Læs mere

Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223

Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:

Læs mere

Statiske beregninger. Børnehaven Troldebo

Statiske beregninger. Børnehaven Troldebo Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation

Redegørelse for den statiske dokumentation Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1

Læs mere

Redegørelse for statisk dokumentation

Redegørelse for statisk dokumentation Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København

Læs mere

Bygningskonstruktøruddannelsen Gruppe Semester Forprojekt 15bk1dk Statikrapport Afleveringsdato: 08/04/16 Revideret: 20/06/16

Bygningskonstruktøruddannelsen Gruppe Semester Forprojekt 15bk1dk Statikrapport Afleveringsdato: 08/04/16 Revideret: 20/06/16 Indholdsfortegnelse A1. Projektgrundlag... 3 Bygværket... 3 Grundlag... 3 Normer mv.... 3 Litteratur... 3 Andet... 3 Forundersøgelser... 4 Konstruktioner... 5 Det bærende system... 5 Det afstivende system...

Læs mere

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15 STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15

Læs mere

STATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik

STATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:

Læs mere

Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner

Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende

Læs mere

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ A.1 PROJEKTGRUNDLAG Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ Nærværende projektgrundlag omfatter kun bærende konstruktioner i stueplan. Konstruktioner for kælder og fundamenter er projekteret af Stokvad

Læs mere

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...

Læs mere

Sandergraven. Vejle Bygning 10

Sandergraven. Vejle Bygning 10 Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:

Læs mere

A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit

A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25

Læs mere

Eftervisning af bygningens stabilitet

Eftervisning af bygningens stabilitet Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S

Læs mere

DS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007

DS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007 Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode

Læs mere

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1

Læs mere

Træspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012

Træspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et

Læs mere

Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne

Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.

Læs mere

Beregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ

Beregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side

Læs mere

A1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016

A1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016 A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2

Læs mere

Betonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :

Betonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde : BETONSØJLE VURDERING af dimension 1 Betonsøjle Laster: på søjletop egenlast Normalkraft (Nd) i alt : 213,2 kn 15,4 kn 228,6 kn Længde : søjlelængde 2,20 m indspændingsfak. 1,00 knæklængde 2,20 m h Sikkerhedsklasse

Læs mere

A. Konstruktionsdokumentation

A. Konstruktionsdokumentation A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi

Læs mere

A. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141

A. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141 Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering

Læs mere

Syd facade. Nord facade

Syd facade. Nord facade Syd facade Nord facade Facade Nord og Syd Stud. nr.: s123261 og s123844 Tegningsnr. 1+2 1:100 Dato: 23-04-2013 Opstalt, Øst Jonathan Dahl Jørgensen Tegningsnr. 3 Målforhold: 1:100 Stud. nr.: s123163 Dato:

Læs mere

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side

Læs mere

STATISK DOKUMENTATION

STATISK DOKUMENTATION STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:

Læs mere

Profil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene

Profil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt

Læs mere

Ber egningstabel Juni 2017

Ber egningstabel Juni 2017 Beregningstabel Juni 2017 Beregningstabeller Alle tabeller er vejledende overslagsdimensionering uden ansvar og kan ikke anvendes som evt. myndighedsberegninger, som dog kan tilkøbes. Beregningsforudsætninger:

Læs mere

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast

Læs mere

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPæNDENDE BETONDæK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

Læs mere

Statisk redegørelse. Nedenstående punktliste angiver undertegnedes forudsætninger for udarbejdelse af projektet samt hvilke normer, der er anvendt.

Statisk redegørelse. Nedenstående punktliste angiver undertegnedes forudsætninger for udarbejdelse af projektet samt hvilke normer, der er anvendt. Side 1 af 5 Statisk redegørelse Sagsnr.: 16-001 Sagsadresse: Traneholmen 28, 3460 Birkerød Bygherre: Henrik Kaltoft 1. Projektet I forbindelse med forestående etablering af ny 1.sal på eksisterende ejendom

Læs mere

Beregningsopgave om bærende konstruktioner

Beregningsopgave om bærende konstruktioner OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af

Læs mere

Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing

Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing Dokumentationsrapport Lastfastsættelse B4-2-F12-H130 Christian Rompf, Mikkel Schmidt, Sonni Drangå og Maria Larsen Aalborg Universitet Esbjerg Lastfastsættelse

Læs mere

STATISKE BEREGNINGER. A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA

STATISKE BEREGNINGER. A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA Status: REVISION A Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller_reva Side:

Læs mere

Teknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System

Teknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System 2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...

Læs mere

PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT

PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT DTU Byg Opstalt nord Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff Mikkelsen A101 Study number s110141 Scale DTU Byg Opstalt øst Scale Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff

Læs mere

JOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa

JOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole

Læs mere

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...

Læs mere

PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD

PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 2014 Trækonstruktioner B4-2-F14 PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 1 Titelblad Tema: Bygningen og dens omgivelser Titel: Projektgruppe: B4-2-F14 Projektperiode: P4-projekt 4. semester

Læs mere

K.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons

K.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast K.I Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast I det følgende er det eftervist, at forudsætningen, om at regne med kvasistatisk vindlast på bygningen,

Læs mere

Laster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster

Laster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast

Læs mere

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V

Læs mere

Statisk analyse ETAGEBOLIGER BORGERGADE

Statisk analyse ETAGEBOLIGER BORGERGADE Indhold BESKRIVELSE AF BYGGERIET... 2 BESKRIVELSE AF DET STATISKE SYSTEM... 2 LODRETTE LASTER:... 2 VANDRETTE LASTER:... 2 OMFANG AF STATISKE BEREGNINGER:... 2 KRÆFTERNES GENNEMGANG IGENNEM BYGGERIET...

Læs mere

A. Konstruktionsdokumentation

A. Konstruktionsdokumentation Side: 1 af 67 LeanDesign Byggeteknisk Totalrådgivning A. Konstruktionsdokumentation Status: Projektnavn: Adresse: Bygherre: Projekt-nr.: Dokument-nr.: Udarbejdet af: Ali Bagherpour Underskrift Kontrolleret

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv J Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv Rev. 12-07-2016 Sags nr.: 16-0239 Byggepladsens adresse: Bianco Lunos Allé 8B st tv 1868 Frederiksberg

Læs mere

Schöck Isokorb type K

Schöck Isokorb type K Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Armeret armeret Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38-41 Dimensioneringstabeller 42-47 Beregningseksempel

Læs mere

Festtelt, Aluminiumrammer Type 6,0-2,2-3,3 og Type 9,0-2,2-3,8 Statiske beregninger EN 13782:2005

Festtelt, Aluminiumrammer Type 6,0-2,2-3,3 og Type 9,0-2,2-3,8 Statiske beregninger EN 13782:2005 Festtelt, Aluminiumrammer Type 6,0-2,2-3,3 og Type 9,0-2,2-3,8 Statiske beregninger EN 13782:2005 Kibæk Presenning Lyager 11, 6933 Kibæk Udgivelsesdato : Juli 2009 Projekt : 14.7414.07 Rev. : A Udarbejdet

Læs mere

Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse

Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N Statisk Dokumentation Adresse: Bygherre: Humlebækgade 35, st.tv 2200 København N Matrikel nr. 4878 Ejendoms nr. 62740 Amanda Steenstrup Udført af: Güner

Læs mere

Funktionsanalyser Bygningsdele ETAGEBOLIGER BORGERGADE

Funktionsanalyser Bygningsdele ETAGEBOLIGER BORGERGADE sanalyser Bygningsdele Indhold YDER FUNDAMENTER... 8 SKITSER... 8 UDSEENDE... 8 FUNKTION... 8 STYRKE / STIVHED... 8 BRAND... 8 ISOLERING... 8 LYD... 8 FUGT... 8 ØVRIGE KRAV... 9 INDER FUNDAMENTER... 10

Læs mere

UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG

UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDARBEJDET AF: SINE VILLEMOS DATO: 29. OKTOBER 2008 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: 29.0.08

Læs mere

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering

Læs mere

Kældervægge i bloksten

Kældervægge i bloksten Kældervægge i bloksten Fundament - kælder Stribefundamenter under kældervægge udføres som en fundamentsklods af beton støbt på stedet. Klodsen bør have mindst samme bredde som væggen og være symmetrisk

Læs mere

B. Bestemmelse af laster

B. Bestemmelse af laster Besteelse af laster B. Besteelse af laster I dette afsnit fastlægges de laster, der forudsættes at virke på konstruktionen. Lasterne opdeles i egenlast, nyttelast, snelast, vindlast, vandret asselast og

Læs mere

Hytte projekt. 14bk2a. Gruppe 5 OLE RUBIN, STEFFEN SINDING, ERNEERAQ BENJAMINSEN OG ANDREAS JØHNKE

Hytte projekt. 14bk2a. Gruppe 5 OLE RUBIN, STEFFEN SINDING, ERNEERAQ BENJAMINSEN OG ANDREAS JØHNKE OLE RUBIN, STEFFEN SINDING, ERNEERAQ BENJAMINSEN OG ANDREAS JØHNKE Hytte projekt 14bk2a Gruppe 5 2014 A A R H U S T E C H - H A L M S T A D G A D E 6, 8 2 0 0 A A R H U S N. Indholdsfortegnelse Beskrivelse:

Læs mere

Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong

Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.

Læs mere

VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA

VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...

Læs mere

DS/EN 15512 DK NA:2011

DS/EN 15512 DK NA:2011 DS/EN 15512 DK NA:2011 Nationalt anneks til Stationære opbevaringssystemer af stål Justerbare pallereolsystemer Principper for dimensionering. Forord Dette nationale anneks (NA) er det første danske NA

Læs mere

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes

Læs mere

3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1

3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3.1 Lodrette laster 3.1.1 Nyttelast 6 3.1. Sne- og vindlast 6 3.1.3 Brand og ulykke 6 3. Lastkombinationer 7 3..1 Vedvarende eller midlertidige dimensioneringstilfælde

Læs mere

Projekteringsprincipper for Betonelementer

Projekteringsprincipper for Betonelementer CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA

Læs mere

Eftervisning af trapezplader

Eftervisning af trapezplader Hadsten, 8. juli 2010 Eftervisning af trapezplader Ståltrapeztagplader. SAG: OVERDÆKNING AF HAL Indholdsfortegnelse: 1.0 Beregningsgrundlag side 2 1.1 Beregningsforudsætninger side 3 1.2 Laster side 4

Læs mere

4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2

4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2 4 HOVEDSTABILITET 4 HOVEDSTABILITET 1 4.1 Generelt 2 4.2 Vandret lastfordeling 4 4.2.1.1 Eksempel - Hal efter kassesystemet 7 4.2.2 Lokale vindkræfter 10 4.2.2.1 Eksempel Hal efter skeletsystemet 11 4.2.2.2

Læs mere

Statisk Rapport. VIA University Collage, Campus Aarhus C Bygningskonstruktøruddannelsen, 4. semester

Statisk Rapport. VIA University Collage, Campus Aarhus C Bygningskonstruktøruddannelsen, 4. semester Statisk Rapport VIA University Collage, Campus Aarhus C, 4. semester Projektnavn: Lisbjerg Klasse: Gruppe nr.: 1 Dato: 27.05.2016 Antal sider: 27 Udarbejdet af: Rasmus og Jeppe Underskrift Kontrolleret

Læs mere

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I

Læs mere

EN DK NA:2007

EN DK NA:2007 EN 1991-1-6 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-6: Generelle laster Last på konstruktioner under udførelse Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk

Læs mere

RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42

RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING

Læs mere

Egenlast: Tagkonstruktionen + stål i tag - renskrevet

Egenlast: Tagkonstruktionen + stål i tag - renskrevet Egenlast: Tagkonstruktionen + stål i tag - renskrevet Tagets langsider udregnes: 6.708203934 $12.5 $2 167.7050984 2 Tagets antages at være elletungt (http://www.ringstedspaer.dk/konstruktioner.ht) og derved

Læs mere

Praktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere

Praktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere Praktisk design Per Goltermann Det er ikke pensum men rart at vide senere Lektionens indhold 1. STATUS: Hvad har vi lært? 2. Hvad mangler vi? 3. Klassisk projekteringsforløb 4. Overordnet statisk system

Læs mere

Etablering af ny fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S

Etablering af ny fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S Etablering af ny fabrikationshal for Dokumentationsrapport for stålkonstruktioner Byggeri- & anlægskonstruktion 4. Semester Gruppe: B4-1-F12 Dato: 29/05-2012 Hovedvejleder: Jens Hagelskjær Faglig vejleder:

Læs mere

Montage af Ytong Dækelementer

Montage af Ytong Dækelementer Montage af Ytong Dækelementer Generelt Aflæsning af elementer Ytong Dækelementer leveres med lastbil uden kran. Bygherren skal sikre gode tilkørselsforhold på fast vej. Elementerne leveres på paller, der

Læs mere

I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles

I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles 2. Skitseprojektering af bygningens statiske system KONSTRUKTION I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles : Totalstabilitet af bygningen i

Læs mere

Stålbjælker i U-skåle over vinduer

Stålbjælker i U-skåle over vinduer Stålbjælker i U-skåle over vinduer Søjle/drage-system Dato: 14-09-2017 Side 1 Stålbjælker i U-skåle over vinduer Profilerne er dimensioneret med meget lille nedbøjning for at minimere bevægelserne, og

Læs mere

Statik rapport. Bygningskonstruktøruddanelsen

Statik rapport. Bygningskonstruktøruddanelsen Statik rapport Erhvervsakademiet, Aarhus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Myndighedsprojekt Klasse: 13BK1B Gruppe nr.: 11 Thomas Hagelquist, Jonas Madsen, Mikkel Busk, Martin Skrydstrup

Læs mere

Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler

Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler November 2007 Indhold 1 Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1 Introduktion... 3 1.2 Opsætning... 3 1.3 Knuder og stænger... 5 1.4 Understøtninger...

Læs mere

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et

Læs mere

Afgangsprojekt. Tanja van der Beek

Afgangsprojekt. Tanja van der Beek 2011 Afgangsprojekt Tanja van der Beek 09-02-2011 Titelblad 1 Titelblad Titel: Campus Varde Periode: Fra d. 18. 11. 2010 til d. 01. 02. 2011 Forfatter: Vejleder: Tanja van der Beek Sven Krabbenhøft Side

Læs mere

Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger.

Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger. Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger. Sindshvilevej 19, st.tv. Nedrivning af tværskillevæg Underskrift Dato Udført af: Anja Krarup Hansen 09-03-2017 KONPRO ApS Rådgivende ingeniørfirma

Læs mere

Statiske beregninger for enfamiliehus Egeskellet 57 i Malling

Statiske beregninger for enfamiliehus Egeskellet 57 i Malling Statiske beregninger for enfailiehus Egeskellet 57 i Malling Statiske beregninger Hanebånd Lodret last på hanebånd (45 45): L h 4 p rh 057 k 05 k 3 06 p rh = 073 k p kh 057 k 05 k 0 06 p kh = 064 k p ψh

Læs mere

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006 Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner

Læs mere

Når du skal fjerne en væg

Når du skal fjerne en væg Når du skal fjerne en væg Der skal både undersøgelser og ofte beregninger til, før du må fjerne en væg Før du fjerner en væg er det altid en god idé at rådføre dig med en bygningskyndig. Mange af væggene

Læs mere

Statisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato

Statisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22

Læs mere

ARKITEKTSKOLEN AARHUS

ARKITEKTSKOLEN AARHUS ARKITEKTSKOLEN AARHUS HVEM ER JEG Kåre Tinning Tømrer 1988 Uddannet ingeniør i 1992 fra Ingeniørhøjskolen i Aarhus 23 års erfaring med bærende konstruktioner Sidder nu som afdelingsleder for NIRAS konstruktionsafdelingen

Læs mere

appendiks a konstruktion

appendiks a konstruktion appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen

Læs mere

STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker

STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Willemoesgade 2 5610 Assens Mobil 22 13 06 44 E-mail tm@thorvaldmathiesen.dk STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Stefansgade 65 3 TV, 2200 København N Sag Nr.: 15.342 Dato: 17-11-2015 Rev.: 04-12-2015

Læs mere

Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre

Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre Indhold Side Konstruktionsløsninger... 4 Karakteristiske laster... 5 Regningsmæssige laster...

Læs mere

Bilag A: Beregning af lodret last

Bilag A: Beregning af lodret last Bilag : Beregning af lodret last dette bilag vil de lodrette laster, der virker på de respektive etagers bærende vægge, blive bestemt. De lodrette laster hidrører fra etagedækkernes egenvægt, de bærende

Læs mere

SpærSAFE. Montagevejledninng. SpærSAFE. Skal du renovere et gammelt nedslidt tag fra 1970èrne, og gerne vil skifte tagbelægning til tegl eller beton?

SpærSAFE. Montagevejledninng. SpærSAFE. Skal du renovere et gammelt nedslidt tag fra 1970èrne, og gerne vil skifte tagbelægning til tegl eller beton? SpærSAFE Montagevejledninng SpærSAFE Skal du renovere et gammelt nedslidt tag fra 1970èrne, og gerne vil skifte tagbelægning til tegl eller beton? Mange bygninger fra 1970èrne er opført med tagkonstruktioner

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut

Læs mere

BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et

Læs mere

Bilag K-Indholdsfortegnelse

Bilag K-Indholdsfortegnelse 0 Bilag K-Indholdsfortegnelse Bilag K-Indholdsfortegnelse BILAG K-1 LASTER K- 1.1 Elementer i byggeriet K- 1. Forudsætninger for lastoptagelse K-7 1.3 Egenlast K-9 1.4 Vindlast K-15 1.5 Snelast K-5 1.6

Læs mere