UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG
|
|
|
- Tilde Henriksen
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDARBEJDET AF: SINE VILLEMOS DATO: 29. OKTOBER 2008
2 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: Side: 2 / 3 Rev: - Laster på tagkonstruktion: c-c spær ~ 800 mm Egenlast tag: g k,tag =,5 kn/m 2 =,5. 0,8 = 0,92 kn/m Egenlast etageadskillelse: g k,etage =,00 kn/m 2 =,0. 0,8 = 0,80 kn/m Snelast tag, side : s k = 0,30. 0,8 = 0,24 kn/m Snelast tag, side 2: s k2 = 0,24. 0,8 = 0,9 kn/m Vindlast, side : v k = 0,53. 0,8 = 0,42 kn/m Vindlast, side 2: v k2 = -0,5. 0,8 = -0,2 kn/m Nyttelast, etageadskillelse: n k = 2. 0,8 =,60 kn/m Der henvises til lastopstilling på de kommende sider. Valg af spærkonstruktion, alm.: c-c spær = 800 mm. Valgt dimension: 58 x 295 mm iht. beregninger fra Ramme 3. Der henvises til EDB-udskrift på de kommende sider.
3 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: Side: 3 / 3 Rev: - Udvekslinger, dim. 60 x 233: Samling: Der anvendes BSDI Bjælkesko til bredden 60 mm. Alle reaktioner, forskydningskræfter, moment mv. er dimensioneret i WinBeam: Lodret: M = 6,05 knm V = 5,04 kn R A = 3,78 kn R B,V = 3,78 kn R B,H = 5,04 kn R C = 5,04 kn Vandret: M = 8,88 knm V = 5,74 kn R A =,8 kn R B,V =,8 kn R B,H = 5,74 kn R C = 5,74 kn Der henvises til efterfølgende sider: beregnet i Excel.,, = 6,05 = 4,7,45,, = 8,88 = 8,99 0,994,,, 0,7,,, +0,7,, = 4,7 8,99 + 0,7, =0,7+0,7 0,79 =0,72 => +,,, =0,7 4, ,99 24 =0,7 0,7+0,79 =0,9 =>
4 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: Side: 4 / 3 Rev: - Vinduesoverliggere: Overligger over vindfang: B30, 200x390 mm, 2x2Y2, bjl. Y6/50. Lysvidde =,80 m Dimensioner: h = 390 mm, b = 200 mm Last benyttes fra nedenstående bjælke. Se beregning på de efterfølgende sider. Overligger over vinduesparti v/ ny terrasse: B30, 200x390 mm, 2Y6 i OS, 2x2Y20 i US, bjl. Y8/50. Dimensioneres for en længde på: 3,6 + 0,2 m = 3,8 m Lysvidde = 3,584 m Egenlast: gk = 8,79 kn/m Snelast: sk = 0,3. 8,2/2 =,23 kn/m Vindlast: vk = 0,53. 8,2/2 = 2,7 kn/m Nyttelast: nk = 2. 6,5/2 = 6,5 kn/m LAK 2..: pd =,0. (8,79+,4) +,5. 2,7 + 0,5.,23 +,0. 6,5 = 2,0 kn/m LAK 2..2: pd =,0. (8,79+,4) + 0,5. 2,7 + 0,5.,23 +,3. 6,5 = 20,34 kn/m LAK 2.3.: pd =,5. (8,79+,4) + 0,5. 2,7 + 0,5.,23 +,0. 6,5 = 9,92 kn/m Se beregning på de efterfølgende sider. Bjælke over højsiddende vinduesbånd: B30, 200x390 mm, 2Y6 i OS, 2x2Y20 i US, bjl. Y8/50. Lysvidde = 3,60 m Som ovenstående.
5 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: Side: 5 / 3 Rev: - Vindhastighedstryk Grundværdi for basisvindhastighed vb,0 = 24 m/s Konstruktionens højde over terræn z = 8,4 m Bygningens bredde b = 8,2 m Retningsfaktor cdir 2 =,0 (på sikker side kan benyttes,0) Årstidsfaktor cårs 2 =,0 (for permanente konstruktioner benyttes,0) Topografifaktor ct =,0 Peakfaktor kp = 3,5 (normalt benyttes 3,5) Terrænkategori Terrænfaktor kt = 0,9 Ruhedslængde z0 = 0,05 m Min. højde zmin = 4,0 m Referencehøjde zref = 5,04 m (0,6 z - se DS40 fig. 6.4a) Længdeskala L(z) = 8,42 Basisvindhastighed vb = 24,0 m/s Basishastighedstrykket qb = 0,360 kn/m2 Ruhedsfaktor cr = 0,97 0-minutters middelhastighedstryk qm = 0,34 Turbulensintensitet Iv = 0,95 Turbulensintensitet for zref Iv,ref = 0,27 Baggrundsfaktor kb = 0,79 Konstruktionsfaktor cd = 0,933 kn/m 2 Karakteristisk maksimalt hastighedstryk qmax = 0,8 kn/m 2 Reduceret hastighedstryk cdqmax = 0,75 kn/m 2 (til brug for stabilitetsberegninger)
6 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: Side: 6 / 3 Rev: - Vindlast på sadeltag h = 8,0 m b = 8,2 m L = 6,0 m = 5 q k = 0,75 kn/m2 e = 6,0 m x =,6 m y = 4,0 m tryk sug tryk sug Område c w [kn/m 2 ] F = 0,70 0,00 0,53 0,00 G = 0,70 0,00 0,53 0,00 H = 0,70 0,00 0,53 0,00 I = 0,00-0,20 0,00-0,5 J = 0,00-0,20 0,00-0,5 Gns.tagfl. = 0,70 0,00 0,53 0,00 Gns.tagfl.2 = 0,00-0,20 0,00-0,5 e = 8,2 m x = 0,8 m y = 2, m z = 4, m tryk sug tryk sug Område c w [kn/m 2 ] F = 0,00 -,20 0,00-0,90 G = 0,00 -,20 0,00-0,90 H = 0,00-0,70 0,00-0,53 I = 0,00-0,50 0,00-0,38 Gns.tagfl. = 0,00-0,58 0,00-0,43 Gns.tagfl.2 = 0,00-0,58 0,00-0,43
7 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: Side: 7 / 3 Rev: - Max gns. = 0,70-0,58 0,53-0,43 Inkl. indv. vind =,00-0,78 0,75-0,59 Lodret komposant 0,47-0,37 Vandret komposant 0,59-0,45 Snelast på sadeltag = 5 s k = 0,9 kn/m2 c = 0,24 c 2 = 0,33 c 3 =,60 (kun ved evt. ophobning) s = 0,22 kn/m2 s 2 = 0,30 kn/m2 s 3 =,44 kn/m2 (kun ved evt. ophobning)
8 Beregnet på Ramme 3 Rønslev Andersen ApS Norgesvej Haderslev Sag: Side: Sags nr.: Init.: SV KNUDER OG STÆNGER: Stænger: CV, CH: Charnier i venstre, højre ende Anv.: Anvendelsesklasse (angives kun hvis der er tilknyttet tværsnit af træ) Vedl.: Vederlagslængde for hhv. venstre og højre stangende (angives kun hvis der er tilknyttet tværsnit af beton) Fra Til CV/CH Anv. Vedl. Fra Til CV/CH Anv. Vedl. Fra Til CV/CH Anv. Vedl. knude knude [mm] knude knude [mm] knude knude [mm] 2 -/ / / / / / / / / / / /- - Søjlevirkning for stænger: Søjlevirkning angives kun for stænger tilknyttet et stål- eller trætværsnit Fra Til Søjlevirkning l s,x l s,y Max. slankhedsknude knude undersøg. vha. forhold (stål) [] [] [] 2 Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan,
9 Beregnet på Ramme 3 Rønslev Andersen ApS Norgesvej Haderslev Sag: Side: 2 Sags nr.: Init.: SV Søjlevirkning for stænger: (fortsat) Fra Til Søjlevirkning l s,x l s,y Max. slankhedsknude knude undersøg. vha. forhold (stål) [] [] [] 7 9 Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, TVÆRSNIT
10 Beregnet på Ramme 3 Rønslev Andersen ApS Norgesvej Haderslev Sag: Side: 3 Sags nr.: Init.: SV MAX. BÆREEVNEUDNYTTELSE I TRÆ-TVÆRSNIT. ordens beregning Tværsnit: TV - K00x225 Max. trækudnyttelse i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,t,d f t,0,d f m,t,d Udnyttelse (0..) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] ,60 -,66-0,8266 3,82 0,73 6,0 0,8070 Max. trykudnyttelse i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,c,d f c,0,d f m,c,d Udnyttelse (0..) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] ,60 -,66-0,8266-3,82 3,4 6,0 0,999 Max. forskydningsudnyttelse i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering V d f v,d Udnyttelse (0..) [kn] [MPa] [MPa] 2-8 0,6 8,429 0,569 2,02 0,2792 Max. søjlevirkning i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,c,d f c,0,d f m,c,d Udnyttelse (0..) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] ,60 -,66-0,8266-3,82 3,4 6,0 0,9230 Konklusion: Kravene til trækspændinger i tværsnittet overholdes Kravene til trykspændinger i tværsnittet overholdes Kravene til forskydningsspændinger i tværsnittet overholdes Kravene til søjlevirkning i tværsnittet overholdes
![.) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] 3-4 -8,60 -,66-0,8266 3,82 0,73 6,0 0,8070 Max. trykudnyttelse i LAK 2.](/docs-images/42/12151280/images/page_10.jpg ": * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,c,d f c,0,d f m,c,d Udnyttelse (0.")
11 Beregnet på Ramme 3 Rønslev Andersen ApS Norgesvej Haderslev Sag: Side: Sags nr.: Init.: SV KNUDER OG STÆNGER: Stænger: CV, CH: Charnier i venstre, højre ende Anv.: Anvendelsesklasse (angives kun hvis der er tilknyttet tværsnit af træ) Vedl.: Vederlagslængde for hhv. venstre og højre stangende (angives kun hvis der er tilknyttet tværsnit af beton) Fra Til CV/CH Anv. Vedl. Fra Til CV/CH Anv. Vedl. Fra Til CV/CH Anv. Vedl. knude knude [mm] knude knude [mm] knude knude [mm] 2 -/ / / / / / / / / / / /- - Søjlevirkning for stænger: Søjlevirkning angives kun for stænger tilknyttet et stål- eller trætværsnit Fra Til Søjlevirkning l s,x l s,y Max. slankhedsknude knude undersøg. vha. forhold (stål) [] [] [] 2 Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan,
12 Beregnet på Ramme 3 Rønslev Andersen ApS Norgesvej Haderslev Sag: Side: 2 Sags nr.: Init.: SV Søjlevirkning for stænger: (fortsat) Fra Til Søjlevirkning l s,x l s,y Max. slankhedsknude knude undersøg. vha. forhold (stål) [] [] [] 6 8 Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, Knæklængde i plan, TVÆRSNIT
13 Beregnet på Ramme 3 Rønslev Andersen ApS Norgesvej Haderslev Sag: Side: 3 Sags nr.: Init.: SV MAX. BÆREEVNEUDNYTTELSE I TRÆ-TVÆRSNIT. ordens beregning Tværsnit: TV - K00x225 Max. trækudnyttelse i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,t,d f t,0,d f m,t,d Udnyttelse (0..) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] 2-3 9,98 4,623 0,8879 5,479 4,878 7,37 0,9308 Max. trykudnyttelse i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,c,d f c,0,d f m,c,d Udnyttelse (0..) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] 6-8 -,08 0,4-0,4924-2,33 3,4 6,0 0,8028 Max. forskydningsudnyttelse i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering V d f v,d Udnyttelse (0..) [kn] [MPa] [MPa] 7-9 0,37 0,7580 2,02 0,3767 Max. søjlevirkning i LAK 2.: * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,c,d f c,0,d f m,c,d Udnyttelse (0..) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] 6-8 -,08 0,4-0,4924-2,33 3,4 6,0 0,8052 Konklusion: Kravene til trækspændinger i tværsnittet overholdes Kravene til trykspændinger i tværsnittet overholdes Kravene til forskydningsspændinger i tværsnittet overholdes Kravene til søjlevirkning i tværsnittet overholdes
![.) [kn] [knm] [MPa] [MPa] [MPa] [MPa] 2-3 9,98 4,623 0,8879 5,479 4,878 7,37 0,9308 Max. trykudnyttelse i LAK 2.](/docs-images/42/12151280/images/page_13.jpg ": * gk,t + * gk,e +,3 * nk + 0,5 * sk, + 0,5 * sk,2 + 0,5 * vk, + 0,5 * vk,2 Stang Placering N M 0,d m,c,d f c,0,d f m,c,d Udnyttelse (0.")
STATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:
Laster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster
Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast
Redegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
JOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa
Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole
Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler
Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler November 2007 Indhold 1 Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1 Introduktion... 3 1.2 Opsætning... 3 1.3 Knuder og stænger... 5 1.4 Understøtninger...
A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ Nærværende projektgrundlag omfatter kun bærende konstruktioner i stueplan. Konstruktioner for kælder og fundamenter er projekteret af Stokvad
Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Opgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0.
alborg Universitet Esbjerg Side 1 af 4 sider Skriftlig røve den 6. juni 2011 Kursus navn: Grundlæggende Statik og Styrkelære, 2. semester Tilladte hjælemidler: lle Vægtning : lle ogaver vægter som udgangsunkt
PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD
2014 Trækonstruktioner B4-2-F14 PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 1 Titelblad Tema: Bygningen og dens omgivelser Titel: Projektgruppe: B4-2-F14 Projektperiode: P4-projekt 4. semester
Eftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Teknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System
2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...
Statiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Betonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :
BETONSØJLE VURDERING af dimension 1 Betonsøjle Laster: på søjletop egenlast Normalkraft (Nd) i alt : 213,2 kn 15,4 kn 228,6 kn Længde : søjlelængde 2,20 m indspændingsfak. 1,00 knæklængde 2,20 m h Sikkerhedsklasse
Dimension Plan Ramme 4
Dimension Plan Ramme 4 Eksempler August 2013 Strusoft DK Salg Udvikling Filial af Structural Design Software Diplomvej 373 2. Rum 247 Marsallé 38 info.dimension@strusoft.com in Europe AB, Sverige DK-2800
Sandergraven. Vejle Bygning 10
Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
I-BJÆLKER I TAG Let tag 1 fag
I-BJÆLKER I TAG Let tag 1 fag Type Bredde øjde s=400 s=6 S=813 s=00 s=1220 200 200 5,1 4,4 3,9 3,6 3,3 220 220 5,5 4,8 4,2 3,9 3,6 240 240 5,9 5,1 4,6 4,2 3,9 250 250 6,1 5,3 4,7 4,4 4,0 300 300 7,1 6,2
Eftervisning af trapezplader
Hadsten, 8. juli 2010 Eftervisning af trapezplader Ståltrapeztagplader. SAG: OVERDÆKNING AF HAL Indholdsfortegnelse: 1.0 Beregningsgrundlag side 2 1.1 Beregningsforudsætninger side 3 1.2 Laster side 4
DS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007
Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode
Bilag A: Beregning af lodret last
Bilag : Beregning af lodret last dette bilag vil de lodrette laster, der virker på de respektive etagers bærende vægge, blive bestemt. De lodrette laster hidrører fra etagedækkernes egenvægt, de bærende
Plan Ramme 4. Eksempler. Januar 2012
Plan Ramme 4 Eksempler Januar 2012 Indhold 1. Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1. Introduktion... 3 1.2. Opsætning... 3 1.3. Knuder og stænger... 4 1.4. Understøtninger... 7 1.5. Charnier...
Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber
Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Om sikkerheden af højhuse i Rødovre
Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser
Bilag K-Indholdsfortegnelse
0 Bilag K-Indholdsfortegnelse Bilag K-Indholdsfortegnelse BILAG K-1 LASTER K- 1.1 Elementer i byggeriet K- 1. Forudsætninger for lastoptagelse K-7 1.3 Egenlast K-9 1.4 Vindlast K-15 1.5 Snelast K-5 1.6
A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25
STATISKE BEREGNINGER. A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA Status: REVISION A Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller_reva Side:
Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)
Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse
Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N Statisk Dokumentation Adresse: Bygherre: Humlebækgade 35, st.tv 2200 København N Matrikel nr. 4878 Ejendoms nr. 62740 Amanda Steenstrup Udført af: Güner
A 04.09.2015 Revisioner påført revisionssky KFR/NKR Rev.: Dato: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt:
K(X)0.00A A 04.09.2015 Revisioner påført revisionssky /NKR Rev.: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt: K(X)0.00A Note Bygherre - Boligkontoret Fredericia, AFD.601 Vesterbrogade 4, DK-7000 Fredericia
B. Bestemmelse af laster
Besteelse af laster B. Besteelse af laster I dette afsnit fastlægges de laster, der forudsættes at virke på konstruktionen. Lasterne opdeles i egenlast, nyttelast, snelast, vindlast, vandret asselast og
A1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Bilags og Appendiksrapport
Bilags og Appendiksrapport B-sektor 5. semester Gruppe C-104 Afleveringsdato: 22. december 2003 Indhold BILAG I Konstruktion K.A Lastanalyse 1 K.A.1 Egenlast....................................... 2 K.A.2
Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing
Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing Dokumentationsrapport Lastfastsættelse B4-2-F12-H130 Christian Rompf, Mikkel Schmidt, Sonni Drangå og Maria Larsen Aalborg Universitet Esbjerg Lastfastsættelse
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
A. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
appendiks a konstruktion
appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen
Ber egningstabel Juni 2017
Beregningstabel Juni 2017 Beregningstabeller Alle tabeller er vejledende overslagsdimensionering uden ansvar og kan ikke anvendes som evt. myndighedsberegninger, som dog kan tilkøbes. Beregningsforudsætninger:
Træspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstrktioner, 5 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader Deformationsberegninger 1 Christian Frier
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Lastkombinationer (renskrevet): Strøybergs Palæ
Lastkobinationer (renskrevet): Strøybergs Palæ Nu er henholdsvis den karakteristiske egenlast, last, vindlast, snelast nyttelast bestet for bygningens tre dele,, eedækkene kælderen. Derfor opstilles der
A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Beregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Reaktioner fra rammer og vindgitter 4. juli
Initialer: jjo D S STÅLK O IM STRU K TIO IVA/S Bosch - Moeller & Devicon Sagsnum m er: 43.259 Reaktioner fra rammer og vindgitter 4. juli 2 0 0 8 Beregnet for rammer uden nyttelast på taget af hensyn til
Kennedy Arkaden 23. maj 2003 B6-projekt 2003, gruppe C208. Konstruktion
Konstruktion 1 2 Bilag K1: Laster på konstruktion Bygningen, der projekteres, dimensioneres for følgende laster: Egen-, nytte-, vind- og snelast. Enkelte bygningsdele er dimensioneret for påkørsels- og
Bella Hotel. Agenda. Betonelementer udnyttet til grænsen
Image size: 7,94 cm x 25,4 cm Betonelementer udnyttet til grænsen Kaare K.B. Dahl Agenda Nøgletal og generel opbygning Hovedstatikken for lodret last Stål eller beton? Lidt om beregningerne Stabilitet
Statiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513
F.R.I. Statiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513 Indhold Side 1 Indledning... 1 2 Beregningsforudsætninger... 1 3 Beregningsgrundlag... 2 4 Laster... 4 4.1 Egenlast... 4 4.1.1
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Konstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 003 Konstrktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader
Beregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Statisk redegørelse. Nedenstående punktliste angiver undertegnedes forudsætninger for udarbejdelse af projektet samt hvilke normer, der er anvendt.
Side 1 af 5 Statisk redegørelse Sagsnr.: 16-001 Sagsadresse: Traneholmen 28, 3460 Birkerød Bygherre: Henrik Kaltoft 1. Projektet I forbindelse med forestående etablering af ny 1.sal på eksisterende ejendom
TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.
Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre Indhold Side Konstruktionsløsninger... 4 Karakteristiske laster... 5 Regningsmæssige laster...
ILLUVIK/det gode hus til familie og venner
ILLUVIK/det gode hus til familie og venner 2 x modul med 2 2 værelseslejlighed = 4 lejligheder 1 x modul med 2 x 2 værelseslejlighed 2 x modul med 3 værelseslejlighed =4 lejligheder 1 x modul med 2 x 2
Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
K.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons
Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast K.I Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast I det følgende er det eftervist, at forudsætningen, om at regne med kvasistatisk vindlast på bygningen,
MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Redegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Entreprise 8. Lastanalyse
Entreprise Lastanalyse Denne del dækker over analysen af de lodrette og vandrette laster på tårnet. Herunder egenlast, nyttelast, snelast, vindlast og vandret asselast. Dette danner grundlag for diensioneringen
A. BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER FOR KONSTRUKTION... A.1 A.1 Normgrundlag... A.1 A.2 Styrkeparametre... A.2 A.2.1 Beton... A.2 A.2.2 Stål... A.
Indholdsfortegnelse A. BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER FOR KONSTRUKTION... A. A. Normgrundlag... A. A. Styrkeparametre... A. A.. Beton... A. A.. Stål... A. B. SKITSEPROJEKTERING AF BÆRENDE SYSTEM...B. B. Udformning
Vesterport VP-K-F Detaljer - Tagetage. Side nr. Titel 1.udgave Rev. dato VP-K-F GINNERUP ARKITEKTER A/S ARKITEKT:
07-04-2016 16:49:12 VP-K-F00-363 Side nr. Titel 1.udgave Rev. dato VP-K-F00-363_(01) Detalje K301 VP-K-F00-363_(02) Princip for placering af bjælker VP-K-F00-363_(03) Princip for vederlag på teglmur VP-K-F00-363_(04)
Bygningens konstruktion og energi-forbrug
Bygningens konstruktion og energi-forbrug P4 t jek Pro D pe up Gr 7 00 Byggeri og anlæg Aalborg universitet 09 06 2011 Det Teknisk-Naturvidenskabelige Fakultet Institut for Byggeri & Anlæg Sohngårdsholmsvej
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes
Redegørelse for statisk dokumentation
Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610
Vejledning i dimensionering af støjskærme monteret i terræn med tilhørende fundamenter
VEJDIREKTORATET Vejledning i dimensionering af støjskærme monteret i terræn med tilhørende fundamenter,vrohuhqghhohphqw '6(1 0RQWHULQJVHOHPHQWV MOH '6(1 $EVRUEHUHQGHHOHPHQW '6(1 )RUVHJOLQJPHOOHPLVROHUHQGHHOHPHQW
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 2. semester Projektnavn: Statik rapport Klasse: 12bk1d Gruppe nr.: 2 Dato:09/10/12
STATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Dimension Plan Ramme 4
Dimension Plan Ramme 4 August 2013 Strusoft DK Salg Udvikling Filial af Structural Design Software Diplomvej 373 2. Rum 247 Marsallé 38 info.dimension@strusoft.com in Europe AB, Sverige DK-2800 Kgs. Lyngby
Bygningskonstruktøruddannelsen Gruppe Semester Forprojekt 15bk1dk Statikrapport Afleveringsdato: 08/04/16 Revideret: 20/06/16
Indholdsfortegnelse A1. Projektgrundlag... 3 Bygværket... 3 Grundlag... 3 Normer mv.... 3 Litteratur... 3 Andet... 3 Forundersøgelser... 4 Konstruktioner... 5 Det bærende system... 5 Det afstivende system...
Funktionsanalyser Bygningsdele ETAGEBOLIGER BORGERGADE
sanalyser Bygningsdele Indhold YDER FUNDAMENTER... 8 SKITSER... 8 UDSEENDE... 8 FUNKTION... 8 STYRKE / STIVHED... 8 BRAND... 8 ISOLERING... 8 LYD... 8 FUGT... 8 ØVRIGE KRAV... 9 INDER FUNDAMENTER... 10
Kennedy Arkaden. - Bilagsrapport AALBORG UNIVERSITET
Kennedy Arkaden - Bilagsrapport AALBORG UNIVERSITET Det Teknisk-Naturvidenskablige Fakultet Byggeri & Anlæg B6-Rapport, gruppe C103 Maj 2004 Indholdsfortegnelse A Lastanalyse 1 A.1 Egenlast....................................
Froland kommune. Froland Idrettspark. Statisk projektgrundlag. Februar 2009
Froland kommune Froland Idrettspark Statisk projektgrundlag Februar 2009 COWI A/S Jens Chr Skous Vej 9 8000 Århus C Telefon 87 39 66 00 Telefax 87 39 66 60 wwwcowidk Froland kommune Froland Idrettspark
Forskrifter fur last på konstruktioner
Forskrifter fur last på konstruktioner Namminersornerullutik Oqartussat Grønlands Hjemmestyre Sanaartortitsinermut Aqutsisoqarfik Bygge- og Anlægsstyrelsen 9 Forskrifter for Last på konstruktioner udarbejdet
Etagebyggeri i porebeton - stabilitet
07-01-2015 Etagebyggeri i porebeton - stabilitet Danmarksgade 28, 6700 Esbjerg Appendix- og bilagsmappe Dennis Friis Baun AALBORG UNIVERSITET ESBJERG OLAV KRISTENSEN APS DIPLOMPROJEKT 1 af 62 Etagebyggeri
Gyproc Brandsektionsvægge
Gyproc Brandsektionsvægge Lovgivning I BR 95, kap. 6.4.1 stk. 2 står der: En brandsektionsvæg skal udføres mindst som BSvæg 60, og den skal under brand bevare sin stabilitet, uanset fra hvilken side væggen
RAYCHEM A/5. og 7 as, Herstedøster. Udvidelse, godshal STATISK BEREGNING AF OVERBYGNING
.***' R-K BETONELEMENTER K/S. 2670 Greve Strand Telf. {02)90 15 66 Postgiro: 5 5417 00 Bank: Kbh. Handelsbank DenneiIhenhører til byggetilladelse af Pt«BÆRENTZEN 2? III,, IQ* ALBERTSLUND KOMMUNE UULI '**?
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter.
Tektonik Program lektion 4 8.15-9.00 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Indre kræfter i plane konstruktioner. Opgaver 10.00 10.15 Pause 10.15 12.00 Tøjninger og spændinger
Landbrugets Byggeblade
Landbrugets Byggeblade KONSTRUKTIONER Bærende konstruktioner Byggeblad om dimensionering af træåse som gerberdragere Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-18 Udgivet Januar 1989 Revideret 19.08.2015 Side
STATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:
Plan Ramme 4. Eksempler. Januar 2011
Plan Ramme 4 Eksempler Januar 2011 Indhold 1. Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1. Introduktion... 3 1.2. Opsætning... 3 1.3. Knuder og stænger... 4 1.4. Understøtninger... 6 1.5. Charnier...
Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis
EN DK NA:2007
EN 1991-1-6 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-6: Generelle laster Last på konstruktioner under udførelse Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk
RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42
APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING
LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN
Tekst og illustrationer: Tekst og illustrationer: Lars Zenke Hansen, Civilingeniør Ph.d., ALECTIA A/S 3 LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN I årets to første udgaver af Tegl beskrives luftkalkmørtlers mange gode udførelses-
Design of a concrete element construction - Trianglen
Design of a concrete element construction - Trianglen Appendiksmappen Sandy S. Bato Bygge- og Anlægskonstruktioner Aalborg Universitet Esbjerg Bachelorprojekt Appendiksmappen Side: 2 af 32 Titelblad Titel:
Eksempel på anvendelse af efterspændt system.
Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge
Møller & Rådgivende Ingeniører
Side 1 Statiske beregninger Tilbygning til 2 plans villa Byggeri: Tilbygning til 2 plans villa Engdalsvej 34 8220 Brabrand Arkitekt: Nørkær + Poulsen Arkitekter maa ApS Danmarksgade 33 9000 Aalborg Rekvirent:
SpærSAFE. Montagevejledninng. SpærSAFE. Skal du renovere et gammelt nedslidt tag fra 1970èrne, og gerne vil skifte tagbelægning til tegl eller beton?
SpærSAFE Montagevejledninng SpærSAFE Skal du renovere et gammelt nedslidt tag fra 1970èrne, og gerne vil skifte tagbelægning til tegl eller beton? Mange bygninger fra 1970èrne er opført med tagkonstruktioner
Kap. 1 Projekteringsgrundlag. Statikjournal. Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder:
Kap. 1 Projekteringsgrundlag Statikjournal Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder: Kap. 2 - Statisk analyse Lodret last Rem Rem Sne Tag Spær Lægter + fast. undertag
Murskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Dimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Konstruktionsmæssige forhold med 3D betonprint
Konstruktionsmæssige forhold med 3D betonprint Eksisterende printprincipper og deres statiske muligheder og begrænsninger v. Kåre Flindt Jørgensen, NCC Danmark A/S 1 Vægprincipper Kantvægge V-gitret væg