Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger
|
|
- Freja Strøm
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger SBI og Teknologisk Institut 1
2 Indhold 1 Indledning Definitioner Normforhold. Robusthed Forudsætninger Sikkerhed Materialeparametre Samlinger mellem forskellige dæk- og vægge Skivevirkning Eksempel Eksempel
3 1 Indledning Denne projekteringsanvisning er udformet af SBi og Teknologisk Institut Anvisningen er igangsat af Xella (Ytong) og anvendte styrkeparametre er for deres produkter. Projekteringsanvisningen dækker området: - Sikkerhed over for ulykkeslast ved samlinger mellem forskellige dæk- og vægtyper typisk hørende til forskellige normer - Skivevirkning for porebetondæk Samlingerne omhandler: beton-, letklinkerbeton- eller porebetondæk i kombination med vægge af kalksandsten eller porebeton, enten som limede blokke, plader eller etagehøje elementer. Formålet med denne anvisning er at klarlægge forhold omkring og anvise dimensioneringsmetoder vedrørende robusthed af dæk og væg samlinger samt dækskiver, herunder tages fornødent hensyn til snitflader mellem relevante normer. Anvisningen omhandler sædvanligt etagebyggeri 2 Definitioner Antal etager: Angives inkl. selve stueetagen og eventuel mansardetage. Eventuel udnyttet tagetage og høj kælder regnes hver som ½ etage. Det vil sige, at en konstruktion med stue og 1 sal, høj kælder og tagetage regnes som 3 etager. CC1, CC2 og CC3: Konsekvensklasser. Lav, middel og høj. Skiftet fra CC2 til CC3 optræder fx når højde til gulv i øverste etage er mere end 12 m over terræn (Ref: EN 1990 NA: , anneks B tabel B1). For en 5 etagers bygning med etagehøjden 2,84 m og sokkelhøjde 0,15 m er højden til gulv i øverste etage således: 4 2,84 +0,15 = 11,51 m (Værdien for 2,84 m kunne optræde med væghøjde = 2,60 og dæktykkelse 0,24 m) 3 Normforhold. Robusthed 3.1 DS/INF 146 Baggrund og principper for robusthed er forklaret i denne DS/INF. Her defineres robusthed som evnen til at modstå utilsigtede påvirkninger og defekter. Utilsigtede påvirkninger kan fx være at en begrænset del af konstruktionen svigter. 3
4 Eksempelvis kan en konstruktion gøres robust overfor en gaseksplosion i en stuelejlighed, ved at kun en lokal facade og en relativ begrænset del af de overliggende konstruktionsdele kollapser. 3.2 EN 1990(NA: , Anneks E). Fælles for alle konstruktionsnormer I konsekvensklasse: - CC3 skal robustheden dokumenteres - CC2 skal der foreligge en vurdering af robustheden (Anneks E (4)) Såfremt robustheden dokumenteres ved bortfald af element kan det acceptable kollapsomfang for etagebygninger med op til 15 etager fastlægges som: 15 % af etagearealet på to over hinanden liggende etager ved bortfald af element (søjle, dæk, 3 m langt vægstykke) dog maks. 240 m2 pr. etage og maks. 360 m2 i alt. Tilstrækkelig bæreevne eftervises i en ulykkesdimensioneringstilstand (dvs Ψ 2 på variable laster) (Anneks E (7)). Der kan i nogle tilfælde ses bort fra robusthedskravet i øverste etage. Fx når der anvendes let tag. En ingeniørmæssig vurdering af dette foretages i det enkelte projekt. Endelig angives at der i konstruktionsnormerne kan være angivet retningslinier for, hvordan tilstrækkelig robusthed sikres (Anneks E (10)). Disse retningslinier er i det efterfølgende benævnt: supplerende robusthedskrav. 3.3 EN (NA: tillæg 1 og 2) De supplerende robusthedskrav er udtrykt gennem nationale værdier hørende til afsnit 9.10 i EN Her er angivet minimumsstyrke af trækforbindelsen i dæk, randbjælke, mm Randarmering. F tie,per : CC2: l i 7,5 kn/m dog min. 40 kn. Parameteren l i er længden af gavlsektionen CC3: l i 15 kn/m dog min. 80 kn. Fugearmering i dæk i begge retninger. F tie,int : CC2: 15 kn/m CC3: 30 kn/m Vandrette trækforbindelser i facade. F tie,fac : CC2: 15 kn/m CC3: 30 kn/m Værdierne er gældende i topppen af facaden. I bunden sættes værdien til 0 kn/m (forhold for enkeltstående søjler er ikke omtalt her) For etagebyggeri i konsekvensklasse CC2 med 1 2 etager og hvor et evt. kollaps af et delelement maksimalt vil omfatte 360 m 2 vil kravene til robusthed således være opfyldt ved dimensionering for de almindelige laster iht. normerne. 3.4 EN Murværksnormen Murværk er defineret som byggesten sammenføjet i liggefuger. Til denne norm hører derfor: - Limede kalksandstensblokke og plader - limede porebetonblokke og plader 4
5 (Men ikke etagehøje letbetonelementer, da de netop ikke har en liggefuge) I denne norm og i det tilhørende NA og DS/INF 167 er robusthed ikke nævnt, hvorved retningslinierne i EN 1990 må anvendes. Dette vil i praksis sige, at normalt forekomne konstruktioner i konsekvensklasse CC2 må betragtes som værende robust, da murværk sædvanligvis er sammenhængende og kan omfordele kræfterne via eksempelvis buevirkning. Det enkelte projekt bør dog vurderes kvalitativt, som angivet i EN 1990, da nogle konstruktionstyper med fx store, forskudte åbninger ikke nødvendigvis besidder den fornødne robusthed. 3.5 EN (DS/INF 169) Denne norm er gældende for porebetonelementer, dvs etagehøje vægge, dæk, mm. Forhold omkring robusthed er angivet i DS/INF 169 afsnit 10, hvor der står følgende: For etagebyggeri i konsekvensklasse CC2 med 3 5 etager eller spændvidde af etagedæk > 7,5 m skal følgende konstruktive regler opfyldes: Etageadskillelser (dvs dækket) skal være armerede svarende til en karakteristisk last på 15 kn/m i hver retning Randarmering skal kunne optage en karakteristisk last på 40 kn. Randarmeringen skal være forankret til etageadskillelsen I væggene, skal der etableres forankringer til etageadskillelserne, som kan optage en karakteristisk last på 15 kn/m For etagebyggeri i konsekvensklasse CC2 med 1 2 etager og spændvidde af etagedæk < 7,5 m er robustheden normalt sikret via den sædvanlige projektering. For etagebyggeri i konsekvensklasse CC3 er forholdene ikke beskrevet. I mangel af bedre regnes her med reglerne i EN Konsistente regler Som det ses ovenstående, er der ikke helt konsistens mellem de forskellige normer, hvilket medfører følgende situation: For et 3 etages byggeri med vægge af letbeton elementer skal der Iht EN monteres indlimede strittere i væggen til overførsel af en udadrettet horisontal last på 15 kn/m. Såfremt vægelementerne skæres over på midten og limes sammen igen bliver væggen til murværk og kravet bortfalder. I efterfølgende tabel er disse inkonsistente forhold søgt fjernet samtidig med, at reglerne så vidt mulig er i overensstemmelse med normerne Efterfølgende tabel er gældende for: 1. Samlingen mellem dæk og væg i grænsefladen mod væggen, hvor følgende materialer er betragtet: Dæk: Porebeton-, letklinkerbeton- eller jbt.dæk Væg: Kalksandstens- eller porebetonbyggesten og etagehøje porebetonelementer 5
6 Dvs tabellen beskriver bl.a om der skal strittere i væggen (eller anden mekanisk forbindelse) 2. Selve porebetondækket (forhold for jernbetondæk er ikke medtaget i denne pjece, da de er kendte og beskrevet fx i notat på betonelementforeningens hjemmeside BEF.dk (Skivestatik)) 3. Konsekvensklasse CC2 (for konsekvensklasse CC3 (altså øverste gulv > 12 m over terræn) skal altid regnes med de supplerende robusthedskrav) Tabel 1. Supplerende robusthedskrav ud over EN 1990 for konstruktioner i konsekvensklasse CC2 Etagehøjde Robusthedskrav Dæklængde: L < 7,5 m L > 7,5 m < 2½ etage Ikke aktuelt Aktuelt 3 5 etager Aktuelt Aktuelt >5 etager Aktuelt Aktuelt Metodik Metodikken bliver herved som følger: 1. Konsekvensklasse fastlægges (CC1, CC2 eller CC3) 2. Antal etager fastlægges 3. Hvis konsekvensklasse = CC2 (eller lavere) og antal etager < 2½ og dækspænd < 7,5 m regnes der normalt ikke med nogle supplerende robusthedskrav 4. Hvis punkt 3 ikke er opfyldt regnes med supplerende robusthedskrav jf. nedenstående tabel Tabel 2. Supplerende krav for porebetondæk samt samling mellem dæk/væg (typer: jf. tabel 1) Konsekvensklasse CC1 CC2 CC2 CC3 Underopdeling Altid H < 2½ etage og H > 2½ etage eller Altid L dæk < 7,5 m L dæk > 7,5 m Fugearmering (F tie,int ) i begge kn/m 30 kn/m retninger * Randarmering (F tie,per ) kn 80 kn 6
7 Forankringsbindelser ved kn/m 30 kn/m facade. (F tie,fac ) * Dvs parallel med og vinkelret på dækelementernes spændretning 7
8 4. Forudsætninger 4.1 Sikkerhed Ved beregning af forholdene omkring robusthed anvendes karakteristiske værdier for lasterne. Det vil sige der anvendes partialkoefficienten: γ F = 1,0. På materialesiden regnes med sædvanlige partialkoefficienter γ m i ulykkestilfældet det vil sige γ m = 1,0. Ved beregninger af skivevirkning som ikke er et robusthedskrav anvendes sædvanlige partialkoefficienter γ m = 1,7 på træk- og forskydningsstyrker og γ m = 1,6 på trykstyrker, og på armering γ m = 1, Materialeparametre Der regnes generelt i dette notat med: Fugebeton: f ck = 20 MPa (trykstyrke) Armering f ctk, 0,05 = 1,5 MPa (enakset trækstyrke) f yk = 550 MPa (flydespænding) Vedhæftningsstyrke for armering, strittere, gevindstænger limet i porebeton (Ytong): f b0k = 0,6 MPa for densitet > 340 kg/m 3 Porebeton (Ytong): f ck = 4,5 MPa (trykstyrke) f cflk, 0,05 = 0,72 MPa (bøjningstyrke) f ctk, 0,05 = 0,40 MPa (enakset trækstyrke) f vk0, 0,05 = 0,63 MPa (forskydningstyrke) Ifm ulykkeslast regnes sædvanligvis med partialkoefficienten γ c = 1,0 på materialeparametre. 8
9 5 Samlinger mellem forskellige dæk- og vægge Da normerne ikke tilstrækkeligt anviser hvorledes en beregning for horisontal ulykkeslast skal foretages ved en samling mellem væg og dæk, vil der i det følgende opstilles beregnings metoder samt beregnings eksempler for dimensionering af samlingen mellem dæk og vægge. Samlingen skal etableres mekanisk såfremt bygningen er over 2½ etage eller har et spænd større end 7,5m, jf. afsnit 3 tabel 2. Der skal indlægges fugearmering, hvilket kan gøres med bøjler mellem dækelementer og med randarmering når man etablerer en kantstøbning (se figur 1, øverst og nederst). Randarmeringen kan også placeres i en slidse/grøft som vist på figur 1 (midterste). Herudover skal der etableres en lodret fugearmering som skal kunne fastholde væggen for den tryk belastning der kan opstå for en evt. eksplosion, således væggen ikke falder ud, hvorved der sikres mod progressiv kollaps. Figur 1. Randarmerings detaljer. Løsninger til venstre: Robusthedskrav er gældende. Løsninger til højre: Robusthedskrav er ikke gældende (se også figur 2). 9
10 Ved eftervisning af bæreevne skal der ses bort fra lodret last fra overliggende etager, da denne virker til gunst. De lodrette forankringsstænger kan udelades, hvis robusthedskrav ikke er gældende. Men randarmering anbefales indført for at sikre sammenhængende skivevirkning enten som vist i figur 1 (til højre) eller alternativt som vist i figur 2. Løsningen i figur 2 kan således ikke anvendes, hvis robusthedskrav er gældende. Figur 2. Porebetondæk med hulbånd som alternativt til randarmering når robusthedskrav ikke gældende, bemærk båndstrammer monteret på hulbånd. Der kan skæres ud i dæk for at give plads til båndstrammer Ved hovedskillerum etableres tilsvarende mekaniske armeringssamlinger, som illustreret i figur 3 eller 4. 10
11 Figur 3. Robusthedskrav gældende Figur 4. Robusthedskrav ikke gældende. Alle flader fuldlimes således randarmeirng virker for begge dækskiver. Dimensionering Ved dimensionering skal den lodrette armering kunne modstå trykbelastningen q, eksempelvis 15 kn/m for CC2 (se tabel 2). Hver enkelt forankringsstang skal dimensioneres for: Forskydningsbrud i væg og dæk, som giver et nødvendigt antal forankringsstænger pr meter. Afskalning/splitning af væg eller dæk, som giver et minimums krav til kantafstanden. Klipning af jernet, som giver et minimumskrav til boltediameteren. I det følgende er opstillet bæreevnekriterier for de tre tilfælde. Forskydningsbrud 11
12 Den resulterende bæreevne P (vinkelret på forankringsstangen) kan bestemmes af. P = f cd l * ø * k 4 (1) Den resulterende kraft P angiver i kn bæreevnen for én forankringsstang: Hvor: Materiale: Porebeton Beton k 3,3 3,0 l ø længden af forankringsstang, der bestemmes af dækhøjden. armeringsdiameteren Antal forankringsstænger pr. meter n kan herefter findes ved forholdet mellem ulykkeslasten og bæreevnen for én forankringsstang: hvor: n q P q = ulykkeslasten (fx 15 kn/m), P = bæreevne vinkelret på forankringsstangen (2) Splitning Tryklasten på forankringsstangen må ikke give anledning til splitning, hvilket sikres ved tilstrækkelig kantafstand. Der gælder: (3) hvor: er kantafstanden er den regningsmæssige enaksede trækstyrke øvrige signaturer, se forrige side Det skal sikres, at kantafstanden opfylder følgende krav: 12
13 For porebeton d > 50mm for støbesamling d > 30mm Gældende for 4 strittere pr m og F tie,fac = 15 kn/m Klipning Bæreevnen eftervises ved en undersøgelse for klipning. Klipningsbæreevnen V d. for forankringsstang med fx rullet gevind bestemmes af: (4) hvor: A er forskydnings arealet af forankringsstangen Det skal eftervises, at P = q/n < V d. 6 Skivevirkning For porebetondæk (uden robusthedskrav) gælder, at bøjningstrækstyrker i fugebetonen og dækket kan anvendes til optagelse af de aktuelle skivekræfter, hvilket medfører, at dækket i princippet kan udføres uden armering i fugerne, uden randarmering (og uden strittere i væggen), når blot de aktuelle spændinger er mindre end de regningsmæssige styrker (illustreret i eksempel 1 efterfølgende). Det anbefales dog normalt at indlægge randarmering (se figur 1, detaljer til højre og figur 2) og langsgående armering, hvor dæk stødes, bl.a. af hensyn til svind. For fx kælderdæk og lignende, hvis primære funktion er at overføre lodrette laster, kan dækket udføres uden armering. Denne randarmeringen kan bestå af 1 Ø10 ribbestål med en forankringslængde på 1 m fra det kritiske snit eller et opspændt hulbånd 25 2 mm som vist i figur 2. Eksempel 1 Et 2 etages byggeri med udnyttet tagetage og almindelig kælder betragtes. Dæk: Porebetondæk med et spænd < 6,0 m Vægge: Limede porebetonblokke Etagehøjden: 2,80 + 0,24 = 3,04 m. Højde til gulv i øverste etage er: 0,15 m + 2 3,04 m = 6,23 m < 12 m Konstruktionen er således i konsekvensklasse CC2 svarende til underopdeling H < 2½ etage og L dæk < 7,5 m jf. tabel 2 og der er ikke supplerende robusthedskrav. 13
14 Konstruktionen kan udføres svarende til kravene i ovenstående afsnit 6. Den aktuelle spændingsundersøgelse, der efterviser skivevirkning, samt at der er tilstrækkelig fastholdelse af samlingen overfor væggens almindelige påvirkning er vist i nedenstående eksempel: Her regnes kun gavlene at kunne overføre skivereaktionerne. Dækkene er lodret understøttet af facade og langgående hovedskillevæg. Dækkenes længde er 3,0 m. Figur 5. Reaktioner i og påvirkning af skive Der regnes med følgende parametre: Vindlast i niveau med dækket q d = 5,3 kn/m Bredde af skive B = 6,0 m Længde af skive L = 8,0 m Vægtykkelse af understøttende gavl t væg = 125 mm Dæktykkelse t dæk = 240 mm Forskydningsforhold: Q = ½ 5,3 8 = 21,2 kn τ = (3/2) 21,2 E3 /( ) = 0,042 MPa 14
15 < 0,63/1,7 MPa = 0,37 MPa (f vd0 ) Momentforhold: M = (1/8) 5,3 8 2 = 42,4 knm σ = 6 42,4E6/ = 0,03 MPa < 0,40/1,7 MPa = 0,24 MPa (f ctd ) Det ses, at i begge analyser er bæreevnen cirka en faktor 8 større end den regningsmæssige påvirkning. Dækkene fastholdes dog i begge facader af hulbånd som vist på figur 2. I den langsgående og i de tværgående fuger indlægges armering Ø10 ribbestål. I den langsgående fuge placeres armeringen i fuld længde (8,0 m) I de tværgående fuger anvendes armering med en længde = 2,0 m placeret med 1,0 m på hver side af den langsgående fuge. Eksempel 2 For et 4 etagers byggeri med porebetondæk og vægge i porebetonblokke er højde til gulv i øverste etage mindre end 12 m, hvilket medfører at konstruktionen i henhold til tabel 2 er CC2 med supplerende robusthedskrav. Skiven undersøges på sædvanligvis vis, eventuelt ud fra stringerteorien og de aktuelle kræfter bestemmes. Såfremt disse kræfter er større end de fra robusthedskravene opstillede, anvendes de aktuelle kræfter. Ellers anvendes kræfterne angivet i tabel 2. Dimensionering på sædvanlig vis som jernbetondæk Fastgørelsen af etageadskillelsen med strittere: Sættedybde/dækhøjde: Armeringsdiameter Kantafstand: l = 200mm ø = 10mm d = 50 mm Der ønskes bestemt antal forankringsstænger pr. meter. Beregningen i nærværende eksempel er gennemført for dækket, og skal også gennemfores for væggen. Er væg udført af samme materiale eller stærkere er denne beregning dog dækkende. Løsning: 15
16 Den resulterende last P vinkelret på forankringsstangen bestemmes af: P = f cd l * ø * k 4 (1) f f = ck γ 4 = cd = 4 c 1,0 MPa (Bemærk partialkoefficienten for ulykkeslast er 1,0) Den maksimale porebetontrykspænding ved en trykspredning på 1:1 f cd * k = 4MPa *3,3 = 13, 2MPa Den resulterende last P vinkelret på forankringsstangen bestemmes: l * ø 200mm*10mm P = fcd * k = (13,2 ) /1000 = 6, 6kN 4 4 Antal forankringsstænger pr meter kan herefter findes ved forholdet mellem ulykkeslasten og bæreevnen for en forankringsstang: Hvor: n = q P 15kn / m = = 2,3 6,6kN forankringsstang/meter (2) q = ulykkeslasten 15kN/m, n = antal forankringsstænger pr meter Splitning Tryklasten i nederste del kan give anledning til splitning hvilket sikres ved tilstrækkelig kantafstand. Der gælder: (3) Hvor: er kantafstanden P er lasten vinkelret på forankringsstangen er den regningsmæssige enaksede trækstyrke 16
17 Ved 3 forankringsstænger pr meter fås en last P vinkelret på forankringsstangen på: q 15kn / m P = = = 5kN n 3 (2) Minimum kantafstand for porebeton (3) Da dækkonstruktionen er udført som porebetondæk skal kantafstanden være minimum 50 mm. Dette er opfyldt. Klipning Bæreevnen eftervises ved en undersøgelse for klipning klipningsbæreevnen V d. for gevindstang med rullet gevind bestemmes af: (4) Hvor A er forskydnings arealet, er flydespændingen og = 1,2 Lasten beregnet i (2) er mindre end bæreevne og derfor er den valgte dimension tilstrækkelig. 17
Dimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs merePRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereElementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler
M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereProjekteringsprincipper for Betonelementer
CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA
Læs mere4.1.3 NY!!! Huldæk, detaljer og samlinger
Side 1 af 16 4.1.3 NY!!! Huldæk, detaljer og samlinger Vederlag Huldæk produceres med lodret afskårne ender. Krævet mindste vederlagsdybde på beton er 55 mm. Den projektmæssige vederlagsdybde skal fastlægges
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereMontage af Ytong Dækelementer
Montage af Ytong Dækelementer Generelt Aflæsning af elementer Ytong Dækelementer leveres med lastbil uden kran. Bygherren skal sikre gode tilkørselsforhold på fast vej. Elementerne leveres på paller, der
Læs mereMurskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Præfabrikerede armerede komponenter af autoklaveret porebeton Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af EN 12602 DK NA:2008 og erstatter dette fra 2013-09-01. Der er foretaget
Læs mereBEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6
BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut
Læs mereProjektering og udførelse Kældervægge af Ytong
Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mere27.01 2012 23.10 2013
Tegningsnr. Emne Dato: (99)01 Tegningsliste 27.01-2012 Dato rev: (99)12.100 Niveaufri adgang (99)12.110 Facademur ved fundament 27.01-2012 27.01-2012 (99)21.100 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel,
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereStatisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereArmeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?
Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør
Læs mere(90)01. Tegningsnr. Emne Dato. Tegningsliste 11.03-2013 (90)01. (90)12.100 Niveaufri adgang 11.03-2013. (90)12.110 Facademur ved fundament 11.
Tegningsnr. Emne Dato (90)01 Tegningsliste (90)12.100 Niveaufri adgang (90)12.110 Facademur ved fundament (90)21.110 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel, Ytong Porebeton (90)21.120 Facademur - Udvendigt
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereSammenligning af sikkerhedsniveauet for elementer af beton og letbeton
Dansk Betondag 2004 Hotel Svendborg, Fyn 23. september 2004 Sammenligning af sikkerhedsniveauet for elementer af beton og letbeton Ingeniørdocent, lic. techn. Bjarne Chr. Jensen Niels Bohrs Allé 1 5230
Læs mereBetonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber
Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereEN 1993-5 DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling
EN 1993-5 DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes er der udarbejdet: Nationale Annekser til de brospecifikke
Læs mereDansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel
Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning
Læs mereStatik. Grundlag. Projektforudsætninger
Statik Grundlag Projektforudsætninger Der tages forbehold for eventuelle fejl i følgende anvisninger og beregninger. Statisk dimensionering af det konkrete projekt er til enhver tid rådgivers ansvar. Nyeste
Læs mereDS/EN 1520 DK NA:2011
Nationalt anneks til DS/EN 1520:2011 Præfabrikerede armerede elementer af letbeton med lette tilslag og åben struktur med bærende eller ikke bærende armering Forord Dette nationale anneks (NA) knytter
Læs mereBilag 6. Vejledning REDEGØRELSE FOR DEN STATISKE DOKUMENTATION
Bilag 6 Vejledning REDEGØRELSE FOR DEN STATISKE DOKUMENTATION INDLEDNING Redegørelsen for den statiske dokumentation består af: En statisk projekteringsrapport Projektgrundlag Statiske beregninger Dokumentation
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Søjlen. Søjlen. Søjlen Pause
Statik og bygningskonstruktion Program lektion 10 8.30-9.15 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 af bygningskonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 1.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereTillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet. 1. udgave, 2002
Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet 1. udgave, 2002 Titel Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet Udgave 1. udgave Udgivelsesår 2002 Forfattere Mogens Buhelt og Jørgen Munch-Andersen
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereEt vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m.
Teglbjælke Et vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m. Teglbjælken kan udføres: som en præfabrikeret teglbjælke, som minimum er 3 skifter høj eller en kompositbjælke
Læs mere(96)01. Tegningsnr. Emne Dato 27.01-2012. Tegningsliste 27.01-2012 27.01-2012 (96)01. (96)12.100 Niveaufri adgang 27.01-2012 26.
Tegningsnr. Emne Dato Dato rev. (96)01 Tegningsliste 27.01-2012 27.01-2012 (96)12.0 Niveaufri adgang (96)12.1 Facademur ved fundament 27.01-2012 27.01-2012 26.20-2012 04.03-2013 (96)21.0 Indvendig hjørnesamling
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereTeknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System
2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...
Læs mereLÆNGE LEVE KALKMØRTLEN
Tekst og illustrationer: Tekst og illustrationer: Lars Zenke Hansen, Civilingeniør Ph.d., ALECTIA A/S 3 LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN I årets to første udgaver af Tegl beskrives luftkalkmørtlers mange gode udførelses-
Læs mereBetonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014
BEF Bulletin no. 3 Betonelementbyggeriers robusthed Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014 Page 1 Forord... 3 1. Indledning... 4 2 Metoder til
Læs mereRENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42
APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING
Læs mereBeregningsprincipper og sikkerhed. Per Goltermann
Beregningsprincipper og sikkerhed Per Goltermann Lektionens indhold 1. Overordnede krav 2. Grænsetilstande 3. Karakteristiske og regningsmæssige værdier 4. Lasttyper og kombinationer 5. Lidt eksempler
Læs mereStatiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereKældervægge i bloksten
Kældervægge i bloksten Fundament - kælder Stribefundamenter under kældervægge udføres som en fundamentsklods af beton støbt på stedet. Klodsen bør have mindst samme bredde som væggen og være symmetrisk
Læs mereI dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles
2. Skitseprojektering af bygningens statiske system KONSTRUKTION I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles : Totalstabilitet af bygningen i
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mere5 SKIVESTATIK 1. 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15
5 Skivestatik 5 SKIVESTATIK 1 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15 5.2 Vægskiver 21 5.2.1 Vægopstalter 22 5.2.2 Enkeltelementers
Læs mereBEF Bulletin No 2 August 2013
Betonelement- Foreningen BEF Bulletin No 2 August 2013 Wirebokse i elementsamlinger Rev. B, 2013-08-22 Udarbejdet af Civilingeniør Ph.D. Lars Z. Hansen ALECTIA A/S i samarbejde med Betonelement- Foreningen
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs merei Ytong porebeton Fastgørelse med fischer Dato: Marts 2013 - Blad: 290 - Side: 1/11
Dato: Marts 2013 - Blad: 290 - Side: 1/11 Fastgørelse med fischer i Ytong porebeton Xella Danmark A/S Sønderskovvej 11, Ørum 8721 Daugaard Telefon.: 75 89 50 66 Fax: 75 89 60 30 www.xella.dk Dato: Marts
Læs mereBÆREEVNE UNDER UDFØRELSE
2015-03-09 2002051 EUDP. Efterisolering af murede huse pdc/aek/sol ver 5 BÆREEVNE UNDER UDFØRELSE 1. Indledning Teknologisk Institut, Murværk har i forbindelse med EUDP-projektet Efterisolering af murede
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)
Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK
pdc/sol STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK 1. Indledning En stor del af den gamle bygningsmasse i Danmark er opført af teglstenmurværk, hvor den anvendte opmuringsmørtel er kalkmørtel. I byggerier fra
Læs mereRapport Baggrund. 2 Formål. 3 Resumé. Fordeling:
Rapport 02 Kunde Favrskov Kommune Projektnr. 1023294-001 Projekt Rønbækhallen Dato 2016-11-29 Emne Tagkollaps Initialer PRH Fordeling: 1 Baggrund Natten mellem den 5. og 6. november 2016 er to stålrammer
Læs mereNedstyrtning af gavl Gennemgang af skadesårsag
, Frederikshavn Nedstyrtning af gavl 2014-11-28, Rambøll & John D. Sørensen, Aalborg Universitet 1/10 1. Afgrænsning Søndag d. 9/11 mellem kl. 11 og 12 styrtede en gavl ned i Mølleparken i Frederikshavn.
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:
Læs mere4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2
4 HOVEDSTABILITET 4 HOVEDSTABILITET 1 4.1 Generelt 2 4.2 Vandret lastfordeling 4 4.2.1.1 Eksempel - Hal efter kassesystemet 7 4.2.2 Lokale vindkræfter 10 4.2.2.1 Eksempel Hal efter skeletsystemet 11 4.2.2.2
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I
Læs mereModulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:
Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V
Læs mereNår du skal fjerne en væg
Når du skal fjerne en væg Der skal både undersøgelser og ofte beregninger til, før du må fjerne en væg Før du fjerner en væg er det altid en god idé at rådføre dig med en bygningskyndig. Mange af væggene
Læs mereBrand. Branddimensionering
Side 1 Brandteknisk dimensionering af porebetonblokke af H+H porebetonblokke skal projekteres efter Eurocode EC6: Murværkskonstruktioner, DS/EN 1996-1.2. Brandtekniske begreber Der anvendes brandtekniske
Læs mere10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik
10 Detailstatik 10 DETAILSTATIK 1 10.1 Detailberegning ved gitteranalogien 3 10.1.1 Gitterløsninger med lukkede bøjler 7 10.1.2 Gitterløsninger med U-bøjler 11 10.1.3 Gitterløsninger med sædvanlig forankring
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereProjekteringsanvisning for placering af EPS-søjler ifm. energirenovering af parcelhuse og andre tilsvarende byggerier
Projekteringsanvisning for placering af EPS-søjler ifm. energirenovering af parcelhuse og andre tilsvarende byggerier Indledning Denne projekteringsvejledning for energirenovering tager udgangspunkt i,
Læs mereDS/EN DK NA:2013
COPYRIGHT Danish Standards Foundation. NOT FOR COMMERCIAL USE OR REPRODUCTION. Nationalt anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 3-1: Tårne, master og skorstene Tårne og master Forord Dette nationale
Læs mereLars Christensen Akademiingeniør.
1 Lars Christensen Akademiingeniør. Benny Nielsen Arkitektfirma m.a.a. Storskovvej 38 8260 Viby 24. juni 1999, LC Enfamiliehus i Malling, Egeskellet 57. Hermed de forhåbentlig sidste beregninger og beskrivelser
Læs mereStatisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato
Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22
Læs mereTræspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Læs mereEPS-søjler 20-dobler styrken i fuldmuret byggeri
EPS-søjler 20-dobler styrken i fuldmuret byggeri Bærende murværk bliver ofte udført med en række stabiliserende stålsøjler. Det er et fordyrende led, som kan føre til, at det fuldmurede byggeri fravælges.
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereBetonelement-Foreningen, september 2013
BEF Bulletin no. 3 Betonelementbyggeriers robusthed Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S Betonelement-Foreningen, september 2013 Page 1 Forord... 3 1. Indledning... 4 2 Metoder til sikring
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereBEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen
Middel temperaturstigning i ovn (Celsius) Tid (minutter) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1000 900 SP-3 800 700 600 500 400 300 SP-1 200 SP-2 100 0 BEF Bulletin no. 4 Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen
Læs merei Ytong porebeton Fastgørelse med Expandet Dato: Oktober 2009 - Blad: 291 - Side: 1/11
Dato: Oktober 2009 - Blad: 291 - Side: 1/11 Fastgørelse med Expandet i Ytong porebeton Xella Danmark A/S Sønderskovvej 11, Ørum 8721 Daugaard Telefon.: 75 89 50 66 Fax: 75 89 60 30 www.xella.dk Dato: Oktober
Læs mereProduktbeskrivelse -&Montagevejledning
Produktbeskrivelse -&Montagevejledning 2011 Patentanmeldt Malskærvej 3, Gylling info@bsbyggeservice.dk Produktbeskrivelse Produkt BS FALSEN er den energi rigtige type fals til vindues- og døråbninger i
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1991-1-6 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-6: Generelle laster Last på konstruktioner under udførelse Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk
Læs mereSchöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Indhold Side Tilslutningsskitser 13-135 Dimensioner 136-137 Bæreevnetabel 138 Bemærkninger 139 Beregningseksempel/bemærkninger 10 Konstruktionsovervejelser:
Læs mere(98)01. Dato rev: Tegningsnr. Emne Dato: Tegningsliste 2 sider (98)01. (98) Niveaufri adgang 27.
Tegningsnr. Emne Dato: (98)01 Tegningsliste 2 sider 27.01-2012 Dato rev: (98)12.100 Niveaufri adgang (98)12.110 Facademur ved fundament 27.01-2012 27.01-2012 (98)21.100 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel,
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1996-1-1 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereDansk Beton, Letbetongruppen - BIH
Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Notat om udtræksstrker og beregning af samlinger imellem vægelementer Sag BIH, Samlinger J.nr. GC2007_BIH_R_002B Udg. B Dato 25 oktober 2008 GOLTERMANN CONSULT Indholdsfortegnelse
Læs mereBeregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Læs mereGyproc Brandsektionsvægge
Gyproc Brandsektionsvægge Lovgivning I BR 95, kap. 6.4.1 stk. 2 står der: En brandsektionsvæg skal udføres mindst som BSvæg 60, og den skal under brand bevare sin stabilitet, uanset fra hvilken side væggen
Læs mereMurværksprojektering\Version 7.04 Eksempel 1. Kombinationsvæg
Kombinationsvæg Modulet beregner lastfordelingen mellem for- og bagmur for vindlasten og momentet hidrørende fra topexcentriciteten i henhold til de indgående vægges stivheder (dvs. en elastisk beregning)
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereDS/EN 1996-1-1 DK NA:2014
Nationalt anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1996-1-1 DK NA:2013 og erstatter
Læs mereStatisk projekteringsrapport og statiske beregninger.
Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger. Sindshvilevej 19, st.tv. Nedrivning af tværskillevæg Underskrift Dato Udført af: Anja Krarup Hansen 09-03-2017 KONPRO ApS Rådgivende ingeniørfirma
Læs merePraktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere
Praktisk design Per Goltermann Det er ikke pensum men rart at vide senere Lektionens indhold 1. STATUS: Hvad har vi lært? 2. Hvad mangler vi? 3. Klassisk projekteringsforløb 4. Overordnet statisk system
Læs mereKapitel 9. Vinduesmontage
Kapitel Vinduesmontage / sternbeslag / torvhallkrok / gardinbrætbeslag GENEREL INFORMTION nvendelse eslagene i dette kapitel har meget forskellige anvendelsesmuligheder, se de enkelte produktsider. Materiale
Læs mereStatik. Generelt. I vejledningen henvises der generelt til følgende europæiske og danske standarder og normer:
Generelt Projekteringsansvar Der tages forbehold for eventuelle fejl i følgende anvisninger og beregninger. Statisk dimensionering af det konkrete projekt er til enhver tid rådgiverens ansvar. I vejledningen
Læs mereLaster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster
Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast
Læs mereRC Mammutblok. rc-beton.dk
RC Mammutblok rc-beton.dk RC MAMMUTBLOK RC Mammutblok er næste generations præisolerede fundamentsblok, hvor der er tænkt på arbejdsmiljø, energi optimering og arbejdstid. Blokkene kan anvendes til stort
Læs mere