STATISK BEREGNINGER "CONTA" typehuse B - Typer Alm, længehuse Tillæg vinkeltyper 135 og 15*f - type 163 med sadeltag - type 163 med built-up - vinkeltype l8o side 1-13 - 11 12 Ik 15 16 Conta Byggeselskab A/S Gydevang 2-k, 3^5 Allerød Tlf. (03) 27 35 1^ A. BILLE A/S Rådgivende ingeniører F.R.I«Rugmarken 231 352o Farum Tlf., (ol) 95 09 58
TAGKONSTRUKTION Taghældning: 20 A* Gitterspær med tagdækning af bølgeeternit eller eternitskifer på lægter, L = 7>30 m, Spærafstand max, 1,0 m Loftsbeklædning: Karlitplader (evt. Gipsplader) på 3/4" spredt forskalling eller prof, lister. Egenvægt af tag inol, 75 kg/m horisontalt, med snebelastning ialt 150 kg/m. B. Gitterspær med tegltag, P Egenvægt af tag alt inol, 125 kg/m, med snebelastning ialt 200 kg/m. Spærfagene oplægges som fabriksfremstillede godkendte Strauct - o - Matic spærfag for den angivne belastning «g spændvidde. Spærfags-Ir er egning udføres af den leverende fabrik. Forankring af tag med 20 -hældning efter SBI lfl5: Tagbredde: 8,0 m Udhæng: 0,7 m Efter diagram i SBI 185 fås R 2 Tag + loft: 60 kg/m a =250 kp/m R =c 60 4,4-1,5 250 = 265-375 = -111 kp/m a Der anvendes SP-sømbeslag type 2 med min, 4 stk, søm 28/65 i rem «g spær, der giver en forankring på 4 x 60 = 240 kp (større end lll). Tagfladen afstives med 4 diagonaler 1 l/2 x 2 1/4" fra faoade til kip, der sømmes til underside af spærhoved med 5 stk, 38/100 søm i hver ende og 1 søm i de mellemliggende spær jvf. "TOP"s hanebåndsspærfag side 19«Gavlspæret fastgøres til gavlvæggens ved sømning mellem fod og rem, idet disse ligger klods mod hinanden, Der sømmes med min, 4 stk* søm 38/l00 pr. m. i.
Tagrem for let tag: 2 x 4", der sømmes sammen med faoadeelementer, således at der kan regnes med 4 x4"> hvilket er på den sikre side, idet øverste del af elementet vil afstive remmen, også i lodret retning. Belastning: Let'tag på lægter og spær 4,5-45 = 203 kp/m Loft: 3,7-25 - 95-298 kp/m Sne : 4,5-75 = 337 kp/m Belastningen tilhører belastningsgruppe A, fugtighedsklasse I. 4 x 4" med 1 = 1,15, W = 167 om 5 p n = 298 + 1,5 337 = 298 + 507 = 805 kp/m M = i 805 1,15 2 = 152 kpm 5 = jv- = 79 kp/om < 90 for. uklassificeret konstruktionstræ, Tagrem ved tungt tag: Belastning: Tegl på lægter og spær: 4,5 100 = 450 kp/m Loft: 3,7 25 = 95-545 kp/m S»: 4t5 75 = 337 kp/m Belastningen tilhører belastningegruppe A, fugtighedsklasse I. P n =545+1,5 337-545 + 507 = 1052 kp/m M = i 1052 1,15 2 = 174 kpm 2.
Sammensat bjælke: 60 4f Flanger af uklassificeret konstruktionstræ og kroppe af panelplader med E = 21.000 M = 174 kpm G = 6000.,/*,. 1 + 0,8.»4fo») 35-1 + 0,75-1,75 Flangespændinger øges med: i + % ^ = 1,38 = To 9,0 (35,O 12 3-23 3 ) + 75. 2. 1,2. 35,O 2 * 12 = 23100 + 2600 = 25700 cm 4 21,000 70.000 Flanger: s = 1,38 17400 -Z = 25700 0,94 Z 2 S max = ' 94 " 17 ' 5 B l6 ' 5 kp/cm* < s b = 9
S flangemidte: ' 94 ' 14 ' 5 = 13 ' 6 ^om 2 < S c.g S D = 70 21000 ^oppes s - 70000 * ^400 23100 = > 21 Z s max = 0,21. 17,5 = 3,7 kp/cm 2 m< S c = 100 o z Forskydningsundersøgelse: QL = j 1052 1,15 = 600 kp For fugen mellem krop og flange er S t P = 9,0 6,0 14,5 = 780 cm 3 + 600. 780 n c. / 2 * = 25700. 2. 6,0 = 1 ' 5 ^Z 0111 Der skal herefter sømmes svarende til 9,0 kp/cm eller 20/4O søm pr, 2,G cm eller 22/45 pr, 3,4 cm. Foldningsundersøgelse er unødvendig jvnf. H.J.Larsen "Beregning af trækonstruktioner", side 74- FACADEELEMENTÉR: Stolpeafstand: 1,2 m 0.,,, L = 2,28 m vinkelret r på facade Søjlelængde: 1 ' 1«= 1,48 m parallel med facade Den lodrette "belastning fra tagkonstruktion (tegltag): 1,2 1052 = 1260 kp, der med tillæg for egv. forhøjes til 1280 kp. Vindbelastning: 1,2 65 = lt kp/m M = i 7» 2,28 2 = 51 kpm Ved sammenkobling af elementer fås en stolpe på 95 x 95 cm med: 2 3 F = 90 cm og W = 143 cnr 4.
Der regnes med uklassificeret konstruktionstræ, fugtigshedsklas-se I. S n =if a - 14,2 kp/cm 2 S M _ 143 " 55 ' a_..mg2. 0,205 < o,5 n \ 228.,,... Tf 2 20000 n._ r = 0 c = C3 svarende til K = s = 0,41 1 2 ' 75 e 70. 83 S n S' 0 n + S m S - " ' m n K e K e "' &n ' ' S 1 ' n,41 < 0,203 * + ^5*6. 0)4 '1 0, 1 0>205 = 0,203.+ 0,787 = 0,990 < 1 Parallel med facade regnes med enkeltkraft på 50 kg, hvilket giver mindre spændinger end ovenfor angivet, hvortil kommer at beklædningen afstiver stolpen i denne retning. Indgangspart i: Ved indgangsparti oplægges et stykke 4 x 10" rem med 1 = 2,3 m. Der regnes med uklassificeret konstruktionstræ, M =7. 1052 *.2,3 2 = 700 kpm." «70000 fc en,, / 2 67,3 Wcm' < 90 Fodrem: 2 x 4" fodrem fastholdes til fundament med 5/8" bolte pr«1,2 m. Stabilitet af bygning: Vindbelastning: F=f c A q T - 12 (log 1Q 4,2 + 2) = 32,0 m/s, q = -jg. 25,6 2 = 65 kg/m 5 5.
med vindbelastning + egv, alene regnes f - 1,5 Belastningsgruppe C, fugtighedsklasse I med en forøgelse af nominelle værdier på 1,4* Vindbelastning på facade : luv side: F - 0,7 65 A = 45,5 1,25 læ side: F - 0,5 65 A = 32,5 1,25 tagflade læ: 4,5 65 0,5 0,36 tagflade luv: 4,5 65 1,0 -r 0,36 57," kg/m 40,5-53,0-150,5 kg/m 68,5-82,0 kg/m Over spærfod placeres et vindgitter således 2 stk, 2 x 4" / x^ v x2 x 4" *\ ' ^ N ' 7,4 / v. s ^/ s 19,4 (17,4) \ N Beregnet som bjælke over den halve huslængde fås: p For huse med max, længde på 17,4 m (type til og med 134 m ) f&s: M = \ 1,5 82 8,7 2 = 1160 kpm V A m S-11S2SL = 920 7 cm 3 nødv 90 1,4 Remme: 4 stk, 2 x 4" Gangbro: 5 stk, Diagon,: 2 stk. = 333,2 cm^ = 416,5 - = 166,6-916,3 om 3 6.
For huse med længde op yil 19,4 m fås «- * nødv 2 1,5 82-1440 kpm * 9,7 = 144000 = 1140 cm 90. 1,4 Remme: Gangbro Diagonaler:4 4 stk. : 2 x 4" ved gangbro = 332,2 om 3 = 416,5 - - 116,6 - = 552,2-1197,5 cm 3 De ekstra 2 x 4" forankres ved gavl med 3 stk. 46/130 søm i gavlelement. Overførsel af vindkraft til vindgitter regnes at blive overført med halvdelen via spærfag til flange, medens den anden halvdel overføres ved midterspærfag fra rem med: l/2»9,7 82* 1,5= 600 kg, svarende til en forankring af midterspærfag med 2 stk* SP-sømbeslag med 5 stk, søm 28/65, der overfører ialt 10 60 = 600 kg. Reaktion pr. gavl bliver max. -g 19,4 82 = 795 kg. Stangkraft i diagonal i gitter bliver med koefficient 1,5: \ 1,5 795 - ^ = 1000 kg Med max. spærafstand på 1,0 m fås største fri spændvidde af diagonal til: i^i ^ = 1,45 m is = 145 = 100 K * 0,29 i 0,29-5 s K s S' Q = 0,29 90-= 25,3 kg/cm 2 > 20 n 7.
Samling ved gavlhjørne: 8 stk, søm 46/130 overfører 8 140 = 1120 kg eller rigeligt i forhold til de krævede 1000 kg. Spærfag og gavlelementer sømmes sammen som ovenfor angivet. Gavle afstives af 2 stk» skråbånd under 45 med vandret, der hver sømmes med 5 stk,. 5" søm i hver ende + 1 søm i hver mellemliggende stolpe, I øvrigt er gavlelementerne selvstændigt i stand til at overføre kræfterne jvf, efterfølgende angivelse af elementerne. Vindbelastning af gavle. Vindtryk + sug: 1,5 (1,2 65) 2,4 7,74 = 2170 kg Tangentiel belastning tagflade: 1,5 0,02 65. 9,6. 18,4 = 340-2510 kg eller pr, facade 1205 kg, der regnes overført gennem rem til facadeelement erne, Elementernes og disses forankringers evne til at optage disse vandrette kræfter er undersøgt af Statsprøveanstalten, sag B. 341, U 541/69 (foreligger tilgængelig), idet der af rapporten skal anføres nedenstående som afskrift: Den ønskede prøvning: Der ønskedes foretaget en undersøgelse af styrken af elementernes befæstigelse til fodremmen for samtidig at belyse elementernes evne til at optage vandrette kræfjrer i eget plan (skivevirkning). Prøvningens udførelse. Vægelementerne monteredes på en 4 x 2" fodrem ved hjælp af medindsendte sømbeslag. f.
Sømbeslagene bestod af en 2 mm tyk stålplade 30 cm lang og 20 cm høj forsynet med 8 sømhuller til montage på fodrem og 12 sømhuller til montage på vægelementet. Beslagene anbragtes på ydersiden af elementet således, at et beslag dækkede to elementhjørner (se tegn.). Ved prøvning nr, 1 (enkelt vindueselement) anbragtes et beslag i hvert elementhjørne. Der benyttedes 4 stk. 3" søm til fodrem og 6 stk, søm til element i hvert hjørne. Ved prøvning nr, 2 (2 vindueselementer) anbragtes et beslag mellem de to elementer samt et beslag i hvert elementhjørne. Ved beslaget mellem de to elementer blev alle sømhullerne benyttet, medens der ved de to yderste beslag blev anvendt 6 søm ved elementerne, men 8 søm i fodremmen på hvert beslag. Ved prøvning nr. 3 (vægelement) monteredes beslagene som ved prøvning nr. 1. Vægelementerne med de påsømmede fodremme fastspændtes Heå hjælp af 5/8" bolte (l bolt pr. 120 cm) til et stift stålprofil (simulere fundament) Stålprofilet var fastgjort til Statsprøveanstaltens spændplan. Vægelementerne belastedes for oven gennem tagremmen med en vandret belastning (enkeltkraft - vindskivelast) Belastningen påførtes i trin af 50 kg, indtil brud indtraf. For hvert lasttrin holdtes belastningen konstant i mindst 3 minutter. Målinger Flytninger og deformationer i vægelementets plan (vandret) måltes ved hjælp af 3 måleure. Måleurene nr. 2 og 3 målte den vandrette flytning af elementet henholdsvis ved tagremmen og neden for karmåbningen. Ur nr. 1 målte afstanden mellem elementets underside og fodremmen. Endelig var anbragt måleure til registrering af stålprofilets stabilitet under prøvningen. Ved prøvningen af elementet uden vinduesåbning anbragtes måleure som ved vindueselementerne. f-
Prøvningens resultat. Af medsendte diagrammer ses samhørende måleværdier af belastning og flytning (deformationer) af elementerne. Samtidigt vises placering af måleure. Efterfølgende angiver brudlast og iagttagelser ved prøvningen. Som det fremgår af diagrammerne skete der ved vindueselementerne en kraftig deformation af vinduespartierne i forhold til den nedenfor liggende elementdel. Prøvning nr, 1: Brudlast 520 kg. Der skete br*d ved vinduesrammen. Prøvning nr, 2: Brudlast 1150 kg. Der skete brud ved vinduesrammen ved elementet nærmest enkeltkraften. Prøvning nr. 3: Brudlast 720 kg. Der skete en udtræk af sømmene i sømbeslaget ved fodremmen i elementside* nærmest enkeltkraften. Bernærknimger til resultatet: Det iagttoges, at hullerne i sømbeslagene var noget større end sømmenes tykkelse. Dette resulterede i, at den første flytning (deformation) skete mellem søm og sømhuller. Afskrift slut. sign. Gerhard Hansen, Det fremgår således, at der alene ved 3 par vindueselementer vil være en sikkerhed mod brud på 2,85. Forankring af 4*0 m læmur: Der regnes med vindbelastning efter DS 410: m = 1 ' 3 ' %r = 5 k e/ m2 > P m = 65 kg / m2 0,27 ~ 1 \ 4,0 10.
Der nedstøbes 2 stk. profiljern o,7 m ned i fundament, INP 8, med W x = 19,5 cm 3. Tværbelastning: 1,5 * 1,8 * 65 = 175 kg/m M = i 175 * 2,o 2 = 350 kgm Bøjningsspænding: I57T = l8 ^ e11 ' mindre end X ' 5 ' 13 ' 11.
Vinkeltyper 135 og 155 Bjælke ved vinkel til bæring af spær fra hovedlænge. Limtræ - T3oo-Kl.I, Spændvidde 4,2 m Tagbelastning: Tegl på lægter, spær m,v, 2 =95 kp/m Sne =75 - - Egv, bjælke Bjælkebelastning: q M = 1/8 x 8Z5 x 4,2 2 = 1819 kpp? W nødv = TB! X 1O = 963 Cm3 = 3.85 (95 + 75 x 1.5) + 25 = 825 kp/m U = =- x 4oo = 0,8 max 5oo - * 5 x 75 x 3.85 x 4.2 x lo.6 ^ X nødv = 3B4 x I08000 x 0.8 = 133ko cm =25 kp/m 3 4 Dimension: 11,5 x 3o cm, W = 1725 cm, I = 259oo cm Q ^max = \ x 4,2 T x 825 = 1733 kprr,- r H nødv ^ = 11,5 n c?33 x Tn 17 x 1.5 = 13,3 cm Ved afskæring for plankekeel må højden ved vederlag ikke være mindre end 14 cm "> 1313 cm. Stolpe. Bjælken hviler af på stolpe 4 x 4", der efter Teknisk Ståbi bærer 37oo kp,> 1733 kp. Samling mellem drqger og spær. Bjælkesko 2" x 4 " Belastning på bjælkesko: p = ( 95+ 1.5 x 75) x 3.85 = 2o8 x 3.85 = 800 kp 2x8 stk. 3I/60 kamsøm i drager, p = 5o x 16 = 800 kp 2x4-31/4o kamsøm i spær, p = 5o x 8 = 4oo kp 12.
Type I63 med sadeltag* Spærfag er dimensionerede specielt for den aktuelle spændvidde (beregninger fremsendes fra fabrik). Forankring ved sømbeslag er stadig rigelig stærke trods øget tagbredde. Tagrem over elementer. Belastning: let tag 5-o x 45 225 kp/m loft 4.2 x 25 lo5 - - 33o - - sne 5.0 x 75 375 - - q = 33o + 1.5 x 375 = 33o + 560 = 890 - - M = 1/8 x 890 x 1.15 2 = 147 kpm o Sm = l47oo : I67 = 88.0 kp/cm, <. 9 for uklassificeret konstruktionstræ og med 4 x 4" rem Rem ved overdækket terrasse Computor angiver M = V*M% kp m og med b = 9.o cm fås hnødv = 22,6 cm 1 = 3«6o m Der vælges b x h = 9.o x 30 cm, der for bevægelig last giver f = ^g- x 1. R = I606 kp. Der anvendes søjle 9«o x lo,o cm, der i henhold til Teknisk Ståbi let klarer belastningen. Ved hjørne opholdsstue hviler remmen af 4 x 4" stolpe samt ydermur Rem ved evt, tilbagetrukket facade ved spisestue. Belastning: tag 226 kp/m loft 0.8 x 25 o2o «> sne 245 kp/m 375 kp/m 13.
q = 808 kp/m 1 = 4*9 m R= 1978 kp M = 2424 kpm h, = 29.2 cm * nødv Der vælges 9 x 3o cm lamineret bjælke med f, = 1/382 x 1«. Bjælken hviler af på skjult placeret 4 x 4" stolpe, der i henhold til Teknisk Ståbi bærer :37oo. : kp Ved overdækket terrasse øges sug på rem 1.5 x 2.o x 5o = 15o kp/m til ialt - 26l kp svarende til 5 stk. 28/65 søm i rem og spær med 5 x 60 = 300 kp. Ved evt. tilbagetrukket facade, øges med 1.5 x 1.o x 5o = 75 kp, hvilket klares af normal forankring. Ved hjørnestolpe fås R= - x 4.o x 26l =- 522 kp. Rem forankres til stolpe med fladjernsbeslag 25o x 80 x 6 m med 2 stk. franske skruer 12/75, der overfører 580 kp. 14.
Type 163 med built-up. Built-up på 4 x 8 M tømmer lagt med afstand på henholdsvis 0.6 og l.om Belastning: Pap + småsten 5o kp/m Spændvidde: brædder + isol. 15 - spær + beklædn. 2o - 83 kp/m sne 75 - - 5*4 m (simpel understøtning) Spærafstand: o.6m g,6= 51 kp/m, P0,6 = 45 kp/m Moment = 432 kpm. S =64.8 kp/cm r m 2 1_ u = I.07 cm 'V 3Q3 x X Spændvidde: Spærafstand 4.2 m l.o m Moment = 435 kpm S m =65.3 -"cv kg/cm 2 u = 0.652 cm *V ttt x - Indv. bærende skillevægge udføres af lo cm armerede gasbetonplader. Ydervægge er Conta-ydervægselementer, der får mindre last end ved huse med sadeltage. Remme ved overdækket terrasse udføres som laminerede 9 x 30 cm med mindre last end ved sadeltag. Forankring uforandret i relation til I63 med sadeltag 2 15
Type l8o. Mellem spisestue-køkken og opholdsstue oplægges 4x8" drager til bæring af hovedlængens spær. Mellem køkken og opholdsstue understøttes drager af bærende skillevæg, opbygget af ydervægselementer ført direkte til fundament. Spændvidde, for drager bliver herefter 2.1 m. Belastning: qn = lo52 kp/m M = 580 kpm 3 3 Wnødv = 58000 * 9o = 64o cm 4 x 8" har 666 cm. Ved hjørne fås 4 x 4" stolpe med ringe last i relation til bæreevne«ved overdækket terrasse haves lamineret drager 9 x 3 cm med M = 1/8 x lo52 x 2.4 2 = 760 kpm 3 3 Wnødv = 4o6 cm. Drageren har W = 135o cm. Stolpe for drager er 9 x 9 cm lamineret stolpe med last 2.4 x lo52 = 2525 kp 1 = 2.2 m r = 9x9= 8 *- 5 Ke = - 59 Ks x S'on = 0.39 x o.75 x I63 = 47-5 kp/cm Sn = 2525 : (9x9) =31.2 kp/cm 2 Forankring: Kraften, der skal forankres for, øges med 2to x 1.5 x 5o = 15o til 261 kp/m. Tagværket forankres dels ved rem og dels ved tilbagetrukket facade, således at forankring ved SP-sømbeslag begge steder er tilstrækkelig. Drager forankres ved stolpe for en kraft på (111+75) x 2.5 = 465 kp svarende til fladjernsbeslag med 2 stk. franske skruer 12/75 i drager og rem eller trælasker med 6 stk. søm 34/9o i drager og stolpe. 6 søm a 85 kp = 51o kp. Stolpe forankres forneden ved stolpesko hvortil stolpen fæstes ved 2 stk. franske skruer. Februar 1973 A. Bille