Formfyldning med SCC, DR Byen SCC-Konsortiet, Delprojekt P33
|
|
- Elias Madsen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Formfyldning med SCC, DR Byen SCC-Konsortiet, Delprojekt P33 Udført for: Innovationskonsortiet for Selvkompakterende Beton Udført af: Teknologisk Institut, Betoncentret Taastrup, maj 2007
2 Titel: Forfatter: Formfyldning med SCC, DR Byen Lars Nyholm Thrane Reproduktion af dele af rapporten er tilladt, hvis kilde angives.
3 Indhold 1. Indledning Prøvningsomfang Udstøbningsmetode Betontyper Støbeforløb Den friske betons egenskaber Kravspecifikation til flydeegenskaber Prøvningsoversigt, frisk beton J-Ring forsøg til vurdering af blokering Reologiske egenskaber målt med 4C-Auto Slump Flow (Prototype) Resultater Den hærdnende betons egenskaber Varmeudvikling Styrkeudvikling Observationer Formfyldning Blokering Separation Statisk og dynamisk Formtryk Overfladefinish Sammenfatning Friske betonegenskaber Formfyldning Separation Formtryk Overfladefinish Litteratur...35 Bilag A. Tegninger af vægge V1-V5 og NØ sider B. Støbeforløb for V1-V sider C. J-Ring resultater... 2 sider D. Prøvningsattester sider E. Simulering af støbeforløb for væg V sider F. Formtryk... 2 sider G. Statisk separation... 3 sider H. Makroanalyse... 7 sider I. Overfladefinish... 2 sider 3
4 4
5 1. Indledning SCC-konsortiet er et innovationskonsortium støttet af Ministeriet for Videnskab, Teknologi og Uddannelse over en tre-årig periode startende ultimo Konsortiet ledes af Teknologisk Institut, Betoncentret med deltagerne fra den danske betonbranche og både danske og udenlandske forskningsinstitutioner. Mere information om konsortiets sammensætning findes på Selvkompakterende beton forkortes SCC efter dets engelske betegnelse (Self- Compacting Concrete). Andre betegnelser for denne type materiale er flydebeton og vibreringsfri beton. Som navnet antyder dækker det over et betonmateriale med særlige flydeegenskaber som gør, at betonen kan placeres i formen uden brug af mekanisk påvirkning (vibrering). SCC flyder ud og omslutter armeringen ved egen kraft og alene ved den bevægelsesenergi, som tilføres når betonen placeres via pumpe eller spand. Der vil dog være behov for en let manuel påvirkning og afretning. Innovationskonsortiet arbejder med en række delopgaver indenfor områderne: P1 Materialemodellering omkring mix design, delmaterialernes indflydelse og materialeegenskaber, herunder specielt flydeegenskaberne. P2 Fremtidens betonfabrik omhandler produktionstekniske aspekter ved SCC. P3 Udførelse omhandler den udførendes teknikker såsom formfyldning, efterbehandling og curing. D1 Produktivitet og arbejdsmiljø indeholder en kvantificering af SCC s betydning for byggeriets effektivitet og arbejdsmiljø. D2 Formidling og implementering indeholder rapportering, SCC portal på internettet, demonstrationsprojekter, etc. for at sikre at resultaterne kommer ud til slutbrugerne. Delopgaverne P1-P3 omfatter udviklingsprojekter, hvor en given teknisk opgave belyses og løses i det omfang det er muligt. Delopgaverne D1 og D2 er discipliner, som ligger på tværs af udviklingsprojekterne. 5
6 1.1 Prøvningsomfang Der er støbt fem ens indvendige letarmerede kældervægge uden udsparinger og en kernevæg med udsparinger af forskellig størrelse. Tegninger og detaljer fremgår af Bilag A. De fem vægge er 4 m høje, 5 m lange og 0,5 m tykke. Armering består af Y16/150 i for- og bagside og U-bjl. Y12/300 i støbeskel i bund og top svarende til en armeringsmængde på ca. 88 kg pr. m 3. Kernevæggens vægtykkelse varierer mellem 250 og 350 mm og højden er 4 m. Armering består af Y12/200 i begge sider og i begge retninger plus udragende U-bjl. fra fundament. I døroverliggere er der ilagt 2 Y16 US samt U-bjl. Y10/200. Over huller ligger 2 Y16 på overside og underside samt bjl. Y10/200. Armeringsmængden varierer fra ca. 90 til 125 kg/m 3. Tabel 1: Vægge, der indgår i fuldskalaforsøg. Væg 1 Væg 2 Væg 3 Væg 4 Væg 5 Kerne Tegnings-ID (Bilag A) V1 V2 V3 V4 V5 NØ Støbedato Betontype E40 E40 E40 M30 (1) M30 (1) M30 (2) Billeder af væggene på byggepladsen er vist i Figur 1-1 og Figur 1-2. Figur 1-1: Der er støbt fem ens indvendige letarmerede plane kældervægge, her vist V1-V3. 6
7 Figur 1-2: Der er støbt én indre kernevæg (NØ) med forskellige udspartinger. 1.2 Udstøbningsmetode Ved alle støbninger er betonen pumpet ned i formen. For de letarmerede kældervægge (V1-V5) er pumpestudsen placeret på 3 forskellige måder set i forhold til betonoverfladen (Figur 1-3): Pumpestuds placeret ca. ½ m under betonens overflade under hele støbningen (A). Pumpestuds placeret ca. ½ m over betonens overflade under hele støbningen (B). Pumpestuds placeret ved formens bund under hele støbningen (C). Under alle støbninger er pumpestudsen placeret ca. 20 cm fra den ene ende af formen. Pumpningen foregik via et Ø100 mm stålrør. Tabel 2: Fyldningsmetoder for vægge. Væg V1 V2 V3 V4 V5 NØ Lodret placering af pumpestuds A ½ m under overflade B ½ m over overflade C Ved formens bund A ½ m under overflade B ½ m over overflade Varierer Vandret placering af pumpestuds Ca. 20 cm fra den ene ende Varierer 7
8 Figur 1-3: Illustration af den anvendte støbeteknik for V1-V5. Ved støbning af NØ væggen blev pumpeslangen med jævne mellemrum flyttet. I modsætning til støbning V1-V5 blev der anvendt en støbestrømpe i stedet for et stålrør, da det ellers ikke havde været muligt at undgå store frie fald pga. en tættere armering omkring hjørner og udsparinger. Strømpen blev holdt 0-2 m over betonoverfladen og løbende flyttet under støbningen. 1.3 Betontyper Der er benyttet to typer SCC, som det fremgår af Tabel 3: E40 med karakteristisk styrke på 40 MPa og beregnet til ekstra aggressiv miljøklasse. Ækvivalent v/c tal må højst være 0,40. M30 med karakteristisk styrke på 30 MPa og beregnet til moderat miljøklasse. Ækvivalent v/c tal må højst være 0,55. Tabel 3 viser sammensætningen af de anvendte betoner. Beton E40 og M30 (1) blev benyttet til støbning af henholdsvis V1-V3 og V4-V5. Beton M30 (2) blev benyttet ved støbning af NØ. 8
9 Tabel 3: Tilstræbte recepter. Alle mængder er angivet i kg/m 3. Betonbetegnelse E40 M30 (1) M30 (2) Væg V1-V3 V4-V5 NØ Cement, Aalborg Portland RAPID (CEM I 52,5 R) Cement, Aalborg Portland Lavalkali CEM I 42,5 N (HS/EA/<2) 319 Flyveaske, Type B Mikrosilica, Elkem slurry Vand, vandværk 143,8 159,6 156,2 Luftindblandingsmiddel, 4K luft 02 0,410 0,360 0,550 Superplastificeringsmiddel, 4K superpl ,729 3,144 3,710 Tilslag, A 00/04, Kl. E, RN Avedøre Tilslag, M Sand 0/4, Svogerslev kl. P /08, E, Stema, Eikefet Sand 0/4, kl. E /16, E, Stema, Eikefet Sten 4/8, Prøvestenen kl. M Sten 8/16, Prøvestenen kl. M Ækv. v/c 0,37 0,53 0,497 9
10 10
11 2. Støbeforløb Ved støbning af V1-V5 er støbeforløbet dokumenteret ved brug af termofølere. Termofølerne blev placeret i væggenes symmetriplan, som vist i Figur 2-1. Ved at måle temperaturen som funktion af tiden er det muligt at bestemme placeringen af betonens overflade under støbningen. Figur 2-1: Placering af termofølere i V1-V5. Alle termofølere er placeret i symmetriplanen (0.5 m tykkelse). Levering af beton fra 4K s fabrik på Prøvestenen foregik som følger: Fire læs à ca. 7 m 3 og ét læs à ca. 3 m 3 ved støbning af V1-V3. To læs à ca. 10 m 3 ved støbning af V4 og V5. Fire læs à 7 m 3 og ét læs à 9 m 3 ved støbning af NØ kernevæg. Tabel 4 og Tabel 5 viser tidspunkt, læsnummer og støbehøjde for støbning af henholdsvis V1-V3 og V4-V5. Figur 2-2 viser støbehøjde som funktion af tiden, hvor tiden 0 angiver støbestart for hver enkelt væg. For en detaljeret oversigt over støbefrontens lodrette og vandrette placering som funktion af tiden henvises til bilag B. 11
12 Tabel 4: Oversigt over støbning af V1-V3 med E40 den Tid Støbning Læs Estimeret støbehøjde i m V1 V2 V3 9:16 Start 1 (start) 0 9:26 1 (slut) 2,3 10:15 2 (start) 2,3 10:21 Slut :30 Start :34 2 (slut) 1,3 10:42 3 (start) 1,3 10:50 Slut :13 Start :15 3 (slut) 0,3 11:30 4 (start) 0,3 11:40 4 (slut) 3,3 12:11 5 (start) 3,3 12:15 Slut 5 4 Tabel 5: Oversigt over støbning af V4 og V5 med M30( 1) den Tid Støbning Læs Estimeret støbehøjde i m V4 V5 10:32 Start 1 (start) 0 10:43 1 (slut) 3,6 10:46 2 (start) 3,6 10:48 Slut :02 Start :14 Slut 2 (slut) 4 12
13 Støbehøjde [m] Tid [min] Figur 2-2: Støbehøjde som funktion af tiden ved støbning af V1-V5. Af Figur 2-2 ses, at støbehastigheden i støbeperioderne er næsten den samme svarende til ca. 20 m/time. Der var dog perioder med støbestop af forskellige årsager. Disse perioder ses som vandrette linier. For V1 var der således en støbepause på næsten en time efter at ca. halvdelen af væggen var udstøbt. Tabel 6 viser tidspunkter for betonleverancer ved støbning af NØ væggen. Der blev forsøgt at måle støbehøjden i en udvalgt sektion af formen, men det har ikke været muligt at opnå en entydig tolkning af resultaterne pga. væggens varierende udformning og armering. Tabel 6: Oversigt over støbning af NØ væg med M30 (2) den Tid Støbning Læs Estimeret støbehøjde 17:05 Start 1 17:49 Start 2 18:12 Start 3 18:43 Start 4 19:20 Start 5 Støbehøjden varierer efter placering af indløbet. 13
14 14
15 3. Den friske betons egenskaber Den friske betons egenskaber omfatter flydeegenskaber, tilslagsstabilitet, luftindhold, temperatur, og densitet. Flydegenskaberne er målt med udbredelsesmål efter Annex U i DS 2426 og 4C Auto Slump Flow (prototype) til bestemmelse af de reologiske egenskaber. Tilslagsstabilitet er målt med J-Ringen (Engelsk: Japan-Ring). Luftindhold, densitet og temperatur er målt efter gældende standarder. Der findes på nuværende tidspunkt ikke gode metoder til bestemmelse af risikoen for separation. Derfor er den kun vurderet ud fra visuel observationer af betonen ved levering til pladsen. Ved tydelig tendens til statisk separation ville læsset blive kasseret. 3.1 Kravspecifikation til flydeegenskaber Da formålet var at opnå erfaringer med lodrette støbninger var der ikke på forhånd sat nogen håndfaste grænser op for godkendelse af flydegenskaberne. Der blev foretaget en vurdering på stedet for hvert læs beton især i forhold til separationstendensen. På baggrund af denne vurdering blev der ikke kasseret nogen læs. 3.2 Prøvningsoversigt, frisk beton Det blev tilstræbt at måle på alle læs på henholdsvis fabrikken og ved ankomst til pladsen. På pladsen er prøver til måling af den friske betons egenskaber hovedsageligt udtaget før pumpe. En resultatoversigt findes i Tabel J-Ring forsøg til vurdering af blokering En af de metoder, der foreslået til at vurdere blokeringsrisikoen er den såkaldte J-Ring (Japan-Ring) som vist i Figur 3-1. Der udføres et udbredelsesforsøg med en cirkulær ring af armeringsjern. Blokering er defineret som ophobning af tilslag bag armering, som illustreret i Figur 3-2. Når tilslag ophobes bag armeringen er det kun pasta, der flyder igennem armeringen. Når betonen, som helhed, ikke kan passere armeringen dvs. både tilslag og pasta tilbageholdes, er det et udtryk for en lav passeringsevne (på engelsk: Passing ability). I dette tilfælde forbliver betonen homogen og passeringsevnen afhænger af de reologiske egenskaber. 15
16 Figur 3-1: J-Ring testen til vurdering af blokeringsrisikoen [1]. Ingen blokering Blokering Figur 3-2: Illustration af definitionen på blokering. Tilslag ophobes bag armeringen. Tolkning af resultaterne fra J-Ringen er diskuteret i forskellige publikationer (se bl.a [2]). Konklusionen er, at forskellen mellem udbredelse målt ved udbredelsesmål med og uden J-Ring ikke kan anvendes som et kvantitativt udtryk for blokering, da blokering kan betyde, at man risikerer at måle udbredelsen på pasta i stedet for homogen beton i J-Ringen. En anden metode er at bestemme parameteren st j (step of blocking), der udtrykker en gennemsnitlig højdeforskel mellem betonen på den indvendige og udvendige side af armeringen (Figur 3-3). Figur 3-3: Principskitse for beregning af det såkaldte blokeringsindex st j. Blokeringssteppet (st j ) beregnes som gennemsnittet af fire målepunkter. Der måles i to retninger vinkelret på hinanden (to målepunkter i hver retning). Den anvendte J-Ring er vist i Figur 3-4 og resultaterne er samlet i Bilag C. 16
17 Figur 3-4: Geometri for den anvendte J-Ring. Konklusionen er, at bestemmelse af st j ikke umiddelbart giver en entydig bestemmelse af blokeringsrisikoen. Den visuelle bedømmelse anses at være lige så vigtig. Eksempelvis registreres høje st j værdier for M30 (1) til V4 og V5 uden at der bemærkes nogen væsentlig grad af blokering. I dette tilfælde er der tale om ringe passeringsevne, som relaterer sig til de reologiske egenskaber. Desuden er bestemmelse af st j med i alt otte målepunkter tidskrævende og ikke umiddelbart et operationelt værktøj til at vurdere blokeringstendensen på en byggeplads. Desuden bør afstanden mellem de lodrette stænger tilpasses en given støbning således at det er repræsentativt for armeringen i formen. 3.4 Reologiske egenskaber målt med 4C-Auto Slump Flow (Prototype) De reologiske egenskaber beskriver sammenhængen mellem forskydningsspændinger og forskydningshastigheder i en flydende væske. SCCs egenskaber kan beskrives med en Bingham model givet ved en lineær sammenhæng mellem disse størrelser: τ = τ 0 + η pl γ hvor τ = forskydningsspændingen, γ = forskydningshastigheden, τ 0 = flydespændingen og η pl = plastiske viskositet. Bingham modellen er illustreret i Figur 3-5. De reologiske egenskaber er afgørende for at opnå en tilfredsstillende formfyldning. Flydespændingen er et udtryk for betonen deformationsevne dvs. hvor langt den kan flyde, og den plastiske viskositet er et udtryk for deformationshastigheden dvs. hvor hurtigt betonen flyder. 17
18 1 Figur 3-5: Bingham model. De reologiske egenskaber er målt med en prototype udgave af 4C Auto Slump Flow, som er en automatiseret udførelse af et udbredelsesforsøg. De reologiske egenskaber bestemmes ved at sammenligne de eksperimentelle flydekurver med simuleringer af flydesætmålet. Flydekurverne henviser til betonens udbredelse som funktion af tiden. I prototypen blev keglen løftet med konstant hastighed, v løft 4 cm/s og bundpladen bestod af en plyfaplade, som blev tørret af for at undgå slip (Figur 3-6). Den endelige udgave af 4C Auto Slump Flow systemet er vist i Figur 3-7. Test af læs 3 d. 21. december Løfteanordning styret ved oliehydraulik med løftehastighed på ca. 4 cm/s. Figur 3-6: Eksempel på test med en prototype af 4C Auto Slump Flow systemet. Endelig udgave af 4C Auto Slump Flow. En sandblæst glasplade udgør bundpladen. Udbredelse som funktion af tiden bestemmes automatisk vha. billedbehandling. Figur 3-7: Den endelige udgave af 4C Auto Slump Flow systemet. 18
19 3.5 Resultater Tabel 7: Målinger af den friske betons egenskaber for V1-V5. Væg V1 V2 V3 V4 V5 Læs 1 A 2 A 3 A 4 A 5 A 1 M 2 M Følgeseddel Blandetid 08:12 09:34 09:58 10:52 11:44 09:27 Udbredelsesmål jf. DS 2426 Anneks U [mm] Fabrik Plads (før pumpe) (700 efter pumpe) J-Ring målinger på pladsen før pumpe [mm] Udbredelse ST j , Bemærkninger 1 A : Yderste 1 cm uden sten / 2 A : Tendens til blokering / 3 A : Tendens til blokering / 4 A : Yderste 1 cm uden sten / 1 M : Ingen bemærkninger / 2 M : Ingen bemærkninger Luftindhold [%] Fabrik 4,9 7,0 8,0 6,4 6,6 Plads (før pumpe) 5,0 6,6 (efter pumpe 7,4) 8,1 5,1 8,5 7,1 Densitet [kg/m 3 ] Fabrik Temperatur [ 0 C] Fabrik Plads (før pumpe) (efter pumpe 16) C Auto-slump reologiske egenskaber Tid 9:11 11:08 12:11 10:09 11:22 Flydespænding [Pa] Plastisk viskositet [Pa s]
20 Tabel 8: Målinger af den friske betons egenskaber for NØ væg. Følgeseddel Blandetid 16:01 16:44 17:08 17:39 18:15 Udbredelsesmål jf. DS 2426 [mm] Fabrik Plads (Før pumpe) J-Ring målinger på pladsen før pumpe [mm] Udbredelse ST j 10,4 18,8 15,8 4,6 2,0 Bemærkninger 1 m2 : ingen bemærkninger / 2 m2 : Tendens til blokering / 3 m2 : Ingen bemærkninger / 4 m2 : Ingen bemærkninger / 5 m2 : Ingen bemærkninger Luftindhold [%] Fabrik 4,2 5,4 4,2 6,0 5,0 Plads (Før pumpe) 4,1 4,0 3,6 4,2 3,4 Densitet [kg/m 3 ] Fabrik Temperatur [ 0 C] Fabrik C Auto-slump reologiske egenskaber Tid 19:28 Flydespænding [Pa] Plastisk viskositet [Pa s]
21 4. Den hærdnende betons egenskaber 4.1 Varmeudvikling Der er udtaget prøver til bestemmelse af varmeudviklingen ved høkasseforsøg. Der er målt varmeudvikling for to læs leveret til V1-V3 (E40) samt for et læs leveret til NØ (M30 (2) ). Varmeudviklingen beskrives som τ e Q = Quend exp M hvor Q = varmeudvikling som funktion af modenheden [kj/kg], Q uend = den totale varmeudvikling [kj/kg], M = modenhed [h], τ e = tidskonstant [h] og α = hældningsparameter. De målte parametre og varmeudviklingen er vist i Tabel 9. α Tabel 9: Varmeudvikling målt for læs leveret til V1-V3 og NØ. Varmeudviklingen er angivet i kj pr. kg pulver. Følgeseddel Vægt [kg] Q-uend [kj/kg] τ e [timer] τ 0 [timer] , ,3 24,0 6,9 0, , ,7 19,6 5,7 0, , ,6 19,2 7,2 1,02 α 21
22 4.2 Styrkeudvikling Der er udtaget prøver til bestemmelse af trykstyrken i henhold til DS/EN Resultaterne er angivet og illustreret i Tabel 10. Tabel 10: Trykstyrke målt for læs leveret til V1-V3, V4-V5 og NØ. Trykstyrkerne er angivet i MPa. Modenhedsdøgn Følgeseddel ,7 10,2 15,3 V1-V3 (E40) 30,2 29,4 45,5 44,4 46,1 50, ,7 V4-V5 (M30 (1) ) , ,0 44,5 NØ (M30 (2) ) ,7 20,9 18,1 34,5 49,6 45, ,5 41,0 46,4 22
23 5. Observationer Nedenstående beskriver observationer fra støbningerne omkring formfyldning, blokering, separation og formtryk. 5.1 Formfyldning For V1-V5 udgjorde formgeometri og armeringskonfiguration ikke vanskeligheder i forhold til at fylde formen, men der var interessante observationer vedrørende overfladens hældning efter, at betonen havde nået 4 m i den ende af væggen, hvor pumpestudsen var placeret. For væg V4 (½ m under overflade) og V5 (½ m frit fald) fremstod overfladen med et fald på ca. 20 promille svarende til en højdeforskel på 10 cm over væggens længde. For væg V1-V3 var der et fald på et par centimeter over væggens længde svarende til 8 promille (Tabel 11). Forskellen i længdefald skyldes forskellen i flydespænding dvs. desto højere flydespænding desto større længdefald. Tabel 11: Betonoverfladens hældning efter at den tilstræbte støbehøjde var nået i den ende punpestudsen var placeret. Væg V1 V2 V3 V4 V5 Lodret placering af pumpestuds ½ m under overflade ½ m over overflade Ved formens bund ½ m under overflade ½ m over overflade Flydespænding τ 0 [Pa] Plastisk viskositet η pl [Pa. s] Hældning 0.8 % 2.0 % For at fylde formene fuldstændig blev pumpestudsen afslutningsvis flyttet langs betonoverfladen og rettet af manuelt. Kernevæggen (NØ) var i modsætning til V1-V5 vanskeligere at fylde pga. en mindre vægtykkelse, tættere armering og en mere kompliceret formgeometri (udsparinger etc.). Indløbets placering blev løbende varieret under hensyntagen til at støbehøjden på hver side af udsparinger fulgte hinanden for at undgå at påføre skader på konstruktionen. Betonens lave flydespænding (ca. 20 Pa) betød, at betonen løb langt i forhold til indløbets placering. Der blev observeret flydeafstande på ca. 10 m. Det kan være fordelagtigt med en lav flydespænding, hvis betonen skal flyde i snævre geometrier, men i forhold til separationsrisikoen øger en lang flydeafstand risikoen for 23
24 separation. Det ville have været muligt at opnå en tilfredsstillende formfyldning af denne type konstruktion med en højere flydespænding. Det vil dog betyde, at indløbet skulle flyttes flere gange, men det vil give en øget resistens overfor separation. 5.2 Blokering J-Ringen blev benyttet til at vurdere blokeringsrisikoen og resultaterne er sammenholdt med de visuelle observationer fra støbning af væg V1-V5, hvor det var muligt til at overvåge strømningen i formen. Et eksempel på en J-Ring test på pladsen er vist i Figur 5-1. Figur 5-1: Eksempel på J-Ring test på byggepladsen. Indsnævringsforholdet i J-Ringen er 2.6 for en max. stenstørrelse på 16 mm. I V1-V5 forekommer det mindste indsnævringsforhold mellem armering og formside, hvor det er ca. 3,2. J-Ringen er således mere kritisk end V1-V5. Med udgangspunkt i de kvalitative vurderinger blev der ikke observeret tydelig blokering i J-Ring forsøgene, dog tendens til blokering i et par læs med E40 ved støbning af V1 og V2 samt i et enkelt læs ved støbning af NØ. Det synes at være i god overensstemmelse med observationerne under støbningerne, hvor der ikke blev observeret blokering ved et indsnævringsforhold på 3.2 (Figur 5-2). Formplade Figur 5-2: Betonens strømning omkring armering i V4. For NØ væggen var det pga. mørket og støbeforholdene ikke muligt at observere eventuel blokering under støbningen. Efter afformning blev der observeret enkelte stenreder omkring udsparingerne. 24
25 5.3 Separation Statisk og dynamisk Statisk separation forekommer når stenene begynder at synke, når betonen ikke flyder. En diskussion af statisk separation kan findes i Bilag G. Konklusionen er, at der endnu ikke findes en pålidelig teoretisk model til at forudsige risikoen for statisk separation samt at der mangler pålidelige kvantitative målemetoder, der kan benyttes på den friske beton. Man må således indtil videre forlade sig på en kvalitativ bedømmelse af betonen, når separationsrisikoen skal vurderes i betonens friske stadie. Ingen af de anvendte betoner udviste tydelig tendens til statisk separation ved observationer af betonen i trillebøren. Ved at sammenligne de forskellige betoner vurderes det, at M30 (2) den 18. januar var på grænsen til separation. Dynamisk separation forekommer, når stenene udskilles mens betonen er i bevægelse og observationerne viser, at udstøbningsmetoden er en afgørende parameter. For væg V1-V3 støbt med E40 blev der observeret forskellig grad af separation. Ved udstøbning med pumperøret placeret i bunden, ½ m under betonoverflade og ved ½ m over betonoverflade blev der observeret et pastalag på henholdsvis 10 cm, 5 cm og 0 cm. Makroanalyser af borekerner udtaget fra toppen af væggen bekræftede disse observationer (Bilag H). For væggene V4 og V5 støbt med M30 (1) blev der tydeligt observeret sten på toppen og dermed mulighed for etablering af et ru støbeskel. Figur 5-3 og 5-4 viser billeder fra henholdsvis V1-V3 og V4-V5. Figur 5-5 viser det simulerede strømningsforløb for V2 og V3. For V3 (i bunden) flyder betonen fra bunden mod toppen imod tyngdekraften. Hvis pastaen ikke kan bære stenene starter en filtreringsproces, som i til sidst ender med et pastalag på toppen. For V2 (½ m over overflade) foregår fyldningen mere i lag og betonen tvinges ikke i en opadrettet retning. Ved at sammenligne forsøgene med samme udførelsesmetode er det muligt at vurdere effekten af de reologiske egenskaber. For væg V1 og V4 (½ m neddykket) tyder det på, at separationen i V1 skyldes en lavere flydespænding (20 Pa ved V1 og 60 Pa i V4). Umiddelbart kan en højere plastisk viskositet (60 Pa. s for V1 og 34 Pa. s i V4) ikke at opveje for denne forskel. 25
26 V1: Tommestok er neddykket til den tydeligt rammer modstand fra sten. V1: Tommestok neddykket ca. 5 cm. V2: Tommestok kan ikke neddykkes. V2: Ingen separation, sten ses tydeligt i overfladen. V3: Tommestok neddykket til den tydeligt møder modstand fra sten. V3: Tommestok kan neddykkes ca. 10 cm. Figur 5-3: Billeder fra toppen af V1-V3, hvor en tommestok indikerer graden af separation. V4: Ingen separation V5: Ingen separation. Figur 5-4: Billeder fra toppen af væg V4 og V5. Stenene ses tydeligt i overfladen. 26
27 V2: Pumpe ½ m over betonoverfladen V3: Pumpe neddykket 20 cm over bunden. Figur 5-5: Simulering af strømningsforløb for V2 og V3. Som tidligere nævnt var det ikke muligt at gennemføre støbning af kernen under samme kontrollerede forhold som V1-V5. Figur 5-6 viser billeder fra støbning af NØ. Tæt armering omkring hjørner /udsparinger Lodret placering af pumpeslange varierede. Her placeret over en udsparing. Efter ca. en time og en støbehøjde på ca. 2 m er det stadig muligt at se sten i overfladen. Figur 5-6: Billeder fra støbning af NØ væg. På basis af visuelle observationer opstod der separation af varierende grad i formen. I dele af formen blev der observeret sten i overfladen indtil en støbehøjde på ca. 2 m. Efter afformning blev der udtaget fire borekerner fra toppen. En makroanalyse af den ene kerne viser tydelig separation på ca. 30 cm. Desuden består de øverste 2 cm af et meget skumagtigt porøst lag (Bilag H). Det består af iblandet luft, og var ikke jævnt 27
28 fordelt, men ophober sig enkelte steder. Der blev ikke observeret et skumlag for de øvrige tre borekerner dog var de øverste 10 cm pastarige. 5.4 Formtryk Formtrykket er målt ved støbning af V3 og V5. SCC giver mulighed for at støbe væsentlig hurtigere end med konventionel beton. Tidligere undersøgelser har vist, at der bør regnes med hydrostatisk tryk og at støbehastigheden er den væsentligste faktor [3, 4]. Formtrykket er målt ved at placere lastceller ved klampsjernene og måle stangkræften. For V3 og V5 blev lastcellerne placeret som vist i Figur 5-6. Figur 5-6: Placering af lastceller til måling af formtryk ved støbning af V3 og V5. Under antagelse om hydrostatisk trykfordeling er det statiske system vist i Figur 5-7, hvor lasten optages af klampsjernene, som er benævnt P1-P4. 28
29 (P4) (P3) (P2) (P1) Figur 5-7: Det statiske system under antagelse om hydrostatisk trykfordeling. De målte stangkræfter under støbning af V3 og V5 er vist i Figur 5-8. V3 (pumperør 20 cm over bunden) V5 (pumperør ½ m over betonoverfladen) Figur 5-8: Den målte last (kn) for de fire lastceller på V3 og V5. I det følgende behandles resultaterne med udgangspunkt i lastcelle P1, som optager den største last. Resultaterne for V3 viser, at lasten efter en kort stigning kl. 11:16 forbliver konstant indtil ca. 11:30 pga. et støbestop (se Figur 2-2). Herefter støbes med en hastighed på ca. 18 m/timen indtil en højde på ca. 3,25 m, hvor lasten stiger til ca. 90 kn. Herefter er der støbestop i ca. 30 min. I denne periode aftager lasten lidt til ca. 85 kn. Formen fyldes nu helt til 4 m, og kraften begynder at stige igen, men kun til det tidligere niveau på ca. 90 kn. Selvom der støbes fra bunden opnås altså ikke hydrostatisk trykfordeling over den fulde højde på 4 m svarende til P1=107 kn. At der ikke opnås hydrostatisk trykfordeling skyldes, at betonen har opbygget en indre struktur, som ikke 29
30 bliver nedbrudt under den sidste støbeperiode. Hvis det havde været muligt at støbe væggen kontinuerligt over en time, svarende til en støbehastighed på 4 m/time, ville det sandsynligvis være muligt at opnå endnu mindre formtryk. Resultaterne for V5 viser, at lasten stiger lineært fra ca. 10 til 109 kn mellem kl. 11:06 til 11:16 svarende til hydrostatisk trykfordeling. I modsætning til støbning af V3 er der ikke noget støbestop, men hele væggen støbes med en hastighed på 24 m/time. Efter støbningen ses det, at lasten aftager med nogenlunde samme hastighed som ved støbning af væg V Overfladefinish For V1-V5 er overfladefinishen vurderet ved tælling af porer i overfladen, idet der anvendes samme inddeling af porer som ved beskrivelse af overfladegeometri jf. [5]. På hver af væggene V1-V5 er der anvendt to typer formolie, idet der er anvendt én type olie på den ene side af formen, og én anden type på den anden. De to typer er Bricon Unislip 9-12, der er en mineralsk formolie, og P-Emulfix LL, der er en vegetabilsk formolie. Ved en visuel vurdering var der ingen forskel på væggenes modstående sider, svarende til at de to typer formolie er lige gode. Da væggenes modstående sider tilsyneladende er ens mht. finish, er det valgt kun at foretage optælling på den ene side. På hver væg er der udvalgt fire felter på hver 1x1 m 2, hvor tællingerne er foretaget. Felterne er placeret: Top og bund. De to øverste felter er placeret med overkant 0,5 m under færdigt loft, mens de to nederste felter er placeret med underkant 0,5 m over gulvet (Figur 5-9). Modstående ender. To felter (1 i top og 1 i bund) er placeret omkring nedstiksstedet for pumpestudsen, dvs. med yderkant 0,6 m fra kælderens ydervæg, mens to felter er placeret med yderkant 0,8 m fra væggens frie ende (Figur 5-9) Figur 5-9: Placering af felter (1 m 2 ) til optælling af antallet at luftporer i overfladen for V1-V5. 30
31 Resultaterne er vist i Figur 5-10 og i Bilag I findes talværdierne. Figur 5-9: Oversigt over antal luftporer i overfladen for V1-V5. Det ses, at støbeteknik og de reologiske egenskaber har stor betydning for den opnåede overfladefinish. En sammenligning af V1-V3 viser, at der dannes få luftporer, når betonen pumpes fra bunden af formen (V3), dog er der en del porer lige omkring pumpestudsen. Der er 31
32 næsten dobbelt så mange porer, når pumperøret er neddykket ½ m under overfladen (V1), og der er mere end fire gange så mange porer, når pumperøret er ½ m over overfladen (V2). Simuleringerne viser, at når betonen pumpes fra bunden (væg V3) vil store dele af betonmassen strømme fra indløbet og opad. Det betyder, at der ved store dele af formsiderne sker en kontinuerlig strømning af betonen over overfladerne med mulighed for at generere pasta til formsiden. Den eneste egentlige "døde område" er i bunden ved endevæggen, dog ligger det udenfor det målte område. Ved støbning af V2 er der mindst strømning over formsiden og her observeres de fleste luftporer i overfladen. Samtidig er V2 også støbt hurtigst og uden væsentligt støbestop. Eksempelvis ved V1 er de første 2 m støbt kontinuerligt, hvorefter der er et støbestop på ca. 50 min, hvilket giver tid til at luftporer kan migrere til den fri overflade. For V4 og V5 er der i begge tilfælde mange porer og der er ikke nogen væsentlig forskel på, om pumpestudsen følger lige over eller lige under støbefronten. Ud fra strømningsmønstret var det umiddelbart forventeligt at V4 havde færrest luftporer i overfladen. At dette ikke sker skyldes sandsynligvis, at de reologiske egenskaber og især flydespændingen er højere. I forhold til BPS 24 består V1 og V3 kravene til BO 34 for vægoverflader med pladsstøbt beton i glat form. V2 opfylder kravet til BO 42 for indvendige vægge med pladsstøbt beton i glat form. V4 og V5 opfylder ikke kravet til B0 42. Konklusionen er, at det ikke er muligt at sige om SCC giver bedre eller dårligere overfladefinish end traditionel beton. SCC vægges overfladefinish afhænger i høj grad af betonens flydeegenskaber og udstøbningsteknikken.. 32
33 6. Sammenfatning Følgende sammenfatter resultater og observationer baseret på støbninger i DR-Byen i 2004 og Friske betonegenskaber Reologiske egenskaber Det er vigtigt at karakterisere SCC s flydeegenskaber ved de reologiske egenskaber; flydespænding τ 0 og plastisk viskositet η pl. De reologiske egenskaber er uafhængige parametre, der giver en fysisk og entydig beskrivelse af SCC s flydeegenskaber i modsætning til empiriske metoder. De reologiske egenskaber kan bestemmes ved brug af et rheometer. I dette projekt er der anvendt 4C-Auto Slump systemet. Blokering Det er ikke muligt at opnå en entydig vurdering af blokeringsrisikoen alene på baggrund af de kvantitative resultater fra J-Ringen. Det vurderes umiddelbart, at en kvalitativ vurdering med fotodokumentation er mere egnet, da det er muligt at tage højde for evt. separation og ringe passeringsevne. Separation Det anbefales indtil videre, at forlade sig på en kvalitativ bedømmelse af betonen, når risikoen for statisk separation skal vurderes i betonens friske stadie. Det anbefales, at benytte fotodokumentation. Der findes ikke egnede metoder til at vurdere risikoen for dynamiske separation. 6.2 Formfyldning At opnå komplet formfyldning i simple plane vægge kan ske med betoner indenfor et bredt spektrum af reologiske egenskaber. En simpel væg vil typisk kunne fyldes fra et enkelt påfyldningssted. Afhængig af de reologiske egenskaber vil det dog være nødvendigt at flytte pumpeslangen til slut for at efterfylde, da toppen ellers vil fremstå med fald. Ved mere komplicerede formgeometrier og armeringskonfigurationer er det nødvendigt i højere grad at overveje samspillet mellem de reologiske egenskaber og udførelsesmetoden. Eksempelvis kan det være nødvendigt med en tilstrækkelig lav flydespænding for, at betonen flyder ud i alle hjørner af formen, hvis der ikke er mulighed for at flytte indløbets placering. Det er dog vigtigt, at betonen ikke får lov at flyde for langt fra indløbets placering, da det øger risikoen for separation. Formgeometri og armeringskonfiguration forhindrer ikke høje støbehastigheder op til 25 m/time. Dog kan hensyn til overfladefinish og formtryk forhindre så høje støbehastigheder. 33
34 6.3 Separation Risikoen for dynamisk separation afhænger af strømningsretningen og den afstand betonen frit kan flyde i forhold til indløbets placering. Således er risikoen størst når betonen presses fra bunden mod toppen (slangen neddykket til bunden) og betonen får lov at flyde langt. Flydeafstanden bør kontrolleres, og på baggrund af disse forsøg anbefales det at undgå flydeafstande på mere end ca. 6 m for at undgå dynamisk separation. Risikoen for dynamisk separation kan reduceres ved et øge flydespændingen og den plastiske viskositet. Det er dog ikke i alle tilfælde muligt at øge begge parametre, da eksempelvis formgeometrien kan kræve en lav flydespænding for at opnå en fuldstændig formfyldning. Hvis der opstår dynamisk separation er det nødvendigt at foretage en afrensning af det øverste pastalag for at opnå et ru støbeskel, og det kan være nødvendigt at eftervise styrkekrav på borekerner. 6.4 Formtryk Ved lodrette støbninger med SCC skal der regnes med hydrostatisk trykfordeling, når der anvendes høje støbehastigheder (observeret for 18 m/time) uanset de reologiske egenskaber og støbeteknik. Det er forventeligt, at de reologiske egenskaber og støbeteknik har indflydelse på formtrykket ved væsentligt lavere støbehastigheder (< 2 m/time [4]). 6.5 Overfladefinish Overfladefinishen afhænger i høj grad af valg af støbeteknik og reologiske egenskaber. Støbeteknikken er en afgørende parameter. Det er fordelagtigt, at støbe med røret under overfladen, da det bl.a. medfører en længerevarende kontinuerlig strømning langs formsiderne, som kan generere pasta til overfladen og smøre siderne. Således opnås færrest luftblærer ved at have pumperøret placeret i bunden og op mod fire gange så mange ved støbning med ½ m fald over overfladen. De reologiske egenskaber er afgørende for, hvor nemt partikler og luftporer kan migrere. Det er fordelagtigt med lave værdier for de reologiske egenskaber. 34
35 7. Litteratur 1: The European guidelines for Self-Compacting Concrete, specification, production and use, Efnarc Publications, May : Wustholz, T., Fresh Properties of Self-Compacting Concrete (SCC), Otto Graf Journal, Vol. 14, : Frederiksen, J.O., Glavind, M., Formtryk med selvkompakterende beton, Dansk Beton, nr. 4, : Billberg, P., Form Pressure Generated by Self-Compacting Concrete, Proceedings of the 3 rd International RILEM Symposium on Self-Compacting Concrete, Reykjavik, Iceland, 2003, pp : BPS-publikation 24: Typiske beskrivelsesafsnit indvendige betonoverflader til malebehandling og tapetopsætning (2. udgave, 1989). 6: Saak, A. W., Jennings, H. M., Shah, S. P., New Methodology for Designing Self-Compacting Concrete, ACI Materials Journal, vol. 98, no. 6, pp , : Bethmont, S., Schwarzentruber, L., Stefani, C., Leroy, R., Defining the Stability Criterion of Sphere Suspended in a Cement Paste: A Way to Study the Segregation Risk in Self-Compacting Concrete (SCC), Proceedings of the 3 rd International RILEM Symposium on Self-Compacting Concrete, Reykjavik, Iceland, 2003, pp
Bilag A. Tegninger af vægge V1-V5 og NØ
SCC-Konsortiet P33 Formfyldning i DR Byen Bilag A Tegninger af vægge V1-V5 og NØ SCC-Konsortiet P33 Formfyldning i DR Byen Bilag B Støbeforløb for V1-V5 og NØ Figur B-1 viser et eksempel på temperaturudviklingen
Læs mereAnvendelse af fint sand og mikrofiller i SCC til fremstilling af betonelementer SCC-Konsortiet, Delprojekt D23
Anvendelse af fint sand og mikrofiller i SCC til fremstilling af betonelementer SCC-Konsortiet, Delprojekt D23 Udført for: Innovationskonsortiet for Selvkompakterende Beton Udført af: Teknologisk Institut,
Læs mereUdførelse med selvkompakterende beton
Udførelse med selvkompakterende beton Lars Nyholm Thrane Teknologisk Institut Video Udfordringerne ved SCC-støbning For en given formgeometri, armeringskonfiguration, forskallingstype og formolie er der
Læs mereStålfiberarmeret SCC
Stålfiberarmeret SCC Resultater og erfaringer fra en bundpladestøbning på Eternitgrunden i Aalborg Lars Nyholm Thrane lnth@teknologisk.dk Stålfiberbeton-konsortiet (2010-2013) www.steelfibreconcrete.com
Læs mereHåndbog for sammensætning af SCC
Håndbog for sammensætning af SCC SCC-Konsortiet SCC-Konsortiet august 2007 Indhold 1. Introduktion... 2 Flydeegenskaber af SCC... 2.1 Måling af flydeegenskaber... 3 Sammensætning af SCC... 4 6 6 7 4 Sammensætning
Læs mereStyrkeudvikling og kloridindtrængning i moderne betontyper gælder modenhedsfunktionen?
Styrkeudvikling og kloridindtrængning i moderne betontyper gælder modenhedsfunktionen? Martin Kaasgaard Teknologisk Institut Baggrund modenhedsfunktionen Modenhedsfunktionen anvendes til at relatere hærdeprocessen
Læs mereBioCrete TASK 7 Sammenfatning
BioCrete TASK 7 Sammenfatning Udført for: BioCrete Udført af: Ulla Hjorth Jakobsen & Claus Pade Taastrup, den 30. maj 2007 Projektnr.: 1309129-07 Byggeri Titel: Forfatter: BioCrete Task 7, sammenfatning
Læs mereSelvkompakterende Beton (SCC)
Selvkompakterende Beton (SCC) Eigil V. Sørensen Aalborg Universitet Institut for Byggeri og Anlæg Bygningsmateriallære www.civil.aau.dk Materialedagen, 16. april 2009 1 Indhold SCC Definition Karakteristika
Læs mereFORSØG MED 37 BETONELEMENTER
FORSØG MED 37 BETONELEMENTER - CENTRALT, EXCENTRISK OG TVÆRBELASTEDE ELEMENTER SAMT TILHØRENDE TRYKCYLINDRE, BØJETRÆKEMNER OG ARMERINGSSTÆNGER Peter Ellegaard November Laboratoriet for Bærende Konstruktioner
Læs mere5.2 Luftindhold i frisk beton
5.2 Luftindhold i frisk beton Af Martin Kaasgaard, Lars Nyholm Thrane og Claus Pade Figur 1. Pressuremeter til måling af luftindhold i frisk beton. Betonen kompakteres i beholderen, låget sættes på, og
Læs mereProduktion af færdigblandet SCC
Produktion af færdigblandet SCC Jørgen Schou 1 Blandemester instruks for produktion af SCC-beton Nærværende instruks omhandler særlige supplerende forhold ved produktion af SCC-beton - og ud over hvad
Læs mereBilag 6.B Petrografisk analyse af 2 borekerner fra brodæk
Bilag 6.B Petrografisk analyse af 2 borekerner fra brodæk Dette bilag indeholder en petrografisk analyse på mikroniveau af tyndslib fra overfladen af 2 borekerner mrk. hhv. C og D, udtaget fra overside
Læs mereselvkompakterende beton
Danmarks første f vejbro i selvkompakterende beton Projektregi / SCC-Konsortiet, innovationskonsortium startede i 2003 og afsluttes i sommeren 2007. Formålet er at udbrede anvendelsen af SCC i Danmark
Læs mereAf Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen
12.4.1 Letklinkerblokke Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen Letklinkerblokke er lette byggeblokke, der på samme måde som Lego klodser - dog i større format - ud fra standardstørrelser opbygges til
Læs mereSammenhæng mellem cementegenskaber. Jacob Thrysøe Teknisk Konsulent, M.Sc.
1 Sammenhæng mellem cementegenskaber og betonegenskaber Jacob Thrysøe Teknisk Konsulent, M.Sc. Cementegenskaber vs. betonegenskaber 2 Indhold: Hvilke informationer gives der typisk på cement fra producenten?
Læs mereRette valg af beton til anlægskonstruktioner. Erik Pram Nielsen Teknisk Konsulent, M.Sc., Ph.D.
Rette valg af beton til anlægskonstruktioner Erik Pram Nielsen Teknisk Konsulent, M.Sc., Ph.D. Historien bag nutidens anlægscementer 2 Dania Import. klinker Alssundcement Storebæltvariant Storebæltvariant
Læs mereProjektering af synlige betonoverflader
Projektering af synlige betonoverflader Tjekliste til anvendelse i projekteringen af betonkonstruktioner med synlige betonoverflader Thomas Juul Andersen, Teknologisk Institut, Søren F. Johansen, Dalton
Læs mereBetonhåndbogen - Konsistens
Betonhåndbogen - Konsistens Betonforeningen 24 Februar 2016 Lars Nyholm Thrane og Claus Pade Teknologisk Institut Indhold Konsistens typer Flydeegenskaber (5.1.1) Måling af konsistens/flydeegenskaber (5.1.2)
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereLuftporestruktur og frostbestandighed
Luftporestruktur og frostbestandighed for SCC SCC-Konsortiet, Delprojekt P33 og D21 Udført for: Innovationskonsortiet for Selvkompakterende Beton Udført af: Teknologisk Institut, Betoncentret Taastrup,
Læs mere9 Patent- og Varemærkestyrelsen
(19) DANMARK m 9 Patent- og Varemærkestyrelsen (12) PATENTSKRIFT (10) (51) lnt.ci. : B 28 B 5100 (2006.01) E 01 C 19100 (2006.01) (21) Ansøgningsnummer: PA 2013 00014 (22) Indleveringsdato: 2013-01-10
Læs mereResultater og erfaringer med stålfiberarmeret beton fra udførelsen af en ny underføring i forbindelse med Slagelse omfartsvej
Resultater og erfaringer med stålfiberarmeret beton fra udførelsen af en ny underføring i forbindelse med Slagelse omfartsvej Lars Nyholm Thrane Dansk brodag 2013, Tirsdag den 9. April 2013, Nyborg Strand
Læs mereAf Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen
12.4.2 Udstøbningsblokke Af Erik Busch, Dansk Beton - Blokgruppen Udstøbningsblokke kaldes også ofte fundablokke. Blokkene er betonblokke, som er hule med en forvange og en bagvange holdt sammen af tværvanger.
Læs mereKom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem
Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse
Læs mereImplementering af Eurocode 2 i Danmark
Implementering af Eurocode 2 i Danmark Bjarne Chr. Jensen ingeniørdocent, lic. techn. Syddansk Universitet Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-1: 1 1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner
Læs mere10 okt. 2007. Arbejdsmiljøforbedringer. Ved anvendelse af selvkompakterende beton. Min baggrund.
10 okt. 2007. Arbejdsmiljøforbedringer. Ved anvendelse af selvkompakterende beton. Min baggrund. Jeg har været i anlægsbranchen siden 1973. Anlægsmæssigt deltaget i 2 stålværksbyggerier og 2 større brobyggerier.
Læs mereCompact Reinforced Composite
Compact Reinforced Composite CRC er betegnelsen for en fiberarmeret højstyrkebeton typisk med styrker i intervallet 150-400 MPa udviklet af Aalborg Portland, der nu markedsføres og sælges af CRC Technology.
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereTidl. Concresive 1366. Erst. PCI Apogel F Marts. 2015 erst. feb. 2014
PRODUKTBESKRIVELSE MasterInject 1360 er en 2-komponent, epoxybaseret injektionsharpiks med lav viskositet. Den bruges til injektion med lavt/højt tryk og tyngdekraftbaseret indføring i revner i beton for
Læs mereHvad har betydning for luftindblanding i beton? Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc.
Hvad har betydning for luftindblanding i beton? Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc. Hvordan ser indblandet luft ud? 2 Pasta m. indbl. luft Nat. Luft Pasta m. indbl. luft Udskift med billede fra Anita Pasta
Læs mereVejledning til LKdaekW.exe 1. Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz
Vejledning til LKdaekW.exe 1 Vejledning til programmet LKdaekW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKdaekW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan
Læs mereCenter for Grøn Beton
Center for Grøn Beton Beton med alternativ flyveaske Udført af: Marianne Tange Hasholt Dorthe Mathiesen Teknologisk Institut, Beton, december 2002 Titel: Udført af: Beton med alternativ flyveaske Marianne
Læs mereBeton Materialer Regler for anvendelse af EN 206-1 i Danmark
Dansk standard DS 2426 4. udgave 2011-01-03 Beton Materialer Regler for anvendelse af EN 206-1 i Danmark Concrete Materials Rules for application of EN 206-1 in Denmark DS 2426 København DS projekt: M253247
Læs mereTørring. Materialelære. Friluftstørring og lagring. stabling:
Tørring Friluftstørring og lagring Stabling Stabling af træ har overordentlig stor betydning for opnåelse af en god og ensartet ovntørring. Ved stablingen bør det tilstræbes at opbygge træstablen på en
Læs mereOphængt forskalling til støbning af brodæk
SYNOPSIS - 2008 Ophængt forskalling til støbning af brodæk Thomas Nielsen Pladsleder hos E. Pihl & Søn A.S. Akademiingeniør 1990. Telefon 4527 7200, mobil 4093 1509, e-mail thn@pihl-as.dk, web www.pihl-as.dk
Læs mereTI-B 33 (92) Prøvningsmetode Måling af betonforseglingsmidlers virkningsgrad
Måling af betonforseglingsmidlers virkningsgrad Teknologisk Institut, Byggeri Måling af betonforseglingsmidlers virkningsgrad Deskriptorer: Udgave: 1 Dato: Oktober 1992 Sideantal: 5 / Bilag: 0 Udarbejdet
Læs mereSelvkompakterende beton med stålfibre til brokonstruktioner
20 SEPTEMEBER 2012 Selvkompakterende beton med stålfibre til brokonstruktioner 1 DANSK BETONDAG 2012 Anders Nybroe, MT Højgaard A/S Thomas Kasper, COWI A/S Indhold Stålfiberbeton-konsortiet Demoprojekt
Læs mereSCC skal fremmes gennem udvikling
SCC skal fremmes gennem udvikling Mette Glavind, Teknologisk Institut Fordele og ulemper Udbredelse af SCC Hvad sker der uden for DK? Hvad er i gang i DK? SCC Konsortiet Hvorfor F&U i DK? 1 SCC - fremtidens
Læs mereNotat. Demografi- & Budgetmodellen (DBM) Struktur og Metode SOCIAL OG SUNDHED. Dato: 23. Februar 2015
SOCIAL OG SUNDHED Dato: 23. Februar 2015 Tlf. dir.: 4477 3481 E-mail: allh@balk.dk Kontakt: Allan Hjort j.nr.: 00-30-00-S00-1-15 rer Notat Demografi- & Budgetmodellen (DBM) Struktur og Metode Indhold 1
Læs mereSvind i betongulve. Jacob Thrysøe Teknisk konsulent, M.Sc. Portland Open 2019
Svind i betongulve Jacob Thrysøe Teknisk konsulent, M.Sc. Portland Open 2019 1 Svind i betongulve Agenda: Svind i betongulve Svindmekanismer Svindforsøg med gulvbetoner Gode råd. 2 Svind i betongulve 3
Læs mereStyrke og holdbarhed af beton gennem 24 år i strømmende ferskvand
Styrke og holdbarhed af beton gennem 24 år i strømmende ferskvand Eigil V. Sørensen Aalborg Universitet Institut for Byggeri og Anlæg 1 Fisketrappen i Klokkerholm 2 Hvorfor en fisketrappe? I forbindelse
Læs mereGRÅ STYRKE GUIDE Vælg den rigtige cement til betonstøbning
GRÅ STYRKE GUIDE Vælg den rigtige cement til betonstøbning Grå styrke Det er ikke lige meget, hvilken type cement, du anvender. Cementstyrken angives efter cementstandarden DS/EN 196-1 i styrkeklasserne
Læs mereGenanvendelse af beton til nyt byggeri et demonstrationsprojekt
Dansk Beton Forening 08.11.2017 - IDA: PELCON Genanvendelse af beton til nyt byggeri et demonstrationsprojekt Peter Laugesen Pelcon Materials & Testing ApS Pelcon assignments since 2004 Pelican Self Storage,
Læs mereLandbrugets Byggeblade
Landbrugets Byggeblade Konstruktioner Bærende konstruktioner Vejledning vedrørende anvendelse af beton i konstruktioner Krav til miljøklasser, materialekvaliteter, blanding m.v. Bygninger Teknik Miljø
Læs mereBetonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)
Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner) Førspændt/efterspændt beton Statisk virkning af spændarmeringen Beregning i anvendelsesgrænsetilstanden Beregning i brudgrænsetilstanden Kabelkrafttab
Læs merePRODUKTIONSVEJLEDNING
L:\VEJLEDNINGER\PRODUKTIONSINSTRUKS\DANSK\PRODUKTIONSINSTRUKSTERMO.DOC PRODUKTIONSVEJLEDNING FOR PRODUKTION AF TERMORUDER MED INDBYGGEDE PERSIENNER MED MANUEL ELLER ELEKTRISK BETJENING GENERELT Det øverste
Læs mereC Model til konsekvensberegninger
C Model til konsekvensberegninger C MODEL TIL KONSEKVENSBEREGNINGER FORMÅL C. INPUT C.. Væskeudslip 2 C..2 Gasudslip 3 C..3 Vurdering af omgivelsen 4 C.2 BEREGNINGSMETODEN 6 C.3 VÆSKEUDSLIP 6 C.3. Effektiv
Læs mereTemperaturen i det objekt, som skal fjernes, skal ligge på mellem 0 og +20 C.
BRUGSANVISNING TROLLKRAFT Cement til sprængning af fjeld og beton. Beskrivelse og egenskaber TROLLKRAFT er en specialcement, som efter opblanding med vand udvikler et enormt ekspansionstryk - op til 8000
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereBEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen
Middel temperaturstigning i ovn (Celsius) Tid (minutter) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1000 900 SP-3 800 700 600 500 400 300 SP-1 200 SP-2 100 0 BEF Bulletin no. 4 Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen
Læs mereSTYRENFRI INJEKTIONSMASSE - ESI
Generelt vedr. efterfølgende indlimning af armering (post-installeret. Europæisk Teknisk Godkendelse (ETA i henhold til EOTA TR023 giver mulighed for indlimning af armering og design i henhold til EC 2.
Læs mereKørestrømsanlæg. AAB Beton. Banestyrelsen. Dokument: AAB Beton Udg 02 Udgave: Udg. 02 Udgavedato: 01.11.2001 Ref.: 071
Dokument: Udg 02 Udgave: Udg. 02 Udgavedato: 01.11.2001 Ref.: 071 Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Atkins Danmark Kørestrøm Pilestræde 58 1112 København K BWS LLA VPE Tlf. 8233 9000 Lokal 79626
Læs mereHer skal vi se lidt på de kræfter, der påvirker en pil når den affyres og rammer sit mål.
a. Buens opbygning Her skal vi se lidt på de kræfter, der påvirker en pil når den affyres og rammer sit mål. Buen påvirker pilen med en varierende kraft, der afhænger meget af buens opbygning. For det
Læs mereDansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009
ES-CONSULT A/S E-MAIL es-consult@es-consult.dk STAKTOFTEN 0 DK - 950 VEDBÆK TEL. +45 45 66 10 11 FAX. +45 45 66 11 1 DENMARK http://.es-consult.dk Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes
Læs mereHvornår kan man anvende zone-modellering og hvornår skal der bruges CFD til brandsimulering i forbindelse med funktionsbaserede brandkrav
Dansk Brand- og sikringsteknisk Institut Hvornår kan man anvende zone-modellering og hvornår skal der bruges CFD til brandsimulering i forbindelse med funktionsbaserede brandkrav Erhvervsforsker, Civilingeniør
Læs mereVejledning til LKvaegW.exe 1. Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz
Vejledning til LKvaegW.exe 1 Vejledning til programmet LKvaegW.exe Kristian Hertz Vejledning til LKvaegW.exe 2 Ansvar Programmet anvendes helt på eget ansvar, og hverken programmør eller distributør kan
Læs mere2 Purus Line et design der ses
3. UDGAVE Purus Line & Purus Corner Et design der ses Funktioner du kan stole på Frihed i indretningen Største vandtæthed ved montering Nu også ekstra lav byggehøjde 2 Purus Line et design der ses PURUS
Læs mereÆldre murværks styrkeegenskaber. Erik Steen Pedersen Klavs Feilberg Hansen
Ældre murværks styrkeegenskaber Erik Steen Pedersen Klavs Feilberg Hansen SBi-anvisning 248 Statens Byggeforskningsinstitut, Aalborg Universitet 2015 Titel Ældre murværks styrkeegenskaber Serietitel SBi-anvisning
Læs mere27.01 2012 23.10 2013
Tegningsnr. Emne Dato: (99)01 Tegningsliste 27.01-2012 Dato rev: (99)12.100 Niveaufri adgang (99)12.110 Facademur ved fundament 27.01-2012 27.01-2012 (99)21.100 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel,
Læs mere10 DETAILSTATIK 1. 10 Detailstatik
10 Detailstatik 10 DETAILSTATIK 1 10.1 Detailberegning ved gitteranalogien 3 10.1.1 Gitterløsninger med lukkede bøjler 7 10.1.2 Gitterløsninger med U-bøjler 11 10.1.3 Gitterløsninger med sædvanlig forankring
Læs mere15. AUGUST 2015 BETONUNDERSØGELSE. EF Wessels Have
15. AUGUST 2015 BETONUNDERSØGELSE EF Wessels Have Strandvejen 128 2900 Hellerup Tlf. 39 61 01 61 www.ollgaard.dk mail@ollgaard.dk CVR: 19474984 Medlem af FRI Foreningen af Rådgivende Ingeniører Forord
Læs mereEvaluering af Soltimer
DANMARKS METEOROLOGISKE INSTITUT TEKNISK RAPPORT 01-16 Evaluering af Soltimer Maja Kjørup Nielsen Juni 2001 København 2001 ISSN 0906-897X (Online 1399-1388) Indholdsfortegnelse Indledning... 1 Beregning
Læs mereAppendiks 1: Om baggrund og teori bag valg af skala
Appendiks 1: Om baggrund og teori bag valg af skala De nationale test gav i 2010 for første gang danske lærere mulighed for at foretage en egentlig måling på en skala af deres elevers præstationer på grundlag
Læs mereBlandetiden må for anden mørtel end kalkmørtel ikke vare længere end 15 minutter.
Blanding af mørtel på byggeplads For at blande en mørtel på pladsen skal materialer, der indgår i mørtlen, udmåles og blandes således, at den færdige mørtel er korrekt sammensat. Det skal dokumenteres,
Læs mereBetons elasticitetsmodul. Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc.
Betons elasticitetsmodul Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc. 1 Agenda 1. Hvad er elasticitetsmodul? 2. Typiske værdier for elasticitetsmodul 3. Indflydelse af forskellige parametre 4. Styring af elasticitetsmodul
Læs mereArmeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen Side 1. Armeringsstål Klasse A eller klasse B?
Bjarne Chr. Jensen Side 1 Armeringsstål Klasse A eller klasse B? Bjarne Chr. Jensen 13. august 2007 Bjarne Chr. Jensen Side 2 Introduktion Nærværende lille notat er blevet til på initiativ af direktør
Læs mereKoncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2. Skitsering af VE-løsninger og kombinationer
Koncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2 Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Titel: Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Udarbejdet for: Energistyrelsen
Læs mere3. Tage med hældning på 34 til 60 grader
3. Tage med hældning på 34 til 60 grader 3.1. Arbejde ved tagfod og på tagfladen på tage med en hældning på 34 til 60 grader Ansatte, der arbejder og færdes på tage med en hældning på 34 til 60 grader,
Læs mereHURLUMHEJHUS. med masser af muligheder LEGEHUS I LUKSUSUDGAVE. Klatreribbe
LEGEHUS I LUKSUSUDGAVE Klatreribbe HURLUMHEJHUS med masser af muligheder 10 Af Søren Stensgård. Idé: Birgitte Matthiesen. Foto: Lasse Hansen. Tegninger: Christian Raun Gør Det Selv 10/2004 Det flotte legehus
Læs mereTømiddelgruppen. Af: Peter Johnsen & Michel M. Eram
Tømiddelgruppen Af: Peter Johnsen & Michel M. Eram Agenda Baggrund Forskning Viden Praksis SIDE 2 SIDE 3 www.vejregler.dk Oversigt Håndbog for drift af veje og stier, juli 2003 Vejregel for Tømidler, sand
Læs mereFAUPE Forbedring af Afgrødernes Udbytte og Produktionsmæssige Egenskaber
K Ø B E N H A V N S U N I V E R S I T ET D E T N A T U R - O G B I O V I D E N S K A B E L I G E F A K U L T E T FAUPE Forbedring af Afgrødernes Udbytte og Produktionsmæssige Egenskaber Markforsøg generelt
Læs mereFremtidens standard ligger i huldækket. Indstøbningsboks til huldæk
Fremtidens standard ligger i huldækket Indstøbningsboks til huldæk 100% ny installationsstandard Udviklingen af moderne konstruktionsteknikker betyder, at vi skal være på forkant, når det gælder installationsstandarder.
Læs merePrisliste 2015. Færdigblandet beton og betonpumpning Kontrolleret beton Certificeret iht. EN 206-1/ DS 2426
Prisliste 2015 Færdigblandet beton og betonpumpning Kontrolleret beton Certificeret iht. EN 206-1/ DS 2426 Indhold Her finder du os... 4 Ledelse, kvalitet og salg... 5 Priser 2015... 6 Tillæg 2015...
Læs mereHVOR BEVÆGER BETONKRAVENE SIG HEN? 11-10-2012. Hvor bevæger betonkravene sig hen? - Revision af AAB for Betonbroer og EN 206
Hvor bevæger betonkravene sig hen? - Revision af AAB for Betonbroer og EN 206 Chefkonsulent Anette Berrig Dansk Byggeri HVOR BEVÆGER BETONKRAVENE SIG HEN? REVISION AF AAB FOR BETONBROER 1 ALMINDELIG ARBEJDSBESKRIVELSE
Læs mereAbsorption i tilslag til beton. Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc.
Absorption i tilslag til beton Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc. 1 Agenda 1. Hvad er absorption? 2. Hvordan indgår absorption i en betonblanding? 3. Indflydelse af normale variationer i absorption 4.
Læs mereV. Å. Gram A/S www.vaagram.dk. Kompakt filteranlæg med manuel eller automatisk Rotorens
Kompakt filteranlæg med manuel eller automatisk Rotorens (FRS MAN eller FRS AUT). Velegnet til brug på uddannelsesinstitutioner og mindre værksteder el.lign., hvor der både skal afsuges fra maskiner og
Læs mereVejledning i korrugerede rør og vægtykkelse
Vejledning i korrugerede rør og vægtykkelse Denne vejledning er udarbejdet med det formål at anskueliggøre min. krav til vægtykkelsen ud fra en given dimension på korrugerede rør. Baggrunden for udarbejdelsen
Læs mereBETON Produktion & Potentiale Byens Netværk 20.1.2010 Tekst & Foto: Nanna Jardorf
BETON Produktion & Potentiale Byens Netværk 20.1.2010 Tekst & Foto: Nanna Jardorf Verdens mest anvendte bygningsmateriale Sand, sten, vand og cement. Det er grundingredienserne i en god klassisk beton.
Læs mere4. Tage med en hældning på over 60 grader
4. Tage med en hældning på over 60 grader 4.1. Arbejde ved tagfod og på tagfladen på tage med en hældning på over 60 grader Ansatte, der arbejder og færdes på tage med en hældning på over 60 grader, skal
Læs merePressemeddelelse Funktionsmørtler
18. januar 2001 Af: Civilingeniør Poul Christiansen Teknologisk Institut, Murværk 72 20 38 00 Pressemeddelelse Funktionsmørtler I 1999 blev begreberne funktionsmørtel og receptmørtel introduceret i den
Læs merei x-aksens retning, så fås ). Forskriften for g fås altså ved i forskriften for f at udskifte alle forekomster af x med x x 0
BAndengradspolynomier Et polynomium er en funktion på formen f ( ) = an + an + a+ a, hvor ai R kaldes polynomiets koefficienter. Graden af et polynomium er lig med den højeste potens af, for hvilket den
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereHvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet
PROGRAM Hvad er Skandinavisk Spændbeton KORT! Hvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet Lidt om A/S
Læs mereTræning til klatring i klubben.
Træning til klatring i klubben. En måde at opnå nye resultater i din klatring. Af Thomas Palmkvist Jørgensen. 1. udgave 2009 INDHOLDSFORTEGNELSE. Junior program / for dig der gerne vil i gang med at klatre
Læs mereMed ny EN 206 forsvinder DS 2426. Anette Berrig Chefkonsulent. Sammenfatning Dansk Betondag 2012
Med ny EN 206 forsvinder DS 2426 Anette Berrig Chefkonsulent Sammenfatning Dansk Betondag 2012 Ny EN 206 for beton forventes at træde i kraft i efteråret 2013 Generelt er der ikke meget nyt under solen
Læs mereCenter for Bygninger, Konstruktion
Københavns Kommune N O T A T VEDR.: DATO: 2005 REV.: 8. februar 2016 FRA: Konstruktion INDHOLDSFORTEGNELSE Formål... 3 Der skal både undersøgelser og ofte beregninger til, før du må fjerne en væg... 3
Læs mereSikkert arbejdsmiljø. for mennesker og materiel
Sikker BETONpumpning Sikkert arbejdsmiljø for mennesker og materiel Sikker adgangsvej Sikkerhedszoner Sikker opstilling Sikkerhed i højden Sikkert arbejdsmiljø på pladsen Sikker betonpumpning Ansvarsforhold
Læs mereGymnasieøvelse i Skanning Tunnel Mikroskopi (STM)
Gymnasieøvelse i Skanning Tunnel Mikroskopi (STM) Institut for Fysik og Astronomi Aarhus Universitet, Sep 2006. Lars Petersen og Erik Lægsgaard Indledning Denne note skal tjene som en kort introduktion
Læs mereBitumenstabiliserede bærelag
Bitumenstabiliserede bærelag Bjarne Bo Jensen Produktchef NCC Roads A/S bbj@ncc.dk Der findes i dag flere alternative anvendelser for genbrugsasfalt. Bitumenbundet genbrugsasfalt kan produceres efter flere
Læs mereBjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: 2005.10.03 Version: 2 Revideret: 2005.11.07. 11968 Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365
Bjælkeoptimering Opgave # Titel: Bjælkeoptimering Afleveret: 005.0.0 Version: Revideret: 005..07 DTU-kursus: Underviser: Studerende: 968 Optimering, ressourcer og miljø Niels-Jørgen Aagaard Teddy Olsen,
Læs mereFaglig læsning i matematik
Faglig læsning i matematik af Heidi Kristiansen 1.1 Faglig læsning en matematisk arbejdsmåde Der har i de senere år været sat megen fokus på, at danske elever skal blive bedre til at læse. Tidligere har
Læs mereAugust 2008. Håndforskalling
August 2008 Håndforskalling Indholdsfortegnelse: Side nr. Tekniske data... 3 Formopbygning... 4 Fundamenter... 5 Skakte... 6»Skæve«vinkler... 7 Mangekantede»runde«vægge... 8 Søjler... 9 Komponentliste...
Læs mereDen store spændvidde i brugen af beton og om Danmarks internationale rolle i udviklingen. 2007 BYG-DTU 150 års jubilæum
Spændvidden i Dansk Betonforening Den store spændvidde i brugen af beton og om Danmarks internationale rolle i udviklingen. Vejlefjord Broen Opført 1975-80 Fundering Piller Splash zone Over splash zone
Læs mereFrede Christensen Ejnar Danø. Brandmodstandsbidrag for alternative isoleringsmaterialer med fastholdelsessystem
Frede Christensen Ejnar Danø Brandmodstandsbidrag for alternative isoleringsmaterialer med fastholdelsessystem Dansk Brand- og sikringsteknisk Institut Juli 2001 Forord Nærværende rapport omhandler projektet
Læs mereHøfde 42: Vurdering af specifik ydelse og hydraulisk ledningsevne i testcellerne TC1, TC2 og TC3
Høfde 42: Vurdering af specifik ydelse og hydraulisk ledningsevne i testcellerne TC1, TC2 og TC3 Søren Erbs Poulsen Geologisk Institut Aarhus Universitet 2011 Indholdsfortegnelse Sammendrag...2 Indledning...2
Læs mereReferenceblad for vingeforsøg
Referenceblad for vingeforsøg Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité Revision August 999. INDLEDNING Dette referenceblad beskriver retningslinier for udførelse af vingeforsøg i kohæsionsjord. Ved vingeforsøg
Læs mereSBi-anvisninger om afhjælpning af PCB i bygninger
SBi-anvisninger om afhjælpning af PCB i bygninger Helle Vibeke Andersen & Peter Vogelius, Marie Frederiksen, Barbara Kolarik, Nadja Lyng, Lars Gunnarsen, Lise Lotte Beck Raunkær Anvisning 1 Undersøgelse
Læs mereOptiform modulhegn. Skab dit eget hegn
Optiform modulhegn Skab dit eget hegn SKAB DIT EGET HEGN Et Optiform Modulhegn kan bruges til mange formål: læ, afskærmning, adskillelse, opdeling, hygge, dekoration, osv. Og du vælger selv, hvilket udtryk
Læs mereFroland kommune. Froland Idrettspark. Statisk projektgrundlag. Februar 2009
Froland kommune Froland Idrettspark Statisk projektgrundlag Februar 2009 COWI A/S Jens Chr Skous Vej 9 8000 Århus C Telefon 87 39 66 00 Telefax 87 39 66 60 wwwcowidk Froland kommune Froland Idrettspark
Læs mereA 04.09.2015 Revisioner påført revisionssky KFR/NKR Rev.: Dato: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt:
K(X)0.00A A 04.09.2015 Revisioner påført revisionssky /NKR Rev.: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt: K(X)0.00A Note Bygherre - Boligkontoret Fredericia, AFD.601 Vesterbrogade 4, DK-7000 Fredericia
Læs mere