Statiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513

F.R.I. Statiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513 Indhold Side 1 Indledning... 1 2 Beregningsforudsætninger... 1 3 Beregningsgrundlag... 2 4 Laster... 4 4.1 Egenlast... 4 4.1.1 Tagkonstruktion... 4 4.1.2 Etageadskillelse... 4 4.1.3 Ydervægge... 5 4.1.4 Indervægge... 5 4.1.5 Karakteristiske laster på konstruktioner... 6 4.1.6 Karakteristiske laster på fundamenter... 7 4.2 Nyttelast... 7 4.3 Naturlast... 8 4.3.1 Vindlast... 8 4.3.2 Snelast... 19 5 Lastkombinationer... 20 5.1 Anvendelsesgrænsetilstande... 20 5.2 Brudgrænsetilstande... 20 6 Det bærende hovedsystem... 20 7 Det afstivende system... 21 8 Statiske beregninger... 22 8.1 Tagkonstruktion... 22 8.1.1 Spær... 22 8.1.2 Limtræsbjælke i kip... 22 8.1.3 Afstivning af gavl... 25 8.1.4 Vandret bjælke i gavl på sidebygning... 28 8.2 Etageadskillelse... 30 8.2.1 Bjælkelag på hovedbygning... 30 8.2.2 Eftervisning af bjælke v. sammenbygning... 38 8.2.3 Udvekslinger over døre... 41 8.2.4 Stålrammer... 43 8.3 Stabilitetsberegninger... 56 8.3.1 Tværstabilitet... 57 8.3.2 Længdestabilitet... 60 8.4 Fundering... 63 8.4.1 Fundament ved facade... 64 9 Skitser... 66 Hillerød d. Revideret 2010.06.10 Kim K. Wiwe

10513 1 1 Indledning Nærværende statiske beregninger omhandler opførelse af ny 1. sal på eksist. hus, samt udførelse af dobbelthøjt rum i sidebygning. Vindbelastning Vindklassen henføres under terrænkategori III. Stabilitet Bygningens stabilitet optages ved egenvægten af de stabiliserende vægge suppleret med nødvendige forankringer. Stabilitet på 1. sal optages ved at trempelspær udføres tilstrækkeligt stive til at optage vindlast på tværs. Vindlasten herfra føres til loftskive, og derfra til stabiliserende vægge og fundamenter. Stabilitet på sidebygning optages vha. nye stålrammer og eksist. gavlvæg. 2 Beregningsforudsætninger Gældende arkitekttegninger Spær, herunder udvekslinger mv., beregnes af spærfabrik, som skal være godkendt af træbranchens træspærkontroludvalg. Dokumentation af holdbarhed og bæreevne af spær er derfor ikke inkluderet i nærværende rapport. Det forudsættes at direkte fundering under eksist. bolig bibeholdes, idet der er udført geoteknisk undersøgelse, som viser huset er funderet på moræneler med en forskydningsstyrke af underlaget på min. C u 80 kn/m 2. Fundering eftervises bagest i beregninger.

10513 2 3 Beregningsgrundlag DS/EN 1990: Sikkerhedsbestemmelser for konstruktioner 2. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Middel konsekvensklasse CC2 DS/EN 1991: Last på konstruktioner Del 1-1: Densiteter, egenlast og nyttelast 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandlast 3. udgave 1. oplag Del 1-3: Snelast 2. udgave 1. oplag Del 1-4: Vindlast 2. udgave 1. oplag Del 1-5: Termisk last 2. udgave 1. oplag Del 1-6: Last på konstruktioner under udførelse 2. udgave 1. oplag Del 1-7: Ulykkeslast 2. udgave 1. oplag DS/EN 1992: Betonkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 1. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Normal kontrolklasse Passiv miljøklasse Armering - Y angiver ny tentor F yd 458 MPa DS/EN 1993: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 2. udgave 1. oplag Del 1-5: Pladekonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-7: Styrke og stabilitet af pladekonstruktioner 1. udgave 1. oplag Del 1-8: Samlinger 2. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Normal materialekontrol Materiale S 235 F yd = 214 MPa DS/EN 1995: Trækonstruktioner Del 1-1: Almindelige regler samt regler for bygningskonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 2. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Anvendelsesklasse I Konstruktionstræ C18 Limtræ GL32c

10513 3 DS/EN 1996: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 2. udgave 1. oplag Del 2: Designbetragtninger, materialer og udførelse af murværk 2. udgave 1. oplag Del 3: Forenklede beregningsmetoder for uarmeret murværk 1. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Normal kontrolklasse Stenklasse 25 Letbetonkonstruktioner af letbetonelementer DS 420 3. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Normal sikkerhedsklasse Normal kontrolklasse DS/EN 1997: Geoteknik Generelle regler 2. udgave 1. oplag Jordbundsundersøgelser og prøvning 2. udgave 1. oplag Hvis ikke andet er angivet gælder følgende: Normal funderingsklasse Teknisk Ståbi: 19. udgave Desuden anvendes gældende nationale annekser for samtlige normer.

10513 4 4 Laster 4.1 Egenlast 4.1.1 Tagkonstruktion Tagkonstruktionen består af trempelspær pr. ca. 900mm. Beklædning som tagpap på krydsfiner, og isolering. Indv. beklædt med gipsplader på lægter. Taghældning 46. Last [kn/m 2 ]: Partialkoefficienter Anv. Brud Tagpap 0,05 1,00 1,00 Krydsfiner 0,11 1,00 1,00 Lægter 0,05 1,00 1,00 Spær 0,08 1,00 1,00 Isolering 0,14 1,00 1,00 Forskalling 0,05 1,00 1,00 Gips 0,23 1,00 1,00 4.1.2 Etageadskillelse Etageadskillelsen består af trægulv på bjælkelag, og gipsloft. Last [kn/m 2 ]: Partialkoefficienter Anv. Brud Lette vægge 0,50 1,00 1,00 Trægulv 0,13 1,00 1,00 Bjælkelag 0,13 1,00 1,00 Isolering 0,06 1,00 1,00 Forskalling 0,05 1,00 1,00 Gipsloft 0,23 1,00 1,00 Last ved badeværelse Last [kn/m 2 ]: Partialkoefficienter Anv. Brud Pudslag 1,56 1,00 1,00 Isolering 0,06 1,00 1,00 Forskalling 0,05 1,00 1,00 Gipsloft 0,23 1,00 1,00

10513 5 4.1.3 Ydervægge Ydervægge består af 108mm skalmur, 190mm isolering og 110mm teglvægge. 4.1.4 Indervægge Indervægge består af 110 mm teglvægge.

10513 6 4.1.5 Karakteristiske laster på konstruktioner Last fra spær og bjælkelag på facader, hovedbygning Fladeast [kn/m 2 ] Lastbredde Linielast [kn/m 2 ] Tagpap 0,05 4,07 0,20 Krydsfiner 0,11 4,07 0,45 Lægter 0,05 4,07 0,20 Spær 0,08 4,07 0,33 Isolering 0,14 4,07 0,57 Forskalling 0,05 4,07 0,20 Gips 0,23 4,07 0,95 Lette vægge 0,50 2,45 1,23 Trægulv 0,13 2,45 0,31 Bjælkelag 0,13 2,45 0,31 Isolering 0,06 2,45 0,15 Forskalling 0,05 2,45 0,12 Gipsloft 0,23 2,45 0,57

10513 7 4.1.6 Karakteristiske laster på fundamenter Last på facadefundament, hovedbygning Fladeast [kn/m 2 ] Lastbredde Linielast [kn/m 2 ] Tagpap 0,05 4,07 0,20 Krydsfiner 0,11 4,07 0,45 Lægter 0,05 4,07 0,20 Spær 0,08 4,07 0,33 Isolering 0,14 4,07 0,57 Forskalling 0,05 4,07 0,20 Gips 0,23 4,07 0,95 Lette vægge 0,50 2,45 1,23 Trægulv 0,13 2,45 0,31 Bjælkelag 0,13 2,45 0,31 Isolering 0,06 2,45 0,15 Forskalling 0,05 2,45 0,12 Gipsloft 0,23 2,45 0,57 Formur 1,90 2,40 4,56 Isolering 0,04 2,40 0,10 Bagmur 0,60 2,40 1,44 Fundament 5,04 1,00 5,04 4.2 Nyttelast Nyttelast for bolig (kategori A), iht. DS/EN 1991-1-1 Nationalt Anneks: q n,k = 1,50 kn/m 2

10513 8 4.3 Naturlast 4.3.1 Vindlast Forudsætninger: Beliggenhed: Terrænkategori: Retningsfaktorens kvadrat:

10513 9 Forudsætninger Terrænkategori (0 - I - II - III - IV): III Terrænfaktor : kt = 0,22 Rughedslængde : z0 = 0,3 m Kiphøjde over terræn : z = 8 m Orografifaktor : Co(z) = 1,0 Retningsfaktor : Årstidsfaktor : Cdir 2 2 Cårs = 1,0 = 1,0 Peakfaktor : kp = 3,5 Luftdensitet : = 1,25 kg/m 3 Basisvindhastighed : vb,0 = 24 m/s III Beregning: Grundværdi for hastighedstrykket: q b,0 = ½ * * v b,0 2 = 0,36 kn/m 2 Basishastighedstryk: qb = Cdir2 * Cårs * qb,0 = 0,36 kn/m 2 Rughedsfaktor: Cr(z) = kt * ln(z/z0) = 0,71 Middelhastighedstryk: qm(z) = Cr(z) 2 * Co(z) 2 * qb = 0,18 kn/m 2 Turbulensintensitet: Iv = 1/Co(z) * 1/ln(z/z0) = 0,30 Maksimalt karakteristisk hastighedstryk qmax(z) = (1 + 2 * kp * Iv(z)) * qm(z) = 0,56 kn/m 2

10513 10 Vindlast på bygninger plan og opstalter: Model 1 Model 2 Model 1 Model 2

10513 11 Formfaktorer på tag ved vind på tværs: Formfaktorer på tag ved vind på langs:

10513 12

10513 13 Formfaktorer ved vind på ydervæg:

10513 14 Vindlast på loftskive: q k = 0,56 q d = 0,85 v = 46 gr. H 1 = 2,6m H 2 = 0,8m H 3 = 3,5m b = 5,5m l = 15,17 m H2 H3 C1 Ci,u C2 H1 b Formfaktorer for hus med sadeltag iht. EN 1991-1-4 DK NA, ved vind på facade: y y C6 C5 C6 x h = 6,9 C3 C7 b x e = 5,50 x = 0,55 y = 1,375 C4 l x C 1 = 0,70 W 1k = 0,39 kn/m 2 W 1d = 0,59 kn/m 2 C 2 = -0,30 W 2k = -0,17 kn/m 2 W 2d = -0,25 kn/m 2 C 3 = 0,60 W 3k = 0,34 kn/m 2 W 3d = 0,51 kn/m 2 C 4 = -0,20 W 4k = -0,11 kn/m 2 W 4d = -0,17 kn/m 2 C 5 = 0,70 W 5k = 0,39 kn/m 2 W 5d = 0,59 kn/m 2 C 6 = 0,70 W 6k = 0,39 kn/m 2 W 6d = 0,59 kn/m 2 C 7 = -0,30 W 7k = -0,17 kn/m 2 W 7d = -0,25 kn/m 2

10513 15 Regningsmæssig last fra facade på skive mellem stuen og 1. sal: H 1,2 = 1,7 * (0,59 + 0,25) * 15,17 21,81 kn/m Arealer på tag: A 3 = 33,37 m 2 A 3,46 = 34,56 m 2 A 4 = 33,37 m 2 A 4,46 = 34,56 m 2 A 5 = 6,83 m 2 A 6,46 = 7,07 m 2 A 6 = 1,51 m 2 A 7,46 = 1,57 m 2 A 7 = 8,34 m 2 A 8,46 = 8,64 m 2 Last fra tag på loftskive: H 3,4,6,7,8 = 34,56*0,51 + 34,56*0,17 + 7,07*0,59 + 1,57*0,59 + 8,64*0,25 = 30,695 kn Samlet tværlast: H T = 21,81 + 30,69 = 52,51 kn

10513 16 Formfaktorer for hus med sadeltag iht. EN 1991-1-4 DK NA, ved vind på gavl: x C4 C4 C3 C3 C6 C5 C5 C6 b y y h = 6,9 e = 5,50 x = 0,55 y = 1,375 z = 2,75 l z C 3 = -0,90 W 3k = -0,51 kn/m 2 W 3d = -0,76 kn/m 2 C 4 = -0,50 W 4k = -0,28 kn/m 2 W 4d = -0,42 kn/m 2 C 5 = -1,40 W 5k = -0,79 kn/m 2 W 5d = -1,18 kn/m 2 C 6 = -1,10 W 6k = -0,62 kn/m 2 W 6d = -0,93 kn/m 2 Arealer på tag: A 3 = 12,10 m 2 A 3, = 12,53 m 2 A 4 = 68,31 m 2 A 4, = 70,74 m 2 A 5 = 1,51 m 2 A 6, = 1,57 m 2 A 6 = 1,51 m 2 A 7, = 1,57 m 2 Vindlast fra gavlvæg på etagedæk mellem 1. og 2. sal: H = 1,7 * (0,59 + 0,25) * 5,5 = 7,91 kn Vindlast fra gavltrekant på loftskive: H = ½ * 5,5 * (0,59 + 0,25) * 3,45 = 8,03 kn Samlet længdelast på etagedæk mellem stuen og 1. sal: H = 15,93 kn

10513 17 Vindlast på loftskive: q k = 0,56 q d = 0,85 v = 46 gr. H 1 = 2,6m H 2 = 0,8m H 3 = 3,5m b = 5,85 m l = 6,43 m H2 H3 C1 Ci,u C2 H1 b Formfaktorer for hus med sadeltag iht. EN 1991-1-4 DK NA, ved vind på facade: y y C6 C5 C6 x h = 6,9 C3 C7 b x e = 5,85 x = 0,585 y = 1,463 C4 l x C 1 = 0,70 W 1k = 0,39 kn/m 2 W 1d = 0,59 kn/m 2 C 2 = -0,30 W 2k = -0,17 kn/m 2 W 2d = -0,25 kn/m 2 C 3 = 0,60 W 3k = 0,34 kn/m 2 W 3d = 0,51 kn/m 2 C 4 = -0,20 W 4k = -0,11 kn/m 2 W 4d = -0,17 kn/m 2 C 5 = 0,70 W 5k = 0,39 kn/m 2 W 5d = 0,59 kn/m 2 C 6 = 0,70 W 6k = 0,39 kn/m 2 W 6d = 0,59 kn/m 2 C 7 = -0,30 W 7k = -0,17 kn/m 2 W 7d = -0,25 kn/m 2

10513 18 Tværlast på sidebygning Regningsmæssig last fra facade på skive mellem stuen og 1. sal: H 1,2 = 1,7 * (0,59 + 0,25) * 6,43 9,25 kn/m Arealer på tag: A 3 = 15,05 m 2 A 3,46 = 15,58 m 2 A 4 = 15,05 m 2 A 4,46 = 15,58 m 2 A 5 = 2,05 m 2 A 6,46 = 2,12 m 2 A 6 = 1,71 m 2 A 7,46 = 1,77 m 2 A 7 = 3,76 m 2 A 8,46 = 3,90 m 2 Last fra tag på loftskive: H 3,4,6,7,8 = 15,58*0,51 + 15,58*0,17 + 2,12*0,59 + 1,77*0,59 + 3,9*0,25 = 13,838 kn Samlet tværlast: H T = 9,25 + 13,84 = 23,08 kn

10513 19 4.3.2 Snelast Jf. DS/EN 1991-1-3 bestemmes snelasten på tagkonstruktionen til: Karakteristisk terrænværdi s k = 0,9 kn/m2 Eksponeringsfaktor C e = 1,0 Termisk faktor Ct = 1,0 Formfaktorer for snelast: Formfaktorer for snelast sadeltage Taghældning 30 60 1 0,8 * (60-46) / 30 0,37 s 1,k = 0,9 kn/m 2 * 0,37 0,34 kn/m 2

10513 20 5 Lastkombinationer 5.1 Anvendelsesgrænsetilstande Lastkombination Partialkoefficienter Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast 1. Hyppig, last på etagedæk G k 0,3 - - 1. Hyppig, last på facadebjælke G k 0,3 0,0 - Udbøjning af bygningsdele i etageadskillelse udføres for 1. lastkombination. 5.2 Brudgrænsetilstande Lastkombination Partialkoefficienter Egenlast Nyttelast Nyttelast Snelast Vindlast Bolig Kontor STR (N) 1,0 1,5-1,5 * 0,3 1,5 * 0,3 STR (V) 1,0 1,5 * 0,5-0 1,5 STR (S) 1,0 1,5 * 0,5-1,5 1,5 * 0,3 GEO 1,0 1,5-1,5 * 0,3 0 EQU 0,9 0-0 1,5 6 Det bærende hovedsystem Tagkonstruktionen udføres af præfabrikerede trempelspær, som spænder mellem facaderne. Spær placeres på bjælkelag, og fastgøres hertil. Etagedæk mellem stue og 1. Sal spænder frit mellem facader Bygningen er direkte funderet iht. geoteknisk rapport. I sidebygning udføres vindafstivende stålrammer. Ved den ene facade bæres last fra bjælkespær af eksist. bagmur. Ved den anden facade ved store vinduespartier udføres præfabrikerede gitterbjælker som fastgøres til stålrammer.

10513 21 7 Det afstivende system Vind på tværs og på langs af bygningen føres fra facader og tagkonstruktioner til dækskive. Herfra føres vindlasten til de stabiliserende teglvægge. Tagkonstruktion (loft) udføres med 2 lag gips med forskudte samlinger, som er tilstrækkelig stiv til at fungere som skive til fordeling af vindlaster på langs af bygninger. De stabiliserende vægge er udført som teglvægge som forankres i nødvendigt omfang iht. stabilitetsberegninger i afsnit 8.

10513 22 8 Statiske beregninger I det følgende dokumenteres bæreevnen samt stabiliteten af de bærende primære konstruktioner. 8.1 Tagkonstruktion 8.1.1 Spær Eftervisning af bæreevne for spær udføres af spærleverandør, iht. afsnit 2. 8.1.2 Limtræsbjælke i kip Laster: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = 0,71 kn/m 2 * 2,95 m = 2,1 kn/m Snelast iht. afsnit 4.3.2 = 0,34 kn/m 2 * 2,95 m = 1,0 kn/m Vindlast iht. afsnit 4.3.1 = 0,56 kn/m 2 * 2,95 m * 0,707 = 1,1 kn/m R d = 2,1 + 1,5 * 1,0 + 1,5 * 0,3 * 1,1 = 4,1 kn/m Kipbjælke

10513 23 Tilbage til forsiden l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 1 Materiale GL28c Last type Ø Ø Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 3,5 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 2,1 2,1 Nyttelast 0,0 0,0 Snelast 0,2 1,5 Vindlast 0,0 0,5 Samlet 2,3 4,1 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 6,27 knm 23,7 MPa 2,28 MPa 2,28 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 12600,0 MPa Bjælketype: 115x167 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 533,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 44,40 * 10 6 mm 4 Eftervisning: = 12 MPa < 23,7 MPa

10513 24 Deformationer U inst. : Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast U f in 7,33 mm 0,00 mm 0,70 mm 0,00 mm 12,43 mm Reaktioner: R1 R2 7,16625 kn 7,16625 kn Vederlag: b = 115 mm l min = 30 mm Husk at tjekke underlag Forskydning: = 0,37 MPa < 2,28 MPa OK!

10513 25 8.1.3 Afstivning af gavl Vindlast iht. 4.3.1: Qmax = = 0,56 kn/m2 Formfaktorer: Tryk = 0,7 Undertryk = 0,3 Der opstilles lodrette regler pr. 0,6 m som fastgøres til dæk og spærhoved. Opstalt af gavl: 4,0 0,6

10513 26 Tilbage til forsiden l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 1 Materiale C24 Last type Ø Ø Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 4,0 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 0,0 0,0 Nyttelast 0,0 0,0 Snelast 0,0 0,0 Vindlast 0,1 0,5 Samlet 0,1 0,5 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 1,01 knm 19,6 MPa 2,04 MPa 2,04 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 11000,0 MPa Bjælketype: 45x145 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 157,50 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 11,45 * 10 6 mm 4 Eftervisning: = 6 MPa < 19,6 MPa

10513 27 Fastgørelse af træskelet: Reaktioner: Rd = 1,5 *0,56 * 0,6 * ½ * 4,0 = 1,0 kn Der benyttes BMF 90 vinkler med ribbe både foroven og forneden. Bæreevnetabel fra Strongtie: Som det fremgår af skema, har 2 stk. BMF 90 vinkler med ribbe, sømmet med 4 + 4 kamsøm 40/40 tilstrækkelig bæreevne. Fd = 2,0 kn > 1,0 kn

10513 28 8.1.4 Vandret bjælke i gavl på sidebygning Da der ikke er etagedæk til at optage vandret last, udføres vandret bjælke til overførsel af vindlast til stålrammer. Reaktioner: Rd = 1,5 *0,56 * ½ * 4,0 = 1,7 kn

10513 29 Tilbage til forsiden l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 1 Materiale C24 Last type Ø Ø Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 5,4 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 0,0 0,0 Nyttelast 0,0 0,0 Snelast 0,0 0,0 Vindlast 1,1 1,7 Samlet 1,1 1,7 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 6,12 knm 19,6 MPa 2,04 MPa 2,04 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 11000,0 MPa Bjælketype: 95x195 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 602,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 58,70 * 10 6 mm 4 Eftervisning: = 10 MPa < 19,6 MPa

10513 30 8.2 Etageadskillelse 8.2.1 Bjælkelag på hovedbygning Laster: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 1,09 kn/m 2 * 0,45 m = 0,49 kn/m Nyttelast 2. sal iht. afsnit 4.2 = 1,5 kn/m 2 * 0,45 m = 0,68 kn/m R d = 0,49 + 1,5 * 0,68 = 1,5 kn/m Bjælkelag

10513 31 Tilbage til forsiden l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 1 Materiale Kerto Last type L L Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 5,0 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 0,5 0,5 Nyttelast 0,2 1,0 Snelast 0,0 0,0 Vindlast 0,0 0,0 Samlet 0,7 1,5 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 4,72 knm 23,7 MPa 3,23 MPa 2,21 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 11600,0 MPa Bjælketype: 45x300 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 675,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 101,25 * 10 6 mm 4 Eftervisning: = 7 MPa < 23,7 MPa

10513 33 Laster ved badeværelse: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = 1,90 kn/m 2 Nyttelast 1. sal iht. afsnit 4.2 = 1,5 kn/m 2 Beregninger på de efterfølgende sider er udført af Moelven og kopieret direkte.

10513 34

10513 35

10513 36

10513 37

10513 38 8.2.2 Eftervisning af bjælke v. sammenbygning Laster: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = 5,58 kn/m Nyttelast 1. sal iht. afsnit 4.2 = 1,5 kn/m 2 * 2,45 m = 3,68 kn/m Snelast iht. afsnit 4.3.2 = 0,34 kn/m 2 * 2,45 m = 0,83 kn/m R d = 5,58 + 1,5 * 3,68 + 1,5 * 0,3 * 0,83 = 11,5 kn/m Limtræsbjælker

10513 39 Tilbage til forsiden l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 1 Materiale GL28h Last type L L Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 2,6 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 5,6 5,6 Nyttelast 1,1 5,5 Snelast 0,0 0,4 Vindlast 0,0 0,0 Samlet 6,7 11,5 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 9,70 knm 15,1 MPa 1,62 MPa 1,72 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 12600,0 MPa Bjælketype: 115x200 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 767,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 76,70 * 10 6 mm 4 Eftervisning: = 13 MPa < 15,1 MPa

10513 41 8.2.3 Udvekslinger over døre Laster: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = 5,58 kn/m Nyttelast 1. sal iht. afsnit 4.2 = 1,5 kn/m 2 * 2,45 m = 3,68 kn/m Snelast iht. afsnit 4.3.2 = 0,34 kn/m 2 * 2,45 m = 0,83 kn/m R d = 5,58 + 1,5 * 3,68 + 1,5 * 0,3 * 0,83 = 11,5 kn/m Udvekslinger

10513 42 Tilbage til forsiden l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 1 Materiale Kerto Last type L L Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 1,3 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 5,6 5,6 Nyttelast 1,1 5,5 Snelast 0,0 0,4 Vindlast 0,0 0,0 Samlet 6,7 11,5 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 2,42 knm 23,7 MPa 3,23 MPa 2,21 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 11600,0 MPa Bjælketype: 45x300 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 675,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 101,25 * 10 6 mm 4 Eftervisning: = 4 MPa < 23,7 MPa

10513 43 8.2.4 Stålrammer Laster: Punktlaster P1 v. kip: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = 2,1 kn/m * 3,15 m = 6,62 kn Snelast iht. afsnit 4.3.2 = 1,0 kn/m * 3,15 m = 3,15 kn Punktlaster P2 v. facade: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = ½ * 2,1 kn/m * 3,15 m = 3,31 kn Snelast iht. afsnit 4.3.2 = ½ * 1,0 kn/m * 3,15 m = 1,58 kn Vindlaster: w1 = 0,7 * 0,56 kn/m 2 * 3,15 m = 1,23 kn/m w3 = 0,7 * 0,56 kn/m 2 * 3,15 m = 1,23 kn/m w2 = 0,3 * 0,56 kn/m 2 * 3,15 m = 0,53 kn/m w4 = 0,3 * 0,56 kn/m 2 * 3,15 m = 0,53 kn/m Stålrammer

10513 44 Last model: w3 P1 w4 w1 P2 w2 Statisk model:

10513 45

10513 46

10513 47

10513 48

10513 49

10513 50

10513 51

10513 52

10513 53

10513 54

10513 55

10513 56 8.3 Stabilitetsberegninger I det følgende redegøres for tilbygningens vandrette stabilitet. Trempelspær udføres tilstrækkeligt stive til at overføre vindlast. Vindlast på tagkonstruktion på hovedbygning overføres således direkte fra trempelspær til etageadskillelse. Der udføres 2 lag gips med forskudte samlinger på underside af etageadskillelse, således at denne virker som en tilstrækkelig stiv skive som kan overføre vindlast til de afstivende vægge. Vindlast på langs af bygning føres til facader via skivevirkning i lofter. Forankring og fastgørelse af spær er beregnet i afsnit 8.

10513 57 8.3.1 Tværstabilitet Stabiliserende vægge 4 5 8 3 6 7 2 1 Vægge regnes forankret til tværvægge således: - Alle tværvægge medvirker til væggenes stabilitet, idet der medtages 0,6 m af alle tværvægge som er muret i forbandt. - Tværvægge ved ende medtages til forankring, idet disse er muret i forbandt. Der medtages dog maks. 0,6 m last herfra. Forankringskræfter medtages i resultatskema.

10513 58 Inddata for stabiliserende vægge: Stabiliserende væg Nr. Tykkelse Længde Højde qd Gd c a (m) (m) (m) (kn/m) (kn) (N/mm2) (kn/m2) (m) 1 0,11 2,4 2,4 1,31 9,85 1,5 0,23 60,606 0,079 2 0,11 2,9 2,4 1,31 11,90 1,5 0,23 60,606 0,095 3 0,11 1,4 2,4 0,00 5,75 1,5 0,23 60,606 0,035 4 0,11 2,3 2,4 0,00 9,44 1,5 0,23 60,606 0,057 5 0,11 1,8 2,4 0,00 7,39 1,5 0,23 60,606 0,045 6 0,11 3,3 2,4 0,00 13,54 1,5 0,23 60,606 0,082 7 0,11 3,3 2,4 0,00 13,54 1,5 0,23 60,606 0,082 8 0,11 1,2 2,4 0,00 4,92 1,5 0,23 60,606 0,030 Inddata for tværvægge: Tværvægge Nr. Tykkelse Længde F4 c (m) (m) (kn/m) (kn/m2) 1 0,1 0,0 4,1 0,23 60,606 2 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 3 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 4 0,1 1,8 4,1 0,23 60,606 5 0,1 1,8 4,1 0,23 60,606 6 0,1 1,8 4,1 0,23 60,606 7 0,1 1,2 4,1 0,23 60,606 8 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 Inddata for skalmur: Skalmur Nr. Tykkelse Længde F5 c (m) (m) (kn/m) (kn/m2) 1 0,11 0,0 4,1 0,33 2 0,11 0,0 4,1 0,33 3 0,11 0,0 4,1 0,33 4 0,11 0,6 4,1 0,33 5 0,11 1,2 4,1 0,33 6 0,11 1,2 4,1 0,33 7 0,11 0,6 4,1 0,33 8 0,11 0,6 4,1 0,33

10513 59 Resultatskema for vind oppefra Samlet Længdelast 52,51 kn Stabiliserende væg Tværvægge Formur Glidningsstabilitet Væltningsstabilitet Total Nr. T L T L Længde Længdevæg Tværvæg Formur Sikring Sum Længde væg Sikring Sum (m) (m) (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) (k N) (kn) (kn) (k N) kn 1 0,11 2,40 0,10 0,00 0,00 3,50 0,00 0,00 3,50 6,28 6,28 3,50 2 0,11 2,90 0,10 0,60 0,00 4,22 4,57 0,00 8,80 9,17 9,17 8,80 3 0,11 1,40 0,10 0,60 0,00 1,55 4,57 0,00 6,12 1,63 6,39 8,02 6,12 4 0,11 2,30 0,10 1,80 0,60 2,54 11,85 1,35 15,73 4,41 6,39 10,80 10,80 5 0,11 1,80 0,10 1,80 1,20 1,99 11,85 1,35 15,18 2,70 6,39 9,09 9,09 6 0,11 3,30 0,10 1,80 1,20 3,64 11,85 1,35 16,84 9,08 6,39 15,47 15,47 7 0,11 3,30 0,10 1,20 0,60 3,64 8,21 1,35 13,20 9,08 6,39 15,47 13,20 8 0,11 1,20 0,10 0,60 0,60 1,33 4,57 1,35 7,25 1,20 6,39 7,59 7,25 74,21 Resultatskema for vind nedefra Samlet Længdelast 52,51 kn Stabiliserende væg Tværvægge Formur Glidningsstabilitet Væltningsstabilitet Total Nr. T L T L Længde Længdevæg Tværvæg Formur Sikring Sum Længde væg Sikring Sum (m) (m) (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) (k N) (kn) (kn) (k N) kn 1 0,11 2,40 0,10 0,00 0,00 3,50 0,00 0,00 3,50 6,28 6,28 3,50 2 0,11 2,90 0,10 0,60 0,00 4,22 4,57 0,00 8,80 9,17 9,17 8,80 3 0,11 1,40 0,10 0,60 0,00 1,55 4,57 0,00 6,12 1,63 1,63 1,63 4 0,11 2,30 0,10 1,80 0,60 2,54 11,85 1,35 15,73 4,41 6,39 10,80 10,80 5 0,11 1,80 0,10 1,80 1,20 1,99 11,85 1,35 15,18 2,70 6,39 9,09 9,09 6 0,11 3,30 0,10 1,80 1,20 3,64 11,85 1,35 16,84 9,08 6,39 15,47 15,47 7 0,11 3,30 0,10 1,20 0,60 3,64 8,21 1,35 13,20 9,08 6,39 15,47 13,20 8 0,11 1,20 0,10 0,60 0,60 1,33 4,57 1,35 7,25 1,20 1,20 1,20 63,68

10513 60 8.3.2 Længdestabilitet A B C D E F G H I Ramme 1 Ramme 2 Stålrammer er beregnet i 8.2.4, og kraften berøres ikke yderligere. Vægge regnes forankret til tværvægge således: - Alle tværvægge medvirker til væggenes stabilitet, idet der medtages 0,6 m af alle tværvægge som er muret i forbandt. - Tværvægge ved ende medtages til forankring, idet disse er muret i forbandt. Der medtages dog maks. 0,6 m last herfra. Forankringskræfter medtages i resultatskema.

10513 61 Inddata for stabiliserende vægge: Stabiliserende væg Nr. Tykkelse Længde Højde qd Gd c a (m) (m) (m) (kn/m) (kn) (N/mm2) (kn/m2) (m) A 0,1 1,4 2,4 3,92 5,75 1,5 0,23 60,606 0,075 B 0,1 4,5 2,4 3,92 18,47 1,5 0,23 60,606 0,241 C 0,1 4,5 2,4 3,92 18,47 1,5 0,23 60,606 0,241 D 0,1 1,4 2,4 0,00 5,75 1,5 0,23 60,606 0,038 E 0,1 2,1 2,4 0,00 8,62 1,5 0,23 60,606 0,057 F 0,1 2,4 2,4 0,00 9,85 1,5 0,23 60,606 0,066 G 0,1 3,2 2,4 3,92 13,13 1,5 0,23 60,606 0,171 H 0,1 1,6 2,4 3,92 6,57 1,5 0,23 60,606 0,086 I 0,1 1,6 2,4 3,92 6,57 1,5 0,23 60,606 0,086 Inddata for tværvægge: Tværvægge Nr. Tykkelse Længde F4 c (m) (m) (kn/m) (kn/m2) A 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 B 0,1 1,2 4,1 0,23 60,606 C 0,1 1,2 4,1 0,23 60,606 D 0,1 1,8 4,1 0,23 60,606 E 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 F 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 G 0,1 1,8 4,1 0,23 60,606 H 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 I 0,1 0,6 4,1 0,23 60,606 Inddata for skalmur: Skalmur Nr. Tykkelse Længde F5 c (m) (m) (kn/m) (kn/m2) A 0,11 0,0 4,1 0,33 B 0,11 0,0 4,1 0,33 C 0,11 0,6 4,1 0,33 D 0,11 0,0 4,1 0,33 E 0,11 0,0 4,1 0,33 F 0,11 0,6 4,1 0,33 G 0,11 1,2 4,1 0,33 H 0,11 0,0 4,1 0,33 I 0,11 0,6 4,1 0,33

10513 62 Resultatskema: Samlet tværlast 23,62 kn Stabiliserende væg Tværvægge Formur Glidningsstabilitet Væltningsstabilitet Total Nr. T L T L Længde Længdevæg Tværvæg Formur Sikring Sum Længde væg Sikring Sum (m) (m) (m) (m) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) (k N) (kn) (kn) (k N) kn A 0,10 1,40 0,10 0,60 0,00 3,02 4,57 0,00 7,60 3,10 3,10 3,10 B 0,10 4,50 0,10 1,20 0,00 9,72 8,21 0,00 17,93 53,99 53,99 17,93 C 0,10 4,50 0,10 1,20 0,60 9,72 8,21 1,35 19,28 53,99 53,99 19,28 D 0,10 1,40 0,10 1,80 0,00 1,55 11,85 0,00 13,39 1,63 1,63 1,63 E 0,10 2,10 0,10 0,60 0,00 2,32 4,57 0,00 6,89 3,67 3,67 3,67 F 0,10 2,40 0,10 0,60 0,60 2,65 4,57 1,35 8,57 4,79 4,79 4,79 G 0,10 3,20 0,10 1,80 1,20 6,91 11,85 1,35 20,11 16,21 16,21 16,21 H 0,10 1,60 0,10 0,60 0,00 3,46 4,57 0,00 8,03 4,05 4,05 4,05 I 0,10 1,60 0,10 0,60 0,60 3,46 4,57 1,35 9,38 4,05 4,05 4,05 74,71

10513 63 8.4 Fundering Eksisterende fundamenter antages udført som 300 mm brede liniefundamenter. Jf. afsnit 2, forudsættes ved fundamentsberegninger en forskydningsstyrke i underlaget på 80 kn/m 2, samt effektiv rumvægt = 18 kn/m 3. Følgende laster benyttes i de to tilfælde ved indvendige vægge: Facade: Egenlast iht. afsnit 4.1.5 = 17 kn/m Snelast iht. afsnit 4.3.2 = 0,34 kn/m 2 * ½ * 5 m = 1,0 kn/m Nyttelast 1. sal iht. afsnit 4.2 = 1,5 kn/m 2 * ½ * 5 m = 3,8 kn/m R d = 17 + 1,5 *(3,8 + 0,3 * 1,0) = 24 kn/m

10513 64 8.4.1 Fundament ved facade Forudsætninger: Funderingsklasse: Sikkerhedsklasse: Normal Normal Karakteristisk vingestyrke: 80 kn/m 2 Karakteristisk friktionsvinkel: pl 35 Effektiv rumvægt: ' 18 kn/m 3 Effektive overlejningstryk ved FUK: q' 16,2 kn/m 2 Tangens til friktionsvinkel: 1,2 Kohæsion ved bæreevne af fundamenter: 1,8 Regningsmæssig vingestyrke: 44,4 kn/m 2 tan( pl ) Regningsmæssig friktionsvinkel: d arctan 30,3 Hældning af fundamentsunderkant: 0 c u c1 c ud Belastninger: Geometri: V d = 24 kn/m b = 0,30 m A' = 0,30m 2 Vd b

10513 65 Ler tilfælde = 5,14 * 44,4 * 1 * 1 * 1 + 16,2 = 245 kn/m 2 = 1,00 = 1,0 ved linie fundament = 1,00 = 1,0 ved linie fundament = 1,00 V d A' V A' = 24 / 0,3 = 80 kn/m 2 V d = 245 kn/m 2 > = 80 kn/m 2 Bæreevne ok A'

10513 66 9 Skitser Bjælkelag Kerto S 45 x 300 mm pr. 0,45 m Forankring af spær Forankring af spær Søjle 100 x 115 mm under kipbjælke Samles med 2 stk. sømplader sømmet med 2 x 6 kamsøm pr. stk. Limtræsbjælke GL28h 115 x 167 mm Limtræsbjælke GL28h 115 x 200 mm Min. 200 mm vederlag Søjle RHS 60 x 60 x 5 Se detaljer Afstivning af gavle iht. detalje D9 Udveksling som Kerto S - 45 x 300 mm Bjælkelag fastgøres til denne med Bjælkesko sømmet m. 2 x 6 + 2 x 8 kamsøm 40/40 Vandret afstivning i gavl - C24-95 x 195 mm fastgøres til træ i søjler med 2 stk. BMF 90 vinkler fuldsømmet Afstivning af gavl iht. detalje D9 Stålrammer HE 200B Der udføres træ mellem flanger til fastgørelser. Træ boltes med gennemgårnde bolte M12 pr. ca. 500 mm Detalje D7 Detalje D6 Detalje D5

10513 67 Trempelspær iht. spærfabrik Bjælkelag KERTO S 45 x 300 mm pr. 450 mm BMF 90 vinkel m. ribbe på begge sider af spær: 6 kamsøm 40/40 til rem pr. beslag 6 kamsøm 40/40 til spær pr. beslag 45 x 195 mm rem Eksist. rem Det kontrolleres at rem er fastgjort til murværk svarende til universalskruer M8 pr. 0,4 m Detalje D1 fastgørelse af spær og bjælkelag

10513 68 Bjælkelag KERTO S 45 x 300 mm pr. 450 mm BMF 90 vinkel pr. 500 mm 6 kamsøm 40/40 til rem pr. beslag 6 kamsøm 40/40 til spær pr. beslag Eksist. rem Det kontrolleres at rem er fastgjort til murværk svarende til universalskruer M8 pr. 0,4 m 110 mm tegl-bagmur Detalje D2 fastgørelse af spær ved gavle

10513 69 Bjælkelag KERTO S 45 x 300 mm pr. 450 mm 50 x 50 mm lægter sømmes til spær med 2 søm 31/80 pr. udveksling. Eksist. rem Det kontrolleres at rem er fastgjort til murværk svarende til universalskruer M8 pr. 0,2 m 22 mm krydsfiner sømmes til lægte med kamsøm 40/60 pr. 200 mm samt til rem med kamsøm 40/60 pr. 120 mm. 110 mm tegl skillevægge Parrallel med husets gavle Detalje D3 fastgørelse af spær ved tværvægge

10513 70 Bjælkelag KERTO S 45 x 300 mm pr. 450 mm BMF 90 vinkel pr. 500 mm 6 kamsøm 40/40 til rem pr. beslag Der sømmes ikke til spær Eksist. rem Det kontrolleres at rem er fastgjort til murværk svarende til universalskruer M8 pr. 0,4 m 110 mm tegl skillevægge Parrallel med husets facader Detalje D4 fastgørelse af spær ved længdevægge

10513 71 HE 200B 2 stk. HILTI HAS M16, limet m. HIT HY 150 100 x 200 x 12 mm påsvejst fodplade NB: Geometri aftales nærmere med arkitekt Detalje D5 fastgørelse af ramme til fundament

10513 72 Alle svejsesømme udføres som 5 mm kantsøm / stumpsømme HE 200B Flanger føres gennem i samme dimension HE 200B NB: Geometri aftales nærmere med arkitekt Detalje D6 samling ved rammehjørne

10513 73 Gennemgående bolt M16 Limtræ GL28h 115 x 167 mm 2 x 2 stk. M16 Opsvejst vinkel af 200 x 115 x 10 mm med 10 mm kropsafstivning HE 200B NB: Geometri aftales nærmere med arkitekt Detalje D6 samling ved rammehjørne

10513 74 Limtræsbjælke GL28h 115 x 200 mm Rem 200 Der ilægges rustfri Y6 bøjler i de øverste 6 fuger. Murværk 6 skifter under bjælke opmures i stenstyrke 20 MPa, og mørtel svarende til KC 35/65/650 400 Detalje D7 Vederlag limtræ på murværk

10513 75 BMF bjælkesko 45 x 197 mm fuldsømmet Bjælkelag iht. plan og ark. tegn. Limtræsbjælke 115 x 200 mm Stålsøjle RHS 60 x 60 x 5 mm Fodplade 115 x 200 x 15 mm 200 x 115 x 15 mm topplade m. påsvejst gevindstang M16 2 stk. M12, limet m. HILTI HIT HY 150 til fundament Detalje D8 samling limtræ over søjle

10513 76 Bjælkelag iht. plan og ark. tegn. BMF bjælkesko 45 x 197 mm fuldsømmet 100 x 115 x 15 mm topplade m. påsvejst gevindstang M16 Stålsøjle RHS 60 x 60 x 5 mm Fodplade 115 x 200 x 15 mm 2 stk. M12, limet m. HILTI HIT HY 150 til fundament Detalje D9 Vederlag limtræ på stålsøjle

10513 77 Trempelspær iht. spærfabrik Afstivning af gavl 45 x 195 mm regler pr. 600 mm BMF 90 vinkel m. ribbe på begge sider af spær, sømmet m. 4 + 4 kamsøm 40/40 pr. beslag Eksist. rem Det kontrolleres at rem er fastgjort til murværk svarende til universalskruer M8 pr. 0,4 m BMF 90 vinkel m. ribbe på begge sider af spær, sømmet m. 4 + 4 kamsøm 40/40 pr. beslag Detalje D10 Opstalt af gavlafstivning