Disposition. Baggrund indledende testankre udbudsgrundlag

Relaterede dokumenter
DGF møde, i Odense DS 1537 Jordankre Prøvning. Disposition

Referenceblad for trækprøvning af jordankre

Udførelse af særlige geotekniske arbejder Jordankre Prøvning

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre

FREQUENTLY ASKED QUESTIONS

Statistisk fastlæggelse af karakteristiske parametre Punktværdimetoden & Middelværdimetoden

EN DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling

Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:

Fuldskala belastnings- og bæreevneforsøg med AKR skadet 3-fags bro

Historik DS415 (DS409) NSK CC ,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2. 1,75 1,8 1,8 cu 1,8 1,8 1,8 1,3 1,3 1,5 Q 1,5 1,4* 1,4* Side 4

Geoteknikerdagen, juni 2007 Opdriftssikring efter EC 7 med NA. NOM juni

Teknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System

Grundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge

Dansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel

Geoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg)

BETON & MASSIV MURSTEN

Hvad er Lodret Efterspænding? Tekniske løsninger Hvor benyttes Lodret Efterspænding? Tietgen Kollegiet Efterspændte dæk Video Tietgen Kollegiet

Sikkerheden ved beregning af rammede betonpæles bæreevne i dansk moræneler.

Yderligere oplysninger om DSK samt tilsluttede leverandører, kan fås ved henvendelse til:

DS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007

Lodret belastet muret væg efter EC6

Perspektiver i Matematik-Økonomi: Linær regression

Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning

FREQUENTLY ASKED QUESTIONS

Erfaringer fra projektering og udførelse af stor byggegrube i Aalborg centrum.

Projekteringsprincipper for Betonelementer

Byggegrubeskakt i kalk

Oversigt. Kursus Introduktion til Statistik. Forelæsning 4: Kapitel 5: Kontinuerte fordelinger. Per Bruun Brockhoff. Eksponential fordelingen

Indhold Grupperede observationer... 1 Ugrupperede observationer... 3 Analyse af normalfordelt observationssæt... 4

Hvis α vælges meget lavt, bliver β meget stor. Typisk vælges α = 0.01 eller 0.05

Materialer beton og stål. Per Goltermann

A Revisioner påført revisionssky KFR/NKR Rev.: Dato: Revisionen omfatter: Konst./tegn.: Godkendt:

Trin 1: Formuler hypotese Spørgsmål der ønskes testet vha. data H 0 : Nul hypotese Formuleres som en ligheds hændelse

Beregningsprincipper og sikkerhed. Per Goltermann

STYRENFRI INJEKTIONSMASSE - ESI

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber

Accelerations- og decelerationsværdier

Appendiks 6. Data for bolt Trækstyrke f ub. Antal bolte n b. f ub. Data for plade materiale Trækstyrke f u Pladde tykkelse t Hul diameter f u

Indhold. Forudsætninger. Plastikdybel HUD-1 og HGN. Rammedybe HRD. Porebetonanker HPD. Injektionsmørtel HIT-HY 270. Betonskrue HUS-S og HUS

Vandtryk bag indfatningsvægge

Fastgørelse med Hilti i Ytong porebeton og Silka kalksandsten

HøjModul asfalt og dens anvendelsesmuligheder i Danmark.

Træspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave Side 2: Nye snelastregler Marts Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012

Matematik B, august 2017 Løsninger CAS-værktøj: Nspire. Delprøven uden hjælpemidler

BETON & MASSIV MURSTEN

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem

BETONVÆGGE Nr.: CT O1 DATABLAD. Mads Clausens Vej Tinglev Danmark

Udførelse af betonkonstruktioner

BEF Bulletin No 2 August 2013

dgf, 12/ Jordtryk, parameterfastlæggelse og lodret ligevægt

Skriftlig Eksamen ST501: Science Statistik Tirsdag den 8. juni 2010 kl

Bjælkeoptimering. Opgave #1. Afleveret: Version: 2 Revideret: Optimering, ressourcer og miljø. Anders Løvschal, s022365

MULTI-MONTI BETONBOLT

Projektering og udførelse af slidsevæg med forankret spuns. JDC DGF møde Lange indfatningsvægge

Opgaver til kapitel 3

Aalborg Universitet Esbjerg 18. december 2009 Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg BM7 1 E09

Conefaktor i Søvindmergel, Septarieler og fedt moræneler

brikkerne til regning & matematik statistik preben bernitt

Sammenhæng mellem cementegenskaber. Jacob Thrysøe Teknisk Konsulent, M.Sc.

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH

Bæreevne af samlingselementer

DGF - Dimensioneringshåndbog

Dimensioneringspraksis for støtte- og spunsvægge

Praktisk hærdeteknologi

DS/EN DK NA:2014

Betonelement a s leverer og monterer efter aftale på byggepladsen. Angående montage se Betonelement a s' leverandørbrugsanvisning.

Prøvningsdokumentation for natursten Monsoon Black til udendørs belægning

Ringanalyse for de autoriserede foderlaboratorier

EC 7. DGF Pælefundering Trækpæle eller ankre? Fig. 7.1 Eksempler på løftning (UPL) af en pælegruppe

DS Ståltrapezprofil Tag. Spændtabeller Juli 2018

YDEEVNEDEKLARATION. selvskærende undercut sikkerhedsanker til anvendelse i

Arkivnr Bærende konstruktioner Udgivet Dec Revideret Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Side 1 af 5

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006

DS/EN DK NA:2017

Dig og din puls Lærervejleding

Notat vedr. interkalibrering af ålegræs

FREQUENTLY ASKED QUESTIONS

Vejmaterialer Ubundne blandinger Specifikationer Tilslag til ubundne og hydraulisk bundne materialer til vejbygning og andre anlægsarbejder

Betons elasticitetsmodul. Lasse Frølich Betonteknolog, M.Sc.

TI-B 33 (92) Prøvningsmetode Måling af betonforseglingsmidlers virkningsgrad

Oversigt. Kursus Introduktion til Statistik. Forelæsning 1: Intro og beskrivende statistik. Per Bruun Brockhoff. Praktisk Information

Forelæsning 1: Intro og beskrivende statistik

Annex 1.3 FN Byen og Campus 2 Terrorsikring Arbejdsbeskrivelse Beton, generelt og pladsstøbt

Udførelsesstandard for betonarbejder

Montage- & Leveringsvejledning

Transportarmerede betonelementvægge Før og nu

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen

MULTI-MONTI BETONBOLT

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Transkript:

DGF Byggegrube for Multimediehuset i Aarhus Testprogram for jordankre Disposition Baggrund indledende testankre udbudsgrundlag testlast ankerdimensioner / -typer parametre at undersøge lokalitet resultat af test: brudlaster, opnåelige prøvelaster, residualbæreevne konklusion NOM, 31.05.2012 1

Baggrund Indledende testankre 6 stk. testankre fordelt på to testfelter med Søvindmergel fra -5 hhv. -9 heraf 2 stk. til udvidet krybningstest (langtidsforsøg) alle efterinjiceret hver med 10 liner, Ø 15,2 mm i S 1570/1770 MPa Boring Ø 152 mm med vand (ikke luft) Prøvelast: target (maks) 1900 kn Fri længde, L tf = 10 11 m Forankringslængde, L tb = 10 m NOM, 31.05.2012 2

Baggrund Indledende testankre Hvordan gik det så? Statistisk behandling af prøvelaster ihht. Teknisk Ståbi, afsnit 1.7.2 Prøvelast, kn Prøveanker nr. Næstsidste trin Efter aflastning A.1.1 700 675 A.1.3 700 685 A.2.1 575 635 A.2.2 575 610 A.1.2 800 800 A.1.4 800 770 Middelværdi x 692 696 Spredning, s 101 75 Variationskoefficient, s/x 0,146 0,107 5% fraktil (R mk, kn) hvis normalfordelt 526 573 10% fraktil (R mk, kn) hvis normalfordelt 562 600 NOM, 31.05.2012 3

Baggrund: udbudstegning NOM, 31.05.2012 4

Baggrund: udbudsbeskrivelse ARBEJDSBESKRIVELSEN 3-16 Jordankre 3. Generelle specifikationer 3.3 Projektering Det understreges jf. det udbudte testprogram for jordankre, se Bilag 12 at den krævede ankerlast ikke i alle tilfælde kan påregnes opnået med anvendelse af traditionelle jordankre. NOM, 31.05.2012 5

Testlast: Target: F p = 650 kn, dog trækkes ankre til brud, 3 (+1) lastcykler baseret på en maksimal regningsmæssige ankerkraft F ad = 450 kn langtidsforsøg: måling af lasttab fra 450 kn og 650 kn over 3 døgn langtidsforsøg afsluttes med trækning til brud Ankerdimension / -typer: Dywidag Ø57,5 mm TR, St. 670/800 MPa, max. anbefalet Fp = 1653 kn jf. EN 1537 eller Dywidag Ø36 mm WR i St. 950/1050 MPa, max. anbefalet Fp = 853 kn jf. EN 1537 Antal: 21 stk. afsat i TBL NOM, 31.05.2012 6

Parametre at undersøge hærdetid: 2 eller 3 uger forankringsdybde: 2 m eller 7 m under tertiære leroverflade gruppevirkning: effekt af afstand på kun 1,2 m mellem forankringszoner langtidseffekt stivheden (stålarealet, dvs. Ø57,5 mm eller Ø36 mm) Fast: 10 m forankringslængde 2 x efterinjicering NOM, 31.05.2012 7

Lokalitet: i planen NOM, 31.05.2012 8

Lokalitet: i planen NOM, 31.05.2012 9

Lokalitet: lodret NOM, 31.05.2012 10

Lokalitet NOM, 31.05.2012 11

Resultat af test NOM, 31.05.2012 12

475-575 575-675 675-775 775-875 875-976 Testprogram for jordankre Resultat af test 50% 45% 40% 35% 30% 25% 20% 15% 10% 5% 0% Sandsynlighedsfelt for Fp kn NOM, 31.05.2012 13

Resultat af test Karakteristisk værdi af mulig prøvelast med et krybetal på ikke over 1,2 mm, bestemt som 5% fraktilen med forudsat lognormal fordeling af testlaster i henhold til DS/EN 1990:2007, Annex D, afsnit D.7.2 Filter Basis F pk,5% stk. kn Alle inkl. F3 21 471 Alle excl. F3 20 526 Korte 10 491 Lange 10 570 2 ugers hærdetid 12 515 3 ugers hærdetid 8 507 Korte med 2 uger 6 440 Korte med 3 uger 4 502 Lange med 2 uger 6 626 Lange med 3 uger 4 436 Ø57,5 mm 14 525 Ø36 mm 6 458 NOM, 31.05.2012 14

Statistik : Fastlæggelse af karakteristisk trækbæreevne af jordankre ved principforsøg (brudforsøg) efter Teknisk Ståbi, afsnit 1.7.2 og DS 409, Anneks A Teknisk Ståbi / DS 409 Målt brudværdi, R m i kn / ln(r m ) Antal forsøg, n 1 2 3 Annex A 4 Annex A 5 Annex A 10 Annex A 1 390 390 390 5,966 390 5,966 390 5,966 390 5,966 2 400 400 5,991 400 5,991 400 5,991 400 5,991 3 420 6,040 420 6,040 420 6,040 420 6,040 4 450 6,109 450 6,109 450 6,109 5 600 6,397 600 6,397 6 400 5,991 7 400 5,991 8 400 5,991 9 400 5,991 10 400 5,991 Middelværdi x 390 395 403 5,999 415 6,027 452 6,101 426 6,046 Spredning, s 7 15 0,038 26 0,063 86 0,174 63 0,130 Variationskoefficient, s/x 0,018 0,038 0,006 0,064 0,010 0,190 0,029 0,149 0,021 k s (n) ved p = 5 % (Annex A) 4,09 3,26 2,91 2,34 5% fraktil (R mk, kn) 383 378 346 371 337 311 269 322 312 NOM, 31.05.2012 15

Residualbæreevne Anker nr. R Res /F p R Res /F brud D1 83% 73% D2 D3 76% 70% D4 82% 77% D5 87% 76% D6 88% 77% D7 81% 70% E1 83% 73% E2 82% 77% E3 77% 72% E4 82% 77% E5 100% 88% E6 85% 79% E7 73% 68% F1 F2 F3 100% 83% F4 F5 90% 79% F6 79% 65% F7 93% 88% Middelværdi 85% 76% NOM, 31.05.2012 16

Konklusion: vi øger lidt af det hele og håber på det går med F p = 500 685 kn mængde af efterinjicering: 150 kg 200 kg cement (123 165 liter pasta) antal efterinjiceringer: 4 stk. (slanger), efter 24 hhv. 48 timer injiceringstryk: target = 30 bar ved første, 40 bar ved anden efterinjicering hærdetid: 3 uger for øvre ankre med størst prøvelast (2 uger for mindre) øget / udvidet / udviklet kontrol: volumen ved flowmeter v/c-tal ved densitetsmåling detaljerede journaler og skærpet tilsyn / godkendelse, kort proces Der installeres Ø 36 mm WR ankre, L = 25,7 35,2 m NOM, 31.05.2012 17

NOM, 31.05.2012 18