Statiske beregninger for Barupvej 22, matr., 2730 Herlev

DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Barupvej 22, matr., 2730 Herlev Indhold Side Vindlast... 1 Egenlast... 5 Nyttelast... 6 Snelast... 6 Karakteristiske laster i bærelinjer... 7 Eftervisning af længdestabilitet... 8 Eftervisning af tværstabilitet... 10 Eftervisning af bærende mellemunderstøttende stålramme på langs af hus, bjælke B1... 12 Eftervisning af bærende mellemunderstøttende stålramme på tværs af hus, bjælke B2... 13 Eftervisning af udvekslingsbjælke ved vederlag for bjælke B1... 14 Eftervisning af bjælkelag ved toilet... 15 Eftervisning af bjælkelag, øvrigt... 16 Eftervisning af bærende udvekslingsbjælke for kvist... 17 Eftervisning af ny rem på eksisterende rem... 18 Eftervisning af punktfundamenter... 20 Konstruktions- og forankringsplan, fundament... 24 Konstruktions- og forankringsplan, stueetage... 25 Konstruktions- og forankringsplan, 1. sal... 26 Signaturforklaring til konstruktions- og forankringsplan... 27 Overførsel af vindlast til vægge og gavle... 28 Forankring af tagkonstruktion og afstivninger... 29 Detaljetegninger... 30

DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Bilag Bilag A Eftervisning af stabilitet for vægge på langs af bygning, væg 1-4 Bilag B Eftervisning af stabilitet for vægge på tværs af bygning, væg A-I Bilag C Eftervisning af bærende og stabiliserende stålramme på langs af bygning Bilag D Eftervisning af bærende og stabiliserende stålramme på tværs af bygning Bilag E Detaljetegninger Revision A Sorø d. 2010.11.08 Martin Gundersen

Beregningsgrundlag: DS/EN 1990: Sikkerhedsbestemmelser for konstruktioner 2. udgave 1. oplag DS/EN 1991: Last på konstruktioner Del 1-1: Densiteter, egenlast og nyttelast 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandlast 3. udgave 1. oplag Del 1-3: Snelast 2. udgave 1. oplag Del 1-4: Vindlast 2. udgave 1. oplag Del 1-5: Termisk last 2. udgave 1. oplag Del 1-6: Last på konstruktioner under udførelse 2. udgave 1. oplag Del 1-7: Ulykkeslast 2. udgave 1. oplag DS/EN 1992: Betonkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 1. udgave 1. oplag DS/EN 1993: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 2. udgave 1. oplag Del 1-5: Pladekonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-7: Styrke og stabilitet af pladekonstruktioner 1. udgave 1. oplag Del 1-8: Samlinger 2. udgave 1. oplag DS/EN 1995: Trækonstruktioner Del 1-1: Almindelige regler samt regler for bygningskonstruktioner 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 2. udgave 1. oplag DS/EN 1996: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk 2. udgave 1. oplag Del 1-2: Brandteknisk dimensionering 2. udgave 1. oplag Del 2: Designbetragtninger, materialer og udførelse af murværk 2. udgave 1. oplag Del 3: Forenklede beregningsmetoder for uarmeret murværk 1. udgave 1. oplag DS/EN 1997: Geoteknik Generelle regler 2. udgave 1. oplag Jordbundsundersøgelser og prøvning 2. udgave 1. oplag Teknisk Ståbi: 20. udgave Desuden anvendes gældende nationale annekser for samtlige normer.

Orientering: Hermed følger beregninger for et eksisterende 1 plans enfamiliehus, beliggende Barupvej 22, 2730 Herlev. Der etableres tilbygning i form af en 1. sal på et eksisterende 1 plans enfamiliehus. Den nye tilbygning udføres med følgende beskrivelse, suppleret med beskrivelse på arkitektens tegninger: Tagbeklædningen består af Decra Classic tagbeklædning på T1 38 x 73 mm taglægter. Tagkonstruktionen består af præfabrikerede hanebåndsspær med en taghældning på ca. 52. Lofter, skråvægge og skunk på 1. sal udføres som 2 lag 13 mm gipspladelofter på 22x100 mm forskallingsbrædder pr. maks. 300 mm og 45+95+120 mm isolering. Gulvkonstruktionen på 1. salen udføres som trægulve på 22 mm gulvspånplade på etageadskillelse af 45x245 mm pr. 50 cm, eller hvad nærværende statiske beregninger efterviser. Gulv i bad på 1. sal udføres dog som klinker på 90-100 mm betonplade udstøbt på Lewis svalehaleplader, båret på tildannet etageadskillelse med en højde på 175 mm. Centerafstand iht. nærværende statiske beregninger, herunder evt. forstærkning. Facader og gavl er udført med formur ig bagmur af 108 mm tegl. Spær: Eksisterende spær nedtages, dog anvendes eksisterende spærfødder som trækstringer, idet nye spær og bjælkelag fastgøres til eksisterende spærfødder. Nye spær til 1. sal, beregnes af spærfabrik, som skal være godkendt af træbranchens træspærkontroludvalg. Det pålægges derfor spærfabrik at kunne dokumentere spærenes holdbarhed. Spær leveres af CE-certificeret fabrik iht. EN 14250 og DS/EN 1995. Spærleverandør skal være opmærksom på merbelastning i forbindelse med udveksling for kvist. Vindbelastning: Vindklassen er henført under terræn som byzone(kategori III). Stabilitet: Idet den udv. geometri mht. taghældning ændres væsentlig, foretages en beregning af stabilitet såvel på langs som på tværs af bygningen. Det forudsættes, at der i hvert hjørne af bygningen, i alt 4 stk., er etableret lodret forankring til sikring af løft af tag, samt væltningssikring af tilstødende vægfelt. Øvrige fornødne forankringer er vist på forankringsplanet i nærværende statiske beregninger.

11164 1 Vindlast Forudsætninger Terrænkategori (0 - I - II - III - IV): III Terrænfaktor : kt = 0,22 Rughedslængde : z0 = 0,3 m Kiphøjde over terræn : z = 7,8 m Topografifaktor : Ct(z) = 1,0 Retningsfaktor : Cdir 2 = 1,0 Årstidsfaktor : Cårs 2 = 1,0 Peakfaktor : kp = 3,5 Luftdensitet : ρ = 1,25 kg/m 3 Basisvindhastighed : vb,0 = 24 m/s Beregning: Grundværdi for hastighedstrykket: q b,0 = ½ * ρ * v b,0 2 = 0,36 kn/m2 Basishastighedstryk: qb = Cdir 2 * Cårs 2 * qb,0 = 0,36 kn/m2 Rughedsfaktor: Cr(z) = kt * ln(z/z0) = 0,70 Middelhastighedstryk: qm(z) = Cr(z) 2 * Ct(z) 2 * qb = 0,18 kn/m2 Turbulensintensitet: Iv = 1/Ct(z) * 1/ln(z/z0) = 0,31 Maksimalt karakteristisk hastighedstryk qmax(z) = (1 + 2 * kp * Iv(z)) * qm(z) = 0,56 kn/m2

11164 2 Vindlast på loftskive: q k = 0,56 q d = 0,84 (Vindlast som dominerende variabel last) v = 45 gr. H 1 = 2,6 m H 2 = 5,2 m b = 7,56 m l = 14,16 m Taghældning større end 45 gr. har samme værdier, jf. DS/EN 1991 C1 Ci,u Ci,o C2 H1 H2 b Formfaktorer for hus med sadeltag iht. DS/EN 1991-1-4 - tabel 7.4a ved vind på facade: y y C6 C5 C6 x h = 7,8 C3 C7 b x e 0 = 14,16 x = 1,416 y = 3,54 C4 l C 1 = 0,70 W 1k = 0,39 kn/m2 W 1d = 0,59 kn/m2 C 2 = -0,30 W 2k = -0,17 kn/m 2 W 2d = -0,25 kn/m 2 C 3 = 0,60 W 3k = 0,33 kn/m 2 W 3d = 0,50 kn/m 2 C 4 = -0,20 W 4k = -0,11 kn/m 2 W 4d = -0,17 kn/m 2 C 5 = 0,70 W 5k = 0,39 kn/m 2 W 5d = 0,59 kn/m 2 C 6 = 0,70 W 6k = 0,39 kn/m 2 W 6d = 0,59 kn/m 2 C 7 = -0,30 W 7k = -0,17 kn/m 2 W 7d = -0,25 kn/m 2

11164 3 Regningsmæssig last fra facade på loftskive: H 1,2 = ½ * 2,6 * (0,59 + 0,25) * 14,16 15,41 kn Arealer på tag: A 3 = 33,47 m 2 A 3,45 = 33,47 m 2 A 4 = 33,47 m 2 A 4,45 = 33,47 m 2 A 5 = 10,03 m 2 A 5,45 = 10,03 m 2 A 6 = 10,03 m 2 A 6,45 = 10,03 m 2 A 7 = 20,05 m 2 A 7,45 = 20,05 m 2 Last fra tag på loftskive: H 3,4,5,6,7 = 33,47*0,5 + 33,47*0,17 + 10,03*0,59 + 10,03*0,59 + 20,05*0,25 = 39,21 kn Samlet tværlast: H T = 15,41 + 39,21 = 54,62 kn

11164 4 Formfaktorer for hus med sadeltag iht. DS/EN 1991-1-4 - tabel 7.4a ved vind på gavl: x C4 C4 C3 C3 C6 C5 C5 C6 b y y h = 7,8 e 90 = 7,56 x = 0,756 y = 1,89 z = 3,78 l z C 3 = 0,60 W 3k = 0,33 kn/m 2 W 3d = 0,50 kn/m 2 C 4 = -0,20 W 4k = -0,11 kn/m 2 W 4d = -0,17 kn/m 2 C 5 = 0,70 W 5k = 0,39 kn/m 2 W 5d = 0,59 kn/m 2 C 6 = 0,70 W 6k = 0,39 kn/m 2 W 6d = 0,59 kn/m 2 Arealer på tag: A 3 = 22,86 m 2 A 3,45 = 22,86 m 2 A 4 = 78,47 m 2 A 4,45 = 78,47 m 2 A 5 = 2,86 m 2 A 6,45 = 2,86 m 2 A 6 = 2,86 m 2 A 7,45 = 2,86 m 2 Vindlast fra gavlvæg på loftskive: H 1,2v = ½ * 2,6 * (0,59 + 0,25) * 7,56 = 8,23 kn Vindlast fra gavltrekant på loftskive: H 1,2g = ½ * 7,56 * (0,59 + 0,25) * 5,2 = 16,46 kn Samlet længdelast: H L = 24,69 kn

11164 5 Egenlast Vægt kn/m 2 Tag: Decra tagbeklædning, iht. lev. 0,07 Lægter og afstandslister 0,05 Undertag 0,03 Spær 0,07 Isolering 0,10 Loftbeklædning 0,23 0,55 Etageadskillelse (ikke ved toilet): Gulv 0,08 Bærende undergulv 0,18 Strøopbygning 0,05 Bjælkelag og eksisterende spærfødder 0,15 Isolering 0,04 Forskalling 0,05 Loftbeklædning - eksisterende lofter 0,23 0,79 Etageadskillelse (ved toilet): Klinke 0,20 Betonplade, 100 mm 2,40 Lewis svalehaleplade 0,06 Bjælkelag og eksisterende spærfødder 0,18 Isolering 0,04 Forskalling 0,05 Loftbeklædning - eksisterende lofter 0,23 3,17 Ydervægge: Mursten 1,9 Mineraluld 0,04 Mursten 1,9 3,84

11164 6 Nyttelast Nyttelast Boliglast q ψ Q ψ kn/m 2 kn 1,5 0,5 2 0 Snelast Taghældning: = 52 Eksponeringsfaktor: C e = 1,0 Termiske faktor: C t = 1,0 Karakteristiske terrænværdi: s k = 0,9 kn/m2 Formfaktor µ 1, jf. DS/EN 1991-1-3 DK NA: µ 1 = 0,21 Karakteristisk snelast: s = 1 * 1 * 0,9 * 0,21 s = 0,19 kn/m2 ψ -værdier jf. DS/EN 1990 - Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Der tages ikke hensyn til sneophobning i ovenstående beregning. Taghældning: = 23 Eksponeringsfaktor: C e = 1,0 Termiske faktor: C t = 1,0 Karakteristiske terrænværdi: s k = 0,9 kn/m2 Formfaktor µ 1, jf. DS/EN 1991-1-3 DK NA: µ 1 = 0,8 Karakteristisk snelast: s = 1 * 1 * 0,9 * 0,8 s = 0,72 kn/m2 ψ -værdier jf. DS/EN 1990 - Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Der tages ikke hensyn til sneophobning i ovenstående beregning.

11164 7 Karakteristiske laster i bærelinjer Ydervæg - rem Bredde Vægt Linielast m kn/m 2 kn/m Tag 6,80 0,55 3,8 Lette vægge - 1. sal 2,15 0,50 1,1 Etageadskillelse 2,15 0,79 1,7 6,5 Snelast 6,80 0,19 1,3 Nyttelast, 1. sal 2,15 1,50 3,2 Mellemunderstøtning - ståldrager, (ikke ved toilet) Bredde Vægt Linielast m kn/m 2 kn/m Lette vægge 3,40 0,50 1,7 Etageadskillelse 3,40 0,79 2,7 4,4 Nyttelast 3,40 1,50 5,1 Mellemunderstøtning - ståldrager, (ikke ved toilet) Bredde Vægt Linielast m kn/m 2 kn/m Lette vægge 3,40 0,50 1,7 Etageadskillelse 3,40 3,17 10,8 12,5 Nyttelast 3,40 1,50 5,1

11164 8 Eftervisning af længdestabilitet Oversigt over afstivende vægge på langs: 1 2 3 4 Væggene 1, 2, 3 og 4 regnes på den sikre side som 108 mm teglstensvægge. Udover de ovenanførte teglstensvægge afstives huset også på langs af stålrammen. Denne regnes at optage 8 kn, hvorfor den resterende del af stabilitetslasten fordeles til de fire stabiliserende vægge, som vist ovenfor. Fordeling af last til de afstivende vægge: Længdevægge Væg nr. Tykkelse Længde Areal (m2) Lastfordelingstal Vandret last (KN) Rotationslast (KN) Totallast (KN) 1 0,20 1,40 0,27 0,15 2,43 0,00 2,43 2 0,20 2,80 0,55 0,29 4,87 0,00 4,87 3 0,20 2,80 0,55 0,29 4,87 0,00 4,87 4 0,20 2,60 0,51 0,27 4,52 0,00 4,52 Ramme 0,00 8,00 Sum 1,87 1,00 16,69 24,69

11164 9 Nedenfor er foretaget en opsummering af stabilitetsberegningerne, som kan ses i bilag A til nærværende statiske beregninger. Væg Tykkelse Længde Nødvendige forankringer Stabilitet [mm] [m] (glidnings-/væltningssikring) 1 108 1,4 - OK 2 108 2,8 - OK 3 108 2,8 - OK 4 108 2,6 - OK Ovenstående nødvendige forankringer er vist på forankringsplan, fundament, se særskilt afsnit i nærværende statiske beregninger under samme navn.

11164 10 Eftervisning af tværstabilitet Oversigt over afstivende vægge på tværs: H B C D F A G E I Alle vægge regnes på den sikre side som 108 mm teglstensvægge. Udover de ovenanførte teglstensvægge afstives huset også på tværs af stålrammen. Denne regnes at optage 8 kn, hvorfor den resterende del af stabilitetslasten fordeles til de ni stabiliserende vægge, som vist ovenfor. Fordeling af last til de afstivende vægge: Tværvægge Væg nr. Tykkelse Længde Areal (m2) Lastfordelingstal Vandret last (kn) Rotationslast (kn) Totallast (kn) A 0,11 6,70 0,72 0,26 12,30 0,00 12,30 B 0,11 2,60 0,28 0,10 4,77 0,00 4,77 C 0,11 2,00 0,22 0,08 3,67 0,00 3,67 D 0,11 2,60 0,28 0,10 4,77 0,00 4,77 E 0,11 3,10 0,33 0,12 5,69 0,00 5,69 F 0,11 2,60 0,28 0,10 4,77 0,00 4,77 G 0,11 1,30 0,14 0,05 2,39 0,00 2,39 H 0,11 1,30 0,14 0,05 2,39 0,00 2,39 I 0,11 3,20 0,35 0,13 5,87 0,00 5,87 Ramme 8,00 Sum 2,74 1,00 46,62 54,62

11164 11 Nedenfor er foretaget en opsummering af stabilitetsberegningerne, som kan ses i bilag B til nærværende statiske beregninger. Væg Tykkelse Længde Nødvendige forankringer Stabilitet [mm] [m] (glidnings-/væltningssikring) A 108 6,7 - OK B 108 2,6 - OK C 108 2,0 - OK D 108 2,6 - OK E 108 3,1 - OK F 108 2,6 - OK G 108 1,3 - OK H 108 1,3 - OK I 108 3,2 Der foretages væltningssikring af væg OK fra begge sider i form af RF gevindstang Ø12 mm fastgjort til spær/bjælkelag. Ovenstående nødvendige forankringer er vist på forankringsplan, fundament, se særskilt afsnit i nærværende statiske beregninger under samme navn.

11164 12 Eftervisning af bærende mellemunderstøttende stålramme på langs af hus, bjælke B1 Stålrammen på langs af huset har to funktioner, hhv. at være mellemunderstøttende bærelinje i huset for bæring af bjælkelag, samt afstivende for huset længdestabilitet, idet rammen udføres med momentstive hjørner. Belastninger henfører til tidligere afsnit af samme navn. Stabilitetslast henfører til stabilitetsberegninger, hvori 8 kn optages af stålrammen. Eftervisning af selve rammen kan ses på bilag C til nærværende statiske beregninger. Der henvises endvidere til detaljetegninger for udførelse af såvel ramme, samt fastgørelser til fundament, spær og anden stålramme.

11164 13 Eftervisning af bærende mellemunderstøttende stålramme på tværs af hus, bjælke B2 Stålrammen på tværs af huset har to funktioner, hhv. at være mellemunderstøttende bærelinje stålramme på langs af huset, samt afstivende for huset tværstabilitet, idet rammen udføres med momentstive hjørner. Belastninger henfører til tidligere afsnit af samme navn. Stabilitetslast henfører til stabilitetsberegninger, hvori 8 kn optages af stålrammen. Eftervisning af selve rammen kan ses på bilag D til nærværende statiske beregninger. Der henvises endvidere til detaljetegninger for udførelse af såvel ramme, samt fastgørelser til fundament og anden stålramme.

11164 14 Eftervisning af udvekslingsbjælke ved vederlag for bjælke B1 Forudsætninger: l/2 l/2 Konsekvensklasse:.. CC2 - Middel Materialekontrol Normal Materiale, jf. DS/EN 10025-2 S235 Ståltykkelse 13 Bjælkelængde: 1,5 mm m Partialkoefficient M 1,100 Belastninger: Laster (kn) Anv. Brud Egenlast 48,4 48,4 Nyttelast 0,0 0,0 Snelast 0,0 0,0 Vindlast 0,0 0,0 Samlet 48,4 48,4 Regningsmæssigt moment: Max. moment 18,15 knm Regningsmæssige materialestyrker: Flydespænding. Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul. 214 MPa 210000 MPa Bjælketype: HE 160 B Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment. 311,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment... 24,90 * 10 6 mm 4 Eftervisning: σ = 58 MPa < 213,64 MPa Deformationer: Egenlast Nyttelast. Snelast.. Vindlast.. I alt 0,65 mm 0,00 mm 0,00 mm 0,00 mm 0,65 mm Krav til nedbøjning: L/400 Tilladelig deformation. 3,75 mm

11164 15 Eftervisning af bjælkelag ved toilet l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 Materiale C18 Last type M Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 2,5 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 1,0 1,0 Nyttelast 0,5 0,7 Snelast 0,0 0,0 Vindlast 0,0 0,0 Samlet. 1,5 1,8 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 1,40 knm 10,7 MPa 1,30 MPa 1,19 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 9000,0 MPa Bjælketype: 45x170 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 217,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 18,40 * 10 6 mm 4 Eftervisning: σ = 6 MPa < 10,67 MPa Deformationer U inst. : Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast U fin 3,21 mm 1,52 mm 0,00 mm 0,00 mm 6,93 mm Reaktioner: R1 R2 2,23575 kn 2,23575 kn Vederlag: b = 45 mm l min = 40 mm Husk at tjekke underlag Forskydning: τ = 0,29 MPa < 1,19 MPa OK! Ovenstående er hermed eftervist, at bjælkelag (ved toilet) udføres med C18, 45x245 tildannet til maksimalt 45x170, c/c pr. maks. 0,33m.

11164 16 Eftervisning af bjælkelag, øvrigt l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 Materiale C18 Last type M Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 4,3 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 0,3 0,3 Nyttelast 0,6 0,9 Snelast 0,0 0,0 Vindlast 0,0 0,0 Samlet. 0,9 1,2 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 2,81 knm 10,7 MPa 1,30 MPa 1,19 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 9000,0 MPa Bjælketype: 45x245 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 450,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 55,10 * 10 6 mm 4 Eftervisning: σ = 6 MPa < 10,67 MPa Deformationer U inst. : Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast U fin 2,84 mm 5,39 mm 0,00 mm 0,00 mm 10,89 mm Reaktioner: R1 R2 2,6144 kn 2,6144 kn Vederlag: b = 45 mm l min = 50 mm Husk at tjekke underlag Forskydning: τ = 0,24 MPa < 1,19 MPa OK! Ovenstående er hermed eftervist, at bjælkelag (ikke ved toilet) udføres med C18, 45x245 c/c pr. maks. 0,4m.

11164 17 Eftervisning af bærende udvekslingsbjælke for kvist l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 Materiale GL32c Last type P Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 4,1 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 1,7 1,7 Nyttelast 0,0 0,0 Snelast 2,3 3,4 Vindlast 0,0 0,0 Samlet. 4,0 5,1 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 10,79 knm 14,8 MPa 1,38 MPa 1,48 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 13700,0 MPa Bjælketype: 140x300 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 2100,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 315,00 * 10 6 mm 4 Eftervisning: σ = 5 MPa < 14,77 MPa Deformationer U inst. : Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast U fin 1,48 mm 0,00 mm 1,93 mm 0,00 mm 4,30 mm Reaktioner: R1 R2 10,525725 kn 10,525725 kn Vederlag: b = 140 mm l min = 60 mm Husk at tjekke underlag Forskydning: τ = 0,25 MPa < 1,48 MPa OK!

11164 18 Eftervisning af ny rem på eksisterende rem Idet tilstanden og kvalitet af den eksisterende ikke kender, regnes eksisterende rem ikke at optage belastninger fra ny tagkonstruktion og etageadskillelse. Ny rem regnes derfor at optage den samlede belastning, og sikres mod løft fra eksisterende rem med indlimning af gevindstænger pr. maks. 0,8m langs hele den eksisterende rem. Der henvises til detaljetegning herfor. l Forudsætninger: Konsekvensklasse: CC2 Anvendelsesklasse 1 Materiale GL32c Last type P Kategori for nyttelast Boliger Bøjning om stærk eller svag akse Stærk Bjælkelængde: 3,7 m Belastninger: Laster (kn/m) Anv. Brud Egenlast 6,5 6,5 Nyttelast 3,2 4,8 Snelast 1,3 1,0 Vindlast 0,0 0,0 Samlet. 11,0 12,3 Regningsmæssigt moment: Max. moment Regningsmæssige materialestyrker: Bøjningsstyrke Tryk på sidetræ. Forskydning 21,01 knm 14,8 MPa 1,38 MPa 1,48 MPa Karakteristiske materialeværdier: Elasticitetsmodul 13700,0 MPa Bjælketype: 115x333 Tværsnitskonstanter: Modstandsmoment 2130,00 * 10 3 mm 3 Inertimoment.. 355,00 * 10 6 mm 4 Eftervisning: σ = 10 MPa < 14,77 MPa

11164 19 Deformationer U inst. : Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast U fin 3,26 mm 1,61 mm 0,65 mm 0,00 mm 7,77 mm Reaktioner: R1 R2 22,70875 kn 22,70875 kn Vederlag: b = 115 mm l min = 150 mm Husk at tjekke underlag Forskydning: τ = 0,59 MPa < 1,48 MPa OK! Det vurderes, at eksisterende søjler i facade, registreret til 100x100 kan optage denne merbelastning, hvorfor der ikke foretages egentlig eftervisning af disse.

11164 20 Eftervisning af punktfundamenter I forbindelse med etablering af bærende og afstivende stålsøjler såvel på langs som på tværs af bygningen optræder der merbelastninger af stribefundamentet i fht. de nuværende forhold for tilbygningen. I forbindelse med disse merbelastninger regnes det eksisterende fundament at kunne optage de belastninger der i dag forekommer, og den merbelastning som kommer som følge af stålrammerne optages af nye punktfundamenter udfor søjlernes placering. Iht. bilag C og D er de størst forekomne belastninger lodret på 76,1 kn og vandret på 8 kn, svarende til maksimal belastning for ramme på tværs af hus. Beregningen forudsætter, at fundament føres til frostfri og bæredygtig jord iht. geoteknisk rapport fra DMR, dateret 19. november 2009, svarende til at bæredygtig lag har en vingestyrke på min. 100 kn/m 2. Forudsætninger: Funderingsklasse: Normal Sikkerhedsklasse: Normal Karakteristisk vingestyrke: c u 100 kn/m 2 Karakteristisk friktionsvinkel: ϕ pl 36 Effektiv rumvægt: γ ' 18 kn/m 3 Effektive overlejningstryk ved FUK: q' 2,8 kn/m 2 Tangens til friktionsvinkel: 1,2 Kohæsion ved bæreevne af fundamenter: 1,8 Regningsmæssig vingestyrke: 55,6 kn/m 2 tan( ϕ pl ) Regningsmæssig friktionsvinkel: ϕ d = arctan 31,2 γ ϕ Hældning af fundamentsunderkant: α 0 γ ϕ γ c1 c ud

11164 21 Belastninger: Geometri: V d = 55,1 kn b = 1,20 m H d = 8 kn l = 0,40 m M d = 0 KNm Excentriciteten: e = M d V d 0,00 m Effektiv bredde: b' 0,40 m Effektiv længde: l' 1,20 m Effektivt areal: A' 0,48 m 2 Kontrol stærk excentrisk belastet: e > 0,3 x l... 0,12 m Md V d Hd b l

11164 22 Ler tilfælde = 5,14 * 55,6 * 1 * 1,07 * 0,92 + 2,8 = 283 kn/m 2 = 1,00 = 1+ 0,2*(0,4/1,2) = 1,07 = kv(1-(8/(0,48*55,56))) = 0,84 = 0,5*(1+0,84) = 0,92 Stærk excentrisk belastet i = 1 + c H V d d = 1 + 8 / 55,1 = 1,15 R A ' d ' Samlet bæreevne V d A' 3 = ( 1,05 + tan ϕ ) N C s i ' d c ' e d c c = (1,05 + tan^3(31,2)) * 5,14 * 55,6* 1,07 * 1,15 = 444 kn/m 2 = 55,1 / 0,48 = 115 kn/m 2 R A' V d = 283 kn/m 2 > = 115 kn/m 2 Bæreevne ok A ' Glidning S d A' cud = min 0,4 V d = 26,7 kn = 22,0 kn = 22,04 kn H d S d = 8 kn/m2 < 22,04 kn/m2 Glidning ok

Barupvej 22, 2730 Herlev 11164 23 Sand tilfælde = 0,5 * 18 * 1,2 * 17,82 * 1 * 0,87 * 0,53 + 2,8 * 21,1 * 1 * 1,07 * 0,73 = 135 kn/m 2 = 1,00 1 = 1+ 0,2*(0,4/1,2) = 1,07 = 1-0,4*(0,4/1,2) = 0,87 1 = (1-8/55,1)^2 = 0,73 = 0,73^2 = 0,53 = eksp(pi * tan(31,2)) * tan(60,6)^2 = 21,1 = 0,25* ((21,1-1) * tan(31,2))^1,5 = 17,82 Stærk excentrisk belastet H i c = 1+ V 2 i γ = i c d d = 1 + 8 / 55,1 = 1,15 = 1,15^2 = 1,31 ' R d ' A = γ ' b ' N s i γ γ γ = 18 * 0,4 * 0,87 * 17,82 * 1,31 = 145,8 Samlet bæreevne R A' V d A' = 55,1 / 0,48 = 115 kn/m 2 = 135 kn/m 2 > = 115 kn/m 2 Bæreevne ok Glidning δ = S ' ' d ϕ d = ' d V d H d S d tan δ ' d = 31,2 = 31,2 = 55,1 * tan(31,2) = 33,36 = 8 kn/m2 < 33,36 kn/m2 Glidning ok

11164 24 Konstruktions- og forankringsplan, fundament Nedenstående dimensioner er minimumsdimensioner. Nedenstående plan viser bl.a. nødvendige forankringer i fundament iht. stabilitetsundersøgelse Stritter imellem nyt punktfundament og eksisterende randfundament Udføres med armeringsstænger Y10 pr. 150 mm i begge retninger, indlimet med hilti HIT HY 150. Indlimning udføres min. 150 mm dybt og indstøbes min. 150 mm i nyt punktfundament. D2 D1

11164 25 Konstruktions- og forankringsplan, stueetage Nedenstående dimensioner er minimumsdimensioner. Bjælkelag Bjælkelag C18, 45x195 mm. pr. maks. 30 cm. Min. vederlagslængde 50 mm. Udvekslingsbjælke Bjælke HE 160B, S235 Brandbeskyttes til BD30 og korrosionsbeskyttes til C4. Udføres iht. detaljetegning. D7 D9 D9 D3 D6 D5 D4 D9 Ny stålramme på tværs af bygning Bjælke HE 220B, S235 Søjler IPE200, S235 Brandbeskyttes til BD30 og korrosionsbeskyttes til C4. Udføres iht. detaljetegning. Ny stålramme på langs af bygning Bjælke HE 220B, S235 Søjler IPE200, S235 Brandbeskyttes til BD30 og korrosionsbeskyttes til C4. Udføres iht. detaljetegning.

11164 26 Konstruktions- og forankringsplan, 1. sal Nedenstående dimensioner er minimumsdimensioner. D8 Bærespær Der udføres forstærkning iht. spærleverandør mht. de to markerede spær, som optager last fra udvekslingsbjælke. Belastning til spærleverandør kan ses under beregning af udvekslingsbjælke. Bjælkelag øvrige steder Bjælkelag øvrige steder udover toiletudføres som C18, 45x245 c/c pr. maks. 0,4m. Bjælkelag ved toilet Bjælkelag ved toilet, hvor der udstøbes betonplade på lewis svalehaleplader udføres som C18, 45x245 tildannet til min. 45x170 liggende pr. maks. 0,33m. Udvekslingsbjælke For udveksling i spær for etablering af kvist udføres bjælke i limtræ, GL32C, 140x300. Udføres iht. detaljetegning.

11164 27 Signaturforklaring til konstruktions- og forankringsplan Angiver forventet eksisterende lodret forankring udført med enten hulbånd 25x2,0 mm eller gevindstang Ø12 mm. Der udføres kontrol af at dette er udført. Er dette ikke udført skal der udføres RF gevindstang Ø 12 mm indlimet i eksisterende fundament med hilti hit HY 150 min. 300 mm. Føres 100 mm over sokkel og påføres bøsning som samler gevindstang fra fundament med ny gevindstang ført til tag. Gevindstang fastgøres til spær med vinkelbeslag KR 95L med 10 stk. kamsøm 40x4,0 i spær/udvekslingsbjælke. Angiver placering af væltningssikring i form af vinkelbeslag 290x50x2x40 fastgjort til betondæk med M12 ekspansionsbolt+underlagsskive 40x50x10 forankringsdybde min. 80 mm. Hertil fastgøres et hulbånd 40x2,0 mm med 8 stk. M5 bolte. Hulbånd føres op langs væg og fastgøres til toprem med 10 stk. kamsøm 40x4,0. Angiver stålsøjle/ramme. Dimension på stål er angivet. Der henvises til detaljetegning. Angiver nyt punktfundament 0,4m x 1,2m til frostfri og bæredygtig dybde iht. geoteknisk rapport, udført i beton C25M. Der udføres stritter mellem eksisterende randfundament og nyt punktfundament, udført med armeringsstænger Y10 pr. 150 mm i begge retninger, indlimet med hilti HIT HY 150. Indlimning udføres min. 150 mm dybt og indstøbes min. 150 mm i nyt punktfundament. Angiver vindtrækbånd på spærhoved, som Simpson Strong-Tie, 40x2,0 mm. Fastgjort ved spærfod og i kip med 10 stk. kamsøm 40x4,0, samt i mellemliggende spær med 2 stk. kamsøm 40x4,0.

11164 28 Overførsel af vindlast til vægge og gavle Det sikres at alle tværvægge sømmes oppefra ned igennem de krydsende eksisterende forskallingsbrædder sker med 2 stk. 38/100 galv. søm i hvert forskallingsbræt. Alle forskallingsbrædder i loftskiven er gennemgående i hele husets længde pr. 30 cm. De langsgående forskallingsbrædder skal være ført til yderste spær, og fastgjort hertil. Ved langsgående vægge (vægge parallelt med facaden) indvendigt i huset placeres et BMF Vinkelbeslag 90 på begge sider af spær/bjælkelag. Beslagene sømmes til indv. væg med 3 stk. 38/100 søm pr. beslag. Beslaget må ikke fastgøres til bjælkelaget. Hvis der anvendes sømpistol e.l., skal de anførte sømdimensioner som minimum overholdes tværsnitsmæssigt. Alle skunkvægge, skråvægge og lofter på 1. sal udføres som 2 lag 13 mm gipsplader. Plader skrues i begge lag pr. 200 mm langs kanter og pr. 200 mm i mellemunderstøtninger. Disse afstiver tagkonstruktionen mod at spær skal kæntre. Loftskiven/etageadskillelsen udføres som en skive, idet denne udføres med spånplade på overside af bjælkelag, hvorved stabilitetslaster videreføres til de afstivende vægge i stueetage. Eksisterende spærfødder fastgøres til nyt bjælkelag med 1 stk. M12 bolt+2 stk. underlagsskiver pr. maks. 1,5 m. Der foretages bæring af kvistspær og præfabr. hanebåndsspær med udvekslingsbjælke af limtræ, GL32c, 140x300, udført jf. detalje, fastgjort til bærespær/forstærket spær ved hver side Spærleverandør skal eftervise spær for denne merbelastning. Belastninger kan findes i afsnittet ang. beregning af udvekslingsbjælke. Spærleverandør skal sikre at belastning kan overføres i spær, alternativt der skal etableres dobbeltspær ved denne udvekslingsbjælke. Der etableres bærende og afstivende stålramme som mellemunderstøtning, udført i HE 220B stålprofil udført i korrosionsklasse C4 og brandbeskyttet til BD-30. Udføres iht. detaljetegninger og opmåling sker på stedet.

11164 29 Forankring af tagkonstruktion og afstivninger Hvert spær fastgøres, i hver side, til ny limtræsrem, Gl32c 115x333, med 2 stk. BMF-vinkel 90 m. ribbe, som sømmes med 6+6 stk. kamsøm 40x4,0. Ny rem fastgøres til eksisterende rem med indlimning af gevindstænger Ø12 mm RF pr. maks. 0,8m langs hele den eksisterende rem. Det forudsættes, at der er etableret i alt 4 stk. lodrette forankringer, se forankringsplan. Er disse ikke udført, skal de udføres på stedet iht. beskrivelse. Der etableres 1 stk. ny væltningsforankring, som skal fastholde det nærliggende vægfelt til fundamentet/betondækket. Placering følges nøje jf. forankringsplanet. Tagflader afstives af indv. loftbeklædning af 2 lag 13 mm gipsplader. Plader skrues pr. 200 mm langs kanter og pr. 200 mm i mellemunderstøtninger. Plader udføres med forskudte samlinger. Yderligere afstives tagflade af vindtrækbånd på spærhoved, iht. forankringsplan for 1. sal.

11164 30 Detaljetegninger Der henvises til bilag E for detaljetegninger vedlagt nærværende statiske beregninger. Detalje nr.: Emne: D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 Væltningssikring af væg i gavl Punktfundament ved søjler, i alt 7 stk., samt fastgørelse af søjle Samling i rammehjørne, i alt 3 stk. Samling af udvekslingsbjælke i stålramme ved gavl Samling af stålbjælker i krydsningspunkt Samling over mellemunderstøttende stålramme Fastgørelse af ny rem på eksisterende rem Udvekslingsbjælke for kvist Fastgørelse af loftskive til afstivende vægge i stueetage Fastgørelse af søjle i facade mod eksisterende betonfundament