Statisk Projekteringsrapport: Statiske Beregninger:

Transkript

1 Statisk Projekteringsrapport: '. u\.. '^ PO,.1 i Statiske Beregninger: Lehwaldsvej 5,1. Kgs. Lyngby Etagebolig Intern ombygning i lejlighed Adresse Matrnr Ejendomsnummer Kommune nr Sag nr. Dato Underskrift Underskrift Kontrol Lehwaldsvej Kgs Lyngby 22a mfl Kgs Lyngby ' * 2059 // /O/j// // 2ooa4>8-«r //// / ^(mmøv ANDERS FABRICIUS MØLLER rådgivende ingeniører A/S, medlem af FRI Roskildevej 12A, 3400 Hillerød, tlf , fax

2 side 0.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, A/S, Roskildevej 12A Hillerød HfMMOAAA fex4a4a9fi44 mail- nnsmteifmnnnsiittrilr Statisk projekteringsrapport og beregninger INDHOLDSFORTEGNELSE: Statisk projekteringsrapport 1 Statisk projekteringsrapport Beskrivelse af bygningen/bygningsdele Konstruktivt princip/brandtekniske forhold Opgavedeling/ansvarsforhold Statiske beregninger 2 Forudsætninger emne Litteratur Materialer Lastfastsættelse side revideret 3 Statiske beregninger konstruktionselement B101 murværk side revideret 4 Revisions-log Revision side dato 5 Tilsyn kontrol.1 Emne Plan for tilsyn og kontrol side dato

3 Statisk projekteringsrapport og beregninger 1 STATISK PROJEKTERINGSRAPPORT 1-1 BESKRIVELSE AF BYGNINGEN/BYGNINGSDELE Bygningen: Etablering af hul i bærende lydadskillende lejlighedsskel Bygningsdele: Fundament: Ikke berørt Facader Ikke berørt Skillevægge: Muret i bastardmørtel iht oprindelige materiale (35cm). Etagedæk: In situ betondæk med fordelingsbjkælker over alle væggene i de eneklte etageadskilelese Tag: Ikke berørt Berørt konstruktion: Ved en gennemgang og optengning viser det sig at dørhullet vil være placeret i i midten af væggen og med bare en almindelig ekcentricitet vil lasten blive placeret uden for dørhullet, og med fordelingsbjælken som ekstra fordeling vil der derigennem være yderligere sikkerhed. Eftervisnignen viser at der er rigelig bæreevne i murværket idet der er regnet med en en KC50/50/700, hvilket er på den sikre side iht gamle projekt, og bæreevene er ca 2-3 gange større end den belastning der er påført side 1.1 ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød Uf ,fax , mail: post@afmconsult.dk

4 Statisk projekteringsrapport og beregninger 1.2 KONSTRUKTIVE PRINCIPPER/BRANDTEKNISKE FORHOLD Konstruktioner, bygningsdele, samlinger. Konstruktionen anvendes traditionelle bygningsdel og samlinger Sikkerhedsklasse Konstruktionerne henregnes i normalsikkerhedsklasse, idet den er sekundær, medens hele bygningen er i høj sikkerhedskalsse Dynamiske laster Der er ikke regnet med dynamiske laster idet laster fra vind og person/naturlaster er omregnet til statiske laster iht DS 409/410. Der er ikke regent med påkørselslaster Robusthed Der er i en bygning af denne karakter krav til robusthedsberegning, men da der ikke sker ændringer i konstruktionsprincipperne eftervises der ikke Funderingsprincip Ikke behandlet og ikke under indflydelse Nedføring af lodrette laster Lodrette laster føres via bjælke til bærende skillevægge Nedføring af vandrette laster Ikke redegjort for i denne beregning, idet det umiddelbart ses at laster føres ned i gennem tagskiver og etagedækskiver Brandtekniske forhold: Der er tale om sammenlægningen af to brandceller således at den samlede lejlighed udgøre en brandsektion ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S. Roskildevej 12A, 3400 Hillerød tlf fax , mail: post@afmconsult.dk side 1.2

5 Statisk projekteringsrapport og beregninger 1-3 OPGAVEDELING/ANSVARSSFORHOLD: Bygningen forskellige dele beregnes af undertegnede. I nedenstående skema er anvist fordelingen mellem de enkelte. Det overordnede ansvar for at beregningskomplekset er sammenkoordineret påligger undertegnede. Fundering Konstruktioner Stabilitet Q. _ E _5 1* f & g B il m co Samlet koordinering ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød Uf fax mail: post@afmconsuk.dk side 1.3

6 Statisk projekteringsrapport og beregninger 2 STATISKE BEREGNINGER 2.1 FORUDSÆTNINGER Litteratur.1.2.2a.2b DOKUMENT Teknisk Ståbi. 18 udgave DS 409 Norm for sikkerhedsbestemmelser for konstruktioner 2.udg Tillæg nr. 1 til DS udg 2003 Tillæg nr. 2 til DS udg DS 410 Norm for last på konstruktioner, 4. udg 1998 DS 411 Norm for betonkonstruktioner, 4. udg 1999 DS 412 Norm for stålkonstruktioner, 3. udg Gældende DS 413 Norm for trækonstruktioner, 6. udg i DS 414 Norm for murværkskonstruktioner, 5. udg 1998 DS 414 Norm for fundering 4. udg 1998 SBI Anvisning 189 Småhuse, 1998 SBI Anvisning 186 Småhuses Stablitet 1995 TRÆ 52, Træspær 2,2005 TRÆ 51, Taglægter C-" s*»- (o. vd&s. O ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, A/S. Roskildevej 12A, 3400 Hillerød W fax mail: post@atmconsultdk side 2.1

7 Statisk projekteringsrapport og beregninger 2.2 Materialer Nærværende opremsning er materialer som er anvendt i konstruktionen, Specielle forhold omkring eksisterende materialer er opridset her. Nye konstruktioner henvises i øvrigt til tegninger specielt til konstruktionsnoten. Kontrolklasse Sikkerhedsklasse Materialekontrol E 3 (0 i O z Høj/ Skærpet i BETON: ARMERINGSSTAL: MILJØKLASSE: KONSTRUKTIONS STÅL: s SS CO CO C CO o c s. o S235 *» <16 «**. 235 J> 201 H 238 E0,21*10 6 Mpa EdO,179*10 6 MPa H,I,U;L profiler: S235J0, S235JR, iht DS SVEJSESØMME: Alle svejse sømme Klasse II, a min 4 mm BOLTE: Alle bolte min klasse 8.8, domsamlinger, Kategori A samling KONSTRUKTIONS TRÆ: ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, Å/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød tlf , fax , mail: post@afmconsuftdk side 2.2

8 Statisk projekteringsrapport og beregninger REVISIONSLOG: Nedenstående er loggen for de revisioner der er udført i beregningerne. Dato revision Udført kontrol ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører. A/S. Roskildevej 12A, 3400 Hillerød tlf , fax , mail: post@afmconsutt.dk side 4.1

9 M. Lehwaldsvej 5 B101 DATO INIT AFM SAG 2059 afsnit B101 Indledning Tværskillerum bjælke til ny dør, beregenes for last fra 1 etqge og murvøærk fra 1 etage, idet lastfordeæende bjælke vil fordele øvreig last Vederlag skal ommures min 3 skifter Statisk model: Simpel understøttet bjælke med jævnt fordelt last Vederlagsdybde Laster: Egenlast etageadskillelse taglast væg Resultat sammenfatning Profil HE-B 120 Momentspænding OK Forskydningsspænding OK Nedbøjning OK Vederlag OK Flangespænding OK Vederlagsplade t= 0,0 1,90 m 0,2 m 6,50 kn/m2 kn/m2 6,30 kn/m2 antal etageadskileleser antal etager murværk lastbredde etageadskilelser lastbredde tag Gennemsnitlige etagehøjde 1.00 stk 2,00 Stk 3,18 m m * ^i-b.35 -fc.^s- Nyttelast nyttelast nyttelast personlast Naturlast 2,00 kn/m2. kn/m2 Samletlast Egenlast etageadskilleser tag murværk samlet egenlast 20,64 kn/m (o,* * 3,itf 0,00 kn/m 35,28 kn/m fe,t** 2.x Z,S 5532 kn/m Nyttelast personlast personlast naturlast partial ,5 karakteristiks regningsmæssig 0 OkN/m 635 8,26 kn/m 4,1 a,d* 3,1S 0 0,00 kn/m kn/m Regningsmæssig last 64,17 kn/m antal bjælker 2 stk Snitkræfter: Moment: Ms=1Æ*rd*l A 2= Reaktion: Vd=1/2*rd*l Mmax 14,48 knm ift*,ft ift 1 * 2 30,48 kn Stivhed: max nedboejning for nyttelast umax= 450 delafspaendvidde 4,2 mm 1/400 1/200 Anders Fabricius Møller Rådgivende Ingeniører A/S PB109, Porthus Stenholtsvej Fredensborg

10 M. Lehwaldsvej 5 B101 DATO INfT SAG afsnit AFM Eftervisning: stålkvalitet sikkerhedsklasse materialekontrolklasse epsilon (235/ry)*03 c/tf. d/tw Tværsnitsklasse Materialer: fyd= E= samlet jemmængde Momentspænding: sigm s Ms/Wpla A mm2 x1e43 3,4 Nedboejning: u = 5*qk«l*44384*E«ly) = SIK MAK ly mm4 xle+6 8,64 normal normal 130 5/ klassel V;^^HE > hw&% Wel mm3 xle egenlast 873 MPa M$$i& liii <f= 63 klassel klassel 235 h mm tw mm MPa MPa 50,711 kg 201 MPa 363 tfb mm mm M$M M nyttelast Q3 mm /326 for nyttelast < umax 432 mm W&WMå Forskydningsspaending: tausvd/akrop 473 MPa <fyd A (1/3V MPa Vederlagsspænding sigm=vdarv*(t+d+tv)) ved krop 8,71 Mpa total 137 Mpa muret vederlag KC50/50/700 stenklasse massive fond moment i flange modstandsmoment spænding i flange ved vederlag Vederlagsplade tv Nødvendigt trykareal på eksisterende murværk 038 knm mm Mpa S^«É?#ii^j'mm S?->w«l sum af modstandsmoment i flange og vederlagsplade OK fond ^?i i impa KC50/50/700 A" 9526 mm2 vægtykkelse ensidigt vederlag h tosidigt vederiag h '^S^smm - mm trykfordeling 1 på 2 skifter der skal udskiftes 107 mm ' mm -1 længde af tryk bjælke vikejret på væg maks vederlagslængde 143 mm vederlagsdybde for stor Anders Fabricius Møder Rådgivende bigentarer A/S PB109,Porthus StanhoNsvii 27

11 Rapport fra programmet Murværksprojektering - modul Lodret belastet muret væg Side 1 af 4 Murværksprojektering - mur-001 (LI :42 Projektets navn: Projekterende firma: Sagsansvarlig: Lehwaldsvej 5 AndewfebriciusMdler, A m * rådg. ing A/S Modul: Lodret belastet muret væg - Komponent: Lodret belastet muret væg Specifikke forudsætninger Det aktuelle vægfelts (A-væggens) ligningsmæssige dimensioner: A-længde = 4,200 m Højde = 2,500 m A-tykkelse = 350 mm Afstivende tværvæg i venstre side (V-væggen): V-bredde = 0,000 m V-tykkelse = 0 mm V-væggen støtter 0,000 m af A-væggen Afstivende tværvæg i højre side (H-væggen): H-bredde = 0,000 m H-tykkelse = 0 mm H-væggen støtter 0,000 m af A-væggen Materialeparametre: f cnk =s6 ' 20MPa E ok = 3000 MPa 1^ = 0,30 MPa Densitet =1800 kg/m 3 Sikkerhedsklasse = Høj Kontrolklasse = Normal Last- og excentricitetsværdien Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos nedad) n = 500,00 kn/m Topexcentricitet (pos modsat tværlast) % =18 mm Maksimal afvigelse fra den plane form =10 mm Excentrisk reaktion ved vægfod accepteres. Regningsmæssig tværlast w = 0,50 kn/m 2 Generelle forudsætninger Understøtningsgrad: I mange tilfælde støttes et lodret belastet vægfelt af en ellerflereafstivende tværgående vægge. Støtten betyder, at vægfeltet bliver mere stabilt og kan modstå en større lodret last Dette tages i regning gennem en reduktion af den regningsmæssige søjlelængde hs. Hvis inertimomentet af en sådan tværvæg er mindst 3 gange inertimomentet af det vægfelt den støtter, regnes tværvæggen at give fuld understøtning. Hvis inertimomentet af en tværvæg er mindre end inertimomentet af det vægfelt den skulle støtte, regnes tværvæggen ikke at give understøtning. Hvis inertimomentet af en tværvæg er mellem 1 og 3 gange inertimomentet af det vægfelt den støtter, regnes tværvæggen at give delvis e 5

12 Rapportfraprogrammet Murværksprojektering - modul Lodret belastet muret væg Side 2 af 4 understøtning. Da et vægfelt således ikke mere kan regnes enten 2-, 3- eller 4- sidigt understøttet, er begrebet "understøtningsgrad" indført. Vægfeltet regnes altid fuldt understøttet langs fod og top. Langs hver af disse kanter sættes understøtningsgraden til 1,0. Langs hver af de lodrette kanter sættes understøtningsgraden til 1,0 hvis der er fuld understøtning, til 0 hvis der ikke er nogen understøtning, og til en værdi mellem 0 og 1 hvis der er delvis understøtning. Ved addition af disse fire uhderstøtningsgrader fås vægfeltets samlede understøtningsgrad, som bliver et reelt tal mellem 2 og 4. På basis af vægfeltets samlede understøtningsgrad og dets højde/længdeforhold bestemmes en reduktionsfaktor mellem 0 og 1, som ved mul-tiplikationmed væggens fysiske højde giver en regningsmæssig søjlelængde. Denne benyttes ved stabilitetsberegningen for søjlen. Kommentar vedr overgangskurven A-B: Punkt A angiver det regningsmæssige brudmoment om en vandret akse for et rent tværbelastet vægfelt, hvori der kan regnes med bøjningsviikning. Om betingelsen for at kunne regne med bøjningsviikning (og dermed med overgangskurven) siger DS 414, bl.a.: (2)P Ved udnyttelse af bøjningsvirkning i en uarmeret konstruktion skal det sikres, at der ikke udvikles skadelige revner i de tværsnit, hvor der er forudsat bøjningstrækspændinger. Dette forhold skal derfor altid vurderes som grundlag for dimensionering baseret på bøjningsvirkning. (4)P Der kan normalt ikke regnes med bøjningsvirkning i tilfælde, hvor bæreevnen alene baseres på bøjningstrækspændinger i liggefuger. (5) For konstruktionsdele, hvor konsekvensen af et eventuelt brud er lille, kan bæreevnen alene baseres på bøjningstrækspændinger i liggefuger. Som eksempel på konstruktionsdele, hvor dette kan væretilfældet,kan nævnes: Mindre vægfelter mellem muråbninger, indvendige ikke bærende skillevægge, murkroner og lignende. Vægfeltet skal altså normalt støttes af mindst én afstivende tværvæg, men der kan ses bortfradette krav i visse tilfælde. Da programmet ikke kan "vide", om konsekvensen af et eventuelt brud er stor eller lille, er det i programmet forudsat, at overgangskurven A- B kun kan benyttes som bæreevnekurve, når væggens samlede under støtningsgrad er større end 2,0.1 modsat fald er overgangskurven vist punkteret, og momentbæreevnen mu er i denne rapport angivet svarende til det "rene" n-m-diagram. Delresultater A-væggens understøtningsforhold Afstivende tværvægs venstre side højre side inertimoment Tilh. del af A-væg: længde I(T) - Ocm 4 = 0,000 m Ocm 4 0,000 m Inertimomentforhold, 1^ inertimoment I(A) = I(T)/I(A) = Ocm 4 =. Ocm 4 -

13 Rapportfraprogrammet Murværksprojektering - modul Lodret belastet muret væg Side 3 af 4 Understøtningsgrad for A-væg = 0,00 0,00 A-væggens søjlelængde mv. (jf. DS 414,5. udg., afsnit 6.4(8) og samt filen "Lodret belastet sideafstivet væg. Beregning af reduceret søjlelængde.doc" i mappen "Dokumentation" på installations-cd'en.) Samlet understøtningsgrad =2,00 => \ =1,00*2500 =2500 mm Slankhedsforholdhs/ATykk =7,1 kj =1,0 Materialeparametre ^ = *Wf"ciik =484 Trykstyrke f^ Bøjningstrækstyrke ^tld Partialkoefficient 2,02 2,20 Regningsmæssig værdi 3,06 MPa 0,14 MPa Lastforhold Væggens egenlast Excentricitet ved vægfod (pos modsat tværlast) g = 15,45 kn/m e fod =-9mm (højst sv. til fuld indspænding og højst A-tykkelse/6) Resulterende excentricitet i dim.givende snit Tilhørende normalkraft i dimensionsgivende snit ^Rgg = 18 mm n Res= 505,15 kn/m (Det dimensionsgivende snit er det snit i væggens midterste trediedel, hvor momentet er størst) Koordinater til n-m-diagram (regningsmæssige værdier) t mm t d -2e, mm ks n kn/m m knm/m Tryk med søjlevirkning efter DS 414,5. udg., afsnit 6.4(4): ,00 0,0 0,000 Overgangskurve, se DS 414,5. udg., afsnit 6.8(2): (kun gyldig ved bøjningsvirkning, se generelle forudsætninger) (A) (B) 0,0 30,1 2,784 4,388 Tryk med søjlevirkning efter DS 414,5. udg., afsnit 6.4(4):

14 file://c:\dociiment5i and R»rtinoc\«fiirAT i>v*\* inhgti11ina«vivitin\fi tmn Rapportfraprogrammet Murværksprojektering - modul Lodret belastet muret væg Side 4 af ,18 0,30 0,36 0,41 0,46 0,51 0,56 0,59 0,63 0,66 0,69 0,71 0,74 0,76 0,78 0,79 0,81 0,82 0,83 0,84 0,85 0,86 0,87 0,88 0,89 31,8 74,6 102,0 132,7 165,9 201,2 238,1 276,1 314,9 354,4 394,2 434,2 474,4 514,6 554,7 594,9 634,9 674,8 714,6 754,2 793,7 833,1 872,3 911,4 950,3 4,641 10,005 13,091 16,251 19,358 22,303 24,999 27,379 29,394 31,006 32,189 32,926 33,205 33,017 32,360 31,230 29,628 27,554 25,010 21,998 18,520 14,579 10,177 5,316 0,000 J Resultat Resulterende regningsmæssigt moment: m Res = n R e s* e Res = 9,21 knm/m Momentbæreevne ved n = 505,15 kn/m iflg n-m-diagram: mu = 33,06 knm/m Konklusion: m R < mu: Bæreevnen er tilstrækkelig.

15 Statisk projekteringsrapport og beregninger KVALITETSSIKRING: I processen på tegnestuen udføres en egenkontrol og de primære bygningsdele hvorrisikoog konsekvens i en samlet sikkerhedsvurdering er mest omfangsrigt, kontrolleres af en medarbejder med faglig kompetence men uden direkte forbindelse med det pågældende projekt Ansvar Geoteknikker AFM Kontrol Stålkonstruktion Kontroltype Proceskontrol Resultat ANDERS FABRICIUS MØLLER, rådgivende ingeniører, A/S, Roskildevej 12A, 3400 Hillerød tlf , fax , mail: post@afmconsult.dk side 5.1