Marts 2009 SKITSEPROJEKT KULTURBRO - AALBORG

Transkript

1 Marts 2009 SKITSEPROJEKT KULTURBRO - AALBORG

2 Indholdsfortegnelse Emne PDF-dokument-side Organisationsplan... 3 Resumé... 4 Forslag, Erasmus & Partnere A/S... 5 Notat Kulturbro-Aalborgs landfæster - Aalborg kommune Notat Kulturbro-Aalborg - vurdering af personsikkerhed Notat Skibsstødanalyse for store broer, oversigt Jernbanebroen 61 Uddrag af Rambølls notat "Acceptkriterier" Uddrag af Rambølls notat "Fase A3" vedr. skibsstød og personsikkerhed Sikkerhedsprocedurer ved skibspassager og godstogspassager, samt udformning af signalanlæg Placering af bomsystemer og skilte Montage af Kulturbro-Aalborg Fremmede ledninger Jording i forbindelse med eventuel elektrificering af jernbanen.. 95 Sne og overisning på klapfaget Drift og vedligeholdelse Driftsøkonomien beregnet som nutidsværdien for Kulturbro- Aalborg i den samlede levetid Myndighedskontakter i øvrigt Banedanmarks underskrevne aftale Rambølls A/S' beregninger på Jernbanebroen Støjmåling Lugtgener Benyttelsesgrad og anvendelse Foreningen Kulturbro-Aalborgs Entrepriseforsikring Budget Finansieringsplan Bilag : Notat stål vs. træ Erasmus' Space Frame Analysis Erasmus' Vindberegning af åbent klapfag, med vindneutrale specialgitteriste med 15 grader skråtstillede bærestave Erasmus : Detailopbygning af 180 cm fast fag og 120 cm klapfag 439 Erasmus : Detailprojektering af klapfag Erasmus : Detailprojektering af faste fag Ialt sider

3 ORGANISATIONSPLAN Bygherre : Foreningen Kulturbro-Aalborg Projektledelse og samlet skitseprojekt : Toft-Nielsen A/S Forslag : Erasmus & Partnere A/S Arkitektfirma : Kærsgaard & Andersen Ingeniører og Arkitekter A/S Beregninger vedr. Jernbanebroen, samt vibrationsvurderinger : Rambøll A/S Støjmåling, vurdering af lukketider samt sikkerhed : Toft-Nielsen A/S Signalprocedurer, bomme, lys, lyd, belysning : Troldhede Installationsforretning A/S

4 Resumé : - Kulturbro-Aalborg kan gennemføres, såvel teknisk, tidsmæssigt, sikkerhedsmæssigt som økonomisk. - Kulturbro-Aalborg opføres helt i stål, også på klapfaget. Der bygges bag hegn, fag for fag, idet der startes på land i Nørresundby. De færdigbyggede fag bruges som platform for næste fag, der skal bygges. Hvert fag er ca meter langt. Broen boltes sammen, fag for fag. Der vil efter alt at dømme kunne bygges uden anvendelse af banevagt, undtagen på broklappen. - Detailberegningerne viser, at gangbroen kan bære fuld personlast i de planlagte gangstibredder, 1.80 meter på de 370 meter faste fag og 1.20 meter på broklappens 32 meter. - Kulturbro-Aalborg brugere vil være udsat for en vis støj ved togpassager. Dette er belyst ved en støjmåling og en sammenligning med støjen på Limfjordsbroen. Støjmålingen på Kulturbro- Aalborg viser ikke højere værdier end på Limfjordsbroen. - Kulturbro-Aalborgs brugere vil være udsat for nogle vibrationer, men kun ved togpassage. Beregningerne viser, at selve gangbroen ikke giver ubehagelige vibrationer, men at der kan overføres vibrationer fra selve Jernbanebroen til gangbroen i de sekunder hvor et tog passerer. Beregningerne viser, at der ikke overføres farlige vibrationer fra gangbroen til selve Jernbanebroen. - Det overvejes at foretage en supplerende vibrationsmåling på selve gangbroen når byggearbejdet er kommet ca. 60 meter fra land på Nørresundbysiden. Rambølls beregninger viser, at det er på de Jernbanebrofag, der hænger imellem to udkragede fag, at der vil være størst risiko for vibrationer. Disse fag findes 2 steder, ca. 54 meter fra Nørresundby, i 32 meters længde, og i 32 meters længde. lige før klappen, set fra Nørresundbysiden. Skulle det her vise sig, at vibrationerne er større end antaget, vil det blive undersøgt, hvordan en eventuel yderligere dæmpning af vibrationerne på gangbroen kan foretages. Der kan eventuelt foretages en sammenlignende vibrationsmåling på Limfjordsbroens klap. - Sikkerhedsprocedurerne ved rømning af gangbroen er detaljeret beskrevet, og gennemgået og drøftet med Jernbanebroens personale på et af Banedanmark indkaldt møde. Der anvendes 2 bomsystemer, et System 1 ude ved klappen og et System 2 inde på land. Ved passage af store skibe samt ved gennemkørsel af godstog bruges begge systemer. I øvrige situationer bruges kun System 1. - Kontrolberegningerne viser, at Jernbanebroen kan holde til Kulturbro-Aalborg. Der er undersøgt for lejeslid, vindbelastning, sne, overisning, klappens åbnings- og lukningsmuligheder, kontravægt, statik og maskineri samt lokale fastgørelsespunkter.

5 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Forslag side 3 Forslag Formål med forslag Designkrav Lastkombinationer Lastfastsættelse Permanent last Variabel last Ulykkeslast Nedbøjningskrav Egenfrekvens Dimensionering af bjælker Fast fag 4,48 m Fast fag 5,0 m Klapfag 4,43 m Klapfag 4,98 m Tværgående stålprofiler Bæreevneeftervisning af stålprofiler Fastgørelse til jernbanebroen Understøtning ved svelle Understøtning ved UNP-profil Vierendeel bjælke Belastninger af broklap ved åbning Egenvægt vurdering af klapfag Alternativ fastgørelse af stibro Fast fag 4,50 m Fast fag 5,0 m Klapfag 4,50 m Klapfag 5,00 m Belastning ved fastgørelse af stibro Fastgørelsespunkter Egenfrekvens Egenvægt vudering af alternativ løsning på klapfag Sammenligning af løsningsforslag

6 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Passage ved brohus Ydre forhold Adgangsveje

7 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 4 3 Forslag 3.1 Formål med forslag Forslaget er en designmæssig bearbejdning af anlægget, gennemført på grundlag af det godkendte anlægsprogram. 3.2 Designkrav Stibroen udføres som 88 fagkonstruktioner, der hver er omkring 4,4m lange. Dog er enkelte fagkonstruktioner ca. 5,0 meter, dette gør sig gældende hvor Jernbanebroen har en understøtning. Hver af de 88 fagkonstruktioner fastgøres til Jernbanebroen i svellerammerne. Stibroen regnes 1,8m bred på den faste del og 1,2m bred på klapfaget. Fagkonstruktionerne opbygges som to tværgående og tre langsgående profiler (se figur 3.4) på de faste fag og med to tværgående og to langsgående profiler på klapfaget. De langsgående profiler spænder mellem de tværgående og er udkraget mellem fagkonstruktionerne. De tværgående profiler fastgøres til svellerne samt til det langsgående UNP-profil, se figur 3.2. Dækket på stibroen udføres af gitterriste med maskevidde på 30x30mm. Gitterristene afløses hvor det er muligt af et itaubabrædt, som skal give fornemmelsen af at stå på fast grund. De tværgående og langsgående profiler beregnes i stål, muligheden for at erstatte de langsgående stålbjælker med træ vurderes i notatet Stål Vs Jern. Figur 3.1 Hovedforløb af Jernbanebroen.

8 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 5 Figur 3.2 Snit af Jernbanebroen. På svelleprofilet står skrevet HE200B, mens det langsgående UNP-profil ligger i samme højde ved det lodrette profil i højre side af billedet. Figur 3.3 Skitse af svellerammer. De tværgående profiler fastgøres på svelle 1 og 6 svellerammen.

9 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Lastkombinationer Grundlaget for lastfastsættelse er Vej- og stibroer - Belastnings- og beregningsregler udgivet af Vejdirektoratet i november Udover denne benyttes Eurocode 1 Last på bygværker - Del 2: Trafiklast på broer udgivet af Dansk Standard 1. udgave til bestemmelse af nyttelast på brodækket og Vejregler - Udstyr - Autoværn udgivet af Vejdirektoratet i juli 2006 til fastsættelse af nyttelast på rækværk. Stibroen placeres i brogruppe III, idet broen er udelukkende bestemt for fodgænger- og cykeltrafik. Stibroen henføres til høj sikkerhedsklasse. Til lastfastsættelse i hhv. anvendelse- og brudgrænsetilstand anvendes følgende lastkombinationer som er vist i tabel 3.1 og 3.2. Anvendelsesgrænsetilstand Lastkombination Hyppige Kvasipermanent Sjældne a b c a b c d Permanent last G k 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Tyngde af jord og grundvand 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Sætninger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Forspændinger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Variabel last Trafiklast: Gr.1 Jævnt fordelt last, UDL 0, ,8-0,4 0,4 Gr.2 Servicekøretøj ,0 - Gr.2 Hjultryk, Q fwk Vind: F wk - 0, ,5 0,5 0,6 - Temperatur 0,5-0,6 0,5 0,6 0,6-0,8 Tabel 3.1 Lastkombinationer i anvendelsesgrænsetilstand

10 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 7 Brudgrænsetilstand Lastkombination a b c d e f g j Permanent last G k 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,75 0,9 1,0 1,0 1,0 0,25G k, fri last , Tyngde af jord og grundvand 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Sætninger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Forspændinger 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 Variabel last Trafiklast: 1) 2) 1,1 gr.1 Jævnt fordelt last, UDL 1, ,5 0,5 0,5 0,5 1,0 0,5 0,5 gr.2 Servicekøretøj 1, gr.2 Hjultryk, Q fwk 1, Vind: F wk 0,5 0,5-1,5 0,5 1,0 0,5 - Islast , Bølge- og strømkræfter ,0-1,5 - - Temperatur 0,5 0,5-0,5 0,5 0,5 1,3-1) 2) 1) 2) 1) 2) 1) 2) 1, , ,0 - - Vandret masselast ,0 1,0 1, Ulykkeslast 1,0 - Tabel 3.2 Lastkombinationer i brudgrænsetilstand. 1) Som lastkombination ) Som lastkombination 2.1, men med den modifikation at partialkoefficienter større end 1,0 sættes til 1,0.

11 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Lastfastsættelse I det følgende opregnes de belastninger der skal benyttes i lastkombinationerne Permanent last Egenvægt Tabel 3.3 angiver densiteter og tilsvarende belastninger for de anvendte materialer. Ved omregning mellem densitet og belastninger er tyngdeaccelerationen fastsat til 9,81 m/s 2. Densiteten af stål er taget fra Teknisk Ståbi 18. udgave, mens egenvægten af gitterristene er vurderet udfra oplysninger fra producenter. Materiale Densitet Belastning Stål 7850 kg/m 3 77,00 kn/m 3 Gitterriste 50 kg/m 2 0,50 kn/m 2 Tabel 3.3 Egenvægt af stål og gitterriste. Tyngde af jord og grundvand Som omtalt i afsnit 2.6 Grundbeskaffenhed er undergrunden præget af dynd, som ligger under et lag fyld ved landfæsterne. Egenvægt af dynd og grundvand er taget fra DS udgave, mens egenvægten af fyldet er vurderet. Materiale Belastning Fyld kn/m 3 Dynd kn/m 3 Grundvand 9,8 kn/m 3 Tabel 3.4 Egenvægt af fyld, dynd og grundvand. Sætninger Der medregnes ikke sætninger i dimensioneringen af stibroen. Det bemærkes dog, at en af bropillerne sætter sig ca. 1-2 millimetre om året men det vurderes, at stibroen ikke vil belastes af sætningerne idet stibroen opføres som opdelt i småfag, der er fleksible overfor sætninger.

12 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 9 Forspændinger Dette er ikke relevant i nærværende projekt Variabel last Trafiklast Trafiklast på konstruktionen bestemmes i overensstemmelse med Eurocode 1 Last på bygværker - Del 2: Trafiklast på broer og Vejregler - Udstyr - Autoværn. Det er kun relevant med gr. 1 belastning i dette projekt idet stibro udføres således, at servicekøretøjer ikke får adgang til broen. Belastningen på rækværket bestemmes udfra følgende formel. q = 0,5(1,0+b) [kn/m] ; hvor b er bredden af det trafikeret areal Type Belastning Brodæk - jævnt fordelt last 5,0 kn/m 2 Brodæk - punktlast 10,0 kn Rækværk - bredde 1,2 m 1,1 kn/m Rækværk - bredde 1,8 m 1,4 kn/m Tabel 3.5 Trafiklast på stibro. Vindlast Vindlasten bestemmes på baggrund af DS410. Den kvasistatiske karakteristiske vindlast, F W, er bestemt udfra følgende data. Den kvasistatiske karakteristiske vindlast er bestemt til 0,98 kn/m 2. Data c års 1,0 - D luft 1,25 kg/m 3 Terrænkategori II - Referencehøjde 9,0 m Tabel 3.6 Inddata til bestemmelse af vindlasten.

13 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 10 Formfaktorene på stibroen bestemmes udfra afsnit i DS410 udfra tæthedsgraden, J, som bestemmes udfra følgende formel. J = A ref /A [-] ; hvor A ref er referencearealet lig det effektive areal og A er arealet indenfor konturen. For tæthedsgrader i området 0,7-1,0 bestemmes L/l til bestemmelse af formfaktoren. L er konstruktionens længste side, mens l er den korteste side. Konstruktionsdel J [-] L/l c f [-] F w [kn/m 2 ] Rækværk 0,2-1,5 1,47 Dæk 1, ,8 1,77 Tabel 3.7 Formfaktorer for vindlasten. Islast Dette er ikke relevant i nærværende projekt idet konstruktionen ikke står direkte i vand. Snelast Jvf. Vej- og stibroer - Belastnings- og beregningsregler kan der for danske stibroer ses bort fra lastkombinationer hvor snelast er dominerende, da disse anses for mindre kritiske end lastkombinationer, hvor trafiklast er dominerende. Eftervisning af snelast er derfor udeladt. Bølge- og strømkræfter Dette er ikke relevant i nærværende projekt idet konstruktionen ikke står direkte i vand. Temperatur Indeflydelsen af temperatursvingninger beregnes udfra DS410 og Eurocode 1 - Last på bygningsværker - Del 1-5: Almindelige laster - Termiske laster 1. udgave. Den karakteristiske værdi for minimum- og maksimumlufttemperaturen i skygge er hhv. T e,min = -31 B C og T e,max =36 B C. Temperaturen ved etablering af stibroen sættes til T 0 =15 B C. Den maksimale sammetræknings temperaturområde udregnes udfra følgende formel. )T N,con = T 0 - T e,min [ B C] Ligeledes bestemmes den maksimale udvidelses temperaturområde. )T N,exp = T e,max -T 0 [ B C] Formlerne gælder for indspændte konstruktioner, for rullelejer og dilatationsfuger adderes 10 B C til )T N,con og)t N,exp

14 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 11 Type Indspændt Rulleleje og dilatationsfuge )T N,con 46 B C 56 B C )T N,exp 21 B C 31 B C Tabel 3.8 Sammentræknings- og udvidelses temperaturområde. Yderligere bestemmes en vertikal temperaturkomponent. Denne bestemmes ved tabelopslag udfra brotype og dæktykkelse til)t M,heat = 18 B C og )T M,cool = 13 B C. Den samlede temperatur effekt udregnes udfra følgende formel hvor den mest ugunstige vælges. )T 1 =)T M,heat (eller)t M,cool ) +T N )T N,exp (eller)t N,con ) [ B C] ; hvort N = 0,35 eller )T 2 =T M )T M,heat (eller)t M,cool ) +)T N,exp (eller)t N,con ) [ B C] ; hvort M = 0,75 Type Indspændt Rulleleje og dilatationsfuge Udvidelse Sammentrækning Udvidelse Sammentrækning )T 1 25,4 B C 29,1 B C 28,9 B C 32,6 B C )T 2 34,5 B C 55,8 B C 44,5 B C 65,8 B C Tabel 3.9 Samlede temperatureffekt. Dimensionsgivende temperaturer markeret med fed. Længdeudvidelses koefficienten for rustfri stål og træ er iht. Eurocode 1 - Last på bygningsværker - Del 1-5: Almindelige laster - Termiske laster 1. udgave hhv."*16*10-6 [1/ B C] og"*6-10*10-6 [1/ B C]. Vurdering af temperatur effekter Temperatureffekter vurderes på baggrund konstruktionens type og stålprofilernes længde ikke at have særlig stor indflydelse på konstruktionen, hvorfor temperatureffekter udelades i forslaget.

15 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 12 Vandret masselast Den vandrette masselast sættes jvf. DS 410 til 1,5% af den regningsmæssige værdi af den tilhørende lodrette last Ulykkeslast Ulykkelast medregnes ikke i forslaget. 3.5 Nedbøjningskrav I følge Vej- og stibroer - Belastnings- og beregningsregler skal stibroer konstrueres således at generende ubehagelige svingninger undgås. Dette komfortkrav kan anses for opfyldt hvis den laveste egenfrekvens af broen er over 5 Hz. Yderligere sættes det krav, at den maksimale nedbøjning ikke må overstige L/ Egenfrekvens Egenfrekvensen skal som beskrevet ovenfor være over 5 Hz både for at overholde komfortkrav men også for at undgå, at broen går i egensvingninger når fodgængere går og løbere løber over stibroen. Gangfrekvens svarer til 1,6-2,4 Hz mens 2. harmoniske svingning fra gang samt løb svarer til 2,5-4,5 Hz. Den laveste egenfrekvens af stibroen beregnes udfra egenvægten og stivheden af profilerne. Af tabel 3.10 ses det, at alle fire forskellige fagkonstruktioner ligger relativt langt over kravet på 5 Hz. Den laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne kan ændres en smule når den endelige udformning af fagkonstruktionerne foreligger, men det vurderes selv med småændringer at konstruktionerne vil ligge i det sikre område. Fagkonstruktion Laveste egenfrekvens stål [Hz] Brofag 4,48m 12,84 Brofag 5,00m 11,37 Klapfag 4,43m 10,62 Klapfag 4,98m 9,32 Tabel 3.10 Laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne.

16 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Dimensionering af bjælker I dimensionering af forslaget medregnes egenvægt, trafiklast og vindlast. Til bestemmelse af dimensioner medregnes egenvægt og trafiklast. Egenvægten og trafiklasten regnes at påvirke konstruktion som vist på nedenstående skiste. Gitterristene regnes delte over den midterste bjælke. Tabel 3.11 og 3.12 viser belastningerne af de langsgående bjælker for hhv. de faste fag og klapfaget. Til egenlast skal dog lægges egenvægt af den aktuelle bjælke. Figur 3.4 Skitse af lastfordelingen på stibroen. Bælke Lastopland [m] Egenvægt [kn/m] Nyttelast [kn/m] Inderste 0,45 0,23 2,25 Midterste 0,90 0,45 4,50 Yderste 0,45 0,23 2,25 Tabel 3.11 Belastninger af de langsgående bjælker for 1,8 brede fag. Bælke Lastopland [m] Egenvægt [kn/m] Nyttelast [kn/m] Inderste 0,60 0,30 3,00 Yderste 0,60 0,30 3,00 Tabel 3.12 Belastninger af de langsgående bjælker for 1,2 brede fag med to langsgående bjælker. På den yderste bjælke medregnes desuden egenvægt og nyttelast fra rækværk.

17 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Fast fag 4,48 m Stibroen modelleres i beregningsprogrammet PROKON, se figur 3.5. Knudepunkterne 1 og 6 er ved fastgørelsen med bolteforbindelse til svelleenderne, mens knudepunkterne 2 og 7 er ved fastgørelsen til UNP-profilet. De tværgående bjælker spænder mellem kundepunkterne 1-5 og 6-10, mens de langsgående bjælker spænder mellem knudepunkterne , og Rækværket udspændes af knudepunkterne med balustre mellem kunde og Mellem kundepunkterne 5-7 og 2-10 er der placeret vindafstivning- og stabiltetssystem som f.eks HALFEN-DETAN vindkrydssystem. Bemærk i øvrigt placeringen af koordinatakserne. Figur 3.5 Skitse af modellen af stibroen i PROKON.

18 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 15 Tabel 3.13 viser dimensioner på de langsgående profiler på stibroen bestemt udfra nedbøjningskriteriet. Dimensioneringen af de langsgående profiler er foretaget i WinBeam. Tabel 3.14 viser reaktioner ved stibroens understøtninger beregnet udfra lastkombinationerne i tabel 3.1 og 3.2.Reaktioner er bestemt i PROKON, se evt. bilag A Knudenumrene referere til Prokon-model se figur 3.5. Bjælke materiale Længd e [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydnin g [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u rafiklast Stål 4,48 IPE120 5,79 8,68 5,60 3,39 0,16 5,11 Midterste Stål 4,48 IPE160 11,57 17,35 11,20 6,78 0,47 3,40 Yderste Stål 4,48 IPE140 10,22 15,30 5,69 3,45 0,44 2,70 Tabel 3.13 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,48m. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 1 10,85 2.1D -31,26 2.1A 0,12 2.1J 2 0,00 58,25 2.1A -0,78 2.1J 6 15,51 2.2D -46,65 2.1A 0,11 2.1J 7 0,00 86,89 2.1A -0,55 2.2D Tabel 3.14 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,48m.

19 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Fast fag 5,0 m Faste fag på 5,0 modellers som samme måde som ved de faste fag på 4,48m. Tabel 3.15 angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktioner på 5,0m. Tabel 3.16 viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Bjælke materiale Længd e [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydnin g [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u rafiklast Stål 5,00 IPE140 5,23 11,18 6,34 3,58 0,27 1,72 Midterste Stål 5,00 IPE180 10,34 22,15 12,54 7,07 0,20 1,41 Yderste Stål 5,00 IPE160 9,37 19,32 6,40 3,61 0,19 1,04 Tabel 3.15 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 5,0 m. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 1 9,88 2.1D -28,05 2.1A 0,13 2.1J 2 0,00 52,21 2.1A -0,89 2.2D 6 18,98 2.2D -59,11 2.1A 0,13 2.1J 7 0,00 110,05 2.1A -0,69 2.1J Tabel 3.16 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 5,0m.

20 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Klapfag 4,43 m Klapfag på 4,43m modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.17 angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 4,43m. Tabel 3.18 viser reaktioner ved stibroens understøtniner. Bjælke materiale Længd e [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydnin g [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast Stål 4,43 IPE140 7,67 11,52 7,43 4,45 0,50 3,49 Yderste Stål 4,43 IPE120 11,48 17,21 6,62 4,56 0,50 3,49 Tabel 3.17 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,43 m på broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 1 10,76 2.1D -12,48 2.1A -0,04 2.1D 2 0,00 31,04 2.1A -1,18 2.2D 6 15,23 2.2D -18,59 2.1A 0,03 2.2D 7 0,00 46,25 2.1A 0,83 2.1D Tabel 3.18 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,43m på broklappen.

21 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Klapfag 4,98 m Klapfag på 4,98 modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.19 angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 4,98m. Tabel 3.20 viser reaktioner ved stibroens understøtniner Bjælke materiale Længd e [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydnin g [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast Stål 4,98 IPE160 6,54 15,18 8,44 5,22 0,23 1,48 Yderste Stål 4,98 IPE160 10,92 20,94 8,44 5,22 0,23 1,48 Tabel 3.19 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,98 m på broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 1 9,43 2.1D -10,94 2.1A -0,06 2.1D 2 0,00 27,03 2.1A -1,23 2.2D 6 19,18 2.2D -24,08 2.1A -0,08 2.1D 7 0,00 59,94 2.1A 0,93 2.1D Tabel 3.20 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,98m på broklappen.

22 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Tværgående stålprofiler Udfra nedbøjningkriteriet og snitkræfterne bestemmes dimensionen på de tværgående stålprofiler. Dimensioner og snitkræfter på de tværgående bjælker er angivet i tabel 3.21 Dimension V max [kn] M max [knm] u max [mm] Brofag 4,48m HE240B 40,25 58,28 5,21 Brofag 5,00m HE240B 50,93 72,70 6,61 Klapfag 4,43m HE200B 27,65 31,47 4,54 Klapfag 4,98m HE200B 35,84 40,69 5,93 Tabel 3.21 Dimensioner og snitkræfter på de tværgående bjælker Bæreevneeftervisning af stålprofiler Tabel 3.22 angiver regningsmæssige materialedata for S235 konstruktionsstål i høj sikkerhedsklasse og tværsnitsklasse 1. Regningsmæssig værdi [MPa] Flydespænding, f yd 182 Trækstyrke, f ud 216 E-modul, E d 0,162x10 6 Tabel 3.22 Regningsmæssige værdier for stål. Momentbæreevne bestemmes udfra følgende formel. M c,r = W pl *f yd [knm] Forskydningsbæreevne bestemmes udfra følgende formel. V R = A v *(f yd /3 0,5 ) [kn] A v = d*t w ; hvor d er kroppladens højde t w er kroppladens tykkelse Tabel 3.23 angiver moment- og forskydningsbæreevne for de stålprofiler der indgår i de bærende hovedsystem.

23 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 20 Type W pl [mm 3 ] d [mm] t w [mm] A v [mm 2 ] M c,r [knm] V R [kn] IPE100 39,4* ,6 4,1 363,3 7,17 38,17 IPE120 60,8* ,4 4,4 472,6 11,07 49,65 IPE140 88,4* ,2 4,7 593,2 16,09 62,33 IPE ,8* ,2 5,0 726,0 22,53 76,28 IPE ,4* ,0 5,3 869,2 30,28 91,33 HE200B 642,0* ,0 9,0 1530,0 116,85 160,77 HE240B 1054* ,0 10,0 2060,0 191,82 216,46 HE240M 2120* ,0 18,0 3705,0 385,84 389,31 HE260M 2520* ,0 18,0 4050,0 458,64 425,56 HE300M 4080* ,0 21,0 5502,0 742,56 578,13 Tabel 3.23 Moment- og forskydningsbærevne for stålprofiler.

24 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Fastgørelse til jernbanebroen Understøtning ved svelle Tættest på svellen fastgøres de tværgående stålprofiler til svellen med 2 stk. M16 kv.8.8 bolte incl. Nordlock spændskive. Tabel 3.24 viser de belastninger boltene skal optage. Forskydning [kn] Tryk [kn] Tværlast [kn] Brofag 4,48m -46,65 15,51 0,12 Brofag 5,00m -59,11 18,98 0,13 Klapfag 4,43m -18,59 15,23 0,04 Klapfag 4,98m -24,08 19,18 0,08 Tabel 3.24 Maksimale belastninger af bolte fra fagkonstruktionerne Understøtning ved UNP-profil Tabel 3.25 angiver belastningen af UNP-profilet. R tværgående,1 [kn] R tværgående,2 [kn] Brofag 4,48m 58,25 86,89 Brofag 5,00m 52,21 110,05 Klapfag 4,43m 31,04 46,25 Klapfag 4,98m 27,03 59,94 Tabel 3.25 Maksimale belastninger af UNP-profil fra fagkonstruktionerne

25 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 22 Udfra belastningerne i tabel 3.25 ses det, at det er nødvendigt at forstærke UNP-profilet for at kunne optage belastningen og imødegå nedbøjningskravet. Forstærkningen udføres som en Vierendedeelbjælke vist på figur 3.6. Profilerne boltes sammen. Figur 3.6 Skitse af Vierendeel bjælke.

26 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Vierendeel bjælke Det vierendeel bjælken udføres som vist på figur 3.6 og 3.7. Type I benyttes ved de faste fag og type II benyttes ved klapfag. Tabel 3.26 angiver inertimoment for vierendeel bjælkerne. Figur 3.7 Detajle af Vilendel bjælke. Inertimoment [mm 4 ] Type I 9,8551*10 8 Type I 2,7817*10 8 Tabel 3.26 Inertimoment for vierendeel bjælkerne. Tabel 3.27 angiver de snitkræfter som vierendeel bjælken skal kunne optage. Profil Nedbøjning [mm] V max [kn] M max [knm] Brofag 4,48m Type I 0,8 72,78 69,19 Brofag 5,00m Type I 1,6 81,48 119,25 Klapfag 4,43m Type II 1,4 38,76 36,38 Klapfag 4,98m Type II 3,1 49,14 74,20 Tabel 3.27 Snitkræfter som vierendeel bjælkerne skal kunne optage.

27 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Belastninger af broklap ved åbning Ved skibspassage åbnes broklappen på jernbanebroen, ved denne manøvre sikres det at der ikke opholder sig personer på stibroen. Ved åbning af stibroen skal der medregnes vindlast, der kan belaste brodækket. Tabel angiver belastningen af broklappen gældende for broklap i lukket position, når broklappen er åben og når broklappen er åben med vindlast. Figur 3.7 viser PROKON model af den åbne broklap med angivelse af koordinatretninger. Når broklappen er åben regnes denne at være løftet 75 B i forhold til normal. Figur 3.7 PROKON model af åben broklap.

28 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 25 Klapfag 4,43m Klapfag 4,43m X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knude 1 0,00-1,88 0,00 Knude 2 0,00 4,10-0,02 Knude 6 0,00-2,59 0,00 Knude 7 0,00 5,69 0,02 Tabel 3.27 Belastning af broklappen for klapfag på 4,43m. Klapfag 4,43m X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knude 1 0,76-0,76 0,85 Knude 2 0,00 2,24-1,86 Knude 6-0,76-1,03 1,03 Knude 7 0,00 2,90-2,77 Tabel 3.28 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,43m Klapfag 4,43m X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knude 1 2,39-6,73 9,05 Knude 2 0,00 12,19-18,57 Knude 6-2,39-8,45 11,77 Knude 7 0,00 16,49-23,21 Tabel 3.29 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,43m med vindlast

29 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 26 Klapfag 4,98m Klapfag 4,98m X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knude 1 0,00-1,99 0,00 Knude 2 0,00 4,24 0,00 Knude 6 0,00-3,05 0,00 Knude 7 0,00 6,78 0,00 Tabel 3.30 Belastning af broklappen gældende for lukket klapfag på 4,98m. Klapfag 4,98m X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knude 1 0,87-0,74 0,81 Knude 2 0,00 2,25-1,70 Knude 6-0,87-1,27 1,52 Knude 7 0,00 3,53-3,53 Tabel 3.31 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,98m. Klapfag 4,98m X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knude 1-6,45-9,52 14,35 Knude 2 0,00 12,46-32,92 Knude 6 6,45-20,26 28,65 Knude 7 0,00 37,28-65,60 Tabel 3.32 Belastning af broklappen gældende for åben klapfag på 4,98m med vindlast.

30 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Egenvægt vurdering af klapfag Stibroens belastning af klapfaget på Jernbanebroen er væsentligt at vurdere i forhold til et eventuelt øget lejeslid og bestemmelse af vægt på kontravægten. Egenvægten af stibrokonstruktionen på klapfaget bestemmes udfra den projekterede konstruktion i stål. Egenvægten af de enkelte fag samt den samlede egenvægt e vist i tabel Længde Antal Vægt I alt 4,43m 6 á 827 kg = 4962 kg 4,98m 2 á 953 kg = 1906 kg Samlet = 6868 kg Tabel 3.33 Egenvægt af stibro på klapfaget.

31 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Alternativ fastgørelse af stibro I bestræbelsen på at opnå den bedste løsning til fastgørelse af stibroen på Jernbanebroen foreslås en alternativ fastgørelse. Den bedste løsningen skal vurderes udfra hvilken konstruktion der belaster Jernbanebroen mindst og er lettest at udføre/montere samt hvilken konstruktion der er lettest at demontere ved maling af Jernbanebroen. Det alternative løsningsforslag ligner løsningen ved adgangsbroen til brohuset. Princippet for den alternative fastgørelse er vist på figur 3.8. Et lodret profil fastgøres via et afstandsstykke til de lodrette dragere i Jernbanebroen. Den øverste fastgørelse udføres med bolte idet denne samling kun skal optage træk. Der anvendes eksisterende huller, hvor der er etableret huller (fra Nørresundby til klappen) ca. 19 cm over overkant af de store nitteplader. Der udbores nitter/etableres nye huller til den nederste fastgørelse. På det lodrette profil fastgøres to profiler der danner en vinkel, som bliver det bærende system for stibroen. De langsgående dragere, der bærer brodækket,ligger af på det øverste profil i vinklen. Der udføres en alternativ fastgørelse pr. lodret drager, hvorfor denne får last fra to brofag. ********* Fastgørelsespunkt Fastgørelsespunkt Figur. 3.8 Principskitse af alternativ fastgørelse.

32 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Fast fag 4,50 m Stibroen modelleres i beregningsprogrammet PROKON, se figur 3.9. Knudepunkterne 2 og 9 er ved fastgørelsen ved de to huller/udboring af nitter, mens knudepunkterne 3 og 10 er fastgørelsen med bolte. De tværgående bjælker spænder mellem kundepunkterne og mens de langsgående bjælker spænder mellem knudepunkterne 6-13, 7-14 og Rækværket udspændes af knudepunkterne med stolper mellem kunde 5-15, og Mellem kundepunkterne 2-12 og 5-9 er der placeret vindafstivning- og stabiltetssystem som f.eks HALFEN-DETAN vindkrydssystem. Beregningen af den alternative løsning udføres på sammen måde som den oprindelige løsning, der medtages dog ikke vandret masselast i det alternative forslag. Figur 3.9 Skitse af modellen af stibroen i PROKON.

33 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 30 Tabel 3.34 viser dimensioner på de langsgående profiler på stibroen bestemt udfra nedbøjningskriteriet. Dimensioneringen af de langsgående profiler er foretaget i WinBeam. Tabel 3.35 viser reaktioner ved stibroens understøtninger beregnet udfra lastkombinationerne i tabel 3.1 og 3.2. Reaktioner er bestemt i PROKON, se evt. bilag B Knudenumrene referere til Prokon-model se figur 3.9. Snitkræfterne er bestemt udfra brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra anvendelsesgrænsetilstanden. Bjælke materiale Længde [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydning [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast Stål 4,50 IPE180 7,53 7,53 7,53 8,47 1,1 5,6 Midterste Stål 4,50 IPE200 20,15 20,15 20,15 16,55 1,2 7,7 Yderste Stål 4,50 IPE200 12,83 12,83 12,83 15,89 1,7 6,2 Tabel 3.34 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,50m. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 2 og 9 31,10 2.1A 33,57 2.1A ±0,48 2.1A 3 og 10-26,67 2.1A 0,00 ±1,05 2.1J Tabel 3.35 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,5m.

34 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Fast fag 5,0 m Faste fag på 5,0 modellers som samme måde som ved de faste fag på 4,50m. Tabel 3.36 angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktioner på 5,0m. Tabel 3.37 viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Snitkræfterne er bestemt udfra brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra anvendelsesgrænsetilstanden. Bjælke materiale Længde [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydning [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast Stål 5,00 IPE200 8,44 8,44 8,44 10,55 1,2 5,8 Midterste Stål 5,00 IPE240 16,53 16,53 16,53 20,67 1,0 5,8 Yderste Stål 5,00 IPE240 14,48 14,48 14,48 19,91 1,4 4,7 Tabel 3.36 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 5,0 m. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 2 og 9 34,5 2.1A 37,3 2.1A ±0,53 2.1A 3 og 10-29,68 2.1A ±1,03 2.1A Tabel 3.37 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 5,0m.

35 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Klapfag 4,50 m Klapfag på 4,50 m modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.38 angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 4,50 m. Tabel 3.39 viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Snitkræfterne er bestemt udfra brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra anvendelsesgrænsetilstanden. Bjælke materiale Længde [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydning [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast Stål 4,50 IPE180 9,89 9,89 9,89 11,12 1,3 7,5 Yderste Stål 4,50 IPE200 14,31 14,31 14,31 17,33 1,8 7,0 Tabel 3.38 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 4,50 m på broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 2 og 9 16,26 2.1A 23,24 2.1A ±0,81 2.1A 3 og 10-11,83 2.1A ±1,36 2.1A Tabel 3.39 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 4,50m på broklappen.

36 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Klapfag 5,00 m Klapfag på 5,00m modellers som samme måde som ved de faste fag. Tabel 3.40 angiver dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for klapfagkonstruktioner på 5,00 m. Tabel 3.41 viser reaktioner ved stibroens understøtninger. Snitkræfterne er bestemt udfra brudgrænsetilstanden (lastkombination 2.1A) mens nedbøjningen er bestemt udfra anvendelsesgrænsetilstanden. Bjælke materiale Længde [m] Dimension Reaktioner [kn] Forskydning [kn] Moment [knm] Nedbøjning [mm] Inderste R av R bv V max M max u egenvægt u trafiklast Stål 5,00 IPE200 11,1 11,1 11,05 13,83 1,4 7,8 Yderste Stål 5,00 IPE220 16,00 16,00 16,00 21,51 2,0 7,5 Tabel 3.40 Dimensioner, snitkræfter og nedbøjninger for fagkonstruktion på 5,00 m på broklappen. Egenvægten af profilerne er medregnet i tabellen. Knudenummer X-retning [kn] LK Y-retning [kn] LK Z-retning [kn] LK 2 og 9 18,02 2.1A 25,83 2.1A ±0,65 2.1A 3 og 10-13,19 2.1A ±1,38 2.1A Tabel 3.41 Reaktioner ved stibroens understøtninger for fagkonstruktioner på 5,00 m på broklappen Belastning ved fastgørelse af stibro Vinkelbeslaget, som fastgøres til de lodrette drager, får last fra to brofag. Tabel 3.42 og 3.43 viser belastning af Jernbanebroen for de forskellige kombinationer af brofag. Bemærk at kombinationen af to fag på 5,0m kun forekommer på faste fag hvor Jernbanebroen understøttes af fundament. Over en understøtning af Jernbanebroen er der ikke en lodret drager at fastgøre stibroen på. Stibroen foreslås istedet fastgjort direkte til fundament eller ved fastgørelse som ved det oprindelige forslag med dragere fastgjort til sveller og UNPprofilet.

37 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 34 Fag 1 [m] Fag 2 [m] X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knudenummer 2 og 9 3 og 10 2 og 9 2 og 9 3 og 10 4,5 4,5 62,20-53,34 67,14 ±0,96 ±2,10 4,5 5,0 65,60-56,35 70,87 ±1,01 ±2,08 5,0 5,0 69,00-59,36 74,60 ±1,06 ±2,06 Tabel 3.42 Samlet reaktioner ved stibroens understøtninger for kombinationer af faste fag. Fag 1 [m] Fag 2 [m] X-retning [kn] Y-retning [kn] Z-retning [kn] Knudenummer 2 og 9 3 og 10 2 og 9 2 og 9 3 og 10 4,5 4,5 32,52-23,66 46,48 ±1,62 ±2,72 4,5 5,0 34,28-25,02 49,07 ±1,46 ±2,74 Tabel 3.43 Samlet reaktioner ved stibroens understøtninger for kombinationer af klapfag Fastgørelsespunkter Hyldeknægten fastgøres, som beskrevet i afsnit 3.9.1, to steder på de lodrette dragere. Øverst fastgøres vinkelbeslaget med to bolte, og det samme sker i nederste fastgørelse. Ved den øverste fastgørelse benyttes de to eksisterende boltehuller i videst muligt omfang. Hvis disse boltehuller ikke findes i forvejen kan der udbores nitter eller etableres nye boltehuller. Ved udboring af nitte og etablering af nye huller skal anvisninger fra BaneDanmark vedrørende beskyttelsen af stålet følges.

38 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Egenfrekvens Egenfrekvensen skal som tidligere beskrevet være over 5 Hz både for at overholde komfortkrav men også for at undgå, at broen går i egensvingninger når fodgængere går og løbere løber over stibroen. Af tabel 3.44 ses det, at alle fire forskellige fagkonstruktioner ligger over kravet på 5 Hz. Den laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne kan ændres en smule når den endelige udformning af fagkonstruktionerne foreligger, men det vurderes selv med små ændringer at konstruktionerne vil ligge i det sikre område. Fagkonstruktion Laveste egenfrekvens stål [Hz] Brofag 4,50m 7,58 Brofag 5,00m 7,43 Klapfag 4,50m 7,98 Klapfag 5,00m 6,73 Tabel 3.44 Laveste egenfrekvens for fagkonstruktionerne Egenvægt vudering af alternativ løsning på klapfag Stibroens belastning af klapfaget på Jernbanebroen er væsentligt at vurdere i forhold til et eventuelt øget lejeslid og bestemmelse af vægt på kontravægten. Egenvægten af stibrokonstruktionen på klapfaget bestemmes udfra den projekterede konstruktion i stål. Egenvægten af de enkelte fag samt den samlede egenvægt e vist i tabel Længde Antal Vægt I alt 4,50m 6 á 541 kg = 3246 kg 5,00m 2 á 624 kg = 1248 kg Samlet = 4494 kg Tabel 3.45 Egenvægt af alternativ stibro på klapfaget Sammenligning af løsningsforslag Både den oprindelige løsning og den alternative løsningen vurderes at være konstruktivt muligt at udføre. Det vurderes dog, at den alternative løsning vil være nemmere at udføre. Belastningerne af Jernbanebroen bliver ved den alternative løsning mindre. Egenvægten af stibroen på klapfaget vurderes til ca kg ved den alternative løsning, mens egenvægten vurderes til ca kg ved den oprindelige løsning. Endvidere undgås den omfattende forstærkning af UNP-profilet under broen. Vægten på det alternative løsningsforslag kan yderligere reduceres, når det bærende system kan fastgøres som ved arbejdsbroen. Dette vil betyde en yderligere vægtreduktion på omkring 500 kg på

39 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 37 broklappen. Uanset hvilken løsning der vælges på broklappen foreslås det, at det eksisterende gelænder af vægtmæssige grunde fjernes, idet dette jo erstattes af hegn mod banen. Ydermere foreslås det, at det ekstra jern, der er lagt ned i broklappen i dennes nordende for at kompensere for, at man på grund af malestilladset på klappen for nogle år siden påfyldte ekstra vægt i kontravægten, fjernes. Dette vil dels gøre behovet for ekstra vægt i kontravægten på grund af gangbroens vægt mindre, og dels vil det reducere det generelle slid på glidelejerne. De følgende beregninger er baseret på Alternativ 2.

40 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Passage ved brohus Passagen ved brohuset adskiller sig fra den øvrige stibro. Figur 3.13 viser en skiste af forløbet ved brohuset. Ved betonplatformen fastgøres stibro som vist på figur Ellers fastgøres stibroen som vist på figur Et hjørne af det eksisterende gitterristplatform inddrages til stibroen, og der etableres dør mellem stibro og arbejdsareal på jernbanebroen. Indspændingsbeslag Udkraget bjælke Eksisterende konstruktion Figur 3.12 Skitse af fastgørelse af stibro ved betonplatform.

41 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: 39 N V Ø S Figur 3.13 Skitse af forløb ved maskinhus.

42 Fase: Forslag 19. Marts 2007 Side: Ydre forhold Adgangsveje Der etableres adgangsveje til stibroen ved de nordlige og sydlige landfæster. Der tages udgangspunkt i notat fra Aalborg Kommune Kulturbro-Aalborgs landfæster fra 4. januar Nordlig adgangsvej Stibroens nordlige tilslutning foreslåes udført således at der etableres en rampe ved enden af Jernbanebroen. Rampen følger jernbanelegement indtil arealet ved skråningen mellem Luftshavnsstien og parkeringsarealet. Herefter anlægges rampen mod nordvest, så den ender på det flade grusbelagte areal umiddelbart nordvest for Jernbanebroen. Rampen udføres med passende belægning. Yderligere udføres rampen således der tages hensyn til kørestolsbrugere. Der kan eventuelt laves en lille stiforbindelse fra Lufthavnsstien op til det grusbelagte areal ca. 15 meter vest for Jernbanebroen, der hvor der i dag ligger to store sten. Stien kan laves med jævn hældning, der er handicapvenlig, og stenene kan bevares for at undgå at biler kører ned på Luftshavnsstien. Ingen af de nævnte anlægsarbejder vurderes at ville påvirke belastningen ved banedæmningen. Sydlig adgangsvej Stibroen tilsluttes til Vestre Havnepromenade via eksisterende ambulancevej. Adgangsvejen belægges med passende belægning. Yderligere udformes adgangsvejen således, at der tages hensyn til kørestolsbrugere. Efter foretagen opmåling vurderes det, at der ved en udjævning af ambalancevejens stigninger kan laves en jævn stigning, der overholder den maksimale stigningsgrad. Mellem den grusbelagte ambulancevej og jernbanebroen er der en ca. 1,2 m bred flisebelagt vej. Denne vej foreslås udvidet til 1,8m og det eksisterende rækværk flyttes. Den eksisterende låge ved stiens indgang foreslås genanvendt på platformen overfor brohuset, til personalets anvendelse. Adgangsveje og landfæster er behandlet i Aalborg kommunnes notat herunder. Den nordlige adgangsvej har i skitseprojektet en lidt mere nordlig retning end i Aalborg Kommunes notat. Dette skyldes et ønske om at undgå skarpe knæk, hvorved adgangsvejen gøres mere passabel.

43 Til Kopi til Fra Kurt Markworth Martin Fischer Mette Skamris Holm Malene Kofod Nielsen Winnie Thomsen 4. januar 2007 Init.: WKT Kulturbro-Aalborgs landfæster Toft-Nielsen A/S har ved mail, 15. november 2006, henvendt sig vedrørende udformningen af Kulturbroens landfæster. I den forbindelse er de to steder besigtiget, og der er foretaget en vurdering af mulighederne af de i mailen beskrevne forslag til tilslutning af stibroen. Der er ligeledes set på mulighederne for på sigt at etablere stier til henholdsvis Thistedvej og Vestbyen Nærbanestation. Der peges på etablering af et venstredrejet rampeanlæg, der tilsluttes Lufthavnsstien på Nørresundbysiden, og en udvidelse af den eksisterende Ambulancevej på Aalborgsiden, som så kan benyttes som adgang til/fra stibroen. Stibroen tænkes ført over stitunnelen og Vester Havnepromenade på henholdsvis nord- og sydsiden. Det forudsættes, at stibroen etableres langs den vestlige side af Jernbanebroen. Principperne for stitilslutningerne til Kulturbroen og fremtidige stianlæg er indtegnet på et oversigtskort, som er vedlagt som bilag. Luftfoto af Jernbanebroen og anlæggene nær broen. TRAFIK & VEJE Postboks 219 Stigsborg Brygge Nørresundby Tlf Fax trafik.veje@aalborg.dk

44 Tilslutning af Kulturbroen på sydsiden Tilslutning af Kulturbroen til Vester Havnepromenade via eksisterende Ambulancevej En tilslutning til stibroen via Ambulancevejen virker umiddelbart ret oplagt, og vurderes at være den mest enkle løsning. Fotos af stedet ses nedenfor. 1. Vester Havnepromenade, set fra Ambulancevejen mod øst. 2. Vester Havnepromenade, set fra Ambulancevejen mod vest. 3. Vester Havnepromenade, set fra Jernbanebroen mod vest. 4. Ambulancevejen op til jernbanen, set fra Havnepromenaden. 5. Jernbanebroen, set fra syd - gangareal ved broen. 6. Parkering mellem Vester Havnepromenade og Ambulancevejen. Foran Ambulancevejen er der et grusareal, hvor der holder biler parkeret biler, men ellers ligger arealet mellem broen og Ambulancearealet ubenyttet hen. Belægning Ambulancevejen er grusbelagt, og det vil nok være hensigtsmæssigt at asfaltere denne, hvis den skal være adgang til stibroen (se foto 4). Oversigtsforhold I et tidligere notat* er der peget på, at en tilslutning ved Ambulancevejen kan være problematisk, da udkørslen til Vester Havnepromenade er placeret i/nær indersiden af et sving lige vest for, hvilket kan være uhensigtsmæssig i forhold til krydsende cyklister og deres trafiksikkerhed (se foto 2). I forbindelse med samme notat er derfor skitseret en anden løsning** med en ny adgangsvej, der udformes som en stihank, der munder ud lige vest for Jernbanebroen. Herved bliver krydsningen flyttet længere væk fra kurven. Ved besigtigelsen vurderes dette imidlertid ikke at forbedre oversigtsforholdene for cyklister (se foto 3). Hastigheden og trafikbelastningen på Vester Havnepromenade skønnes samtidig at være så lav, at kurven ikke medfører nogen egentlige problemer for den krydsende cykeltrafik. Der kan evt. laves en form for hastighedsdæmpning omkring adgangen, så der sikres en passende lav hastighed på Vester Havnepromenade omkring krydsningsstedet. Parkerede biler på Vester Havnepromenade nær broen Der er mange parkerede biler ved broen, såvel til højre som til venstre for Ambulancevejen, som er med til at hæmme oversigtsforholdene omkring adgangen ved Ambulancevejen. Der bør derfor overvejes indført forbud mod parkering på dette sted. Lidt længere mod øst er der zonetavler med parkeringsforbud og længere henne er der afmærkede parkeringsbåse med betalingsparkering. 2/10

45 Længde/stigning på Ambulancevej Adgangen fra Vester Havnepromenade til stibroen ad Ambulancevejen får en længde på ca. 80 m. Der er foretaget punktvise målinger af længdefaldet på Ambulancevejen (simpel måling med vaterpas). Længdefald Sted ( ) Op til jernbanen: 45 Hvor Ambulancevejen slår et knæk : Mellem Jernbanen og Vester Havnepromenade: Ud mod Vester Havnepromenade: 100 Såfremt reglerne for sammenhæng mellem stigning og stigningslængder, der angives for cykeltrafik i Vejreglerne, skal følges, må stigningen max. være mellem Tilgængelighed Rampen (Ambulancevejen) Længdefaldet på Ambulancevejen er kritisk i forhold til den maksimale anbefalede stigning, der angives i Håndbog for tilgængelighed. Stigningen bør maks. være 50, og 70 er den absolut øvre grænse. Samtidig bør ramper forsynes med reposer af mindst 1,5 m s dybde, hvis rampens samlede længde overstiger 10 m. Gangareal mellem Ambulancevej og jernbanebroen på sydsiden Gangarealet mellem Ambulancevejen og jernbanebroen er meget smalt, ca. 1,05 m (se foto 5), men forudsættes fjernet/ændret i forbindelse med Kulturbroens etablering. 3/10

46 Tilslutning af Kulturbroen på nordsiden Tilslutning til Lufthavnsstien via et rampeanlæg Det forekommer helt naturligt at tilslutte stibroen til Lufthavnsstien i en rampe på dette sted, som det er foreslået. Fotos af stedet ses nedenfor. 7. Lufthavnsstien vest for Jernbanebroen. 8. Areal/skråningsanlæg bag/langs stien vest for Jernbanebroen. 9. Lufthavnsstien vest for Jernbanebroen, set fra broen. 10. Stitunnelen under Jernbane- Broen, set fra øst. 11. Stitunnelen, set fra vest. 12. Bomme ved stitunnelen, set fra siden. Rampen tænkes ført over den smalle stitunnel under Jernbanebroen, hvorfra den drejes til venstre og føres ind på Lufthavnsstien. Det ser ud til at rampen fint kan følge den eksisterende skråning og tilsluttes Lufthavnsstien, som stiger mod vest fra tunnelunderføringen, ca. 50 m vest for tunnelen. Bag skråningen ligger et parkeringsareal. På selve skråningen er der blot noget buskbeplantning (se foto 8) og mellem denne og Lufthavnsstien er der et bredt græsareal (se foto 7). Længde/stigning på Lufthavnsstien Rampen vurderes at få en længde på mellem m. Der er ikke foretaget måling af stiens længdefald, da der ikke umiddelbart vurderes at være/blive problemer med længdefaldet på dette sted. Tilgængelighed Stitunnelen under jernbanebroen Stitunnelen (se foto 10) er forholdsvis smal, ca. 1,60 m bred, men overholder stort set de feltbredder, som bør anvendes ved udformning af gangbaner i henhold til Håndbog for tilgængelighed ( mindste bredder, som kan anvendes ved enkelthindringer). Bomme omkring stitunnelen/lufthavnsstien Passagebredderne mellem bommene er ca. 1,25 m, hvilket er i orden jf. Håndbog for tilgængelighed (se foto 11 og 12). 4/10

47 Finansiering af anlæg I Toft-Nielsens mail lægges der op til, at Kulturbroen føres så langt ud i begge ender som muligt, dvs.: stibroen føres over eksisterende stitunnel (Lufthavnsstien) på nordsiden og Vester Havnepromenade på sydsiden. Hertil kommer udførelse af det tilsluttende jordarbejde mv. i forbindelse med etableringen af de foreslåede tilslutninger mellem stibroen og eksisterende vej- og stianlæg. Anlæggene omfatter: et ca m langt venstredrejet rampeanlæg, der asfalteres og tilsluttes Lufthavnsstien på nordsiden samt en udvidelse og asfaltering af den ca. 80 m lange grusbelagte Ambulancevej på sydsiden, sådan at den kan benyttes som adgang til/fra stibroen. Etableringen af stibroen og tilslutningerne forudsættes finansieret af Kulturbroen. 5/10

48 Fremtidige stianlæg til Vestbyen Nærbanestation/Strandvejen samt Thistedvej Stiforbindelse til Nærbanestationen/Strandvejen En ny stiforbindelse fra Kulturbroen til Strandvejen kan tænkes etableret ved at lave en tilslutning fra Ambulancevejen, der føres ned til arealet mellem Kloakforsyningens bygning og jernbanen. Herfra kan der etableres en sti langs det grønne areal, som går videre over i eksisterende trampesti, der går igennem et beplantet område. Denne trampesti munder ud i Strandvejen, tæt ved Nærbanestationen. Det forudsættes at trampestien udvides og evt. asfalteres. 13. Jernbanebroen, set fra sydvest, bag kloakforsyningens bygning. 14. Eksisterende trampesti mod Strandvejen. 15. Trampestiens udmunding i Strandvejen, set fra stationen. Stiforbindelse langs jernbanen til Thistedvej/Vestergade Der ligger i dag en grusvej langs den vestlige side af jernbanen, der går fra Jernbanebroen og næsten frem til krydsningen mellem jernbanen og Thistedvej. Såfremt grusvejen forlænges ca. 50 m, og belægningen forbedres, kan den benyttes som stiforbindelse mellem Jernbanebroen og Thistedvej. Stien foreslås i givet fald ført via en lille sidevej ind på Søvangen, så stitrafikanterne ledes frem til krydset mellem Søvangen og Thistedvej. 16. Eksisterende grusvej langs jernbanen. 17. Grusvejen op til krydset ved Søvangen. 18. Stianlæg langs Thistedvej op til jernbanen. En ny stiforbindelse vil forkorte adgangen til Thistedvej en smule, men eksisterende stianlæg og vejadgange kan nemt benyttes, uden at det giver en væsentlig omvej. De nuværende adgangsforhold til Vestergade, øst for Thistedvej og jernbanen, er noget mere besværlige. En stiforbindelse langs jernbanen vil nok virke naturlig at benytte for stitrafikanter, som skal fra Kulturbroen mod Vestergade - frem for at de skal gennem stitunnelen under jernbanen og videre ad eksisterende vejforbindelser til Vestergade. Eksisterende forbindelser til Thistedvej Lufthavnsstien vest for jernbanen har i dag adgang til Søvangen, som munder ud i Thistedvej. 19. Lufthavnsstien mod vest, set fra Jernbanebroen. 20. Adgang fra Lufthavnsstien til Søvangen. 21. Søvangens adgang til Thistedvej. 6/10

49 Bemærkninger fra Banedanmark Vedligeholdelse af Jernbanebroen Nedenfor ses billeder af arbejdsplads og malerudstyr i forbindelse med maling af Jernbanebroen. 22. Maling af Jernbanebroen på sydsiden. 23. Areal/skråningsanlæg bag/langs stien vest for Jernbanebroen. 24. Plantegning af sydsiden. 25. Maling af Jernbanebroen på nordsiden. 26. Maleplatform, set udefra. 27. Plantegning med indtegning af areal for arbejdsplads. Udtalelse Aalborg Kommune har haft sagen til udtalelse ved Banedanmark og har i den forbindelse bl.a. fået følgende bemærkninger: Det anvendte maleudstyr muliggør: - at materialer kan bringes ud/ind, - at man har kunnet leve op til miljøkrav om at samle alt op (så Fjorden ikke forurenes), og - at fremdrift og malekvaliteten sikres. I forbindelse med malerarbejdet på sydsiden bruges det plane areal mellem Ambulancevejen og broen som oplagringsplads og skurby. Fra Banedanmark stilles der krav om: - at hele Kulturbroen skal flyttes, når Jernbanebroen over Limfjorden igen skal males, - at der ikke sker vægtforøgelser, så banen får (differens) sætninger (dynd i stor dybde), - at der skal påregnes rammet pæle, som ramper mm skal stå på (lette konstruktioner). Malearbejde Broen blev sidst malet i perioden og gangen før sluttede malearbejdet i Det forventes, at der går 30 år, inden maling af broen igen skal påbegyndes (altså i 2028 om 21 år). Det må påregnes, at det vil være forholdsvis dyrt at nedoptage og genopsætte Kulturbroen i forbindelse med maling af Jernbanebroen. Det skal sikres, at der i forbindelse med udvidelse/udnyttelse af Ambulancevejen som adgang til Kulturbroen fortsat er plads til maleudstyret og indretning af arbejdsplads. 7/10

50 Sammenfatning De foreslåede anlæg for stitilslutninger mellem Kulturbroen og Lufthavnsstien/Vester Havnepromenade på henholdsvis nord- og sydsiden synes oplagte og vil falde naturligt ind i eksisterende vej- og stianlæg på begge sider af broen. Længdefaldet på Ambulancevejen er imidlertid kritisk i forhold til anbefalingerne omkring handicaptilgængelighed. Stigningen bør maks. være 50 - og 70 er den absolut øvre grænse. Af hensyn til handicappedes tilgængelighed bør ramper, hvis samlede længde overstiger 10 m, endvidere forsynes med reposer af mindst 1,5 m s dybde. Der ses ingen hindringer for, at rampeanlægget på nordsiden kan etableres som foreslået. Adgangene vurderes at kunne fungere tilfredsstillende, såvel sikkerhedsmæssigt som trafikalt. Rampeanlæggene forudsættes etableret uden udgift for Aalborg Kommune. På sigt vil det være muligt at anlægge en ny sti på nordsiden mellem Kulturbroen og Thistedvej/Vestergade, der kommer til at følge eksisterende grusvej langs jernbanens vestside, og som evt. ledes ud til Søvangen, der munder direkte ud i Thistedvej. Ligeledes kan der med fordel etableres en sti fra Ambulancevejen, der anlægges langs med det grønne areal vest for jernbanen, og som fortætter over i eksisterende trampesti, der i dag munder ud i Strandvejen, tæt ved Nærbanen. Banedanmark har oplyst, at det vil være nødvendigt at nedtage og genopsætte gangbroen i forbindelse med maling af Jernbanebroen. Dette forhold vil medføre betydelige udgifter for Aalborg Kommune, hvis kommunen overtager driftsansvaret for Kulturbroen. Det forventes, at genmaling af broen skal påbegyndes i Bilag: - Oversigtskort - principper for stitilslutninger til Kulturbroen samt mulige fremtidige stianlæg Baggrundsmateriale: - Programoplæg til Kulturbro Aalborg, udarbejdet af Erasmus & Partnere, 10. november 2006 * Arbejdsnotat Stibro langs Jernbanebroen, dateret 24. april 2006 (CPK) ** Ideskitse, dateret (KRN/JLP) 8/10

51 Oversigtskort - principper for stitilslutninger til Kulturbroen samt mulige fremtidige stianlæg 9/10

52 \\S201024\g2travej\Trafikplanlægning og skitseprojektering\andet\wkt\notater\kulturbroens landfæster_notat.doc 10/10

53 Sikkerhed :

54

55

56

57

58

59

60

61 Notat Projekt Skibsstødsanalyse for store broer Rambøll Kunde Notat nr. Til Fra Banedanmark N Knud V. Christensen Søren Randrup-Thomsen Teknikerbyen 31 DK-2830 Virum Danmark Tlf: Direkte tlf: Fax: Oversigtsnotat, Jernbanebroen i Aalborg I nærværende notat opsummeres de resultater, der er fundet for Jernbanebroen i Aalborg i forbindelse med en undersøgelse af Banedanmarks broers sikkerhed mod skibsstød. Dato Ref Der gives oversigter i form af: Oversigtstegning med nummerering af broens strukturelle elementer Svigtsandsynligheder, sikkerhedsklasser og kapaciteter for broens strukturelle elementer Personsikkerhed Andre resultater og anvisninger Oversigtstegning fag Nummereringen af brodragere løber fra 0 til 7 i retningen fra Aalborg mod Nørresundby. Nummereringen af bropiller løber fra 1 til 7 i retningen fra Aalborg mod Nørresundby. Rambøll Danmark A/S CVR-NR Medlem af FRI

62 1 høj 2 normal-høj lav lav normal-høj normal-høj høj Side 2 Svigtsandsynligheder, sikkerhedsklasser og kapaciteter for bropiller Pille nr. Sikkerhedsklasse Kapacitet Bovkollision [t] Kapacitet Sideværts kollision [t] Svigtsandsynligheder, sikkerhedsklasser og kapaciteter for brodragere Kapacitet Fag nr. Sikkerhedsklasse [t] 0 høj høj normal normal høj høj høj 160 Personsikkerhed Kravene til personsikkerheden er udformet på baggrund af kriterier for tog på broen under kollision samt for deformation af skinnelegemet efter kollision. Personsikkerheden for togpassagerer er på denne baggrund fundet i orden. Andre forhold Det fremgår, at pille 3of 4 samt brofagene 2 og 4 ikke opfylder kravene til høj sikkerhedsklasse for de strukturelle elementer. Det er godtgjort, at beskyttelse/forstærkning ikke er kost-effektive foranstaltninger til opnåelse af tilstrækkelig strukturel sikkerhed, hvorfor det er fundet acceptabelt at lade broen stå uden ekstra beskyttelse eller forstærkninger. Rambøll Danmark A/S CVR-NR Medlem af FRI

63 Uddrag af Rambølls notat "Acceptkriterier" vedr. personsikkerhed Det overordnede sikkerhedsniveau for kørsel på en strækning hvori der indgår kørsel på en sporbærende broer skal som minimum være på linie med det nuværende sikkerhedsniveau for den banetype som krydser broen (hovedbane, regionalbane eller lokalbane). Der betragtes en 10 km jernbanestrækning, hvori i der indgår passage af en sporbærende bro. For denne 10 km strækning skal sikkerhedsniveauet være på linie med en 10 km gennemsnitsstrækning for den pågældende banetype. På basis af ovenstående sikkerhedspolitik er der formuleret acceptkriterier for hvert af følgende to scenarier: 1. Toget er på broen i det øjeblik skibet støder ind i broen. Broen svinger som følge af kollisionen og broens acceleration overskrider 1 m/s 2 hvilket medfører risiko for at toget afsporer. 2. Toget når ikke at blive stoppet efter at broen er blevet påsejlet. Deformationen af sporet overskrider en kritisk krumningsradius som medfører risiko for at toget afsporer. Acceptkriterierne er formuleret således, at man vil være i stand til at kunne vurdere om risikoen for skibsstød er acceptabel uden at bidragene fra alle de øvrige hasarder, som ikke har relation til skibsstød, er bestemt. Dette er gjort ved, at 10% af det totale risikobudget for den 10 km strækning allokeres til skibsstød. Ved den valgte fremgangsmåde sikres det, at tillægsrisikoen fra skibskollision er på et acceptabelt niveau således at det ikke er bidraget herfra som vælter risikobudgettet for strækningen som helhed. Ad 1) I tabel 2-1 ses en oversigt for de fire broer over de beregnede acceptable årlige frekvenser for at et skib kolliderer med broen og medfører en acceleration større end 1 m/s 2. Bro P(acc > 1m/s 2 ) Returperiode [år] Jernbanebroen over Limfjorden Intet personsikkerhedsproblem (klapbro) Lillebæltsbroen 1, ~100 Oddesundbroen Intet personsikkerhedsproblem (klapbro) Storstrømsbroen 5, ~20 Tabel 2-1 Acceptable årlige frekvenser for at et skib kolliderer med broen og medfører en acceleration større end 1 m/s 2. At scenariet ikke er et personsikkerhedsmæssigt problem for Jernbanebroen over Limfjorden og Oddesundbroen skyldes, at disse er klapbroer med brovagt. Dette er medvirkende til, at hændelsen er så sjælden, at den fornødne sikkerhed ligger i at hændelsen ikke indtræffer. J.nr.R_ _01.2.(accept) 4

64 Uddrag af Rambølls notat Fase A3 vedr. skibsstød og personsikkerhed 2. Introduktion til broen og skibsstødsfrekvenser Jernbanebroen i Aalborg udgør den østligste jernbaneforbindelse over Limfjorden. Broen udgør en del af jernbaneforbindelsen mellem Aalborg i syd og Frederikshavn i nord. 2.1 Broens geometri Broens overordnede geometri fremgår af Figur 2-1 nedenfor desuden henvises til udvalgte tegninger af broen i Bilag 1: Figur 2-1: Jernbanebroen i Aalborg med angivelse af pille nr. Som det fremgår af figuren består den i alt 403 m lange bro af 7 strømpiller og 9 fag (det første fag på Aalborgsiden er et landfag og ikke nummereret), hvor fag 3 beliggende mellem pille 3 og 4 er et klapfag, som kan åbnes for skibspassage. I hovedpunkter kan broens vigtigste karakteristika beskrives som: Samlet brolængde 403 m Samlet bredde af broen er ca. 5 m, omfattende en enkeltsporet jernbane. I alt 7 strømpiller, som er nummeret 1 til 7 i retning mod nord. Broens spændvidder (centerafstand mellem piller) er 1 fag á ca. 36 m, 2 fag á 54 m og 4 fag á ca. 45m og et gennemsejlingsfag på ca. 37 m. Gennemsejlingsfaget er et klapfag med en fri åbning på ca. 30 m. Vest for broen befinder der sig en række gamle bropiller Den fri gennemsejlingshøjde under samtlige fag er 4-5 m Den typiske vanddybde ved piller er ca m. Jernbanebroen indeholder en række fag fra en tidligere bro ved Frederikssund. Disse fag benævnes ny fag broens øvrige fag benævnes gamle fag. De ny fag er fag 1, 5 og 7 (fagene nummereres fra venstre mod højre i Figur 2-1, begyndende med det første strømfag der benævnes fag 0). J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 4

65 Broens statiske system fremgår af Figur 2-2. Figur 2-2: Statisk system af jernbanebroen i Aalborg. 2.2 Sejladssituationen I rapporten /2/ er der i forbindelse med bestemmelse af kollisionsfrekvenserne redegjort for besejlingsforholdene samt vejr- og søtilstande omkring Jernbanebroen i Aalborg. I forbindelse med analyserne i nærværende rapport er specielt følgende parametre relevante: Typiske strømhastigheder ved broen er ca. 0,5-1,5 m/s med maksimale hastigheder på op til ca. 2,0 m/s. Der benyttes en gennemsnitlig strømhastighed på 1,0 m/s i de følgende analyser. Sejlhastigheden for skibe ved passage af broen er typisk 4-6 m/s, idet skibenes styrefart (hastighed i forhold til vandet) er ca. 3-4 m/s hvortil der skal lægges strømhastigheder på optil 1-2 m/s. Der benyttes en gennemsnitlig sejlhastighed i forhold til broen på 5,0 m/s i de følgende analyser. 2.3 Gennemgang af beregnede kollisionsfrekvenser De totale kollisionsfrekvenser er vist i nedenstående Figur 2-3, hvor de viste frekvenser udtrykker sandsynligheden for at et skib af vilkårlig størrelse rammer broen i løbet af 1 år. Jævnfør /2/ antages det, at klapfaget(drager nr. 3) ikke påsejles. Der er ingen nævneværdig forskel på kollisionsfrekvenserne for øst- og vestgående trafik. I Figur 2-3 er fag 0 ikke medtaget da den samlede kollisionsfrekvens er mindre end den acceptable sikkerhed på 10-6 (se kapitel 4). Der gennemføres derfor ingen yderligere analyser af fag 0. J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 5

66 1,00E+00 1,00E-01 Bovkollision, piller Sideværts kollision, piller Overbygning Kollisionssandsynlighed 1,00E-02 1,00E-03 1,00E-04 1,00E-05 1,00E-06 1,00E-07 1,00E Pille/fag Figur 2-3: Årlige kollisionsfrekvenser for piller og dragere. Af ovenstående Figur 2-3 fremgår det, at de største kollisionsfrekvenser optræder for kollision mod henholdsvis pille 3 og 4 (anslagspile og klappille), hvor der er kollisionsfrekvenser i størrelsesordenen 0,01 svarende til en returperiode på ca. 100 år. Endvidere gælder der at ca. 78 % af alle kollisioner mod broen forekommer mod pillerne i gennemsejlingsfaget, dvs. pille 3 og 4. Kollisionsfrekvenserne for både piller og overbygning aftager med stigende afstand til gennemsejlingsfaget. Summen af kollisionsfrekvenserne for alle piller (eller alle fag i overbygningen): Bovkollision: 2, Sideværts kollision: 6, Kollision med overbygning: 3, Den samlede årlige kollisionsfrekvens er således 2, For en mere detaljeret gennemgang af de årlige kollisionsfrekvenser henvises til /2/. J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 6

67 3. Gennemgang af kollisionsscenarier for Jernbanebroen i Aalborg Formålet med nærværende kapitel er at foretage en kvalitativ gennemgang af de fysiske størrelser, der har betydning for belastningen på broen og dennes styrke i forbindelse med skibsstød, at gennemgå konsekvenserne af et skibsstød samt at vurdere hvilke typer skader der kan opstå på broen som følge af et skibsstød. Desuden foretages en vurdering af hvilke parametre (skibets størrelse, højde, hastighed, broens udformning, etc.), der er mest afgørende for størrelsen af belastningen samt for broens styrke. 3.1 Kollision mod piller Kollision mod broens piller kan principielt ske på 2 forskellige måder: 1. Frontal kollision mod pillerne, hvor skibets bov rammer pillerne. 2. Sideværts kollision mod pillerne, hvor skibet pga. fejl i fremdriftsmaskineri driver mod broen (eller overbygning se afsnit 3.2) Frontal kollision mod piller Ved beregning af konsekvenserne af en frontal kollision er skibets arbejdskurve (kraft som funktion af skibets sammentrykning) af afgørende betydning. I henhold til bl.a. /7/ er denne arbejdskurve en funktion af 1) skibets størrelse og 2) skibets initial-hastighed. I denne rapport er benyttet en standardiseret arbejdskurve jvf /7/, som bl.a. også er benyttet i forbindelse med design af broerne over Storebælt og Øresund. Typiske arbejdskurver kan ses i bilag 5. Kollisionsscenariet kan kort sammenfattes som: Skibet rammer broens underbygning (pille) med hastigheden v skib = 5 m/s. I takt med skibets sammentrykning afleverer skibet en voksende vandret kraft. Herved decelereres skibet, og broen accelereres. På et givet tidspunkt opnår skib og bro samme hastighed. Herved er skibets maksimale sammentrykning opnået, hvorefter skibet ikke længere aflevere en drivende kraft. Herefter decelerer det samlede system af bro og skib som følge af broens (fundamentets og overbygningens) tilbageføringskraft. Broen fortsætter herefter med at foretage svingninger, indtil bevægelserne af broen dæmpes ud. De typiske skader på broen ved bov-kollision vurderes at være: J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 7

68 Broens underbygning knuses lokalt som følge af den store koncentrerede skibsstødskraft. Den tilladelig vandrette flytning af fundamentet overskrides. For pælefunderede piller er denne flytning typisk bestemt af, at pæleværkets lodrette kapacitet fortsat skal kunne bære broens egenvægt. Pilleskaft eller broens overbygning beskadiges som følge af store flytninger og/eller accelerationer. For jernbanebroen i Aalborg vurderes det kun at være den vandrette flytning af pæleværket som er kritisk, idet pælene bryder ved relativt små vandrette deformationer. Ved bov-kollision skal skibets bevægelses-energi optages i skib og bro. De væsentligste parametre for vurdering af kritiske skibsstørrelser bliver herved: Skibets arbejdskurve. Der benyttes som anført standardiserede arbejdskurver for skibet i afhængighed af skibenes størrelse. Skibets hastighed, som er summen af skibets og strømmens hastighed. Dette er en væsentlig parameter idet skibets energi er proportional med kvadratet af hastigheden. Pillernes arbejdskurve. Denne beregnes på baggrund af jordbundsforhold og -styrkeparametre, pæleværkets geometri (antal pæle), pælenes styrke og oplysninger om egenvægt af overliggende bro og pille. Der henvises til kapitel 5 og bilag 3. Tilbageføringskraft fra broens overbygning. Denne kraft er typisk væsentlig mindre end bidraget fra pæleværket, og derfor uden større betydning. Endelig kan anføres, at broens egenvægt som hovedregel virker til gunst, idet større egenvægt dels medfører af trækket i de enkelte pæle bliver mindre samt at den masse som skibet skal accelerere tilsvarende er større Sideværts kollision mod piller Principielt undersøges sideværts kollision mod pillerne som beskrevet for bovkollision i afsnit Specielt 2 væsentlige ændringer skal dog fremhæves: Skibets kollisionshastighed er mindre, idet sideværts kollision skyldes drivende skibe, som antages at ramme med strømhastigheden. Skibets arbejdskurve er markant anderledes jf. bl.a. /7/. Ved sideværts kollision kan arbejdskurven med god tilnærmelsen opfattes som idealplastisk, hvor skibet opnår sin maksimale kraft ved en beskeden sammentrykning. Typiske arbejdskurver for relevante skibe kan ses i bilag 6. J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 8

69 3.2 Kollision mod overbygning For de forekommende skibsstørrelser er det undersøgt i hvilken højde det øverste langsgående vandrette skot i selve skibet er placeret. Af denne undersøgelse fremgår det, at skottet altid er placeret i et lavere niveau end broens frie gennemsejlingshøjde, således at der i alle tilfælde vil ske en kollision med skibets dækhus (eller alternativt med den øverste del af skibets stævn, som medfører mindre kraftpåvirkning). I henhold til /7/ er skibsstødskraften ved dækhuskollision approksimativt givet ved: P DH = 0,2 P S hvor faktoren 0,2 er gældende for alle skibsstørrelser ved Jernbanebroen i Aalborg og hvor størrelsen P s betegner skibsstødskraften hørende til bov-kollision Kollision mod faste fag Ved kollision mod overbygningens faste fag kan det typiske scenarium beskrives ved: Skibets dækhus rammer brodrageren, hvorved skibet afleverer en vandret kraft til broen. Ved denne kollision sker der en lokal sammentrykning og eventuelt et brud af brodrageren. Belastningen føres af brodrageren til lejerne og videre ned til broens underliggende piller. Den nedre del af broen vil virke som en gitterdrager der fører skibsstødskraften ud til understøtningerne, hvor kraften overføres til pillerne gennem broens lejer. I forbindelse med overførelsen af kraften fra kollisionspunktet til broens understøtninger, kan der indtræde et af de følgende scenarier.: Såfremt gitterdragerens og lejernes kapacitet er tilstrækkelig sker der ingen flytning/glidning af broens overbygning. I dette tilfælde optræder der i stedet betydelig lokal skade i overbygningen, idet al energiomsætningen sker lokalt. Samtidig knuses skibets dækhus og/eller broens overbygning i et vist omfang, idet energiomsætningen i henholdsvis bro og skib er kontrolleret af de indbyrdes stivhedsforhold. Såfremt lejernes kapacitet er tilstrækkelig; men kapaciteten af gitterdrageren er utilstrækkelig til at overføre de vandrette kræfter, vil der ske betydelige skader i selve brodækket. Dette vurderes derfor primært at medfører skader i de dele af faget som overfører kræfterne, dvs. den primære stålkonstruktion i faget incl. vindgitter. Såfremt lejernes kapacitet ikke er tilstrækkelig til at overføre den vandrette reaktion vil der ske en vandret glidning/bevægelse af overbygningen J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 9

70 samt en deformation af overbygningen. Energiomsætningen i broen vil her primært ske ved friktion i lejerne, hvor energien er givet som produktet af fagets masse M og flytningen u. Det antages, at brodrageren ikke er tilstrækkeligt stiv til at der sker glidning i andet end de to lejer der understøtter faget, hvor der sker påsejling. F.eks. ved en påsejling i fag 5 vil der forekomme en udbøjningsfigur som antydet i Figur 3-1, hvor der vil ske glidning i de to bevægelige lejer der understøtter fag 5 og hvor glidningen i disse to lejer antages at medføre svigt inden der sker glidning ved de øvrige understøtninger. Fag 4 Fag 5 Fag 6 Fag 7 Figur 3-1: Deformation af bro ved påsejling i fag 5. Det mulige kollisionsscenarium for skibsstød mod broens overbygning er således vanskeligt at beskrive præcist, idet brudmekanismen kan udvikle sig i flere vidt forskellige retninger Kollision mod klapfag Jævnfør /3/ afsnit 5.6 vurderes sandsynligheden for dette kollisionsscenarium at være så lille, at der ses bort fra denne mulighed. I broens levetid er der ikke er observeret/rapporteret kollisioner af denne type. J.nr.Skib_Jernbane_Limfjord_FaseA3 10

71 Sikkerhedsprocedurer ved skibspassager og godstogspassager, samt udformning af signalanlæg : Når broklappen åbnes, vil der ikke være mulighed for at passere på den rekreative sti. En person kan derfor komme i den situation, at denne har bevæget sig ud på stien, hvorefter signalerne går i gang, bommene går ned, broklappen går op, og man må vente. På baggrund af Rambølls notater vist ovenfor vedrørende personsikkerhed på Kulturbro-Aalborg, er der valgt en løsning, hvor der som System 1 placeres bomme ude ved klapfaget, ca. 5 meter fra dette på begge sider. På nordsiden placeres bommen direkte på gangbroen, ca. 5 meter fra klapfaget. På sydsiden er placeringen valgt, så personalet i brohuset kan se ud af vinduet og direkte konstatere, at der ikke er personer på den forkerte side af bommen. Der etableres videoovervågning med højintensitets infrarøde kvalitetskameraer, med skærm i brohuset, tilkoblet en harddisk, så episoder optages, med henblik på eventuel politianmeldelse. Overvågningen oplyses på skilte i begge broens ender og ved broklappen, og forventes at medvirke til, at der kun opstår få eller slet ingen tilfælde, hvor brovagten må gribe ind med broens kraftige megafon, advarselshornet eller andre tiltag for at få folk væk fra klappen. Dette System 1 suppleres med System 2, et ekstra bomsystem helt inde på land, umiddelbart udenfor Jernbanebroens metalkonstruktioner. Begge systemer udstyres med lydsignal og rødt blinkende lys. Bommene ved klapfaget, System 1, udformes som drejelige metallåger, der i åben tilstand står parallelt med gangbroen, i siden af gangarealet. Inspirationen til disse drejelige bomme har vi fået fra Bryggebroen, København, hvor princippet er anvendt. I lukket tilstand står dørene på tværs og dækker gangarealet helt, og det vil ikke være muligt at åbne dørene i retningen mod klappen. Derimod vil det på grund af en påmonteret fjederanordning være muligt at åbne dørene ind mod land, i tilfælde af, at der er brug for en nødudgang : En person kunne i teorien være fanget på den forkerte side af bommen i forbindelse med lukning af denne. Det er af samme grund, at lågerne monteres 5 meter fra klapfaget : En person, eventuelt med cykel, vil således være på sikker grund, uanset at personen skulle være nødt til at benytte nødudgangsmuligheden for at komme ind på landsiden af bommen.

72 System 2, inde på land, udformes som en halvbom, en på nordsiden og en på sydsiden. Helt fri af brofagene, således at man ikke kan blive revet i vandet, i tilfælde af, at et eller flere brofag skulle falde ned. Det vil være muligt at passere bommene i retning mod land, i tilfælde af, at man ikke var nået helt ind, da de lukkede. Det vil være muligt at passere halvbommene forsætligt frem mod klappen 180 meter længere fremme, såfremt man trodser, at bommene er lukket ned. Men her vil man blive mødt af de lukkede metallåger i System 1. Det overordnede princip er, at bommene ved klapfaget - og kun dem - anvendes i alle situationer, hvor det kun er lystbåde og mindre skibe, der skal passere. Altså skibe, der er så små, at det ikke vil føre til nedrivning af brofag. Dette gælder for skibe under 160 BRT. I alle disse normalsituationer vil det blive indlagt i proceduren, at brovagten før åbning af klap skal aktivere bommene i System 1 senest 1 minut før riglen slås fra. 1 minut er minimumstiden, baseret på, at den maximale afstand imellem bommen er 32 meter (broklappens længde) + 5 meter i begge ender, altså 42 meter. Med en hastighed på 1 m/s (3.6 km/t), som vi antager er den laveste hastighed, en fodgænger vil have, vil det tage maximalt 42 sekunder at tilbagelægge denne strækning, og komme ind bag bommen. Situationer, hvor store skibe passerer : Ifølge de i dette afsnit viste grafer fra Limfjordsbroen - som i relation til antallet og fordelingen af større skibe også kan anvendes for trafikken gennem Jernbanebroen - er hovedparten af trafikken i sommermånederne udelukkende lettere både, hvor det kun vil være System 1, der anvendes.

73 Den 28. september 1956 var der en episode, hvor tanskibet "Australity" - med dansk lods ombord - ignorerede et stopsignal fra Jernbanebroen, og sejlede direkte ind i broen med stor fart. Resultatet var, at 2 brofag blev revet i vandet. Det er klart, at en sådan situation ikke må opstå med gangbroen fyldt med folk. I de situationer, hvor bropersonalet vurderer, at et skib på grund af sin størrelse eller af andre grunde kan være til fare for Jernbanebroen. således at der ikke unødigt bør opholde sig personer på gangbroen, vil System2, bomsystemet ved land, blive anvendt sammen med System 1. I disse storskibssituationer vil det blive indlagt i proceduren, at brovagten før åbning af klap skal aktivere bommene i såvel System 1 som System 2 senest 5 minutter før riglen slås fra. Samtidig annonceres det ved hjælp af små højttalere langs broen (på tidligere møder kaldt "Bro-Marie") at man skal forlade broen. De 5 minutters minimumstid i storskibssituationen er baseret på, at den maximale afstand imellem de lukkede bomme i System 1 og bommene i System 2, på land, er ca. 200 meter. Antager vi, at det tager maximalt 40 sekunder fra brovagten trykker på knappen til System 1+2, før bommene i System 1 er helt lukkede, vil en person, der således nu møder en lukket bom i System 1, og skal bevæge sig ind på land, skulle tilbagelægge 200 meter yderligere. Med en hastighed på 1 m/s (3.6 km/t), som vi antager er den laveste hastighed, en fodgænger vil have, vil det tage maximalt 200 sekunder at tilbagelægge denne strækning, og komme ind bag bommen i system 2. Dette skal tillægges tiden for passage af broklappen, i tilfælde af, at personen lige havde påbegyndt passagen af denne, da brovagten trykkede på knappen. Ialt sekunder, svarende til ca. 4 minutter. Hertil lægges ekstra sikkerhed på omtrent 1 minut. Da større skibe ifølge den godkendte procedure skal henvende sig til Jernbanebroen i god tid, og her får anvist et gennemsejlingstidspunkt, vil brovagten altid have god tid til at iværksætte begge bomsystemer på gangbroen, når det er større skibe, der passerer. Skulle det vise sig, at der i bestemte situationer er personer, der ikke vil forlade området imellem System 1 og System 2, er det ingen katastrofe, og ej heller noget, brovagten behøver at reagere på, såfremt et større skib passerer broen i god ro og orden, og der ikke er fare for kollision. Rambølls notat vedrørende personsikkerheden fastslår nemlig, at såfremt der er personer på gangbroen under skibspassager, så vil disse personer alle være eksponeret for risikoen for dødsfald som følge af en alvorlig skibskollision, men det herved øgede risikoniveau holder sig under den øvre acceptgrænse for den individuelle risiko. Er der derimod fare for kollision, må brovagten naturligvis tage alle midler i brug for at advare personer på broen.

74

75

76 I alt skibe = 3106 heraf lystfartøjer = Større skibe = 88 Idet trafikken med større skibe gennem Limfjordsbroen er nogenlunde sammenlignelig med trafikken gennem Jernbanebroen, regner vi med 3 større skibe/dag

77

78 Tekniske detaljer vedrørende sikkerhedssystemet : Bommene udformes med hvilestrømskredsløb, der sikrer, at bommene altid lukkes og bliver nede, hvis - strømmen til broen svigter - personalet i brohuset ved en fejl ikke har betjent knappen for nedlukning af bommene, men alligevel åbner broklappen Normalproceduren er som følger : Når et skib nærmer sig, anmoder dette pr. telefon eller VHFradio brovagten om at åbne klappen. Brovagten gør sig herefter klar til at åbne klappen i det omfang, togpassager tillader dette (Se særskilt afsnit om dette). Når åbningstidspunktet nærmer sig, drejer brovagten på et håndtag, der betjener 'manøvrepultens besejlingslanterner'. Dette er nogle røde lys, der fra en høj placering lyser mod både vest og øst, og som kan ses af skibene. Når der drejes til stilling 1, tændes det øverste af ialt 3 røde lys. Det fortæller skibene, at klappen snart åbner, typisk et par minutter senere.

79 Når der drejes til stilling 2, tændes enten de to øverste eller alle 3 lys, på blink. Dette betyder, at enten skibe fra øst eller vest snart må passere (Gør klar-signal). Kort efter åbner brovagten broklappen, og der drejes til stilling 3 (faste røde lys) for at fortælle skibene, at de nu må sejle igennem. Bommene på den rekreative sti udstyres med både blinkende røde lys og med lyd, som man kender det fra jernbaneoverskæringer. Ved land i begge ender supppleres systemet med røde blinkende advarselslys, der lyser, uanset om det kun er System 1 eller begge systemer, der aktiveres. Således at gående og cyklister kan orientere sig i god tid, være på vagt, og måske vælge en alternativ. rute. Lige ved siden af knappen til manøvrepultens besejlingslanterner placerer vi en knap, hvormed brovagten manuelt sætter System 1 henholdsvis System 2 i gang. Bomlysene vil blinke, der vil komme lyd, og kort efter vil bommene gå ned henholdsvis svinge på plads. Der vil være en lyseller lyd-indikation i brohuset af, at bomsystemet er aktiveret. Man kan aktivere System 1 uden at aktivere System 2, men hvis man aktiverer System 2, vil dette samtidig bevirke, at System 1 aktiveres. Skulle brovagten glemme at aktivere System 1, vil dette alligevel gå i gang, allerede når manøvrepultens besejlingslanterne drejes til stilling 1. Lysene vil blinke, der vil komme lyd, og kort efter vil bommene gå ned. Der vil være en lys- eller lyd-indikation i brohuset af, at bomsystemet er aktiveret. Idet manøvrepultens besejlingssystem ikke er en del af Banedanmarks signalanlæg, vil det være uden problemer for Kulturbro-Aalborg at aftaste disse signaler, uden at jernbanesikkerheden påvirkes. Aktiveringen fortsætter, når manøvrepulten sættes i stilling 2 eller 3. Skulle det ske, at brovagten glemmer at aktivere bomsystemet og glemmer at anvende besejlingslanternerne, vil 2 aftastere på selve broklappen træde i funktion. Den første vil opdage, at riglen, der låser broklappen i lukket position, slås fra. Dette vil øjeblikkeligt aktivere System1. Hvis denne situation opstår, vil en ringetone i brohuset fortælle brovagten, at der er noget helt galt, og give ham mulighed for at vente med at åbne klappen, indtil han har sikret sig, at der ikke er personer på klappen. Den næste aftaster vil opdage, at broklappen er ved at åbne sig, og det er naturligvis den absolut sidste mulighed for at gøre personer opmærksomme på, at de skal væk fra broklappen. Også denne aftaster vil sætte bomsystemet i gang, og gøre opmærksom på dette i brohuset. Hvis blot en af disse aftastere aktiveres, vil bommene gå ned. Når skibet er passeret og klappen er lukket, vil bommene ikke kunne gå op, før alle aftastere har meldt klar.

80 Dette system suppleres med, at brovagten via den allerede eksisterende højttaler kan beordre personer væk fra klappen og ind bag bommene. Denne højttaler kan også benyttes, hvis brovagten måtte ønske at få folk helt ind på land, f.eks. hvis et meget stort skib skal passere i hårdt vejr. Anlægget suppleres i øvrigt med en timer, således at brovagten kan sætte et tidspunkt, hvor bommene aktiveres. Eventuelt kan der også sættes et tidspunkt, hvor bommene igen hæves. Dette forbindes med aftastersystemet således, at bommene ikke hæves, sålænge aftasterne melder 'broklap ikke låst', uanset at det indtastede sluttidspunkt på timeren passeres. Når et tidspunkt på timeren er passeret, fjernes dette fra timeren, så bommene ikke uforvarende går op eller i på samme tidspunkt næste dag. Hele anlægget udføres af autoriseret installatør. Vedligeholdelsesarbejder på Jernbanebroen : Det er i øvrigt aftalt med bropersonalet, at personalet kan lukke Kulturbro-Aalborg helt af i perioder, hvor vedligeholdelse nødvendiggør dette, og hvor der eventuelt er åbnet ind til de bevægelige dele. Dette vil blive annonceret inde på land via intelligente trafiktavler, så personer kan vælge alternative ruter. Godstog : Ca. hver 14. dag - så langt frem prognoserne rækker - vil et godstog fra Nordjyske Jernbaner/Railion passere Jernbanebroen - en gang frem og en gang tilbage, jfr. nedenstående : From: Plantur FC-Aalborg To: post@landcad.dk Cc: Niels-Henrik Jensen (NHJ) ; Plantur FC-Aalborg Sent: Wednesday, January 21, :03 PM Subject: VS: Kulturbro-Aalborg Vedrørende godsprognoserne, så som det pt ser ud, er der Railion der hver tirsdag - til og med den 08/ , kører efter følgende tider (Ab-Lih/Lih-Ab): G7551 Ab Lih G87550 Lih Ab 21.13

81 Med venlig hilsen Morten Larsen, plantur Banedanmark Trafikproduktion Aalborg Hjulmagervej Aalborg *********** Af hensyn til, at godstogene er meget tunge, og i sig selv belaster Jernbanebroen tæt på den maximalt tilladte linielast 7,2 t/m, samt det forhold, at de støjer mere end persontogene, og desuden som de eneste tog i særlige tilfælde vil kunne udsende gnister og andet støv fra bremserne, er det fastlagt, at gangbroen lukkes med både System 1 og System 2, når der passerer godstog. Det tilstræbes at kunne orientere fodgængere og cyklister om dette helt inde ved land ved hjælp af intelligent skiltning. Da godstogene som nævnt er den eneste togtype, der kan afgive støv og gnister fra bremserne, er det vor opfattelse, at der ikke skal opsættes særligt støvhegn mod banen, men udelukkende hegn, der kan sikre imod, at personer kommer i livsfare. Skulle Banedanmark være af en anden opfattelse, vil vi opsætte dobbelt hegn på den nederste del. Dobbeltbemanding : Det har været drøftet, hvorvidt en dobbeltbemanding i brohuset med henblik på at kunne styre gangbroens brugere ved klapåbning kan være relevant. Det er vores opfattelse, at en dobbeltbemanding ikke vil være nødvendig. Bygherren og den udførende autoriserede elinstallatør vil oplære broens personale grundigt i sikkerhedsprocedurerne, så ingen er i tvivl om noget. Takket være de indbyggede sikkerhedssystemer, samt gode muligheder for at overskue broklappen med højintensitets infrarøde kameraer vil det ikke være svært at overskue området imellem bommene i System 1. På Limfjordsbroen foretager bropersonalet til daglig denne opgave. Skulle det vise sig, at en dobbeltbemanding er nødvendig, vil dette beløbe sig til en årlig omkostning på ca kr. Hegn mod banen : Der opsættes sikkerhedshegn på min. 180 cm mod banen. Dette hegn udformes, så personer ikke bringer sig selv i livsfare ved at klatre ind på skinnerne. Overfladevand : Konstruktionen af gangbroen gør, at der ikke vil kunne overføres overfladevand fra gangbroen ind på skinnerne. Der vil derfor ikke blive lavet særlige tiltag for at undgå dette.

82 Placering af bomsystemer og skilte

83 Montage af Kulturbro-Aalborg : Overordnede betragtninger : Ifølge korrespondance med Banedanmark vil det formentlig kunne tillades, at der ikke anvendes SR-arbejdsleder ved montagen de steder, hvor arbejdet kontinuerligt kan foregå bag ved 180 cm højt hegn mod banen, og hvor der ikke anvendes større maskiner eller kraner, der kan være til fare for broen eller togsikkerheden. Der skal udarbejdes Jernbanesikkerhedsplan i god tid, og dette har Banedanmark tilbudt at være behjælpelige med. De dele af montagearbejdet, der ikke kan udføres bag hegn og uden SR-arbejdsleder, vil primært foregå om natten, i perioder hvor der ikke kommer tog, og der derfor er arbejdsro. Kulturbro-Aalborgs entreprenører vil på forhånd have gennemgået kurset "Pas på, på banen" i det omfang, Banedanmarks bestemmelser samt den konkrete montagesituation kræver dette. Montageplan - landfæster og faste fag : Der startes på land på Nørresundby-siden, på gruspladsen nordvest for Jernbanebroen, med en let rampe, der ikke belaster banedæmningen, der står på dynd. Herfra bygges der fag for fag fremad, henover den nuværende fodgængertunnel i højde med de eksisterende jernbanespor, og herfra videre ud over vandet.

84 Alle fag bygges på baggrund af de fag, der allerede er monteret. Hvert gangbrofag er 4.50 meter langt, i enkelte tilfælde 5.00 meter. Materialer oplagres på land, dels på maskinfabrik, og dels på gruspladsen. Materialerne fragtes løbende ud til byggepladsen på lette vogne, som gangbroen kan bære. Når et fag er monteret, og opbygningen af det næste skal i gang, løftes hegnet først på plads og monteres. Der anvendes no-climb-hegn på 2 meters højde. Hegnet fastgøres udenpå de eksisterende vandrette gelænderrør, der ikke fjernes på de faste fag. Fra Nørresundby til klappen anvendes de to eksisterende borede huller i de lodrette dragere til hyldeknægtenes øverste fastgørelse. Der udbores 2 nitter i den lodrette drager, og malebehandles. Herefter påfyldes syrefrit fedt i hullerne. Rambølls beregninger afgør, hvilke nitter der må benyttes. Beregningerne viser, at såfremt der maximalt udbores 2 nitter ad gangen, kan Jernbanebroen holde til det, uanset at der kommer tog forbi, før der er monteret nye bolte. Hernæst løftes hyldeknægten på plads og monteres med 4 bolte, dels i de øverste borede huller, og dels i hullerne fra de udborede nitter. Der anvendes bolte i henhold til Rambølls beregninger, samt kontramøtrikker. Arbejdet med disse emner, der foregår op til 5 meter foran det sidst byggede gangbrofag, foregår med en let specialkran, der er udvalgt i samarbejde med Hertz Materieludlejning. Det er sikret, at gangbroen kan holde til samtidig belastning af kran, personer og materialer. Hernæst bringes de resterende dele på plads og monteres : Langsgående vanger, kryds, gelænder mod vandet, hegn mod vandet og gitterriste. Herefter fortsættes på samme måde til næste fag. Arbejdet på Aalborg-siden af broklappen foregår på samme måde. Her skal der supplerende bores to øverste huller i hver lodret drager, idet disse ikke findes i forvejen. Broklap : Montagen af gangbroen på broklappen foregår i forlængelse af montagearbejdet fra Nørresundby. Folk og materiel befinder sig på det sidste faste gangbrofag før broklappen, hvorfra det yderste gangbrofag på broklappen monteres.

85 Dette foregår på samme måde som tidligere beskrevet. Også her bores der to øverste huller i hver lodret drager, og udtages to nitter nederst. Af hensyn til, at broklappen kontinuerligt skal kunne åbnes, påsættes der kun et brofag ad gangen. Med broklappen i åben stilling påfyldes kontravægten en ekstra vægt svarende til vægten og placeringen af det senest monterede gangbrofag. Herefter sænkes broklappen igen, og det næste gangbrofag kan monteres. Dette gentages, indtil gangbrofagene på broklappen alle er monterede. Herefter monteres aftastere m.v. til sikkerhedssystemet. Suttelig udskiftes gitterriste på selve broklappen i det omfang, dette er nødvendigt i henhold til beregninger af vindforholdene. Arbejdet på broklappen vil overvejende være natarbejde. Banedanmark Entreprise har tilbudt at stille en trolley gratis til rådighed, mod at Foreningen Kulturbro-Aalborg betaler personalets natarbejdsløn. Herundert forventer Foreningen at købe det nødvendige skrotstål til kontravægten af Banedanmark. Maskinhus : Herefter laves det nødvendige monteringarbejde på det vestre maskinhus. I denne forbindelse vil der blive etableret en ny, aflåselig låge, imellem gangbroen og jernbanen, ud for brohuset. Denne låge kan dels anvendes af broens personale ved vedligeholdelsesarbejder, og dels som en ny redningsvej til brohuset, hvor man så via ambulancevej og gangbro kan komme frem til brohuset. Landfæster : Der foretages udvidelse af den smalle sti mod syd, se billede herunder :.

86 Herudover foretages den nødvendige terrænregulering af ambulancevejen, og der pålægges passende belægning. Ved det nordlige landfæste udvides og udjævnes passagen ved de to sten fra gruspladsen til det eksisterende stinet langs vandet. Øvrigt sikkerhedssystem : Der opsættes herefter låger, bomme, lys, lyd, kameraer, evt. "Bro-Marie", skilte samt belysning.

87 Fremmede ledninger Vi har indhentet ledningsoplysninger og foretaget en undersøgelse af ledningsforholdene på land, med henblik på, om der er nogle forhold, der skal tages særligt hensyn til ved udformningen af Kulturbro-Aalborgs landanlæg. Mod syd skal entreprenøren, der udjævner ambulancevejen, være særlig opmærksom på 2 elkabler, der krydser under ambulancevejen. Som det ses på skitsen herover, er der en 0.4 KV-ledning, der via en rørunderføring krydser ambulancevejen ca. 20 meter fra asfaltvejen. Denne underføring skal om nødvendigt sænkes i forbindelse med udjævningen af ambulancevejen. 10 KV-ledningen ude i vejen skal på forhånd påvises og afmærkes, såfremt udjævningen af ambulancevejen medfører en afgravning over ledningen.

88 á á Tßß!( e 110 /PV C/ '8 2!( R 110 /PV C/ '8 2 Tßß á O 108 /St b/ 99 e O Tßß!( Tßß!( 25 SKUDEHAVNSVEJ VESTRE HAVNEPROMENADE Tßß Tßß ( g Z MB 32/ PEM /'03!( Tßß Tßß 110 /PE M/ '0 3!(!(!(!( Tßß!(!(!( Tßß 21!( Dato: 20/ Målforhold: 1:500 Emne: V. Havnepro. v jernbanebro Tßß Reference: Aalborg Kommune, Vandforsyningen!( Sønderbro Aalborg Tßß

89 SIGNATURFORKLARING: ADVARSLER: Bemærk! Projekteret tracé kan være etableret.

90 Udtegnet: 9. februar 2009 Gyldig til: 9. august 2009 Målestoksforhold: 1:500 Adresse: VESTRE HAVNEPROMENADE AALBORG Se vedhæftede følgeseddel.

91 SIGNATURFORKLARING: ADVARSLER: Bemærk! Projekteret tracé kan være etableret.

92 Udtegnet: 9. februar 2009 Gyldig til: 9. august 2009 Målestoksforhold: 1:500 Adresse: VESTRE HAVNEPROMENADE AALBORG Se vedhæftede følgeseddel.

93 På sydsiden skal entreprenøren ved eventuel afgravning af ambulancevejen være opmærksom på en øst-vest-gående hovedkloakledning, som vist på nedenstående skitse : DK : BK : Ø : r1400 bt.. G ø1600 bt ø2000 bt r1400 bt 9.6. G DK BK Ø K : : : ø2000 bt K r1400 bt G DK BK Ø : : : G DK : 2.06 BK : BYGVÆRK ø1600 bt 0.0. ø2000 bt -2.3 K G DK BK Ø : : : ø2000 bt VESTRE HAVNEPROMENADE G DK BK Ø : : :

94 På nordsiden af broen er der en stor kloakledning, Ø1250, der går øst-vest der, hvor den rekreative sti føres på land. Ledningen er vist med rødt på ovenstående skitse. Men da den rekreative sti på dette sted føres på en rampe, og da ledningen samtidig ifølge bundkoteoplysningerne på skitsen ligger i en dybde, så overkant rør er 3-4 meter under terræn, vil der ikke her være fare for beskadigelse af ledningen. Dog skal entreprenøren naturligvis være opmærksom på ikke at nedramme pæle m.v. i dybden. Der er ikke umiddelbart konstateret problemer med andre ledninger ved det nordlige landanlæg. Kort før arbejdets udførelse vil samtlige ledningsoplysninger igen blive indhentet. I den forbindelse vil vi gerne have oplyst fra Banedanmark, om der er egne ledninger, der ikke er vist på det udleverede projektmateriale for Jernbanebroen.

95 Jording i forbindelse med eventuel elektrificering af jernbanen. Såfremt jernbanestrækningen over Jernbanebroen i fremtiden elektrificeres, skal gangbroen jordbeskyttes forskriftsmæssigt i henhold til Banedanmarks forskrifter for 25KV elektrificerede strækninger. Troldhede Installationsforretning A/S, Herning, har udviklet systemet til dette. Systemet, der er nærmere beskrevet på de kommende sider, baserer sig på, at der foretages en gennemgående, potentialeudlignende jordbeskyttelse på såvel de faste fag som på gangbroen på broklappen. Der er tale om samme system, som Banedanmark selv benytter på deres elektrificerede banestrækninger. Den gennemgående beskyttelse har elektrisk forbindelse til hver enkelt bærende trekant (hyldeknægt) samt de hertil hørende vanger, således at en eventuel dårlig elektrisk forbindelse imellem nogle af gangbroens langsgående vanger ikke vil kunne medføre, at en yderlig del af gangbroen ikke er jordforbundet forskriftsmæssigt. Der er taget udgangspunkt i, at man ikke kan påregne en tilstrækkelig god elektrisk forbindelse igennem boltene, der forbinder gangbroen med Jernbanebroens lodrette dragere. Ligeledes kan der være steder på selve Jernbanebroen, hvor den elektriske forbindelse på langs af broen ikke er sikret. Gangbroens jordingssystem forbindes derfor direkte til Jernbanebroens jordingssystem ved hjælp af lasker. Det skal drøftes nærmere, hvorvidt denne jording skal foretages nu, eller først senere i forbindelse med en eventuel elektrificering. Herunder følger Skitseforslag for Jordingsanlæg på gangbro :

96

97

98

99

100 Sne og overisning på klapfaget Der vil på klapfaget blive anvendt stålgitterriste med 15 grader vippede bærestave, idet disse gør gangbroløsningen på broklappen vindneutral. Der henvises i denne forbindelse til Rambøll A/S' notater samt Erasmus og Partnere A/S' beregninger andetsteds i dette projekt. Der blev på møde ved Aalborg kommune i januar 2009 udtrykt bekymring for, hvorvidt der kan samle sig sne på disse riste, og samtidig blev risikoen for overisning igen drøftet. Det er ikke nogen løsning at forsøge at lukke den rekreative sti om vinteren, idet dette snarere vil forstærke problemet. Det handler om at undgå, at sne, der lægger sig, samt overisning, kan gøre broklappen så tung, at den ikke vil åbne. Bygherren har nu taget konsekvensen af denne usikkerhed, og vil tilbyde, som en del af projektet, at indlægge et varmluftsystem, der effektivt kan imødegå såvel sne, der vil lægge sig, som overisning af gitterristene. Systemet er udviklet i samarbejde med Thomsens Maskinfabrik A/S, Aalborg, og består i al sin enkelhed af et antal varmluftslanger med huller i, der lægges ud under gitteristene, og i den anden ende forbindes med en effektiv varmekanon. Slangerne monteres på undersiden af gitterristene. Når den varme luft blæser ud, vil sne ikke kunne lægge sig, og is ikke kunne sætte sig fast. Planen er, at dette system starter samtidig med, at bomsystem 1 aktiveres, og stopper igen, når bommene åbnes. Herudover vil der være en manuel betjeningsknap i brohuset, så brovagten kan tænde systemet i dårligt vejr, således at man er forberedt på en eventuel klapåbning. Såfremt Aalborg kommune og/eller Banedanmark ønsker systemet monteret, vil vi tilbyde at gøre dette fra starten, i forbindelse med montagen af gangbroen.

101 19. Marts 2007 Side: Drift og vedligeholdelse BaneDanmark oplyser at jernbanebroen skal males om år. Dette betyder, at stibroen skal nedtages midlertidig. Stibroen er fastgjort til jernbanebroen med bolte hvilket gør at den kan afmonteres. Stibroen foreslåes udført i primært stål hvilket betyder, at stibroen vedligeholdes samtidig med jernbanebroen. Opførelsesomkostningerne af stibroen anslåes til kr som fordeles med ligeligt mellem materialer og udførelsesomkostninger. De årlige drift og vedligeholdelsesomkostninger vurdres at være 1 % af anskaffelsessummen, svarende til kroner årligt. Udgiften til nedtagning og genmontering vurderes at være kroner i nutidsværdi.

102 Driftsøkonomien beregnet som nutidsværdien for Kulturbro-Aalborg i den samlede levetid : I fortsættelse af mødet den hos Aalborg Kommune og efterfølgende referat med bilag og yderligere krav fra Aalborg Kommune af vurderer vi følgende : Samlet værdiansættelse jfr. rapporten af 19.marts 2007 punkt : 1) Opførelsesomkostninger: kr ,00 2) Drift og vedligeholdelse i 50 år, incl. ekstra lejeslid samt ekstra slid på maskindele og gear i perioden = 1% af anskaffelsessummen : kr ,00 3) Af- og påmontering for maling af jernbanebroen: kr ,00 4) Samtidig renovering/overfladebehandling af Kulturbro-Aalborg: kr ,00 Samlede anlægs- og driftsomkostninger over 50 år beregnet som nutidsværdien: kr ,00 Heraf udgør de samlede driftsomkostninger over 50 år kr ,00 Der er i opstillingen ikke medtaget omkostningerne til drift og anlæg af de tilknyttende stianlæg m.m. De ovenfor nævnte beløb er excl. moms.

103 Trafik & Veje Myndighedskontakter i øvrigt Der har i projektperioden været foretaget henvendelser til følgende øvrige myndigheder, der kunne have godkendelsesprocedurer i forbindelse med etableringen af Kulturbro-Aalborg : Vejdirektoratet : Uddrag af mail fra Aalborg kommune : Aalborg Kommune har nu som aftalt i møde den 19. september 2006 kontaktet Vejdirektoratet vedr. højden på rækværk. Vejdirektoratet har meddelt følgende:... Ifølge Jørn Lauridsen er der ikke anført krav til rækværkets højde mod vand, men vejledende bør det fastsættes til minimum 1,2 m. højde, sådan er det senest lavet ved Kalvebod Brygge.... Venlig hilsen Martin Fischer Aalborg Kommune Teknisk Forvaltning

104 Mail fra Vejdirektoratet : Kulturbro-Aalborg A. C. Jacobsens Vej Nørresundby Vejcenter Nordjylland Niels Bohrs Vej 30 Postboks Aalborg Øst Tlf Fax vn@vd.dk SE Giro EAN Rekreativ sti på jernbanebroen over Limfjorden mellem Nørresundby og Aalborg. 5. februar 2008 Dok. 08/ Sagsbehandler Arne Kjeldsen Dir. tlf arkj@vd.dk Forespørgsel I af 29. januar 2008 forespørger Foreningen Kulturbro-Aalborg, om projektet for etablering af en rekreativ sti på jernbanebroen mellem Nørresundby og Aalborg skal godkendes i Vejdirektoratet. Svar Projektet kan realiseres uden samtykke fra Vejdirektoratet. På følgende link findes CykelGuide 2006: Såfremt stien skal indgå i det nationale cykelrutenet, er Vejdirektoratet interesseret i via Aalborg Kommune at blive orienteret herom. Venlig hilsen

105 Farvandsvæsenet : Original Message From: Dan Kaarsberg Schmidt To: post@landcad.dk Sent: Thursday, April 24, :30 PM Subject: Udtalelse vedr. gangbro på vestsiden af den eksisterende jernbanebro over Limfjorden, Kulturbro -Aalborg Til Toft Nielsen A/S J. nr Med vedhæftede fil om etablering af en gangbro på vestsiden af jernbanebroen over Limfjorden ved Ålborg er det forespurgt, om forholdet er af betydning for Farvandsvæsenet. Det kan oplyses, at Farvandsvæsenet har haft forespurgt Kort- og Matrikelstyrelsens Søkortafdeling, om der er behov for at modtage supplerende oplysninger. Kort- og Matrikelstyrelsen har oplyst, at dette ikke er tilfældet. Såfremt etablering af gangbroen ikke er af betydning for observation af den afmærkning og lyssignalgivning, der gives til fartøjer i området, og at der ikke sker ændringer i broens gennemsejlingsprofil, samt at opsætning af gangbroen ikke medfører driftsforstyrrelser for broåbning og - passage, har Farvandsvæsenet ikke behov for at modtage yderligere oplysninger. Såfremt ovennævnte ikke er tilfældet, skal der anmodes om, at Farvandsvæsenet tilsendes supplerende oplysninger om etableringen af gangbroen vedlagt plan- og profiltegninger, arbejdsbeskrivelse samt en tidsplan mindst 4 uger forinden, så der kan ske behørigt varsel om forholdet i Efterretninger for Søfarende. Er forholdet varslet i Efterretninger for Søfarende skal der tillige fremsendes en færdigmelding. MED VENLIG HILSEN D. K. Schmidt nautisk sagsbehandler OVERGADEN OVEN VANDET 62 B POSTBOKS 1919 DK KØBENHAVN K TLF FAX TLf. direkte frv@frv.dk

106 Søfartsstyrelsen : Mail fra Banedanmark : Original Message From: Knud V Christensen To: Toft-Nielsen A/S Cc: Journal Net J&A ; Peter Sonne ; Martin Fischer ; khm-teknik@aalborg.dk Sent: Friday, January 12, :07 AM Subject: SV: Kulturbro-Aalborg J nr Vi kan oplyse, at Søfartsstyrelsen ikke har nogen kommentarer til sikkerheder for en "rekreativ sti" på Jernbanebroen over Limfjorden - svar i forhold til ref fra vort møde. Fra Knud Tlf.: Stlf.: Herunder uddrag af mail fra Søfartsstyrelsen vedr. mulighederne for uændrede gennemsejlingsforhold efter påsætning af rekreativ sti. Det skal i den forbindelse bemærkes, at bygherren i forbindelse med uddannelsen af broens personale i sikkerhedsprocedurerne for den rekreative sti vil indskærpe Søfartsstyrelsens kommentarer, således at personalet tager højde for den forøgede åbningstid på op til 5 sekunder ved skibspassager, der koordineres med Limfjordsbroen.

107 Toft-Nielsen A/S Att.: A/S 12. juni 2008 Vores reference: Sag /6 Arkivkode Center for Maritim Regulering /cgj Deres ref.: Mail af 12. juni 2008 SØFARTSSTYRELSEN Vermundsgade 38 C 2100 København Ø Tlf Fax CVR-nr EAN-nr sfs@dma.dk ØKONOMI- OG... ERHVERVSMINISTERIET Det skal endvidere bemærkes, at Søfartsstyrelsen tidligere har betinget, at større skibe skal kunne sejle igennem både jernbanebroen og vejbroen mellem Ålborg og Nørresundby, uden at skulle stoppe op. Dette skyldes sejladssikkerheds- og miljømæssige hensyn til skibe samt broernes risiko for påsejling. De operationelle forhold for begge broer er derfor aftalt at være ækvivalente. En etablering af en gangbro på jernbanebroen må ikke betyde, at respons tiden for at kunne åbne broen for skibspassager bliver forlænget i forhold til for nuværende.... Med venlig hilsen Carsten G. Jensen Nautisk Medarbejder Tlf. direkte Fax direkte E-post cgj@dma.dk Kopi: Banedanmark v. Knud V. Christensen Farvandsvæsenet

108 Banedanmarks underskrevne aftale

109

110

111

112 Notat Projekt Kunde Jernbanebroen over Limfjorden Kulturbro Foreningen Kulturbro-Aalborg Rambøll Danmark A/S Prinsensgade 11 DK-9000 Aalborg Danmark Emne Fra Til Vurdering af påvirkninger på broen fra Kulturbro Rambøll, Tina Nygaard Jensen og Finn Jantzen Foreningen Kulturbro-Aalborg v/toft- Nielsen A/S Telefon Direkte Fax Dato Ref Generelt LF ASR(1) Rambøll har af Foreningen Kulturbro-Aalborg fået til opgave at yde rådgivning og bistand i forbindelse med beregninger og vurderinger af den eksisterende Jernbanebro i Aalborg, såfremt der etableres en Kulturbro. Vurderingerne går udelukkende på de statiske og maskintekniske forhold, og indeholder intet om de sikkerhedsmæssige forhold ved en stibro og de dermed forøgede risici ved offentlig personfærdsel på broen. Nærværende notat beskriver konklusionerne fra disse undersøgelser, hvor: fase 1 vedrører forholdene ved klappen fase 2 vedrører forholdene ved de faste fag 2. Input fra bygherre 2.1 Statiske beregninger Bygherren har for Kulturbroens konstruktioner haft Erasmus & Partnere som rådgiver. Disse har leveret statiske beregninger af Rambøll Danmark A/S CVR-NR Medlem af FRI

113 19. marts 2008, hvori det er afsnit 3.9 Alternativ fastgørelse af stibro, der er gældende. Kulturbroens egenlast på klappen er oplyst til 566 kg pr. 4,50 m inkl. 3 lygtepæle à 25 kg, samlet egenvægt 4440 kg, som danner basis for vurderingerne i det følgende. Kulturbroens udformning og belastning af faste fag er oplyst med mail fra Erasmus af 20 og 23. febr Gitterriste Bygherren har forudsat, at gitterriste på Kulturbroen på klappen udføres med specialfremstillede stålgitterriste, maskevidde 22 x 44 mm, med 44 mm på tværs af bro og tværstave med en hældning på 15, således at disse stave er vandrette, såfremt broen er åbnet 75. Stålgitterristene specialfremstilles for at give mindst mulig tæthedsgrad og dermed vindflade ved åben klap. Bygherren for Kulturbroen udskifter eksisterende gitterriste på broklappen til disse specialfremstillede stålgitterriste, i en sådan udstrækning, at der fuldt kompenseres for den ekstra vindflade fra Kulturbroen. Gitterriste på de faste fag er forudsat maskevidde 30 x 30, med bærestave 50 x 3 mm. 3. Resultater af fase 1, klap 3.1 Ændring af kontravægt Kontravægten skal forøges for at kompensere for den forøgede last på klappens vestdrager. Beregninger viser, at kontravægten skal forøges med 15 tons, hvis der, ved statiske beregninger for vandret klap, fuldt skal kompenseres for den øgede last fra Kulturbroen. Såfremt der vurderes på de dynamiske forhold, og tilstræbes samme maksimale moment ved start og stop af klap, vurderet ved en vindhastighed på 14 m/s, skal kontravægten øges med 8 tons. Da klappen forholdsvis sjældent skal åbnes ved maksimal vindhastighed, vil et valg mellem de 8 og de 15 tons, og beliggende i nærheden af de 15 tons, være mindst belastende for det samlede system. Det er herudfra vurderet gunstigt, at kontravægten øges med 12 tons i alt. Denne ekstra last på kontravægten på 12 tons skal placeres på den vestlige halvdel af kontravægten, da den ekstra belastning fra stibroen er på den vestlige Ref /LF ASR(1) 2/7

114 drager. Den ekstra last fordeles ligeligt mellem de 2 kamre, der befinder sig på toppen af kontravægten, vest for midterlinien. Der har tidligere været etableret ballast i østlige klapspids (2,10 t). Det vides ikke med sikkerhed, hvad der har været årsag til denne ekstra ballast, men det skønnes, at være udført for at kompensere for vridning af klappen. Man har sandsynligvis forsøgt, med denne ensidige ballast i klapspidsen, at få samtidig anslag i de to sider af klapspidsen. En del (1,23 t) af denne ballast i klapspidsen blev fjernet i 2001 i forbindelse med maleprojektet, mens de resterende 0,87 tons stadig er monteret under klappens gitterriste. Med etablering af en stibro fås en meget ensidig belastning på den vestlige side af klappen. Selvom stibroen afbalanceres med ekstra last på kontravægten, ligeledes på den vestlige side, vurderes stibroen stadig at kunne give anledning til uens anslag af klapspidserne. Det må derfor påregnes, at der kan blive behov for en rokering af den øgede last på kontravægten og en evt. justering af ballasten i østside af klapspidsen for at genoprette en rimelig balance i klapspidsen. Et sådant behov for justering af ballast vil først kunne registreres efter den endelige montage af Kulturbroen, og der må derfor tages højde for dette mulige behov og den ekstra tid ved planlægning af udførelsen. 3.2 Vurdering af forhold ved klap og maskineri Klapmaskineri er vurderet ved en vindhastighed på 14 m/s (middelhastighed), som iht. Betjeningsinstruksen for klappen er den maksimale vindhastighed, for hvilken klappen må åbnes. Det er oplyst fra Kulturbro-Aalborg, at den samlede vindflade af klappen og Kulturbro ikke må forøges i forhold til klappens nuværende vindflade. Dette betyder, at Kulturbro-Aalborg må ændre de eksisterende gitterriste, jf. afsnit 2.2, på en sådan måde, at der opnås fuld kompensation for den øgede vindflade fra Kulturbroen. Åbning/lukning af klap udføres iht. betjeningsinstruks ved at igangsætteren trinvis drejes fra 0 til 5, hvor der tøves ved hvert trin, således at udslaget på amperemetrene får samme størrelse, og strømforbruget ikke må være over 65 Amp. Der tilstræbes normalt et strømforbrug på Amp. Den samlede åbningsprocedure hhv. lukningsprocedure tager i dag ca. 45 sek. Med forøgede vægt af klappen, når Kulturbroen er monteret, vil der skulle tøves lidt længere ved hvert trin på igangsætteren, hvilket vil forøge den samlede tid for åbning/lukning af klap. Denne forøgelse vurderes dog at være under 5 sek., såfremt den samlede vindflade af klappen ikke forøges. 3.3 Vurdering af hovedlejer for klap Med øget last på hovedlejer vil der komme et øget slid af lejerne. Ref /LF ASR(1) 3/7

115 Lasten på de 2 vestlige lejer er øget med ca. 16,5 tons eller ca. 6 % i forhold til den tidligere situation uden stibro. Forholdene for de 2 østlige lejer vurderes stort set uændrede. Sliddet på lejerne kan antages at vokse med kvadratroden af lasten. Den forøgede last på de vestlige lejer vil således skønsmæssigt forøge sliddet på disse med knap 3 %, eller sagt på en anden måde, reducere restlevetiden af lejerne med knap 3 %. 3.4 Bæreevnevurdering for klap Klapfaget er undersøgt for såvel åben som lukket klap, med de ekstra påvirkninger fra Kulturbroen. Åben klap er beregnet for tillægslast fra egenvægt af Kulturbro, inkl. vindlast svarende til den nuværende vindlast for en vindstyrke på 14 m/s, idet det er forudsat, at det samlede vindareal ikke må øges fra Kulturbroen. Lukket klap er beregnet for tillægslast fra egenvægt og personlast på Kulturbro, kombineret med toglast fra persontog og godstog, samt vindlast. De statiske beregninger for klapfaget viser, at det kan bære den forøgede last fra Kulturbroen ved alle kombinationer med de øvrige belastninger. 4. Resultater af fase 2, faste fag 4.1 Bæreevnevurdering for faste fag De statiske beregninger af de faste fag, med ekstra last fra Kulturbroen, viser: at faste fag ikke kan bære Kulturbroen, egenvægt + personlast, når der kører godstog på broen at faste fag kan bære Kulturbroen, egenvægt + personlast, når der kører persontog på broen (IC3, IC4 og MR tog, med last oplyst fra Banedanmark til ca. 2 t/m) at faste fag kan bære Kulturbroen s egenvægt alene, når der kører godstog på broen (last fra godstog oplyst fra Banedanmark til 7,2 t/m) Der bør derfor etableres et system, så stibroen kan evakueres i god tid før passage af et godstog. Ref /LF ASR(1) 4/7

116 4.2 Komfortundersøgelser for faste fag Komforten for de personer, der opholder sig på Kulturbroen, vil kunne nedsættes som følge af vibrationer hidrørende fra færdsel på Kulturbroen vibrationer hidrørende fra togpassager på Jernbanebroen Med hensyn til sikring mod en nedsættelse af komforten som følge af vibrationer hidrørende fra færdsel på selve Kulturbroen vurderes dette at kunne opnås, hvis selve Kulturbroen med den givne geometri og understøtningsforhold overholder de i Vejdirektoratets Vejregler, Vej- og stibroer, Belastnings- og beregningsregler angivne retningslinier for egenfrekvenser mm. Under togpassager på Jernbanebroen vil dele af Kulturbroen kunne sættes i svingninger, hvis der opstår resonans som følge af sammenfald mellem en eller flere af Kulturbroens egenfrekvenser og de fremherskende frekvenser i den dynamiske belastning. Umiddelbart vurderes dette ud fra et komfortsmæssigt synspunkt ikke at kunne give problemer, hvis Kulturbroens egenfrekvenser ligger over ca. 10 Hz. Under togpassager vil Kulturbroen følge med Jernbanebroen i dennes bevægelser. Dette kan give anledning til en nedsættelse af komforten, hvis en eller flere af Jernbanebroens egenfrekvenser ligger i frekvensområdet under 8-10 Hz, hvor personer normalt føler størst ubehag ved vibrationer. Dette gælder både for vertikale og horisontale vibrationer. Ved hjælp af finite element modellen er egenfrevenserne for de samlede systemer blevet beregnet for følgende situationer 1. Nuværende bro 2. Nuværende bro med Kulturbro alene 3. Nuværende bro med Kulturbro med personlast 4. Nuværende bro med Kulturbro og persontog 5. Nuværende bro med Kulturbro og godstog Resultaterne viser, at der for alle fagene i alle ovennævnte situationer er mange af egenfrekvenserne, der falder i det kritiske område mellem 2,5 4,5 Hz. Beregningerne viser således, at der er en risiko for en nedsættelse af komforten for personer på Kulturbroen under togpassager på Jernbanebroen. Niveauet for en eventuel nedsættelse af komforten er afhængig af vibrationernes størrelse og varighed (jf. eksempelvis NFM 2: Retningslinier for måling og vurdering af vi- Ref /LF ASR(1) 5/7

117 brationer i det eksterne miljø.). Det er ikke umiddelbart muligt at fastlægge et niveau for vibrationernes størrelse ved beregning, idet konstruktionernes egendæmpning ikke kendes. Det bør derfor overvejes at gennemføre en måling i henhold til NFM 2 på Jernbanebroen uden Kulturbro med henblik på at opnå et bedre beslutningsgrundlag. Dette vil give et rimeligt indblik, idet frekvenserne for broen uden og med Kulturbro vil være af samme størrelsesorden. 4.3 Lokale påvirkninger Det er broens ejer, Banedanmark, der i sidste ende må afgøres, om konsoller må boltes direkte på vertikaler, eller om der skal indlægges afstandsringe i samlingen. Ved pendulsøjler er der dog så mange nitter, at det kun vil være muligt at udføre samlingen med afstandsringe. De statiske beregninger af konsollerne og bolteforankringerne hører under Kulturbro-Aalborg. Disse beregninger vil afhænge af om samlingen er direkte eller med afstandsringe. Såfremt konsollerne skal boltes direkte på vertikalerne, vil en justering i samling være udelukket. En direkte samling skal udføres så stiv, at der ikke kan forekomme deformationer i samlingen, for at hindre revner i malingsfilmen over samlingen. Såfremt der bruges afstandsringe, skal afstandsringene give så meget plads i samlingerne, at overfladebehandlingen mellem profilerne i samlingen kan vedligeholdes. Der er lagt op til en lodret afstand på ca. 0,65 m mellem konsollernes fastgørelsespunkter, hvor de 2 nederste bolte monteres i stedet for 2 eksisterende nitter, og hvor der bores nye huller for de øverste bolte tæt ved vertikalprofilens krop. Ud fra de oplyste belastninger vurderes det, at der bliver behov for 4 bolte øverst, sandsynligvis 4 stk. M16. Afvigelser fra disse forudsætninger som følge af eksempelvis Jernbanebroens geometri (nitteplacering) kan naturligvis medføre behov for en revurdering. 5. Resume I ovenstående notat er fortaget en undersøgelse af virkningerne på Jernbanebroen ved montering af Kulturbro. Vurderinger af forhold for klap Vurderingerne viser, at maskineri og lejer vil kunne tåle påvirkningerne. Dog skal forhold vedrørende slid og åbningstid afklares med Banedanmark. Ref /LF ASR(1) 6/7

118 Desuden skal en del af gitterristene på klappen udskiftes, så den samlede vindpåvirkning på klap med Kulturbro monteret ikke øges i forhold til nuværende forhold. Vurdering af bæreevne Bæreevnemæssigt viser beregningerne, at den eksisterende bro kan bære egenvægten af Kulturbroen. Personlast på Kulturbroen kan ikke bæres sammen med godstog, men kan bæres samtidigt med persontog. Der bliver derfor behov for et system, så Kulturbroen kan evakueres, i god tid inden der skal passere godstog. Komfortforhold Undersøgelserne viser, at flere af broens egenfrekvenser ligger i det kritiske område, der vil kunne give komfortproblemer for Kulturbroens brugere. Ref /LF ASR(1) 7/7

119 Støjmåling på Jernbanebroen og Limfjordsbroen Limfjordsbroen er i dag den eneste passagemulighed over Limfjorden for bløde trafikanter, på strækningen fra Hals-Egense-færgen i øst til Aggersundbroen i vest. Kulturbro-Aalborg vil være disse trafikanters eneste alternative passagemulighed. Vi har derfor valgt at sammenligne støjpåvirkningerne på Kulturbro-Aalborg med støjpåvirkningerne på Limfjordsbroen. Toft-Nielsen A/S har foretaget den sammenlignende støjmåling og vibrationsvurdering. Arbejdet er udført i perioden til , samt ved enkelte målinger udenfor dette tidsrum. Forudsætninger : Støjmålingen er foretaget i henhold til Miljøstyrelsens vejledning nr. 6/1984 Måling af ekstern støj fra virksomheder. Al måling er, i henhold til denne vejledning, foretaget af kvalificeret personale. Der er anvendt relevante måleinstrumenter og målebetingelser. Måleperioden repræsenterer et passende antal togpassager. Der er foretaget målinger af maksimalværdierne, som en fodgænger eller cyklist kan blive udsat for. Arbejdet er udført med et kalibreret Brüel&Kjær instrument, type 2221, instr.nr , udlånt af Aalborg kommune, Miljøafdelingen. Instrumentet er anvendt med den tilhørende vindskærm. Der er udelukkende målt i stille vejr. Korrektion for baggrundsstøj : Ifølge forskrifterne for Brüel&Kjær-instrumentet skal der korrigeres for baggrundsstøj, når forskellen på baggrundsstøjen og den målte støj er mindre end 10 db. Da forskellen på baggrundsstøj og målt støj i alle målinger er væsentligt større, er der ikke foretaget korrektion for baggrundsstøj.

120 På Jernbanebroen er der målt støj hidrørende fra følgende togtyper : - MR, litra 40xx-42xx (DSB) - IC3, litra 50xx-52xx-(54xx) (DSB) - IC4, litra 56xx-58xx-66xx-68xx (DSB) - Godstog (Nordjyske Jernbaner/Railion) På Limfjordsbroen er der målt støj hidrørende fra forbipasserende biler, lastbiler, busser, motorcykler og øvrige køretøjer. Der er målt henholdsvis PEAK-værdier (max. støj) og Leq-værdier (vægtet støj over tid). Der er på Jernbanebroen målt i en højde på 1.60 meter over skinnernes overkant, og i en afstand på ca. 2.5 meter fra nærmeste skinne. Dette svarer til en normalplacering for en fodgænger eller cyklist på den rekreative sti. Resultater : Limfjordsbroen Jernbanebroen Max. PEAK : 106,9 db Max. PEAK ved persontog : 93,3 db Max. PEAK ved godstog : 96,6 db Leq målt i den tid, en gående tager for at Leq målt i den tid, en gående tager for at krydse Limfj.broen (ca. 8 min) : 76 db krydse jernbanebroen (ca. 5 min), v/ 1 togpassage : 63 db v/ 0 togpassager : 45 db Godstog : Der kører i gennemsnit 1 godstog t/r over Jernbanebroen på 14 dage. Ialt 2 passager på 14 dage. Det skal bemærkes, at vi i projektet har valgt at lukke gangbroen helt, når der kommer godstog. Persontog : Der kører mange persontog, i en størrelsesorden, så det vil være realistisk at antage, at en gående på Jernbanebroen typisk møder mellem 0 og 1 tog i løbet af en passage.

121 Målinger på Jernbanebroen : Dato Togtype PEAK-værdi (db) MR 93, MR 88, MR 89, MR 89, MR 79, MR 88, MR 86, MR 86, MR 85, MR 82, MR 87, IC3 89, IC3 88, IC3 85, IC3 79, IC3 73, MR 86, MR 78, MR 82, MR 84, MR 79, MR 85, MR 87, MR 88, MR 81, MR 80, IC3 83, IC3 79, IC3 80, IC3 84, IC3 82, MR 90, MR 83, MR 84, MR 88, MR 82, MR 79, MR 81,4

122 MR 86, MR 88, IC3 83, IC3 81, IC3 80, IC3 80, IC3 83, IC3 81, MR 86, MR 89, MR 88, MR 86, MR 66, MR 83, MR 89, MR 91, MR 90, IC3 89, IC3 90, IC3 90, IC3 87, IC3 79, Godstog 96, MR 89, MR 86, MR 90, MR 83, MR 85, MR 88, MR 90, MR 89, IC3 88, IC3 89, IC3 85, IC3 79, IC3 86, IC3 87, MR 83, MR 84, MR 89, MR 81, MR 82, MR 86, MR 81, MR 79,7

123 MR 83, MR 82, IC3 84, IC3 80, IC3 87, IC3 88, IC3 83, MR 91, MR 89, MR 90, MR 85, MR 80, MR 85, MR 88, MR 83, IC3 79, IC3 80, IC3 82, IC3 86, IC3 85, IC3 84, IC3 88, IC3 87,4 Øvrige målinger : Overskæring ved Thistedvej, fortov ved togpassage IC4-tog, Jernbanebroen Udendørs samtale v/ Mellem Broerne 17, uden togpassager : 90,3 db (PEAK) : 90,4 db (PEAK) : 77,3 db (PEAK)

124 Sammenfatning : Når der ikke kommer tog, er støjen på Kulturbro-Aalborg ca. 45 db, hvilket er meget behageligt. Det tilsvarende støjniveau på Limfjordsbroen er ca. 76 db. Når der passerer tog på Jernbanebroen, vil støjen kortvarigt være kraftig. Den vil i nogle tilfælde føles ubehagelig- dette afhænger meget af togets hastighed. Ved toghastigheder på 40 km/t eller mindre er støjen ikke ubehagelig, men ved hastigheder på 60 km/t kan den føles ubehagelig. Når der på Limfjordsbroen passerer lægeambulancer med udrykning, støjende motorcykler eller busser, der lukker trykluft ud, vil støjen kortvarigt være kraftig og i nogle tilfælde føles ubehagelig. Støjniveauet på Vestre Havnepromenade lige under Jernbanebroen, hvor færdsel i dag kan foregå uden begrænsninger og uden skiltning om støj, er højere end støjniveauet på den rekreative sti. Støjniveauet falder, når de gående og cyklisterne befinder sig højere end togenes hjulsæt, hvilket er tilfældet for Kulturbro-Aalborg, der vil blive placeret i samme højde som den nuværende arbejdsbro. Sammenfattende vurderes det, at støjpåvirkningerne på Limfjordsbroen er større end på Jernbanebroen, og at Kulturbro-Aalborg støjmæssigt vil være et acceptabelt alternativ til Limfjordsbroen, om end støjniveauet ved mange togpassager kortvarigt vil være højt. Lugtgener : Der er ofte lugtgener fra forbikørende biler på Limfjordsbroen. I myldretiden er disse gener intense. På Jernbanebroen kan der være lugtgener fra dieselmotorerne på de forbikørende tog. Men da udstødningen sidder højt på togene, vil fodgængere og cyklister oftest ikke bemærke lugten. Det kan dog ikke udelukkes, at der under særlige vindforhold kan forekomme lugtgener.

125 Benyttelsesgrad og anvendelsesperioder I dette afsnit vil vi belyse, hvilken benyttelsesgrad af den rekreative sti, man kan forvente. Benyttelsesgrad skal i denne sammenhæng forstås meget snævert, idet der ikke ses på de rekreative muligheder, men udelukkende på den trafikale sammenhæng : I hvilke perioder kan man forvente at kunne krydse Kulturbro-Aalborg? Med henvisning til afsnittet om Sikkerhed tager vi udgangspunkt i, at der ved passage af lystfartøjer kan opholde sig personer helt ude ved bommene i System 1. Derimod kan der, når der passerer større skibe, som vil kunne påføre Jernbanebroen og dermed de gående på broen større skade, lukkes helt ind ved land med System 2. Det samme gælder ved passage af godstog, p.t. 2 gange hver 14. dag. I afsnittet Sikkerhed tager vi udgangspunkt i, at System 1 i lystbådssituationen skal aktiveres 1 minut før brovagten påtænker at åbne klappen. I storskibssituationen skal System 1+2 aktiveres 5 minutter før brovagten påtænker at åbne klappen. Togtiderne er sammensat af dels de tog, der kører over broen jævnfør køreplanen, og dels de tog, der kører tomme over broen for at være parate, når de skal indsættes - de såkaldte materieltog. Togtider er lig med spærretid for skibstrafik. Når et tog passerer i retning fra Aalborg mod Lindholm gives broen først fri, når toget har passeret Jernbaneoverskæringen på Thistedvej og nærmer sig Lindholm Station. Her er altså en tidsperiode, hvor broen ikke kan benyttes til tværgående skibstrafik, og klappen ikke kan åbnes. Når et tog passerer i retning fra Lindholm mod Aalborg gives broen fri, kort efter, at toget har forladt denne. Herefter kan broen bruges til tværgående skibstrafik, og klappen kan åbnes. Vi vil i det følgende se nærmere på togtider i den aktuelle køreplan. Først vises en oversigt over materieltog, og dernæst - med venlig tilladelse fra COWI - en oversigt over tog i den nuværende køreplan. Materieltog : Original Message From: Plantur FC-Aalborg To: post@landcad.dk

126 Cc: Niels-Henrik Jensen (NHJ) ; Plantur FC-Aalborg Sent: Wednesday, January 21, :03 PM Subject: VS: Kulturbro-Aalborg På hverdage kører der følgende materieltog mellem Aalborg (Ab) og Lindholm (Lih): M7770 Lih Ab M7774 Lih Ab M7709 Ab Lih M7711 Ab Lih M7715 Ab Lih M7792 Lih Ab M7721 Ab Lih M7706 Lih Ab M7726 Lih Ab M7729 Ab Lih M7734 Lih Ab M6547 Ab Lih M7744 Lih Ab M7760 Lih Ab M7762 Lih Ab M7783 Ab Lih M7766 Lih Ab M7789 Ab Lih Lørdage: M7770 Lih Ab 00.25

127 M7774 Lih Ab M7711 Ab Lih M7717 Ab Lih M7715 Ab Lih M7792 Lih Ab M7719 Ab Lih M7723 Ab Lih M7725 Ab Lih M7727 Ab Lih M7735 Ab Lih M7750 Lih Ab M7752 Lih Ab M7762 Lih Ab M7783 Ab Lih M7766 Lih Ab M7789 Ab Lih Søndage: M7770 Lih Ab M7774 Lih Ab M7719 Ab Lih M7723 Ab Lih M7727 Ab Lih M7762 Lih Ab M7783 Ab Lih 22.49

128 M7766 Lih Ab M7789 Ab Lih Vedrørende godsprognoserne, så som det pt ser ud, er der Railion der hver tirsdag - til og med den 08/ , kører efter følgende tider (Ab-Lih/Lih-Ab): G7551 Ab Lih G87550 Lih Ab Med venlig hilsen Morten Larsen, plantur mlr@bane.dk Banedanmark Trafikproduktion Aalborg Hjulmagervej Aalborg Tog efter køreplanen :

129

130

131

132

133

134 I alt skibe = 3106 heraf lystfartøjer = Større skibe = 88 Idet trafikken med større skibe gennem Limfjordsbroen er nogenlunde sammenlignelig med trafikken gennem Jernbanebroen, regner vi med 3 større skibe/dag. Ovenstående sammenholdes med følgende udtalelse fra Banedanmark : Original Message From: Knud V Christensen (KVC) To: Journal Banehuset Cc: post@landcad.dk Sent: Wednesday, February 13, :17 AM

135 Subject: VS: Åbningstider af klap m.m J nr modtaget post Fra Knud Tlf.: Stlf.: Original Message From: Gert Poulsen (GRP) To: Toft-Nielsen A/S Cc: Niels-Henrik Jensen (NHJ) ; Svend-Erik Christensen (SEC) ; Knud V Christensen (KVC) ; Gert Christensen (GEC) ; Poul Okkerstrøm Sørensen (POUS) ; Johnni Andreasen (JAND) ; Anders Qvistorff (ANQV) ; Susan Münster (SUMU) Sent: Thursday, January 31, :29 AM Subject: SV: Åbningstider af klap m.m mulige åbninger hverdag, en typisk time minuttal kl (13min) / (5min) / (5min) ud over dette kan gangbroen benyttes, ofte er det ca. 4-5 min der er åbent, om sommeren kan vi regne med at broen skal åbnes, og efterår til forår er det ikke altid. Omkring kl og er det pga.tog ikke altid muligt at åbne broen. Ovenstående vurdering skønnes at stemme temmelig godt overens med graferne over køreplan og skibstrafik. Dog er der ikke taget højde for, at tomme materieltog (se venligst køreplanen for disse ovenfor) reducerer mulighederne for at åbne broklappen yderligere på visse tidspunkter af døgnet, på visse dage. F.eks. M7744, der på hverdage kører fra Lindholm kl og er i Aalborg kl Dette materieltog bevirker, at den mulige broåbning bliver hakket op i to kortere perioder, hvis det da overhovedet er muligt at åbne i denne periode. Sejlende lystbåde ved Jernbanebroen bliver i dag ved skiltning oplyst om, at Jernbanebroens åbningstider bliver afpasset med Limfjordsbroens åbning kl. ca. hel. Det betyder i praksis, at Jernbanebroen i sejlsæsonen meget ofte skal åbnes 2 gange i timen for lystbåde - een gang i

136 perioden xx.53-xx.58 for sejlende i retning mod Limfjordsbroen (se ovenfor), og een gang i perioden xx.07-xx.20 for sejlende, der allerede er kommet igennem Limfjordsbroen, og nu skal videre mod vest. Antallet af både, der ikke passerer begge broer, er ubetydeligt. Der er derfor ingen særlig nytteværdi i at åbne Jernbanebroen udenfor disse to tidspunkter, da det udelukkende vil resultere i, at lystbådene kommer nogle hundrede meter længere hen, og kan ligge og vente der. Sammenfattende er det vores vurdering, at der, selv om sommeren, hvor broklappen er mest oppe, er ganske gode muligheder for gående og cyklisters passage ad Kulturbro-Aalborg. Når der i første omgang ses bort fra de ca. 3 større skibe, der passerer pr. dag, og vi udelukkende koncentrerer os om lystfartøjer, vil det være bomsystem 1 ved klappen, der benyttes, og spærretiderne for fodgængere og cyklister pr. time vil derfor som et omtrentligt maximum være : Kl. xx.06-xx.20, i alt 15 minutter. Kl. xx.42-xx.48, i alt 7 minutter. Kl. xx.52-xx.58, i alt 7 minutter. Sammenlagt maximal spærretid ved lystbådsgennemsejlinger : 29 minutter pr. time, fordelt på 3 perioder. Sagt anderledes vil der være passagemulighed i følgende perioder : Kl. xx.21-xx.41 Kl. xx.49-xx.51 Kl. xx.59-xx.05 og og Hertil kommer reduceret passagemulighed fra større skibe således : 3 skibe á 10 minutters gennemsejling samt 5 minutters forudgående rømningstid (bomsystem 1+2), ialt 45 minutter pr. døgn. Hertil kommer reduceret passagemulighed fra godstog således : 2 tog á 10 minutters bropassage samt 5 minutters forudgående rømningstid (bomsystem 1+2), i alt 30 minutter pr. 14. dag. Sammmenfattende finder vi, at der er særdeles gode muligheder for passage. Det er i øvrigt vor opfattelse, at passage af skibe, lystfartøjer og endda godstog i sig selv kan være en oplevelse for en del mennesker, der ikke nødvendigvis opfatter en ventetid på den rekreative sti som spildtid.

137

138

139

140

141 Budget pr , incl. moms : Projektering m.m. : DKK Stålkonstruktioner DKK Hyldeknægte DKK Z-profiler DKK Gelænder UNP100 DKK Hegn mod vandet DKK Hegn mod banen DKK Gitterriste faste fag DKK Gitterriste klapfag og broklap DKK Kontrol af svejsesømme m.m DKK Galvanisering DKK Diverse DKK Montering : DKK Ekstraforanstaltninger på Jernbanebroen : DKK Bomme, signallys/lyd DKK Videoovervågning DKK Infotavler DKK Materialer kontravægt DKK Låger DKK Banevagt m.m. DKK Ekstra tilsyn DKK Belysning : DKK Byggeplads : DKK Værktøj, kabler m.m. : DKK Diverse : DKK Landanlæg i broens ender : DKK DKK % moms DKK DKK Uforudsete udgifter 20% DKK Budget incl. 20% tillæg DKK Finansieringsplan : Egne indsamlede midler DKK Kommunal fordobling DKK Ialt DKK

142 BILAG : Notat 1. Februar 2007 Side: 1 Notat Stål vs. Træ - Kulturbro-Aalborg I nærværende notat vurderes muligheden for at benytte træ i stedet for stål til de langsgående vanger på Kulturbro-Aalborg. I tabel 1 opregnes fordele og ulemper ved at benytte træ i stedet for stål. Fordele Træ reducere vægten af konstruktionen Træ er billigere i anskaffelse Træ er et nemmere materiale at arbejde med Ulemper Træ skal vedligeholdes ofte Nemmere vedligeholdelse af stibroen hvis konstruktionen holdes i ét materiale Samlinger lettere at udføre hvis konstruktion kun indeholder ét materiale Lavere stivhed Tabel 1 Fordele og ulemper ved at benytte træ i stedet for stål. Vurdering af fordele og ulemper Følsom overfor lastvarighed og fugt Træ har væsentlig lavere massefylde end stål, men også lavere stivhed og er følsom overfor lastvarighed og fugtpåvirkninger mht. nedbøjningen. Der foretages en beregning af et stålprofil og en træbjælke. Nedbøjningkravet sættes til 1/400, foruden egenlasten af bjælke er der egenlast fra brodækkonstruktion og trafiklast. Trafiklasten er meget større end egenlasten (5,00 kn/m 2 >> 0,50 kn/m 2 ). Sammenligning af de to tilfælde viser, at et stålprofil der tilfredsstiller samme nedbøjningskrav som en træbjælke er lettest, se tabel 2. Sammenligningen er foretaget med følgende antagelser. Densitet af fyrretræ er sat til 540 kg/m 3 Anvedelsesklasse 3 for træ E-modul MPa for fyrretræ E-modul MPa for stål

143 Notat 1. Februar 2007 Side: 2 Længde Dimension stål Vægt pr. lbm. [kg/m] Dimension træ [mm] Vægt pr. lbm. [kg/m] Forskel 4,48m IPE160 15,8 100x240 13,0-18% 4,48m * IPE140 12,9 100x240 13,0 ± 0% 5,00m IPE180 18,8 100x240 13,0-31% 5,00m * IPE160 15,8 100x240 13,0-18% 4,38m IPE120 10,4 100x250 13,5 +23% 4,98m IPE140 12,9 100x220 11,9-8% Tabel 2 Sammenligning af træ og stål. Træ er billigere i anskaffelse end stål, men det må påregnes, at træ har en kortere levetid end stål og skal vedligeholdes oftere end stål. Hvorfor det vurderes udfra levetiden på konstruktionen, at træ og stål er jævnbyrdigt med en lille fordel til træ. Yderligere er fordelen ved kun at benytte stål til hovedkonstruktionen, at denne nemmere kan vedligeholdes (sandblæsning/maling). Ved at benytte træ til de langsgående bjælker vurderes det, at samlinger mellem stål og træ er sværere at udføre end samlinger mellem stål og stål. Udfra ovenstående fordele og ulemper vurderes det, at konstruktion bør udføres i stål. Hovedformålet med at erstatte stål med træ er at reducere vægten af konstruktionen specielt på klappen, men dette vil ikke være tilfældet. Stålprofilerne på de faste fag kan vælges en dimension mindre med en lidt større nedbøjning men dog stadig acceptabel (markeret i tabel 2 med * ). Ønskes vægtreduktion kan de langsgående stålprofiler erstattes af plastkomposit bjælker. Disse bjælker reducere vægt af de langsgående profiler med 30%, ulempen er dog, at plastkomposit bjælker er fordyrere konstruktionen med en merpris på 200%.

144 1 Kulturbro-Aalborg - Bilag :05:47 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03 Created : :01:48 A03

145 2 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Gangbro 4,476m fag Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X NR NR IPE IPE IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material

146 m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4 3 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E E-6 AZOBE Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 143E-6 AZOBE Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

147 4 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 Section : IPE120 Section designation: IPE120 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 277E E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : IPE140 Section designation: IPE140 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 449E E-9 Steel:S275 Section : IPE160 Section designation: IPE160 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 683E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 AZOBE 27.00E E-6 Steel:S E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad

148 5 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL VM LL VL Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y

149 6 Kulturbro-Aalborg - Bilag Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-13 X X X X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D

150 C2.3J C NED NED Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A

151 8 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A

152 9 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

153 10 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J

154 11 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ============================== REACTIONS at ULS =============================== Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

155 12 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D

156 13 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3J C NED NED LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

157 14 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D

158 15 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A

159 16 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

160 17 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A

161 18 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

162 19 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

163 20 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

164 21 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J

165 22 Kulturbro-Aalborg - Bilag C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

166 23 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A

167 24 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B

168 25 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D

169 26 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED

170 27 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) 10X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE NR x3.2 O IPE100 IPE100 I IPE120 IPE120 I NR x3.2 O IPE140 IPE140 I IPE160 IPE160 I Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 4983 (49830 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.688 seconds Total number of : Nodes = 23 Beam Elements = 31 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 20 Load Cases = 4 Load Combinations = 16 =============================== END OF OUTPUT =================================

171 28 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03 Created : :25:01 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 ========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E =========== TITLE :Gangbro 4,476m fag Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,476m+rækværk_ny.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X NR NR IPE IPE IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

172 29 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 143E-6 AZOBE Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275

173 30 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 Section : IPE120 Section designation: IPE120 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 277E E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : IPE140 Section designation: IPE140 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 449E E-9 Steel:S275 Section : IPE160 Section designation: IPE160 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 683E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 AZOBE 27.00E E-6 Steel:S E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants

174 31 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL VM LL VL Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast The Y component(s) of the following load cases have been added as masses in the structure for purposes of the dynamic analysis: none ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y

175 32 Kulturbro-Aalborg - Bilag Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-13 X X X X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B

176 C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================ =================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE ===================== Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn ======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ======================== Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot

177 34 Kulturbro-Aalborg - Bilag

178 35 Kulturbro-Aalborg - Bilag

179 36 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) 10X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE NR x3.2 O IPE100 IPE100 I IPE120 IPE120 I NR x3.2 O IPE140 IPE140 I IPE160 IPE160 I No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 4983 (49830 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.500 seconds Total number of : Nodes = 23 Beam Elements = 31 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 20 Load Cases = 4 Load Combinations = 16 Mode Shapes = 10 No of subspace iterations = 2

180 37 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 =============================== END OF OUTPUT =================================

181 38 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,998m+rækværk_ny.A03 Created : :45:15 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Gangbro 4,998m fag Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\brofag_4,998m+rækværk_ny.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B HE240B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X IPE IPE X NR NR IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

182 39 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE

183 40 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 143E-6 AZOBE Section : 15X28 Section designation: 150X280 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 209E-6 AZOBE Section : 15X24 Section designation: 150X240 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 165E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE160 Section designation: IPE160 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 683E E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 Section : IPE140 Section designation: IPE140 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 449E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 AZOBE 27.00E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad.

184 41 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL VM LL VL Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y

185 42 Kulturbro-Aalborg - Bilag Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-13 X X X X X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State

186 DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D

187 44 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J

188 45 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

189 46 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A

190 47 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A

191 48 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL

192 49 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D

193 50 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz

194 51 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED C1.1A C1.1B C1.2A

195 52 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

196 53 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

197 54 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

198 55 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A

199 56 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B

200 57 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A

201 58 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL

202 59 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL

203 60 Kulturbro-Aalborg - Bilag VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM

204 61 Kulturbro-Aalborg - Bilag LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL

205 62 Kulturbro-Aalborg - Bilag VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED

206 63 Kulturbro-Aalborg - Bilag DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

207 64 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C

208 65 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J

209 66 Kulturbro-Aalborg - Bilag C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D

210 67 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A

211 68 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3D C2.3J C NED NED DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE X28 150X280 AZOBE X24 150X240 AZOBE NR x3.2 O IPE160 IPE160 I

212 IPE180 IPE180 I IPE100 IPE100 I IPE140 IPE140 I Own weight of structure = 0.00 kn 69 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 No. of real numbers in Stiffness matrix = 5256 (52560 bytes) Time used to analyse = 0: 0:1.031 seconds Total number of : Nodes = 24 Beam Elements = 32 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 21 Load Cases = 4 Load Combinations = 16 =============================== END OF OUTPUT =================================

213 70 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,428m+rækværk_2bjælker_1.A03 Created : :47:49 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Gangbro 4,428m fag - to bjælker Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,428m+rækværk_2bjælker_1.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X X NR NR IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

214 71 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE

215 72 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 143E-6 AZOBE Section : 15X28 Section designation: 150X280 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 209E-6 AZOBE Section : 15X24 Section designation: 150X240 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 165E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 Section : IPE120 Section designation: IPE120 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 277E E-9 Steel:S275 Section : IPE140 Section designation: IPE140 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 449E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 AZOBE 27.00E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS =====================================

216 Load Case Description 73 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 DL VM LL VL Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-13 X

217 74 Kulturbro-Aalborg - Bilag X X X X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS =======================

218 75 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J

219 76 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A

220 77 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED

221 78 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

222 79 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

223 80 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A

224 81 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL VM

225 82 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

226 83 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D

227 84 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D

228 85 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

229 86 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A

230 87 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL

231 88 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL

232 89 Kulturbro-Aalborg - Bilag VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

233 90 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D

234 91 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D

235 92 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

236 93 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A

237 94 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL

238 95 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL

239 96 Kulturbro-Aalborg - Bilag VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

240 97 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED ÅBNING DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE X28 150X280 AZOBE X24 150X240 AZOBE NR x3.2 O IPE100 IPE100 I IPE120 IPE120 I IPE140 IPE140 I

241 98 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3861 (38610 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.922 seconds Total number of : Nodes = 21 Beam Elements = 26 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 20 Load Cases = 4 Load Combinations = 17 =============================== END OF OUTPUT =================================

242 99 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,428m+rækværk_2bjælker_1.A03 Created : :48:26 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 ========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E =========== TITLE :Gangbro 4,428m fag - to bjælker Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,428m+rækværk_2bjælker_1.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X X NR NR IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

243 100 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

244 101 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E E-6 AZOBE Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 143E-6 AZOBE Section : 15X28 Section designation: 150X280 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 209E-6 AZOBE Section : 15X24 Section designation: 150X240 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 165E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 Section : IPE120 Section designation: IPE120 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 277E E-9 Steel:S275 Section : IPE140 Section designation: IPE140 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 449E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 AZOBE 27.00E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS =====================================

245 102 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Load Case Description DL VM LL VL Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast The Y component(s) of the following load cases have been added as masses in the structure for purposes of the dynamic analysis: none ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast

246 *** BEAM ELEMENT LOADS *** 103 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-13 X X X X X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL VM LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C

247 NED NED ÅBNING Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================ =================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE ===================== Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn ======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ======================== Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot

248 105 Kulturbro-Aalborg - Bilag

249 106 Kulturbro-Aalborg - Bilag

250 107 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE X28 150X280 AZOBE X24 150X240 AZOBE NR x3.2 O IPE100 IPE100 I IPE120 IPE120 I IPE140 IPE140 I No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 3861 (38610 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.484 seconds Total number of : Nodes = 21 Beam Elements = 26 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 20 Load Cases = 4 Load Combinations = 17 Mode Shapes = 10 No of subspace iterations = 2 =============================== END OF OUTPUT =================================

251 108 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,428m_åbning_75grader.A03 Created : :50:34 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Gangbro 4,428m fag - to bjælker Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,428m_åbning_75grader.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X X NR NR IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4

252 109 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE

253 110 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 143E-6 AZOBE Section : 15X28 Section designation: 150X280 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 209E-6 AZOBE Section : 15X24 Section designation: 150X240 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 165E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 Section : IPE120 Section designation: IPE120 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 277E E-9 Steel:S275 Section : IPE140 Section designation: IPE140 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 449E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 AZOBE 27.00E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS =====================================

254 Load Case Description 111 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 DL VM LL VL VL1 VL2 Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C

255 112 Kulturbro-Aalborg - Bilag L L L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VL1 ================================ *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VL2 ================================ *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 ÅBNING ABN1 ÅBN2 ÅBN3 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL VL1 VL2 C1.1A C1.1B C1.2A

256 C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL VM LL VL VL1 VL2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

257 114 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

258 115 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

259 116 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

260 117 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

261 118 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

262 119 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL

263 120 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

264 121 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED

265 122 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 C1.1A C1.1B C1.2A

266 123 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN

267 124 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

268 125 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

269 126 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

270 127 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

271 128 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

272 129 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

273 130 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

274 131 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

275 132 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

276 133 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

277 134 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

278 135 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

279 136 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

280 137 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

281 138 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

282 139 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN

283 140 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

284 141 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ABN ÅBN ÅBN ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE X28 150X280 AZOBE X24 150X240 AZOBE NR x3.2 O IPE100 IPE100 I IPE120 IPE120 I IPE140 IPE140 I Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3861 (38610 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.860 seconds Total number of : Nodes = 21 Beam Elements = 26 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 20 Load Cases = 6 Load Combinations = 20 =============================== END OF OUTPUT =================================

285 142 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Gangbro 4,980m fag Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\broklap_4,98m_åbning_75grader.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B HE200B IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE IPE X X X X X X NR NR IPE IPE ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE120B Section designation: HE120B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 139E-9 Steel:S275 Section : HE140B Section designation: HE140B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 201E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H1

286 143 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : HE220B Section designation: HE220B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 768E-9 Steel:S275 Section : HE240B Section designation: HE240B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : HE260B Section designation: HE260B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 Steel:S275 Section : 10X10 Section designation: 100x100 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X15 Section designation: 100x150 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X25 Section designation: 100x250 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X20 Section designation: 100x200 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 15X22 Section designation: 150X220 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 AZOBE Section : 10X21 Section designation: 100X210 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material

287 m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4 144 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E E-6 143E-6 AZOBE Section : 15X28 Section designation: 150X280 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 209E-6 AZOBE Section : 15X24 Section designation: 150X240 AZOBE A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 165E-6 AZOBE Section : NR40 Section designation: 48.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 116E-9 232E-9 Steel:S275 Section : IPE160 Section designation: IPE160 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 683E E-9 Steel:S275 Section : IPE100 Section designation: IPE100 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-6 159E E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 AZOBE 27.00E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 1 XYZ XYZ YZ YZ Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL VM LL VL VL1 VL2 Egenvægt Vandret masselast Trafiklast Vindlast Vindlast på broklap, syd Vindlast på broklap, nord Add own weight to load case : DONOTA

288 145 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenvægt *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VM ================================ Vandret masselast *** POINT LOADS *** Node Fx Fy Fz Mx My Mz kn kn kn knm knm knm ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-13 L L L L L L L L L L

289 146 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 ============================= LOAD CASE VL1 ================================ Vindlast på broklap, syd *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L ============================= LOAD CASE VL2 ================================ Vindlast på broklap, nord *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 3-11 L L L L L L L L ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C2.4 NED NED1 ÅBNING ÅBN1 ÅBN2 ÅBN3 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL VM LL VL VL1 VL2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C

290 NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL VM LL VL VL1 VL2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

291 148 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

292 149 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

293 150 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

294 151 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

295 152 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

296 153 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A

297 154 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL

298 155 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz

299 156 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 1 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C

300 157 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL VM LL

301 158 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

302 159 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

303 160 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

304 161 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

305 162 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

306 163 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

307 164 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

308 165 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

309 166 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

310 167 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

311 168 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

312 169 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

313 170 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

314 171 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

315 172 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

316 173 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL

317 174 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN DL VM LL VL VL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.1J C2.2A C2.2D C2.2J

318 175 Kulturbro-Aalborg - Bilag 1 C2.3A C2.3D C2.3J C NED NED ÅBNING ÅBN ÅBN ÅBN ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE120B HE120B H HE140B HE140B H HE160B HE160B H HE180B HE180B H HE200B HE200B H HE220B HE220B H HE240B HE240B H HE260B HE260B H X10 100x100 AZOBE X15 100x150 AZOBE X25 100x250 RT X20 100x200 RT X22 150X220 AZOBE X21 100X210 AZOBE X28 150X280 AZOBE X24 150X240 AZOBE NR x3.2 O IPE160 IPE160 I IPE100 IPE100 I Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3861 (38610 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.844 seconds Total number of : Nodes = 21 Beam Elements = 26 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 19 Load Cases = 6 Load Combinations = 20 =============================== END OF OUTPUT =================================

319 1 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_fast.A03 Created : :12:01 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_fast.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE IPE DOBV DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x5 U2

320 2 Kulturbro-Aalborg - Bilag A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ

321 3 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 9 XYZ X Z X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D

322 C2.4 NED NED1 ÅBNING 4 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED

323 5 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C

324 6 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A

325 7 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

326 8 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED

327 9 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED

328 10 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING

329 11 Kulturbro-Aalborg - Bilag DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

330 12 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED

331 13 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B

332 14 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D

333 15 Kulturbro-Aalborg - Bilag C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

334 16 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A

335 17 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL

336 18 Kulturbro-Aalborg - Bilag LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

337 19 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED

338 20 Kulturbro-Aalborg - Bilag ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U

339 DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT Own weight of structure = 0.00 kn 21 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 No. of real numbers in Stiffness matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.609 seconds Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 25 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 11 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 =============================== END OF OUTPUT =================================

340 22 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_fast.A03 Created : :12:45 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 ========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E =========== TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_fast.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE IPE DOBV DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275

341 23 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x5 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad.

342 24 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 2 XYZ XYZ X Z X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast The Y component(s) of the following load cases have been added as masses in the structure for purposes of the dynamic analysis: none ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A

343 C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING 25 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================ =================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE ===================== Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn ======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ======================== Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot

344 26 Kulturbro-Aalborg - Bilag

345 27 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT

346 28 Kulturbro-Aalborg - Bilag No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.328 seconds Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 25 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 11 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 Mode Shapes = 8 No of subspace iterations = 2 =============================== END OF OUTPUT =================================

347 29 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_fast.A03 Created : :14:19 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_fast.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE IPE DOBV DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x5 U2

348 30 Kulturbro-Aalborg - Bilag A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 Section : IPE240 Section designation: IPE240 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 129E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6

349 31 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ XYZ X Z X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B

350 C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING 32 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

351 33 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A

352 34 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A

353 35 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL

354 36 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

355 37 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

356 38 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D

357 39 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

358 40 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A

359 41 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL

360 42 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A

361 43 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED

362 44 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A

363 45 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C

364 46 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A

365 47 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A

366 48 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============================== STATISTICAL DATA ===============================

367 Weights of beam elements: 49 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT IPE240 IPE240 I Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.594 seconds Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 25 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 12 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 =============================== END OF OUTPUT =================================

368 50 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_fast.A03 Created : :14:54 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 ========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E =========== TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_fast.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE IPE DOBV DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275

369 51 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x5 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 Section : IPE240 Section designation: IPE240 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 129E-9 Steel:S275 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6

370 52 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ XYZ X Z X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast The Y component(s) of the following load cases have been added as masses in the structure for purposes of the dynamic analysis: none ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X

371 53 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================ =================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE ===================== Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn ======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ======================== Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot

372 54 Kulturbro-Aalborg - Bilag

373 55 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O

374 HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT IPE240 IPE240 I Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.344 seconds Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 25 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 12 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 Mode Shapes = 8 No of subspace iterations = 2 =============================== END OF OUTPUT =================================

375 57 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_klap.A03 Created : :15:58 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_klap.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x5 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material

376 m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4 58 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ XYZ X Z

377 59 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 10 X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING

378 60 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

379 61 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL

380 62 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED

381 63 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C

382 64 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

383 65 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B

384 66 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL

385 67 Kulturbro-Aalborg - Bilag VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

386 68 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING

387 69 Kulturbro-Aalborg - Bilag DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

388 70 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED

389 71 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B

390 72 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D

391 73 Kulturbro-Aalborg - Bilag C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

392 74 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A

393 75 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING

394 76 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.609 seconds Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 23 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 11 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 =============================== END OF OUTPUT =================================

395 77 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_klap.A03 Created : :16:28 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 ========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E =========== TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_4,5m_klap.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x U2

396 78 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ XYZ

397 79 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 3 X Z X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast The Y component(s) of the following load cases have been added as masses in the structure for purposes of the dynamic analysis: none ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A

398 C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING 80 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================ =================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE ===================== Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn ======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ======================== Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot

399 81 Kulturbro-Aalborg - Bilag

400 82 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.516 seconds

401 Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 23 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 11 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 Mode Shapes = 8 No of subspace iterations = 3 83 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 =============================== END OF OUTPUT =================================

402 84 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_klap.A03 Created : :17:17 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_klap.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x5 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material

403 m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^4 85 Kulturbro-Aalborg - Bilag E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ XYZ X Z

404 86 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 10 X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast Add own weight to load case : DONOTA ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING

405 87 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================== OUTPUT: LINEAR ANALYSIS ============================ ====================== NODAL POINT DISPLACEMENTS at SLS ======================= Node Lcase X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot. mm mm mm rad. rad. rad. 1 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

406 88 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL

407 89 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED

408 90 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C

409 91 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============================== REACTIONS at ULS =============================== Note:Only load combinations have ULS load factors. Factor for Load Cases = 1 Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

410 92 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING EQUILIBRIUM CHECK AT ULS: LC APPLIED LOADS & MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Px Py Pz Mx My Mz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING LC REACTIONS & REACTION MOMENTS about (0.0,0.0,0.0) Sum of: Rx Ry Rz MRx MRy MRz DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ================== REACTIONS AT SLS (Combinations only) ======================= Node Lcase X-force Y-force Z-force X-moment Y-moment Z-moment kn kn kn knm knm knm 2 C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B

411 93 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ============ BEAM ELEMENT END FORCES IN LOCAL ELEMENT AXES at ULS ============== Elem Lcase Axial Y-Shear X-Shear Torsion M-yy M-xx kn kn kn knm knm knm 1- DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL

412 94 Kulturbro-Aalborg - Bilag VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D

413 95 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING

414 96 Kulturbro-Aalborg - Bilag DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C

415 97 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED

416 98 Kulturbro-Aalborg - Bilag NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B

417 99 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D

418 100 Kulturbro-Aalborg - Bilag C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL

419 101 Kulturbro-Aalborg - Bilag C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A

420 102 Kulturbro-Aalborg - Bilag C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING

421 103 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT Own weight of structure = 0.00 kn No. of real numbers in Stiffness matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.500 seconds Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 23 Cable Elements = 0 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 11 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 =============================== END OF OUTPUT =================================

422 104 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Space Frame Analysis Ver W Feb 2007 Input file:z:\flere\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_klap.A03 Created : :17:48 A03 ========== S p a c e - F r a m e A n a l y s i s - P R O K O N =========== Ver W Feb 2007 ========= D Y N A M I C A N A L Y S I S M O D U L E =========== TITLE :Alternativ fastgørelse af stibro på Jernbanebroen Data file : Z:\FLERE\ - Kulturbro Aalborg\Beregninger\PROKON\alternativfastgørelse_5,0m_klap.A03 Created on: ========================== NODAL POINT COORDINATES ============================ Node No X-coord Y-coord Z-coord Node No X-coord Y-coord Z-coord m m m m m m =============================== ELEMENT DATA ================================== Beam Secn. type Fixity Length ß m ( ) 1-2 HE180B HE180B HE180B HE180B DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV DOBV IPE IPE IPE DOBV DOBV X X NR NR ============================ SECTION PROPERTIES =============================== Section : HE200B Section designation: HE200B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 595E-9 Steel:S275 Section : DOBV Section designation: 200x100x10 U A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 216E-9 Steel:S275 Section : DOBV1 Section designation: 50x30x U2

423 105 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 148E E-9 Steel:S275 Section : HE160B Section designation: HE160B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 314E-9 Steel:S275 Section : NR50 Section designation: 60.3x3.2 O A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E-9 235E-9 470E-9 Steel:S275 Section : HE180B Section designation: HE180B H A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E-6 423E-9 Steel:S275 Section : IPE180 Section designation: IPE180 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE200 Section designation: IPE200 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : IPE220 Section designation: IPE220 I A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : DOBV2 Section designation: 80x80x8 A A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-9 Steel:S275 Section : 75X150 Section designation: 75x150 RT A Ay Ax Ixx Iyy J Material m^2 m^2 m^2 m^4 m^4 m^ E E E E-6 TræK30 ================================== MATERIALS ================================== Designation E poisson Density Exp. coeff. kpa kn/m^3 Steel:S E E-6 TræK E E-6 =============================== SUPPORT DATA ================================== Prescribed displacements Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot m m m rad. rad. rad. 2 XYZ XYZ

424 106 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 3 X Z X Z Spring constants Node Fixity X Y Z X-Rot Y-Rot Z-Rot kn/m kn/m kn/m knm/rad knm/rad knm/rad =================================== LOADS ===================================== Load Case Description DL LL VL Egenlast Trafiklast Vindlast The Y component(s) of the following load cases have been added as masses in the structure for purposes of the dynamic analysis: none ============================= LOAD CASE DL ================================ Egenlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE LL ================================ Trafiklast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 6-13 Y Y Y Y Y ============================= LOAD CASE VL ================================ Vindlast *** BEAM ELEMENT LOADS *** Element Direction P a Wl Wr dt kn m kn/m kn/m C 5-15 X X X X X X ============================= LOAD COMBINATIONS =============================== Load Comb Description C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A

425 C2.3A C2.3D C2.4 NED NED1 ÅBNING 107 Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 Comb. Load factor for each load case: Ultimate Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING Comb. Load factor for each load case: Serviceability Limit State DL LL VL C1.1A C1.1B C1.2A C1.2C C2.1A C2.1D C2.2A C2.3A C2.3D C NED NED ÅBNING ========================= OUTPUT: DYNAMIC ANALYSIS ============================ =================== NATURAL FREQUENCY FOR EACH MODE SHAPE ===================== Mode shape Frequency (Hz) Period (s) Modal stiffness Kn Modal Mass Mn ======================= NORMALIZED DYNAMIC MODE SHAPES ======================== Node Shape No. X-disp. Y-disp. Z-disp. X-rot. Y-rot. Z-rot

426 108 Kulturbro-Aalborg - Bilag

427 109 Kulturbro-Aalborg - Bilag ============================== STATISTICAL DATA =============================== Weights of beam elements: Section Designation Total Weight (kn) (kg) HE200B HE200B H DOBV 200x100x10 U DOBV1 50x30x5 U HE160B HE160B H NR x3.2 O HE180B HE180B H IPE180 IPE180 I IPE200 IPE200 I IPE220 IPE220 I DOBV2 80x80x8 A X150 75x150 RT No. of real numbers in Stiffness/mass matrix = 3078 (30780 bytes) Time used to analyse = 0: 0:0.531 seconds

428 Total number of : Nodes = 18 Beam Elements = 23 Shell Elements = 0 Supports = 4 Section Properties = 11 Load Cases = 3 Load Combinations = 13 Mode Shapes = 8 No of subspace iterations = Kulturbro-Aalborg - Bilag 2 =============================== END OF OUTPUT =================================

429