KBH. Borgmestervangen, Uptown Støttekonstruktion mod Jernbane Spunsberegninger, konventionel og finite element.
|
|
- Sidsel Paulsen
- 5 år siden
- Visninger:
Transkript
1 KBH. Borgmestervangen, Uptown Støttekonstruktion mod Jernbane Spunsberegninger, konventionel og finite element. Geo projekt nr Rapport 4, Sammenfatning Ved Borgmestervangen i København skal der opføres et nyt byggeri til studieboliger. I denne forbindelse skal der omlægges en rørført å således at den lægges langs foden af eksisterende banedæmning. Midtconsult Rådgivende Ingeniører har i den forbindelse bedt Geo om at beregne støttekonstruktion, der tænkes udført dels som en sekantpælevæg tæt på banedæmningen, og dels som en københavnervæg længere væk fra banedæmningen. Der er gennemført beregninger i WINSPOOKS i 3 snit (snit 1-3) samt FEM beregninger (Plaxis) i 1 snit. Aktuelle snit er vist på situationsplanen bilag 4.1. Beregningerne omfatter: Snit 1 (Primært snit) WINSPOOKS beregninger for en fri sekantpælevæg. WINSPOOKS beregninger for en forankret sekantpælevæg PLAXIS beregninger for en fri sekantpælevæg PLAXIS beregninger for en forankret sekantpælevæg Snit 2 og 3 (Sekundære beregningssnit) WINSPOOKS beregninger for en fri københavnervæg. SPOOKS beregningerne er udført i brudgrænsetilfældet (ULS) mens Plaxisberegningerne er udført i ulykkes / anvendelsestilstanden (ALS / SLS). Maglebjergvej 1, DK-2800 Kgs. Lyngby Tlf.: geo@geo.dk - CVR-nr:
2 Beregninger og resultater: Snit 1 (Primært snit) WINSPOOKS beregninger for en fri sekantpælevæg, viser spidskote i m og maximal bøjnings moment lige med 2607 knm/m. WINSPOOKS beregninger for en forankret sekantpælevæg i kote 6.76 m, viser spidskote i m, ankerkraft lige med 255 kn/m og maximal bøjnings moment lige med knm/m. WINSPOOKS beregninger for en forankret sekantpælevæg i kote 7.26 m, viser spidskote i m, ankerkraft lige med 234 kn/m og maximal bøjnings moment lige med knm/m. PLAXIS beregninger for en fri sekantpælevæg med spidskote i -9,1 viser en lodret deformation på cm under nærmeste banespor. Der er regnet med en ækvivalent vægtykkelse på både 800 mm og 1200 mm uden at dette giver markant forskel i deformationen. PLAXIS beregninger for en forankret sekantpælevæg med forspændt anker til 260 kn/m, i kote +6,76, en ankervinkel på 14 o, anker længde 15 m, med en vægspidskote i -4.0 m, viser en lodret deformation på cm under nærmeste spor. PLAXIS beregninger for en forankret sekantpælevæg med forspændt anker til 242 kn/m i kote +7.25, en ankervinkel på 14 o, anker længde 15 m, med en vægspidskote i -4.3 m, viser en lodret deformation på cm under nærmeste spor. Der er udelukkende regnet med en vægtykkelse på 800 mm i den forankrede situation. Deformationerne anses for at være maksimale deformationer, idet der på grund af sekantpælevæggens planlagte form, vil være en hvis afstivende 3-D effekt. En væg med en tykkelse 800 mm, dybden til spidskoten af væg PL (-4) eller (- 5) m, og med forspændt anker, vil være en mulig løsning til en sekantpælevæg i beregningsnit 1. Deformationen for den forankrede sekantpælevæg kan yderligere optimeres ved at justere på nogle af beregningsforudsætningerne (herunder ankerkote, ankervinkel, opspændingskraft). Snit 2 og 3 (Sekundære beregningssnit) WINSPOOKS beregninger for en fri københavnervæg viser spidskote i -3.5 m og maximal bøjnings moment lige med 530 knm/m for Snit 2 og spidskote i -2.1 m og maximal bøjnings moment lige med 275 knm/m for Snit , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 2/13
3 Geo Projektnr Rapport 4, Rekvirentens ref.: Udarbejdet for Midtconsult Martin Hørby Hoffmann Udarbejdet af Lars Christiansen Lindita Kellezi Kontrolleret af: Lindita Kellezi Poul Larsen Indhold 1 Baggrund og formål 5 2 Beregningsforudsætninger Normer, sikkerhed, robusthed, korrosion Geometri Jordbunds- og grundvandsforhold Last Trykspredning af lodrette og vandrette laster på spunsvæggen Overføring af vandrette laster på Københavnervæggen Lodret ligevægt Deformationsanalyse PLAXIS-forudsætninger PLAXIS-beregningstrin 10 3 Beregninger og resultater Sekantpælevæg Uforankret Forankret Forankring Københavnervæg 12 4 Afsluttende bemærkninger 13 5 Referencer , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 3/13
4 Bilag: 4.1 Situationsplan med markering af beregningsnit 4.2 Snittegning af primært beregningssnit (snit 1) 4.3 Snittegning af sekundære beregningssnit (snit 2 og 3) 4.4 SPOOKS beregninger. Snit 1 (4.4A - 4.4D) 4.4A. Fri væg og fuld udgravning 4.4B. Forankret væg i kote 6,76 og fuld udgravning 4.4b. Fri væg og udgravning til kote +5,76 4.4C. Forankret væg i kote +7,26 og fuld udgravning 4.5 Plaxis beregninger snit 1 (4.5A 4.5B) 4.6 SPOOKS-beregninger - københavnervæg. Snit SPOOKS-beregninger Københavnervæg, Snit Principskitse af forankring 38394, Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 4/13
5 1 Baggrund og formål Ved Borgmestervangen i København skal der opføres et nyt byggeri til studieboliger. I denne forbindelse skal der omlægges en rørført å, således at den lægges langs foden af eksisterende banedæmning. Midtconsult Rådgivende Ingeniører har i den forbindelse bedt Geo om at beregne støttekonstruktion, der tænkes udført som en armeret sekantpælevæg, hvor støttevæggen er tættest på banedæmningen, og som en uforankret københavnerspuns på den øvrige strækning. De aktuelle strækninger er vist på situationsplanen, bilag 4.1 Aktuelle beregningsnit er vist på, bilag 4.2 og 4.3. De jordbundsforhold og jordparametre, der er benyttet ved beregningerne, er fastsat med udgangspunkt i den geotekniske undersøgelse, som Geo har udført på området, jf. rapport 1, v1, dateret For beregningssnit 1 er den anvendte jordmodel svarende til nærmeste geotekniske boring B101, mens der for snit 2 og 3 er anvendt en jordmodel svarende til nærmeste geotekniske boring nr Beregningsforudsætninger 2.1 Normer, sikkerhed, robusthed, korrosion Beregningerne er udført i henhold geotekniknormen, DS/EN 1997 Eurocode 7: Geoteknik /ref. 2.3/. Projektet henregnes til geoteknisk kategori 2 og høj konsekvensklasse CC3, jf. Geotekniknormen / ref. 2.3/. Sekantpælevæggen er dimensioneret i brudgrænsetilstanden, ULS, og ulykkestilstanden/anvendelsestilstanden, ALS/SLS. Københavner væggen dimensioneret i brudgrænsetilstanden, ULS. Forudsætningerne for laster er i henhold til BN /ref. 2.5/. Der er ikke udført beregninger af robustheden for Københavnervæggen, da konstruktionen består af en masse enkelt konstruktionselementer, som er dimensioneret til at kunne stå selv. Der vil således ikke opstå omfattende kollaps af konstruktionen som følge af bortfald af et nøgleelement (profiljern), men der må accepteres risiko for lokale deformationer af jorden både foran og bag ved væggen. Idet væggen ikke er permanent er der ikke regnet med tillæg for korrosion. 2.2 Geometri Københavnerspunsen skal placeres langs en del af østsiden af banen, jf. situationsplan, bilag 4.1. Der er regnet på et planlagt udgravningsniveau i kote +3,6. Dertil er indregnet tillæg for dyb udgravning på 0,40 meter (jf. EC7, afsnit ), svarende til et udgravningsniveau i kote +3,20. Dæmningen er 2 sporet. Koten til overside af banedæmningen ligger på strækningen omkring kote +11,25. Afstanden fra nærmeste spor til afstivningen varierer på strækningen mellem ca. 8,0 og 16,0 m , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 5/13
6 Udgravninger bag spunsen skal holdes over eller være sammenfalden med en flade med anlæg a=3,0 udgående fra nærmeste svellekant. Sekantpælevæg: Der er regnet på det primære snit (snit 1) som anvist af Midtconsult, jf. bilag 4.2. Der er regnet med 7,8 m fra væggen til nærmeste svellekant. Der er udført beregninger i SPOOKS (ULS) såvel som FEM-modellering i Plaxis (ALS/SLS). Københavnervæg: Der er regnet på det sekundære snit (snit 2) som anvist af Midtconsult, jf. bilag 4.3. Der er tillige regnet på et snit 3 ca. midt på den planlagte københavnerspuns. For snit 2 ligger københavnervæggen ca.12,5 m fra centerlinjen af nærmeste spor og for snit 3 ligger den ca. 14,00 fra centerlinjen. Beregninger af københavnervæggen er udelukkende foretaget i SPOOKS (ULS). 2.3 Jordbunds- og grundvandsforhold Jordbundsforholdene er beskrevet i Geo s rapport 1. Lagfølger er forudsat svarende til koter for laggrænser i den udførte boring, dvs. vandrette laggrænser. For beregning af københavnervæggen er jordmodellen valgt ud fra den nærmeste geotekniske boring (boring 1) mens der for sekantpælevæggen er valgt en jordmodel svarende til boring B101. På baggrund heraf samt vores generelle erfaringer har vi fastlagt de karakteristiske styrkeparametre for drænet brud for de enkelte jordlag, idet vi vurderer, at den drænede brudgrænsetilstand vil være dimensionsgivende. De karakteristiske styrkeparametre og rumvægte for beregningssnittene fremgår af tabel 4.1A og 4.1B. Koten til dæmningsfoden = terræn bag væg, er i ca. kote +7,76 (oplyst af Midtconsult). Grundvandet er sat i terræn bag spunsen samt i udgravningsniveau foran spunsen , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 6/13
7 Tabel 4:1A: jordmodel for Snit 1. Karakteristiske styrkeparametre for væg Kote Jordart Aktiv side γ/γ (kn/m 3 ) Passiv side γ/γ (kn/m 3 ) φ k ( ) Drænede forhold Over dæmningsfod Fyld. Ler, 20/ Dæmningsfod til kote +4,5 Fyld. Ler, 20/10 18/ Kote +4,5 til +2,3 Moræneler, Gc 21/11 20/ * Kote +2,3 til -1,3 Sand/Grus, Gc 20/10 19/ Kote -1,3 til -3,7 Moræneler, Gc 22/12 21/ * Kote -3,7 til -10 Sand, Gc 20/10 19/ Tabel 4:1B: jordmodel for Snit 2 og 3. Karakteristiske styrkeparametre for væg Kote Jordart Aktiv side γ/γ (kn/m 3 ) Passiv side γ/γ (kn/m 3 ) Drænede forhold Over dæmningsfod Fyld. Ler, 20/ Dæmningsfod til kote +4,7 Fyld. Ler, 20/10 18/ Kote +4,7 til +0,0 Moræneler, Gc 21/11 20/ * Under kote 0,0 Sand/Grus, Gc 20/10 19/ φ k ( ) c k (kn/m 2 ) c k (kn/m 2 ) De anvendte rumvægte for jorden forudsætter hydrostatisk vandtryksfordeling på spunsen, dvs. der er ikke indregnet vertikal vandstrømning i jordlagene. Ruheden af væggen er bestemt ved lodret ligevægt. På jordens styrkeparametre er der i beregningerne anvendt = 1,0 svarende til partiel koefficienten ( M) = 1,32 i ULS og ( M) = 1,0 i ALS/SLS. 2.4 Last Den aktuelle strækning er en tosporet jernbanestrækning. Ved beregning af jordtryk på spunsvæggen anvendes for det nærmeste spor en classified lodret toglast på q 1 = 135 kn/m samt en lokalt forøget classified lodret toglast på q 2 = 250 kn/m over en strækning på 6.4 m. For det fjerneste spor er anvendt ensartet classified toglast på q 3 = 110 kn/m. De karakteristiske lodrette laster bestemmes som q lodret = classified lodret toglast / Egenvægten af betonsveller og skinner er G bs = 5.1 kn/m, og belastningen fra ballastlaget under sporet kan beregnes til G ballast = 0.4 m 4.22 m 20 kn/m 3 = 33.8 kn/m. De lodrette laster for toget spredes ud i en bredde af 2.5 m svarende til bredden af svellerne. På skråningerne er der regnet med en overfladelast på 2.5 kn/m 2 de steder, hvor det virker til ugunst, da skråningshældningen er så flad, at det er muligt at færdes på skråningen. Nærmeste køremast ligger ca m fra væggen og der er derfor ikke regnet med last fra køreledningsmaster på strækningen , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 7/13
8 Den karakteristiske værdi af sidestød er 100 kn, der fordeles ud over en strækning på 10 m, hvilket medfører en karakteristisk linjelast fra sidestød på q ss = 10 kn/m. På den aktuelle strækningen kører banen i en kurve med en radius på ca. 500 à 700 m, og hastigheden på strækningen er 80 km/h. Da banekurven vender til gunst for vægberegningerne er der ikke regnet med et belastningstillæg fra centrifugalkraften. Den regningsmæssige værdi af toglasten i ULS bestemmes med Q = 1.4 for den dominerende last, og Q;i = 1.4 for de øvrige laster. For dynamiske, horisontale laster (sidestød og centrifugalkraft) anvendes der en lastfaktor, = Det drænede tilfælde er dimensionsgivende. I det drænede tilfælde for ler medtages kun de lodrette laster, idet de vandrette kræfter (sidestød og centrifugalkraft) virker over meget kort tid (få sekunder), hvorfor jorden ikke vil kunne nå at dræne ULS, drænet ler = 1.4 q lodret, classified (G bs + G ballast l) ALS/SLS, drænet = 1.0 (q lodret, classified q ss q cent,x) (G bs + G ballast) Københavnervæggen er regnet i brudgrænsetilfældet ULS idet dette er dimensionerende. Sekantpælevæggen er regnet i såvel brudgrænsetilstanden med SPOOKS og anvendelsestilstanden (ALS) i Plaxis Trykspredning af lodrette og vandrette laster på spunsvæggen Alle lodrette og vandrette laster skal overføres til spunsvæggen. Tillægsjordtrykkene fra toglasten er beregnet i henhold til retningslinjerne angivet af Denver og Kellezi, Geo: Earth Pressure from the Nearby Buildings on Sheet Pile Walls /ref. 2.7/. De vandrette laster overføres til spunsvæggen med hældning 1:2 og fordeles ud over en højde på 20 cm på spunsvæggen. Den forøgede lodrette og vandrette toglast over strækningen på 6.4 m trykspredes horisontalt ud på spunsvæggen med hældning 1:1. Princippet er skitseret på figur , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 8/13
9 Figur 4.1 Trykspredning af vandrette og lodrette laster Overføring af vandrette laster på Københavnervæggen Københavnervæggen ligger ikke helt parallelt med banestrækningen. Beregningerne er dog forudsat, at de vandrette laster (sidestød), der virker vinkelret ud fra banen, overføres vinkelret ind på væggen. 2.5 Lodret ligevægt Den lodrette ligevægt for er i hvert beregningssnit er undersøgt under hensynstagen til den resulterende forskydningskraft på københavnervæggen, samt egenvægten af denne. 2.6 Deformationsanalyse Deformationsanalysen af væggen er udført for det mest kritiske sted på strækningen, (snit 1), hvor banen ligger tættest på væggen, og hvor deformationen af væggen derfor vil have størst indflydelse på sporet. Deformationsanalysen er udført som en ALS / SLS-beregning i FEM-programmet PLAXIS. Spidskote og profilstørrelse for væggen i det aktuelle snit er beregnet i WINSPOOKS PLAXIS-forudsætninger På baggrund af geologien på strækningen er det valgt at benytte Mohr-Coulomb-materialemodellen i beregningerne. Mohr-Coulomb-materialemodellen benytter 5 parametre for at kunne udføre beregningerne (Young-modulet (stivhed), Poisson s-forhold, friktionsvinkel, kohæsion og dilationsvinkel). Friktionsvinkel, kohæsion og stivhed er baseret på de tidligere nævnte geotekniske rapporter. Poisson s-forhold er på baggrund af /ref. 1.6/ valgt til ν = 0,3, da det er friktionsmaterialer. Dilationsvinklen er ikke oplyst i de geotekniske rapporter, men er fastlagt til ψ = ϕ For alle friktionsmaterialerne vælges interfacestyrke = 0.67 af styrken , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 9/13
10 2.6.2 PLAXIS-beregningstrin Fri væg Følgende beregningstrin er anvendt: Først bliver sekantpælevæggen etableret, mens overfladelasten fra toget på bagsiden tilføjet. I det næste trin bliver der gravet ud og grundvand sænket på forsiden af spunsen til kote +3,2, hvorefter betonplinten bliver støbt. Forankret væg Her er der udført beregninger for 2 forskellige ankerkoter. 1) Først bliver sekantpælevæggen etableret. I det næste trin bliver der gravet ud på forsiden af spunsen til kote +5,76 (her regnes væggen som en fri væg), hvorefter at ankrene etableres i kote +6,76. Efter at ankrene er etableret og opspændt, graves der til kote i +3,2. 2) Først bliver sekantpælevæggen etableret. I det næste trin bliver der gravet ud på forsiden af spunsen til kote +6.26, (her regnes væggen som en fri væg), hvorefter at ankrene etableres i kote Efter at ankrene er etableret og opspændt, graves der til kote i +3,2. 3 Beregninger og resultater 3.1 Sekantpælevæg Uforankret Fra ULS analysen i WINSPOOKS er spidskoten beregnet til kote -9,03 og det maksimale bøjningsmoment er 2607 knm/m. Beregningen er vedlagt i bilag 4.4A. Der er udført Plaxis beregninger for en betonvæg med en ækvivalent tykkelse på 800 mm (sekantpæle med en diameter på 950 mm) samt en ækvivalent tykkelse på 1200 mm, begge med en spidskote i -9,1. Væggen er modelleret dels som et pladeelement og dels som en massiv betonvæg. Der er også udført en beregning såfremt betonplinten foran spunsen er støbt og tages med i beregningen. Hovedresultatet er angivet herunder i tabel 4.2 og detailresultater er vist på bilag 4.5A. Moment diagrammerne i side 8 og 12, er givet kun for at vise formen i sammenligning med ULS WINDSPOOKS beregninger. Til beregning af vægarmeringen, skal bøjningsmoment fra ULS beregninger anvendes , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 10/13
11 Tabel 4.2. Plaxis. Fri væg Ækvivalent vægtykkelse Beregnet som Spidskote Vandret deformation bag spuns Lodret deformation under nærmeste Beregning ifølge bilag 4.5 A Mm Kote (mm) spor (mm) 800 Pladeelement -9, Side Massiv betonvæg -9, Side Massiv inkl. plint -9,1 131 Side Pladeelement -9, Side Massiv betonvæg -9, Side Da cm deformation må anses ikke acceptabel, er der udført beregninger på en forankret sekantpælevæg. Force diagrammerne i ALS side 4-5, er givet for at vise formen i sammenligning med ULS (se bort fra værdierne). Til beregning af vægarmeringen, skal M fra ULS anvendes, selvfølgelig Forankret Udgravning til: 1) Kote +5,76 for etablering af ankre i kote +6,76 eller 2) Kote for etablering af ankre i kote Fra (1) ULS analysen i WINSPOOKS, er spidskoten beregnet til kote -1,64 og det maksimale bøjningsmoment er 550 knm/m. Beregningen er vedlagt i bilag 4.4b. Endelig udgravning påkræver dog en dybere spidskote. Der er udført Plaxis beregninger for en betonvæg med en ækvivalent tykkelse på 800 mm (sekantpæle med en diameter på 950 mm). Væggen er modelleret som et pladeelement. Plaxisberegningerne giver følgende hovedresultat jf. tabel 4.3 Tabel 4.3. Plaxis. Trin 1. (Stadigt fri væg) Ækvivalent vægtykkelse Mm Udgravnings niveau Spidskote Kote Kote Vandret deformation bag spuns (mm) Lodret deformation under nærmeste spor (mm) Beregning ifølge bilag 4.5 B 800 (1) +5,76-4, Side (2) +6,26-4, Side Udgravning til kote +3,2 efter etablering og opspænding af ankre i hhv. kote +6,76 eller +7,26 Ankerkote i +6,75: Fra ULS analysen i WINSPOOKS er spidskoten beregnet til kote -4,0, det maksimale bøjningsmoment er 255 knm/m og ankerkraften er 275 kn/m. Beregningen er vedlagt i bilag 4.4B. Ankerkote i +7,26: Fra ULS analysen i WINSPOOKS er spidskoten beregnet til kote -4,3, det maksimale bøjningsmoment er 339 knm/m og ankerkraften er 233 kn/m. Beregningen er vedlagt i bilag 4.4C. Plaxisberegningerne giver følgende hovedresultat for en ankervinkel på 14 o, jf. tabel , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 11/13
12 Der anvendes forspændte ankre med en forspænding på 260 kn/m for et ankerniveau i kote +6,76 og 242 kn for et ankerniveau i kote +7,26. Tabel 4.3. Plaxis. Trin 2. (Forankret væg) Ækvivalent vægtykkelse Ankerkote Spidskote Ankerkraft Vandret Lodret deformation deformation under bag spuns nærmeste spor (mm) Kote (kn/m) (mm) (mm) ,76-4, Side ,26-4, Side Beregning ifølge bilag 4.5B Forankring De beregnede deformationer størrelse er bl.a. afhængig af forankringsvinklen. Geo har udført beregninger for forskellige vinkler og de mindste deformationer bag spunsen er generelt fundet for en forankringsvinkel på 14 o med vandret. Selve forankringen skal udføres i de intakte lag under fylden, der ifølge boring B101 træffes fra ca. kote +4,5. Med en forankringsvinkel på 14 o vil det betyde en fri længde på mindst 10,5-11,0 m. Det skal dog også kontrolleres, at den frie længde ligger udenfor brudfiguren bag væggen. Selve forankringslængden skønnes til ca meter. Forankring i de intakte lag er skitseret for en ankervinkel på hhv. 14 o og 25 o (som eksempler på vinkler) på bilag 4.8. Geo foreslår, at ankrene først designes, når endelig afstivningsmetode, ankerkote og ankervinkel er valgt. 3.2 Københavnervæg Alle beregningerne er vedlagt i bilag 4.6 og 4.7. Beregningerne er udført med programmet WINSPOOKS 2.0, som bestemmer jordtrykkene ved hjælp af J. Brinch Hansens jordtryksteori EPC. Der er antaget at stålprofiler placeres i forborede huller med en diameter på ø600 mm og med en indbyrdes afstand på 1500 mm. Stålprofilerne omstøbes med beton op til kote +3,6. Hovedresultaterne fra WINSPOOKS beregningerne er opsummeret i tabel 4.4. Tabel 4.4. Resultater fra WINSPOOKS for snit 2 og 3, jf. bilag 4.6 og 4.7. Beregningssnit Nr. Spidskote M d (ULS) knm/m 2-3, ,1 275 Dette giver eksempelvis følgende anvendelige stålprofiler jf. tabel , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 12/13
13 Tabel 4.5. Beregning af nødvendigt modstandsmoment. Type Topkote Udgravningskote Afstand CC Spidskote Max. Moment w nødv Længde af profiljern [m] [m] [m] [m] [knm/m] [mm 3 *10 3 ] [m] Profiljern SNIT 2 ULS 7,30 3,20 1,5-3,5 530,0 2461,3 10,80 HEB400 SNIT 3 ULS 6,80 3,20 1,5-2,1 275,0 1277,1 8,90 HEB280 En endelig dimensionering af en fri københavnervæg vil bl.a. afhænge af stålprofilernes indbyrdes afstand samt diameteren af de forborede huller, hvori profiljernene omstøbes. 4 Afsluttende bemærkninger Deformationerne anses at være maksimale deformationer idet der på grund af sekantpælevæggens planlage form vil være en hvis afstivende 3-D effekt. En væg med en tykkelse 800 mm, dybden ved spidskote PL (-4) - (- 5) m, og med forspændt anker, vil være en mulig løsning til en sekantpælevæg i beregningsnit 1. Deformationen for den forankrede sekantpælevæg kan yderligere optimeres ved at justere på nogle af beregningsforudsætningerne (herunder ankerkote, ankervinkel, opspændingskraft). Beregninger af tillægstryk på væggene fra toglasterne, samt beregninger af lodret stabilitet er ikke vedlagt denne rapport. Geo har naturligvis disse beregninger. 5 Referencer /1.1/ Geo projekt nr , geoteknisk rapport 1, Kbh. Borgmestervangen. Dateret /1.2/ Geo projekt nr , geoteknisk rapport 2, Kbh. Borgmestervangen. Dateret /1.3/ Dansk Standard, DS/EN , Eurocode 7: Geoteknik Del 1: Generelle regler, 2. udgave, /1.4/ DS/EN , Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 5: Pilotering, 1. udgave /1.5/ BN1-59-4, Banenorm: Belastnings- og beregningsforskrift for sporbærende broer og jordkonstruktioner, /1.6/ H. Denver and L. Kellezi, GEO: Earth Pressure from the Nearby Buildings on Sheet Pile Walls. Proceedings of the 15th European Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, , Kbh. Borgmestervangen, Uptown, Rapport 4, Side 13/13
14 TEL'A-KAeei TRAcf OBS!: ENDELIG SPUNS UDFORMNING AFVSN r ER PROJEKTERING AF GEO! * PLACERING txssstlktmdt AF *A RØRLAGT KAN WtRE LYGTE UNJUAGttGE NØJAGTIG PLACCJHNG SKA; udmales inden OMUCNWC. UPTOWN - NØRREBRO CNME Omlægning af å w*v pato now»r midtconsult f3do>v(*r(i«ingeniører JBL V*>or9VCj i, DK-74C0 Kcming Silkeborgvej 620. DK-8220 Brabrand.ItJtW «K SK-A-001F SAS W* Telefon Situationsplan København. "Uptown" Projekt: Udført af: lch Rapport: 4 Dato: Bilag: 4.1 ueu København Aarhus Side 1/1
15 Primær beregningssnit ja CL. Spor 7,76 / : $ $p?*' UPTOWN - NØRREBRO Omlægning af a - S mi SK-A-C02E-1 jui. i- " a 1;x JBL 13?6? ritv*«*+>: idt onluit '<0wwrc i. :*.'-v ".. tyh-otti. *»***»"i»>«ti» Primært beregningssnit København. "Uptown" Projekt: Udført af: Ich Rapport: 4 Dato: Bilag: 4.2 mt København Aarhus Side 1/1
16 6^ C 0 CL c/> C o w X IA " r X -C CT 1 j! i <L> Ol "J3 Cl K ri N (ø so 11 N CO a ^ " * 5 d fn -4* t ft * t/1 N <n tf Sekundære beregningsnit (snit 2 og 3) København. "Uptown" Projekt: Udført af: Ich Rapport: 4 Dato: Bilag: 4.3 ueu København Aarhus Side 1/1
17 -7 7-.llb, ler ydjio.okn/m 3,y m=20.okn/m 3,c=0.0kPa,(p=30.0,i=0.00,r= T I \ 5-4 // /////////////' /. v//////// -Moræneler, Gc / y d = 20.0kN/m 3,y m=20.0kn/m 3,c=20.0kPa,(p=32.0 o,i = 0.00/r=0.67 leler, Gc vn/m 3,y m=21.0kn/m 3,c=20.0kPa,ip=32.0,i = 0.00,r= Sandgrus, Gc y d=19.0kn/m 3,y m=19.0kn/m 3,c=0.0kPa,<p=38.0,i = 0.(70,r= (N/m 3,y =20.0kN7m 3,c=0.0kPa,(p=38.0 o,i = 0.00,r= o Moræneler, Gc y d = 21.OkN/m 3,y m=21.okn/m 3,c=20.0kPa,(^32.0,i = 0.00,r= neler, Gc OkN/m 3,y =22.0kN/m 3,c=20.0kfa,i()=32.0 o,i = 0.00,r= S 6 Sand, Gc -y 7 d = 19,0kN/m 3,y m=19.0kn/m 3,c=0.0kPa,(p = 38.0,i = 0.00,r= kn/rrf 3,y =20.0kN/m 3,c = 0.0kPa,<p=38.0,i = 0.00,r= e f [kn/m2] e b [kn/m2] 3000 q M = kn/m M d = knm/m PL = m M [knm/m] M e,, f e W x > I V 1 Ma 9 le bjergvej, DK-2800 Lyngby ) Phone: , Job: Borgmestervangen, "Up town" Prepared : EMH Date: Checked : LKE Date: Approved : Date: Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Page 1/5 Report 4 Enclosure 4.4A Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
18 Project Data: File name: Proj ect: Subj ect: Executed: Date: L:\projekter\ \38394 København. Borgmestervangen Borgmestervangen, "Up town" Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast EMH Unit weight of water: Characteristic 1 Design 1 Failure mode: Top of Wall 7.76 m Stratification on back side of wall, characteristic values: z yd Ym C q> m kn/m kn/m kn/m 2 deg. i r Desc. Fyld, ler Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc Stratification on front side of wall, characteristic values: z m Yd 3 kn/m Ym kn/m c kn/m <P deg l r Desc. Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc Stratification on back side of wall, design values: z Yd Ym m kn/m kn/m O ) TL c kn/m <P deg l r Desc. Fyld, ler Moræneler, Gc i Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc V 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby j 0b: Borgmestervangen, "Up town" ^ \ J Phone: , Prepared : EMH Date : Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Checked : LKE Date : Page 2/5 Approved Date : Report 4 Enclosure 4.4A Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
19 Stratification on. front side of wall, design values: z m Yd 3 kn/m ym kn/m 3 c cp 2 kn/m deg. i r Desc Moræneler Sand/grus Moræneler Sand, Gc Water levels: front back 3.20m 7.76m Loads: Characteristic Design q f 0.00 kn/m kn/m2 q b kn/m kn/m2 z r 7.76m Partial factores of safty: f 1.00 Y f fyb ^wat 1.00 f qf 1.50 ^ qb fcf 1.32 cb 1.32 V 1.32 f <pb 1.32 Control Parameters: SC s Additional pressures: z ez m kn/m s s re/ "\ 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby V V ) Phone: , j 0b: Borgmestervangeri, "Up town" Prepared : EMH Date : Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Checked : LKE Date: Page 3/5 Approved : Date: Report 4 Enclosure 4.4A Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
20 DGI Bulkhead Program Rev , used on 2015, Nov 13 (Fri) PC version 7.1.k at 13: Borgmestervangen, "Up town" Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast EMH Input no name, plot C:\Users\lch\AppData\Local\Temp\spooks.plt LEVEL BETA P GAMMA GAMMA GRA PHI C ROUGH A.GWL B.GWL DIENT -NESS m deg kn/m2 kn/m3 deg kn/m2 FRONT / / / # H ko O o BACK / / o M C O O / / # WATER (levels FAILURE MODE : front 3.20, back 7.76) ADDITIONAL PRESSURE INTENSITIES ON BACK : level e-add # Boundaries below encastre level are disregarded LEVEL EARTH EARTH DIFFRNTL PRESSURE PRESSURE WATER PRS ON FRONT ON BACK ON BACK m kn/m2 kn/m2 kn/m2 UPPER GROUND AND WATER (p-vertex) (p-vertex) (p-vertex) (p-vertex) / - i. -v 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby I V J Phone: , Job: Borgmestervangen, "Up town" Prepared Checked Approved GEO WinSpOOkS EMH Date : LKE Date : Date : GEO wvw.geo.dk Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Page 4/5 Report 4 Enclosure 4.4A Rev. 0
21 ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " GROUND AND WATER LEVEL ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " (p-vertex) (p-vertex) ENCASTRE LEVEL ENCASTRE MOMENT ) is kn ) FOOT LEVEL s -> i s. 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby \ ^ I \ J Phone: , Prepared : EMH Date: Checked : LKE Date: Approved : Date: Job: Borgmestervangen, "Up town" Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Page 5/5 Report 4 Enclosure 4.4A Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
22 Fyld, ler Y rt-20.0kn/m 3,Y =20.0kN/m 3,c=0.0kPa,ip=30.0,i = 0.00,r = /7/7-7/7/7777/ ? Moræneler, Gc yd = 20.0kN/m 3,Y m=20.0kn/m 3,c=20.frk =0.67 eler, Gc 0kN/m 3,y =21.0kN/m 3,c = 20.0kPa,(p = 32.0,i = 0.00,r= Sandgrus, Gc y d=19.0kn/m 3,ym= 19.0kN/m 3,c = 0.0kPa,ip=38.0,i = 0.Cjt),r=0.67 S, Gc cn/trrliy_=20.0kn/m 3,c=0.0kPa,<p = 38.0 o,i = 0.00,r= 1.00 o- -2 Moræneler, Gc Y d = 21.0kN/m 3,y m = 21.0kN/m 3,c=20.0kPa,<p/=32.0 o,i = 0.00,r=0.67 Y d=22l0kljj/m 3,y m=22.0kn/rn 3 re=20.0kpa,<p=32.0 o,i = 0.00,r= Sand, Gc Yd = 19.0kN/m 3,Y m=19.0kn/m 3,c=0.0kPa,(() = 38.0 o,i = 0.00,r= Sand, Gc y d=20.0kn/m 3,y m=20.0kn/rn 3,c=0.0kPa,(p = 38.0 o,i = 0.00,r=1.00 e f [kn/m2] e b [kn/m2] 300 q bd = kn/m A d = kn/m M = knm/m d PL = m M [knm/m] M e f f,e w _ e s ** 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby V I \ J Phone: , Prepared : EMH Date: Checked : Date: Approved : Date: Job: Borgmestervangen, "Up town" Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Page 1/6 Report 4 Enclosure 4.4B Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
23 Project Data: File name: Proj ect: Subj ect: Executed: Date: L:\projekter\ \38394 København. Borgmestervangen Borgmestervangen, "Up town" Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast EMH Unit weight of water: Characteristic Design Failure mode: Top of Wall 7.76 m Stratification on back side of wall, characteristic values: z m Yd 3 kn/m Ym kn/m 3 c kn/m 2 9 deg. l r Desc O o o H o Fyld, ler o o o o o o Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc o o 1.00 Sand, Gc Stratification on front side of wall, characteristic tic values: z m Yd 3 kn/m Ym kn/m c kn/m <P deg i o o o o o o r Desc. Moræneler, Gc 1 Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc Stratification on back side of wall, design values: S : z Yd Ym m kn/m kn/m c kn/m deg i o o o o o o o o o o r H r O Desc. Fyld, ler Moræneler, Gc i Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc > r-^ 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby V ~ I \ ) Phone: , Prepared : EMH Date: Checked : Date: Approved : Date: Job: Borgmestervarigen, "Up town" Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inki. toglast Page 2/6 Report 4 Enclosure 4.4B Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
24 Stratification on. front side of wall, design values: z m Yd 3 kn/m Ym c cp 2 kn/m 3 kn/m deg. i r u> <1 o Desc. Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc Water levels: front back 3.20m m Loads: Characteristic Design q f 0.00 kn/m kn/m2 q b kn/m kn/m2 z r 7.76 m Partial factores of safty: f y f fyb f wat f qf f cf "^qb fcb f <p f f <pb 1.32 Anchor: Z A 6.76m Control Parameters: SC s Additional pressures: z ez m kn/m s - s n 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby ^ I V J Phone: , Prepared : EMH Date: Checked : Date: Approved : Date: Job: Borgmestervangen, "Up town" Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Page 3/6 Report 4 Enclosure 4.4B Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
25 -k DGI Bulkhead Program Rev , used on 2015, Nov 13 (Fri) PC version 7.1.k at 13: Borgmestervangen, "Up town" Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast EMH Input no name, plot C:\Users\lch\AppData\Local\Temp\spooks.plt LEVEL BETA P GAMMA GAMMA GRA PHI C ROUGH A.GWL B.GWL DIENT -NESS m deg kn/m2 kn/m3 deg kn/m2 FRONT / / /# BACK / / / / # WATER (levels : FAILURE MODE : front 3.20, back 7.76) ADDITIONAL PRESSURE INTENSITIES ON BACK : level e-add # Boundaries below encastre level are disregarded GEO 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby Job: Phone: , Borgmestervangen, "Up town" Prepared : EMH Date : Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Checked : Date: Page 4/6 Approved : Date: Report 4 Enclosure 4.4B Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
26 DGI Bulkhead Program, version 7.1.k Results on next page (Printout continued) LEVEL EARTH EARTH DIFFRNTL PRESSURE PRESSURE WATER PRS ON FRONT ON BACK ON BACK m kn/m2 kn/m2 kn/m2 UPPER GROUND AND WATER (p-vertex) (p-vértex) ANCHOR (p-vertex) (p-vertex) ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " MOMENT MAXIMUM GROUND AND WATER LEVEL ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " ENCASTRE LEVEL rzf~~\ 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby I V J Phone: , j 0b: Borgmestervangen, "Up town" Prepared : EMH Date : Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Checked Date : Page 5/6 Approved Date : Report 4 Enclosure 4.4B Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
27 ENCASTRE MOMENT ) is kn ) o r O L LEVEL ANCHOR FORCE MOMENT AT ANCHOR LEVEL OF MAXIMUM MOMENT. MAXIMUM MOMENT LEVEL OF FOOT kn/m at kn kn r s n. 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby V J V ) Phone: , Job: Borgmestervangen, "Up town" Prepared Checked Approved GEO WinSpooks EMH Date : Date : Date : GEO Subject: Støttevæg ved bane, Fri, inkl. toglast Page 6/6 Report 4 Enclosure 4.4B Rev. 0
28 Y rn=20.0kn/m 3 /c=0.0kpa,q>=30.0 o,i = 0.00,r=1.00g Moræneler y d=20.0kn/m 3,y m=20.0kn/m 3,c=20.0kPa,cp=32.0 æneler, Gc 1.0kN/m 3,y m=21.0kn/m 3,c=2ffyDkPa,<p=32.0,i = 0.00,r=1.00 SandGrus / yd = 19.0kN/m 3,y m=19.0kn/m 3,c=0.0kPa,<p=38.0,i = 0.00,r=0.67 Sandgrus, Gc / y d=20.^kn/m 3,y m=20.0kn/rp 3 ;c=0.0kpa,<p=38.0 o,i = 0.00,r=1.00 Moræneler, Gc yd = 21.0kN/m 3 ;y m=21.0kn/m 3,c=20.0kPa,cp = 32.0,i = 0.00,r=0.67 Moræneler, Gc \ \ y d=22.0kn/m 3,y m=22.0kn/m 3,c=20.0kPa,(p = 32.0,i = 0.00,r=1.00 e f [kn/m2] knm/m m 600 M [knm/m] Prepared Checked Approved GEO WinSpooks Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby Phone: , GEO Job: Borgmestervangen, "Up town Subject: Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 Page 1/5 Report 4 Enclosure 4.4b Rev. 0
29 Project Data: File name: Proj ect: Subj ect: Executed: Date: L:\projekter\ \38394 København. Borgmestervangen Borgmestervangen, "Up town" Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 LCH Unit weight of water: Characteristic 1 Design Failure mode: 0 10 Top of Wall 7.76 m Stratification on back side of wall, characteristic values: z Yd 3 Ym C 9 m kn/m kn/m 3 kn/m 2 deg. i r Desc. Fyld, ler Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc Stratification on front side of wall, characteristic values: z Yd Ym c 9 m kn/m kn/m 3 kn/m 2 deg. i r Desc Fyld Moræneler Sand/Grus Moræneler Sand, Gc Stratification on back side of wall, design values: z m Yd kn/m Ym kn/m c kn/m deg l r Desc. Fyld, ler Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc V yz. 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby ^ V ) Phone: , Job: Borgmestervangen, "Up town" Prepared : LCH Date : Checked : LKE Date : Approved : LCH Date : GEO WinSpooks GEO Subject: Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 Page 2/5 Report 4 Enclosure 4.4b Rev. 0
30 Stratification on front side of wall, design values: z Ym C Yd 9 3 m kn/m kn/m kn/m 2 deg. i r Desc Fyld Moræneler Sand/Grus Moræneler, Sand, Gc Water levels: front 5.76 m back 7.76 m Loads: q f q b Characteristic 0.00 kn/m kn/m2 Design 0.00 kn/m kn/m m Partial factores of safty: wat -qf = cf (pi qb = cb Control Parameters: SC s Additional pressures: z ez m kn/m ^ I v 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby j 0b: Borgmestervangen. "Up town" / Phone: , Prepared : LCH Date : Subject: Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 Checked : LKE Date: Page 3/5 Approved : LCH Date: Report 4 Enclosure 4.4b Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
31 DGI Bulkhead Program Rev , used on 2016, Jan 5 (Tue) PC version 7.1.k at 15: Borgmestervangen, "Up town" Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 LCH LEVEL BETA P GAMMA GAMMA GRA PHI C ROUGH A.GWL B.GWL DIENT -NESS m deg kn/m2 kn/m3 deg kn/m2 FRONT / / / # / BACK / / / # / WATER (levels : front 5.76, back 7.76) 1 FAILURE MODE : 0 10 ADDITIONAL PRESSURE INTENSITIES ON BACK : level e-add # Boundaries below encastre level are disregarded LEVEL EARTH PRESSURE ON FRONT kn/m2 EARTH PRESSURE ON BACK kn/m2 DIFFRNTL WATER PRS ON BACK kn/m2 UPPER GROUND AND WATER rz ( \ 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby v "C ' Phone: , Prepared : LCH Date: Checked : LKE Date: Approved : LCH Date : GEO WinSpooks GEO Job: Borgmestervangen, "Up town" Subject: Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 Page 4/5 Report 4 Enclosure 4.4b Rev. 0
32 (p-vertex) (p-vertex) GROUND AND WATER LEVEL (p-vertex) (p-vertex) ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " ENCASTRE LEVEL ENCASTRE MOMENT ) is kn ) FOOT LEVEL C~~^ pn 1 Magleb J er 9 ve j' dk-2800 Lyngby V., I \ J Phone: , j 05 ; Borgmestervangen, "Up town" Prepared : LCH Date : Subject: Støttevæg, snit 1, fri, kote 5,76 Checked : LKE Date: Page 5 Approved : LCH Date: Report 4 Enclosure 4.4b Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
33 ', Tb'/ Fylla, ler -4 /-///^-/-//7-/-////-////7////////////////-//4/y/7 Moræneler, Gc yd = 20.0kN/m 3,Y m=20.0kn/m 3,c+2{L0kPa/<p = 32.0 o,i = 0.0( =0.67 neler, Gc 0kN/m 3,Y =21.0kN/m 3,c=20.0kPa,9 = 32.0,i = 0.00,r= Sandgrus, Gc y d=19.0kl\l/m 3,y m=19.0kn/m 3,c=0.0kPa,<p = 38.0 o,i = 0.(/,r=0.67 <N/m ;t=20.0kn/m 3,c=0.0kPa,<p=38.0 o,i = 0.00,r= 1.00 o- -2 Moræneler, Gc Y d=21.0kn/m 3,Y m=21.0kn/m 3,c=20.0kPa/(p/=32.0 o,i = 0.00,r=0.67 M^ræneler, Gc Y d=22.\0kn/rn 3,Y m=22.0kn/rn 3,c=20. 0kPa,Yr=32.0,i = 0.00,r= Sand, Gc I Y d=19.0kn/m 3,y m=19.0kn/m 3,c=0.0kPa,cp = 38.0,i = 0.00,r=0.67 Ld Sand, Gc yd = 20.0kN/m 3,y m=20.0kn/m 3,c=0.0kPa,< >=38.0 o,i = 0.00,r=1.00 Ydt?0.OkN/m 3,Y m=20.0kn/m 3,c=0.0kPa,(p=30.0,i=0.00,r = e f [kn/m2] i 1 1 i r~ e fc [kn/m2] 300 q., = kn/m bd A d = kn/m M d = knm/m PL = m M [knm/m] M e, e e f w z' - v 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby V J v J Phone: , Prepared : LKE Date : Checked : LCH Date : Approved : Date: Job: Borgmestervangen, "Uptown" Subject: Støttevæg, snit 1, Forankret i m Page 1/6 Report 4 Enclosure 4.4C Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
34 Project Data: File name: Proj ect: Subj ect: Executed: Date: L:\projekter\ \38394 København. Borgmestervangen Borgmestervangen, "Uptown" Støttevæg, snit 1, Forankret i m LKE Unit weight of water: Characteristic 1 Design 1 Failure mode: Top of Wall 7.76 m Stratification on back side of wall, characteristic values: z m Yd, 3 kn/m Ym kn/m c kn/m*' deg. i r Desc Fyld, ler Moræneler, Gc I Sand/grus, Gc i Moræneler, Gc Sand, Gc Stratification on front side of wall, characteristic values: z m Yd, 3 kn/m Ym kn/m c kn/m deg x r Desc Moræneler, Gc i 0.67 Sand/grus, Gc i 0.67 Moræneler, Gc 0.67 Sand, Gc Stratification on back side of wall, z m Yd 3 kn/m Ym kn/m c kn/m design values: 9 deg. i r Desc Fyld, ler 1.00 Moræneler, Gc I 1.00 Sand/grus, Gc i 1.00 Moræneler, Gc 1.00 Sand, Gc s -> yz 1 Ma 9 le bj er 9 ve i DK-2800 Lyngby y I \ J Phone: , Prepared : LKE Date : Checked : LCH Date: Approved : Date: Job: Borgmestervangen, "Uptown" Subject: Støttevæg, snit 1, Forankret i m Page 2/6 Report 4 Enclosure 4.4C Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
35 Stratification on front side of wall, design values: Z Yd 3 Ym c m kn/m kn/m 3 kn/m 2 9 deg. i r Desc Moræneler, Gc i 0.67 Sand/grus, Gc i 0.67 Moræneler, Gc 0.67 Sand, Gc Water levels: front 3.20 m back 7.76 m Loads: q f q b Characteristic 0.00 kn/m kn/m2 Design 0.00 kn/m kn/m m Partial factores of safty: f Yf i-oo f yb 1.00 ^wat 1.00 fqf 1.50 fg b 1.50 fcf 1.32 f cb 1.32 f cpf 1 " 32 f mb 1-32 Anchor: 7.26 m Control Parameters: SC s Additional pressures: z ez m kn/m EO 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby Phone: , Job: Borgmestervangen, "Uptown" Prepared : LKE Date : Subject: Støttevæg, snit 1, Forankret i m Checked : LCH Date : Page 3/6 Approved Date : Report 4 Enclosure 4.4C Rev. 0 GEO WinSpooks GEO
36 DGI Bulkhead Program Rev , used on 2016, Jan 5 (Tue) PC version 7.1.k at 15: Borgmestervangen, "Uptown" Støttevæg, snit 1, Forankret i m LKE Input no name, plot C:\Users\lch\AppData\Local\Temp\spooks.plt LEVEL BETA P GAMMA GAMMA GRA- PHI C ROUGH A.GWL B.GWL DIENT -NESS m deg kn/m2 kn/m3 deg kn/m2 FRONT / / / # BACK / / / / # WATER (levels : FAILURE MODE : front 3.20, back 7.76) ADDITIONAL PRESSURE INTENSITIES ON BACK : level e-add # Boundaries below encastre level are disregarded EO 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby Phone: , Prepared : LKE Date : Checked : LCH Date : Approved : Date: GEO WinSpooks GEO Job: Borgmestervangen, "Uptown" Subject: Støttevæg, snit 1, Forankret i m Page 4/6 Report 4 Enclosure 4.4C Rev. 0
37 DGI Bulkhead Program, version 7.1.k Results on next page (Printout continued) LEVEL EARTH EARTH DIFFRNTL PRESSURE PRESSURE WATER PRS ON FRONT ON BACK ON BACK m kn/m2 kn/m2 kn/m2 UPPER GROUND AND WATER (p-vertex) (p-vertex) ANCHOR (p-vertex) (p-vertex) ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " MOMENT MAXIMUM GROUND AND WATER LEVEL ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " ABOVE BOUNDARY OF LAYER BELOW " (p-vertex) EO l Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby Phone: , Job: Borgmestervangen, "Uptown" Prepared : LKE Date : Subject: Støttevæg, snit 1, Forankret i m Checked : LCH Date: Page 5/6 Approved : Date: Report 4 Enclosure 4.4C Rev. 0 GEO WinSpooks GEO ~ 1
38 (p-vertex) ENCASTRE LEVEL ENCASTRE MOMENT ) is kn ) FOOT LEVEL ANCHOR FORCE kn/m at 7 26 MOMENT AT ANCHOR kn LEVEL OF MAXIMUM MOMENT MAXIMUM MOMENT kn LEVEL OF FOOT C - 1 Maglebjergvej, DK-2800 Lyngby V - I \ ) Phone: , Prepared : LKE Date : Checked : LCH Date: Approved : Date : GEO WinSpooks GEO Job: Borgmestervangen, "Uptown" Subject: Støttevæg, snit 1, Forankret i m Page 6/6 Report 4 Enclosure 4.4C Rev. 0
39 Kbh. Borgmestervangen Uptown - 2D FE Plaxis Analyser Primære Beregningsnit ALS Tilstand Fri Armeret Beton Sekantvæg med Ekuivalent Vægtykkelse T=800 & 1200 mm Model geometri & resultater Væg modelleret med plade struktur elementer Ekuivalent vægtykkelse (T) = 800 mm 100 kn / m 2 46 kn / m 2 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 1 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
40 Material Data: Plate (T= 800 mm) Material Data: Soil Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 2 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
41 Material Data: Soil Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 3 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
42 Active Pore Pressure: Active Pore Pressure: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 4 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
43 Horizontal Displacement, (Ux): Total Displacement, (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 5 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
44 Failure Pattern: Total Deviatoric Strain, (γs) Plastic Points: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 6 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
45 Horizontal Displacements, (Ux) Axial Forces, N Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 7 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
46 Bending Moment, M Shear Force, Q Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 8 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
47 Model geometri & resultater Væg er modelleret med plade struktur elementer Ekuivalent vægtykkelse (T) = 1200 mm Deformed Mesh: Material Data: Plate (T= 1200 mm) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 9 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
48 Horizontal Displacement, (Ux): Total Displacement, (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 10 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
49 Horizontal Displacements, (Ux) Axial Forces, N Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 11 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
50 Bending Moment, M Shear Force, Q Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 12 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
51 Model geometri & resultater Væg er modelleret som massivvæg Ekuivalent vægtykkelse (T) = 800 mm Deformed Mesh Deformed Model Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 13 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
52 Horizontal Displacement, (Ux): Total Displacement, (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 14 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
53 Failure Pattern: Total Deviatoric Strain, (γs) Plastic Points: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 15 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
54 Model geometri & resultater Væg er modelleret som massivvæg Ekuivalent vægtykkelse (T) = 800 mm + betonplint (stiv forbindelse mellem væg & betonplit) Deformed Mesh: Total Displacement, (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 16 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
55 Failure Pattern: Total Deviatoric Strain, (γs) Plastic Points: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 17 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
56 Model geometri & resultater Væg er modelleret som massivvæg Ekuivalent vægtykkelse (T) = 1200 mm Deformed Mesh: Deformed Model: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 18 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
57 Horizontal Displacement, (Ux): Total Displacement, (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 19 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
58 Model geometri & resultater Væg er modelleret som massivvæg Ekuivalent vægtykkelse (T) = 1200 mm + betonplint (stiv forbindelse mellem væg & betonplit) Deformed Mesh: Total Displacements (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Fri Armeret Beton Sekantvæg Kontrolleret : LKE Dato: T=80 & 120 cm, 2D FE Plaxis Analyser, ALS Tilstand Side 20 / 20 Godkendt : LCH Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5A Rev.
59 Kbh. Borgmestervangen Uptown - 2D FE Plaxis Analyser Primære Beregningsnit ALS Tilstand Primære Beregningsnit Forspændt Forankret Armeret Beton Sekantvæg, Ekuivalent Vægtykkelse T = 800 mm, Anker kote 6.76 & 7.26 m Model geometri & resultater Væg er modelleret med plade struktur elementer PL -4 m, Anker kote 6.76 m, Anker Vinkel 14 grade, Anker Længde 15 m, Forspændt Belastning 260 kn/m 100 kn / m 2 46 kn / m 2 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide1/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
60 Material Data: Plate (T= 800 mm) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide2/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
61 Material Data: Soil Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide3/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
62 Udgravning to 5.76 m for anker installation (fri væg) Total Displacement, (U) (maximum = m) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide4/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
63 Horizontal Displacements, (Ux) Active Pore Pressure Failure Pattern: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide5/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
64 Total Deviatoric Strain, (γs) Plastic Points: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide6/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
65 Installere anker at kote 6.76 m Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide7/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
66 Forspændt Anker to 260 kn/m Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide8/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
67 Udgravning til fuld dybde Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide9/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
68 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide10/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
69 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide11/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
70 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide12/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
71 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide13/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
72 Model geometri & resultater Væg er modelleret med plade struktur elementer PL -4.3 m, Anker kote 7.26 m, Anker Vinkel 14 grade, Anker Længde 15 m, Forspændt Belastning 242 kn/m 100 kn / m 2 46 kn / m 2 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide14/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
73 Anchor Geometry Udgravning to 6.26 m for anker installation (fri væg) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide15/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
74 Total Displacement, (U) (maximum = m) Horizontal Displacements, (Ux) Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide16/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
75 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide17/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
76 Active Pore Pressure Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide18/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
77 Failure Pattern: Total Deviatoric Strain, (γs) Plastic Points: Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide19/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
78 Installere anker at kote 7.26 m Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide20/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
79 Forspændt Anker to 242 kn/m Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide21/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
80 Udgravning til fuld dybde Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide22/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
81 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide23/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
82 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide24/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
83 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide25/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
84 Maglebjergvej 1, 2800 Kgs. Lyngby Tlf.: , Projekt: 38394, Kbh. Borgmestervangen Uptown Udført : LKE Dato: Emne: Primære Beregning Snit Forspændt Forankret ABSvæg Kontrolleret : Dato: T=80cm, Anker at 6.76 & 7.26m 2D FE Plaxis A, ALS TilstandSide26/26 Godkendt : Dato: Rapport 4.0 Bilag 4.5B Rev.
Vandtryk bag indfatningsvægge
Vandtryk bag indfatningsvægge gge Søren Gundorph Geo Kompagniet Geo Kompagniet 1 Indhold og formål 1. Vandfyldte trækrevner bag indfatningsvægge gge - 9.6 (5)P Formålet er at præcisere, hvornår r og hvorledes
Læs mereVertigo i Tivoli. Lindita Kellezi. 3D Finit Element Modellering af Fundament. Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse
Vertigo i Tivoli 3D Finit Element Modellering af Fundament Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse Lindita Kellezi Vertigo - svimmelhed Dynamisk højde 40 m Max hastighed 100 km/t Platform
Læs mereGrundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge
Image size: 7,94 cm x 25,4 cm Grundlæggende dimensioneringsprincipper for sekantpælevægge - overvejelser i forbindelse med Nordhavnsvej-projektet v/ Jacob Philipsen, Rambøll Disposition Baggrund Beregningsmetode
Læs mereDGF - Dimensioneringshåndbog
DGF - Dimensioneringshåndbog Jordtryk Spunsvægge og støttemure Torben Thorsen, GEO trt@geo.dk DGF - Dimensioneringshåndbog Dimensioneringshåndbog bliver en håndbog for dimensionering af geotekniske konstruktioner
Læs mereRanders. Hobrovej 24 Byggeri i 5 etager med parterre Byggegrubeindfatning, strækning mod nord
Byggeri i 5 etager med parterre Byggegrubeindfatning, strækning mod nord Geo projekt nr. 203361 Rapport 2, 2019-04-14 Sammenfatning Det er planlagt at opføre en ny bygning på Hobrovej 24 i Randers. I forbindelse
Læs mereJordtryk på gravitationsstøttemure
Jordtryk på gravitationsstøttemure Anette Krogsbøll, DTU Byg DGF-møde, Odense, 12. marts 2009 Oplæg til diskussion Definition gravitationsmur Krav til jordtryksberegning i henhold til Eurocode 7 Brudgrænsetilstanden
Læs mereNGF møde 2015.03.19 Alternative Støttekonstruktioner NGF møde 19.03.2015
Alternative Støttekonstruktioner NGF møde 19.03.2015 ZÜBLIN A/S Marts 2015 2 Morten Schousboe Rasmussen Civilingeniør (B) 1991, Licentiat 1996 Ansat: -1995-1996: Carl Bro Anlæg, Glostrup -1996-2002: Aarsleff
Læs mereHØJVANDSSIKRING VIGEN - STORÅ
HOLSTEBRO KOMMUNE HØJVANDSSIKRING VIGEN - STORÅ TEKNISK NOTAT, SIKRING TIL KOTE +10,25M ADRESSE COWI A/S Nupark 51 7500 Holstebro Danmark TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk Foto: Holstebro
Læs mereDANSK GEOTEKNISK FORENING DANISH GEOTECHNICAL SOCIETY
DANSK GEOTEKNISK FORENING DANISH GEOTECHNICAL SOCIETY Referat Referent: Jannie Hansen og Caspar Thrane Leth Møde 1. Foråret/Efteråret 2009 Torsdag den 12. marts 2009, kl. 17.00 til ca. 21.00 Odense Congress
Læs mereGeoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg)
DGF høring af Dim.håndbogens baggrundsartikel for Nyt DK NA til EC7-1 Disposition Geoteknisk last vs. konstruktionslast, Note 2 (fortsat fra PBHs indlæg) Eksempler: (ingen tal, kun principper) - Støttekonstruktion
Læs mere18th ICSMGE Paris Earth Pressure from Strip Footings on an Anchored Sheet Pile Wall
18th ICSMGE Paris 213 Earth Pressure fro Strip Footings on an Anchored Sheet Pile Wall Hans Denver & Lindita Kellezi GEO, Lyngby, Denark 1 DGF 18th ICSMGE Hans Denver & Lindita Kellezi Indhold Forskellige
Læs mereProjektering og udførelse af slidsevæg med forankret spuns. JDC DGF møde Lange indfatningsvægge
Projektering og udførelse af slidsevæg med forankret spuns JDC 19.11.2015 DGF møde Lange indfatningsvægge Indhold Udførelse af slidsevæg med spuns Sammenligning med andre metoder Projektering midlertidig
Læs mereKommentarer til DS/EN fra DGF's medlemmer. Indkomne kommentarer til mailen. EC7 Hvad mener du? (6. august 2016)
Kommentarer til DS/EN 1997 1 fra DGF's medlemmer Indkomne kommentarer til mailen EC7 Hvad mener du? (6. august 2016) Kommentarer til DS/EN 1997 1 fra DGF's medlemmer, Odense 20 04 2017 Jacob Philipsen,
Læs mereDGF møde Projektering og udførelse af sekantpælevægge DGF Morten S. Rasmussen
Projektering og udførelse af sekantpælevægge DGF 19.11.2015 Morten S. Rasmussen ZÜBLIN A/S November 2015 2 Morten Schousboe Rasmussen Civilingeniør (B) 1991, Licentiat 1996 Ansat: -1995-1996: Carl Bro
Læs mereSekantpælevægge - dimensionering
Sekantpælevægge - dimensionering Søren Gundorph Geo Kompagniet 03-03-2011 Geo Kompagniet 1 Indhold 1. Sekantpælevægge. Fordele og ulemper 2. Vægtyper stivheder indspændingsforhold 3. Dimensionering: Vandret
Læs mereIndholdsfortegnelse. Kapacitetsudvidelse København - Ringsted Delopgave A1. Trafikstyrelsen - Teknisk notat
Trafikstyrelsen - Teknisk notat Kapacitetsudvidelse København - Ringsted Delopgave A1 COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby Telefon 45 97 22 11 Telefax 45 97 22 12 wwwcowidk Trin 2 Konstruktioner
Læs mereSpidsbæreevne af indfatningsvægge - baseret på litteratursøgning
Spidsbæreevne af indfatningsvægge - baseret på litteratursøgning Søren Gundorph Geo Kompagniet 11-02-2010 Geo Kompagniet 1 Indhold 1. Hvad siger EC7-1:2007 om lodret bæreevne af støttevægge (spunsvægge,
Læs mereRingsted-Femern Jernbanen Dæmningsstabilitet (EYGEC 2015) v/ Mads Nedergaard,
Ringsted-Femern Jernbanen Dæmningsstabilitet (EYGEC 2015) v/, MNG@NIRAS.dk Ringsted-Femern Jernbanen Eksisterende forhold To spor Ringsted til Vordingborg Et spor Vordingborg til Femern(Rødby) 2 Ringsted-Femern
Læs mereErfaringer fra projektering og udførelse af stor byggegrube i Aalborg centrum.
Erfaringer fra projektering og udførelse af stor byggegrube i Aalborg centrum. Carsten S. Sørensen COWI, Danmark, css@cowi.dk Rene Mølgaard Jensen Aarsleff, Danmark, rmj@aarsleff.com Indledning I Aalborg,
Læs mereAnalyserne har godtgjort, at partialkoefficienterne for variabel last, der i gældende udgave af DS/EN , D -Anneks A, abel A.
Eurocodes for bro- og dæmningsanlæg Nationalt anneks til DS/EN 1997-1 Geotekniske aspekter GEO ref. nr. 32178 COWI ref. nr. 70417 Rapport, 2009-06-02 Sammenfatning I forbindelse med udarbejdelse af Nationale
Læs mereNordhavnsvejen, Banekrydsningen - monitering vs numeriske beregninger af byggegrube
Nordhavnsvejen, Banekrydsningen - monitering vs numeriske beregninger af Præsenteret og udarbejdet af: Carsten Lyse, COWI Sabina Brammer, Rambøll SAMSPIL MELLEM JORD OG KONSTRUKTION Aftenens menu Kort
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereHelsingør. Bymidten Pæleramning Vibrationsmalinger
Helsingør. Bymidten Pæleramning Vibrationsmalinger Geo projektnr. 202562 Rapport 1, 2018-06-20 Rekvirentens ref.: Udarbejdet for Elindco Byggefirma A/S Att.: Daniel B. Jørgensen Nordmarksvej 49, Postboks
Læs mereTeknisk Meddelelse Sikkerhedsbærende
Teknisk Meddelelse Sikkerhedsbærende Nr: 62 / 01.03.2014 SB Geotekniske regler knyttet til tværprofiler for ballasteret spor Banenormen BN1-6-4 Tværprofiler for ballasteret spor og tidligere versioner
Læs mereOverordnet ansvar: Ansvar for indhold: Ansvar for fremstilling: Gyldig fra: Til BN er trådt i kraft. Normniveau:
Teknisk Meddelelse Nr. 84 udgave 1 /Dato 18.10.2018 Vandrette spærringer (tidligere benævnt skærmtage) Denne meddelelse indeholder generelle regler for opsætning af vandrette spærringer på nye og eksisterende
Læs mereDimensioneringspraksis for støtte- og spunsvægge
Dimensioneringspraksis for støtte- og spunsvægge Avancerede analyseværktøjer Frands Haahr 1 Indhold Avancerede analyseværktøjer Dimensionering (SPOOKS EPC-optimeret) Havnekonstruktioner Dobbelte spunsvægsfangedæmninger
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereDS/EN DK NA:2013
COPYRIGHT Danish Standards Foundation. NOT FOR COMMERCIAL USE OR REPRODUCTION. Nationalt anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 3-1: Tårne, master og skorstene Tårne og master Forord Dette nationale
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mere3. parts kontrol / Validering
3. parts kontrol / Validering Carsten Steen Sørensen, 1 Indhold 3. parts kontrol Validering Normer 2 3. parts kontrol Forankret i Byggelovgivning 3. parts kontrol kræves ved CC3 Anerkendt statiker Anerkendte
Læs mereRoskilde, Trekroner, Ageren. Parcelhusudstykning Supplerende geotekniske undersøgelser til parceller. GEO projekt nr Rapport 1,
Roskilde, Trekroner, Ageren. Parcelhusudstykning Supplerende geotekniske undersøgelser til parceller GEO projekt nr. 37410 Rapport 1, 2014-03-24 Sammenfatning I Trekroner i Roskilde skal der, i forbindelse
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereVEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 28. maj 2015 14/10726-2 Charlotte Sejr cslp@vd.dk 7244 2340 VEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER Thomas Helsteds Vej 11 8660 Skanderborg
Læs mereRFB - Beregningsprincipper for sideudvidelser. v/ Morten Larsen
RFB - Beregningsprincipper for sideudvidelser v/ Morten Larsen Introduktion Banestrækningen fra Ringsted til syd for Holeby er på ca. 100 km Sjælland: st. 64.800 - st. 89.200 og 94.820-118.050 (47,6 km)
Læs mereEN 1993-5 DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling
EN 1993-5 DK NA:2014 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Design of steel structures Del 5: Piling Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes er der udarbejdet: Nationale Annekser til de brospecifikke
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereINSTRUKTION: ANVENDELSE AF STÅLFUNDAMENTER
DOKUMENTNR. UDARBEJDET GODKENDT ENHED [ESDH-dok.nummer] [Initialer] [Dato] [Initialer] [Dato] [ANL-xxx] GYLDIGHEDSOMRÅDE [Hvor gælder dokumentet] MÅLGRUPPE [For hvem gælder dokumentet] INSTRUKTION: ANVENDELSE
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mere1 Geotekniske forhold
1 Geotekniske forhold Den geotekniske del i denne projektrapport omhandler udformning af byggegrube og grundvandssænkningsanlæg samt fundering af bygværket. Formålet med afsnittet er at bestemme en fornuftig
Læs mereFundamentsvælger Rette produkt Til rette opgave
Fundamentsvælger Rette produkt Til rette opgave 14/05/2018 Vejledning Danintra Fundamentsvælgeren er et simpelt redskab, som giver overblik over Danintras prefabrikerede beton og stål fundamenters hold
Læs mereFormålet med nærværende notat er at vurdere egnetheden af dette materiale som dokumentation af den statiske bæreevne iht. gældende normsystemer.
ROSKILDE HAVN Projekt Kunde Notat nr. Dato Til Fra Kopi til Udvidelse af Roskilde Havn Roskilde Kommune 03 Vurdering af beregninger, Revision 2016-01-07 Esben Haarder Paludan Morten Boolsen 1. Indledning
Læs mereEt æresmedlem. ---- Hvordan jeg mødte muren og lærte at sige. Per Bjerregaard Hansen, GEO
Et æresmedlem ---- Hvordan jeg mødte muren og lærte at sige tøjningskompatibilitet ---- --- en vandretur frem mod en geoteknisk erkendelse, set gennem mine briller --- ---- ved et møde i Geoteknisk Forening,
Læs meredgf, 12/ Jordtryk, parameterfastlæggelse og lodret ligevægt
dgf, 12/3 2009 Jordtryk, parameterfastlæggelse og lodret ligevægt Indledning, 1/2 Er det et problem, at beregningsmodellen bliver en konkurrenceparameter? NEJ, uenighed er sundt så lang tid ansvaret er
Læs mereSikkerheden ved beregning af rammede betonpæles bæreevne i dansk moræneler.
Sikkerheden ved beregning af rammede betonpæles bæreevne i dansk moræneler. Poul Larsen GEO - Danish Geotechnical Institute, pol@geo.dk Ulla Schiellerup GEO - Danish Geotechnical Institute, uls@geo.dk
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:
Læs mereDATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON. 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua haco@vd.dk 7244 7501 Til samtlige modtagere af udbudsmateriale vedrørende nedenstående udbud: Mønbroen, Entreprise E2, Hovedistandsættelse
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereGEOTEKNISK UNDERSØGELSE NR. 1
GEOTEKNISK UNDERSØGELSE NR. 1 Industrivej 7A, 7900 Nykøbing Mors Dato: 27. september 2016 DMR-sagsnr.: 2016-0688 Version: 1 Geoteknik - Din rådgiver gør en forskel Ry 86 95 06 55 Slagelse 58 52 24 11 Jerslev
Læs mereDECEMBER 2012 VEJDIREKTORATET RIBE. HADERSLEVVEJ GEOTEKNISK UNDERSØGELSE FOR STITUNNEL RAPPORT NR. 1
DECEMBER 2012 VEJDIREKTORATET. HADERSLEVVEJ GEOTEKNISK UNDERSØGELSE FOR STITUNNEL RAPPORT NR. 1 ADRESSE COWI A/S Vestre Stationsvej 7 5000 Odense C Danmark TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereFUNDERING. 6 Analyse af byggefelt. 6.1 Bygningens udformning
6. Analyse af byggefelt FUNDERING I dette kapitel behandles funderingen af Arkaden. Til bestemmelse af hvilken funderingsmetode, der skal anvendes, er der først lavet en jordbundsanalyse af byggefeltet
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Modulet Kombinationsvægge Indledning Modulet arbejder på et vægfelt uden åbninger, og modulets opgave er At fordele vandret last samt topmomenter mellem bagvæg og formur At bestemme
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereGrindsted. Kornelparken Udstykning af grunde Vurdering af ekstraomkostninger til fundering
Grindsted. Kornelparken 190-206 Udstykning af grunde Vurdering af ekstraomkostninger til fundering Geo projekt nr. 201635 Rapport 2, 2017-09-26 Sammenfatning Aalborg Kommune påtænker at sælge 9 grunde
Læs mereEn stærk dansk betonløsning. ParkLine Støttemur. - når arkitektur, miljø og naturmaterialer forenes
En stærk dansk betonløsning ParkLine Støttemur - når arkitektur, miljø og naturmaterialer forenes Produkt IBF ParkLine Støttemur er et spændende støttemurselement, der giver et minimalistisk udseende.
Læs mereEN 1991-1-7 DK NA:2013 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bærende konstruktioner Del 1-7: Generelle laster Ulykkeslast
Tillæg broer:2015 Afsnit 4 Stødpåvirkning EN 1991-1-7 DK NA:2013 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bærende konstruktioner Del 1-7: Generelle laster Ulykkeslast Forord I forbindelse med implementeringen
Læs mereNATUR OG MILJØ 2 4 AU
EKSPERTER l JORD OG VAND Århus Amt Natur og Miljø Att.: Susanne Kornvig Lyseng Allé l NATUR OG MILJØ 2 4 AU6. 2006 2006-08-22 29293. Pindstrup. Novopan. Ny støjvold Hermed fremsendes rapport l til ovennævnte
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereProjektering og udførelse Kældervægge af Ytong
Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.
Læs mereSchöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Indhold Side Tilslutningsskitser 13-135 Dimensioner 136-137 Bæreevnetabel 138 Bemærkninger 139 Beregningseksempel/bemærkninger 10 Konstruktionsovervejelser:
Læs mereSøndergade 57A, Hundested ORIENTERENDE GEOTEKNISK UNDERSØGELSESRAPPORT
Halsnæs Kommune Søndergade 57A, Hundested ORIENTERENDE GEOTEKNISK UNDERSØGELSESRAPPORT Februar 2010 Halsnæs Kommune Søndergade 57A, Hundested ORIENTERENDE GEOTEKNISK UNDERSØGELSESRAPPORT Februar 2010 1
Læs mereBorede og slidsede byggegrubeindfatninger. Züblin A/S, , Søren Kjær 1
Züblin A/S, 03.03.2011, Søren Kjær 1 Agenda Borede løsninger - Sekantpæle Generelt / normgrundlag Udførelsesmetodik Fordele Referenceprojekter Slidsede løsninger Generelt / normgrundlag Udførelsesmetodik
Læs mereMålemetodens historie og baggrund Delft, 1950 erne, soft soils
Page 1 Page 2 Agenda Lidt om målemetodens historie og baggrund Udstyret og måleprocedure, måleparametre De udledte parametre Case m. sammenligning af data Vurdering af metoden Fra Wikipedia: A dilatometer
Læs mere1 Baggrund og opsummering. 2 Forudsætninger og resultater. 15. april 2016 Ref.: MTN/MMK. Vedr.: Kapacitetsberegninger af Lygteå
Vedr.: Kapacitetsberegninger af Lygteå 15. april 2016 Ref.: MTN/MMK Til: Anders Christensen Midtconsult P/S Fra: Mathias Nørlem og Merete Knudsen 1 Baggrund og opsummering I forbindelse med projekt Uptown
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereElementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler
M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende
Læs mereProjekteringsprincipper for Betonelementer
CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA
Læs mereEC 7. DGF Pælefundering Trækpæle eller ankre? Fig. 7.1 Eksempler på løftning (UPL) af en pælegruppe
EC 7 Fig. 10.1 e) Konstruktion med forankring for at modvirke løftning Fig. 7.1 Eksempler på løftning (UPL) af en pælegruppe NOM, Februar 2010 1 EC 7 7.6.3 Trækbæreevne (for pæle) 7.6.3.1 Generelt (2)P
Læs mereFunderingsløsninger ZÜBLIN A/S
Funderingsløsninger ZÜBLIN A/S Funderingsløsninger Vejledning til valg af funderingsløsning Denne vejledning til valg af funderingsløsning henvender sig til rådgivere og projekterende. Den beskriver anvendelsesmuligheder,
Læs mereVejledning i korrugerede rør og vægtykkelse
Vejledning i korrugerede rør og vægtykkelse Denne vejledning er udarbejdet med det formål at anskueliggøre min. krav til vægtykkelsen ud fra en given dimension på korrugerede rør. Baggrunden for udarbejdelsen
Læs mereGeoteknik programpakke. januar 2013
Dimension Geoteknik programpakke januar 2013 StruSoft DK Filial af Structural Design Software in Europe AB, Sverige Salg Diplomvej 373 2 Rum 247 DK-2800 Kgs Lyngby Udvikling Marsallé 38 DK-8700 Horsens
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereMurskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Læs mereForskydning og lidt forankring. Per Goltermann
Forskydning og lidt forankring Per Goltermann Lektionens indhold 1. Belastninger, spændinger og revner i bjælker 2. Forskydningsbrudtyper 3. Generaliseret forskydningsspænding 4. Bjælker uden forskydningsarmering
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereReferenceblad for trækprøvning af jordankre
Referenceblad for trækprøvning af jordankre Dansk Geoteknisk Forenings Feltkomité Revision 3, marts 2006, FORELØBIG UDGAVE. INDLEDNING. Formål Formålet med referencebladet er at beskrive proceduren for
Læs mereBeregningsprincipper og sikkerhed. Per Goltermann
Beregningsprincipper og sikkerhed Per Goltermann Lektionens indhold 1. Overordnede krav 2. Grænsetilstande 3. Karakteristiske og regningsmæssige værdier 4. Lasttyper og kombinationer 5. Lidt eksempler
Læs mere1. Generelt. Notat. Projekt Ballasttal Rambøll Danmark A/S. Plastindustrien i Danmark. EPS sektionen. J. Lorin Rasmussen
Notat Projekt Ballasttal Rambøll Danmark A/S Kunde Emne Fra Til Plastindustrien i Danmark, EPS sektionen Ballasttal J. Lorin Rasmussen Plastindustrien i Danmark. EPS sektionen c/o Sundolitt A/S Att.: Claus
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Læs mereForspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke
Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den
Læs mere3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering
Projektering / Etagedæk og Lofter / Dimensionering Dimensioneringstabeller De efterfølgende tabeller 1 og 2 indeholder maksimale spændvidder for Gyproc TCA etagedæk udført med C-profiler. Spændvidder er
Læs mereBeregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Læs mereBeregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereTransportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S
B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1991-1-6 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-6: Generelle laster Last på konstruktioner under udførelse Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk
Læs mereHvad er forskellen på skråningsanlæg 1:2 og 2:1?
Hvad er forskellen på skråningsanlæg 1:2 og 2:1? Carsten S. Sørensen, fagleder i geoteknik og fundering, Cowi css@cowi.dk Abstrakt Tidligere var det normalt i Danmark at anlægge vejskråninger med anlæg
Læs mereStitunnel i Karise under jernbanen forbindelse mellem Møllevej og Solagervej/ Solparken
Faxe Kommune Stitunnel i Karise under jernbanen forbindelse mellem Møllevej og Solagervej/ Solparken 1012945 Stitunnel i Karise 26.04.2018 Stitunnel i Karise under jernbanen Projektnummer: 1012945 Dato:
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereI den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde
Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).
Læs mereStatisk projekteringsrapport og statiske beregninger.
Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger. Sindshvilevej 19, st.tv. Nedrivning af tværskillevæg Underskrift Dato Udført af: Anja Krarup Hansen 09-03-2017 KONPRO ApS Rådgivende ingeniørfirma
Læs mereMetroprojektet Branch off to Nordhavnen Lidt teoretisk indblik Morten S. Rasmussen Geotenikerdagen
Metroprojektet Branch off to Nordhavnen Lidt teoretisk indblik Morten S. Rasmussen Geotenikerdagen DEN TEORETISKE DEL - UNDERLAGSPLADER TIL SPUNS A) I HENHOLD TIL DS/EN1003-5 B) VED BRUDLINJE C) FEM ANALYSE
Læs mereSIGNATURER: Side 1. : Beton in-situ, eller elementer (snitkontur) : Hul i beton. : Udsparing, dybde angivet. : Udsparing, d angiver dybde
Side 1 SIGNATURER: : Beton in-situ, eller elementer (snitkontur) : Hård isolering (vandfast) : Blød isolering : Hul i beton : Udsparing, dybde angivet : Støbeskel : Understøbning/udstøbning : Hul, ø angiver
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mere