Statisk Dokumentation Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft SAGSNR: SAG: PROJEKT-ADRESSE: POSTNR./ BY: BYGHERRE: BYGHERRE-ADRESSE: POSTNR./ BY: 13.2 Egsmark Høje 56 Egsmark Høje 56 84 Ebeltoft Ane og Michael Jorsdal Peter Søndergårdsvej 14 84 Ebeltoft DATO: 2.7.214 UDFØRT: KK KONTROL: BBR UDGAVE: 2
1. INDLEDNING Beregningerne udføres i forbindelse med opførelse af et énfamilie hus på adressen Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft. Beregningerne indeholder en redegørelse for lodret lastnedføring, bæreevneeftervisning af kritiske konstruktionselementer, samt stabilitetsberegninger. Dokumentet indeholder følgende hovedpunkter: 2. Beregningsforudsætninger 3. Materialer 4. Laster 5. Lastkombinationer 6. Det bærende hovedsystem 7. Det afstivende system 8. Statiskeberegninger 9. Underskrifter 1. Bilag 11. Tegninger/Skitser 1/3
2. BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER 2.1 Normer m.v. Nærværende beregninger er udført i overensstemmelse med Eurocode-standarder, samt tilhørende Nationale Annekser DS/EN 199 - Eurocode : DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-1 DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-2 DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-3 DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-4 DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-5 DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-6 DS/EN 1991 - Eurocode 1: Del 1-7 DS/EN 1992 - Eurocode 2: Del 1-1 DS/EN 1993 - Eurocode 3: Del 1-1 DS/EN 1993 - Eurocode 3: Del 1-2 DS/EN 1993 - Eurocode 3: Del 1-5 DS/EN 1993 - Eurocode 3: Del 1-8 DS/EN 1993 - Eurocode 3: Del 1-9 DS/EN 1993 - Eurocode 3: Del 1-1 DS/EN 1995 - Eurocode 5: Del 1-1 DS/EN 1995 - Eurocode 5: Del 1-2 Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Last på bærende konstruktioner - Egenlast og nyttelast Last på bærende konstruktioner - Brand Last på bærende konsturktioner - Snelast Last på bærende konstruktioner - Vindlast Last på bærende konstruktioner - Temperatur Last på bærende konstruktioner - Udførelse Last på bærende konstruktioner - Ulykke Betonkonstruktioner - Generelle regler m.m. Stålkonstruktioner - Generelle regler, samt regler for bygningskonstruktioner Stålkonstruktioner - Brandteknisk dimensionering Stålkonstruktioner - Plane pladekonstruktioner Stålkonstruktioner - Samlinger Stålkonstruktioner - Udmattelse Stålkonstruktioner - Materialesejhed og egenskaber i tykkelsesretningen Trækonstruktioner - Generelt - Almindelige regler, samt regler for bygningskonstruktioner Trækonstruktioner - Generelt - Brandteknisk dimensionering DS/EN 1996 - Eurocode 6: Del 1-1 DS/EN 1996 - Eurocode 6: Del 1-2 DS/EN 1996 - Eurocode 6: Del 2 DS/EN 1997 - Eurocode 7: Del 1 Murværkskonstruktioner - Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Murværkskonstruktioner - Generelle regler - Brandteknisk dimensionering Murværkskonstruktioner - Designbetingelser, valg af materialer og udførelse af murværk Geoteknik - Generelle regler Alle eurocodes er inkl. nyeste Nationale Annekser. 2.2 Litteratur Teknisk Ståbi 22. udgave 213 Betonkonstruktioner, Bjarne Chr. Jensen 1. udgave 28 Stålkonstruktioner, Bent Bonnerup, Bjarne Chr. Jensen og Carsten M. Plum 1. udgave 29 3 MATERIALER 2/3
3. MATERIALER 3.1 Beton Partialkoeffecienter for armeret beton: γ c 1.45 γ c.ctk 1.7 Konstruktionsdele Miljøklasse Styrker f ck.ren f ctk.ren f cd.ren f ctd.ren Renselag: (MPa) (MPa) 5..65 f ck.ren γ c f ctk.ren γ c.ctk f ck.fun f ctk.fun f cd.fun f ctd.fun Fundamet: (MPa) (MPa) 25. 1.8 f ck.fun γ c f ctk.fun γ c.ctk f ck.ter f ctk.ter f cd.ter f ctd.ter Terrændæk: (MPa) (MPa) 25. 1.8 f ck.ter γ c f ctk.ter γ c.ctk f ck.væg f ctk.væg f cd.væg f ctd.væg Kældervægge: (MPa) (MPa) 35. 2.2 f ck.væg γ c f ctk.væg γ c.ctk Rumvægt af beton: g beton 24 kn m 3 Betonelementer: Styrken fastsættes af elementfabrikken. Armering: - Kamstål (Ks55) f yk.s 55 MPa γ s 1.2 f yk.s f yd.s = 458 MPa γ s 32 Stål 3/3
3.2 Stål Partialkoeffecienter for stål, Tværsnit, Elementer og Samlinger Normal kontrolklasse: γ 3 1. γ M γ M1 γ M2 γ M3 γ M4 γ M5 γ M7 1.1 γ 3 1.2 γ 3 1.35 γ 3 1.35 γ 3 1.1 γ 3 1.1 γ 3 1.2 γ 3 Flydespændinger angives under dimensioneringen af de enkelte stålelementer. Samlinger: Bolte: Kvalitet 8.8 Dornsamlinger: Kategori A med normalhuller Friktionssamlinger: Kategori C med klasse B overflader og kontrolleret tilspænding Svejste samlinger: Sømklasse II 3.3 Træ Fugtklasser: Indendørs konstruktioner: Anvendelsesklasse 1 Tagkonstruktioner: Anvendelsesklasse 2 Udendørs konstruktioner: Anvendelsesklasse 3 Konstruktionsklasser: Limtræ: Konstruktionstræ: GL32h C18 34 M k 4/3
3.4 Murværk Eksponeringsklasse: min. MX3.2 Stenklasse/Mørtel/Murbindere: Miljøklasse, udvendig murværk: Minimum stenklasse 2 Mørtel: 5/5/7 Murbindere: 4 mm rustfast stål Styrker: f k.mur f xk1.mur f xk2.mur f cnd.mur E k Murværk: (MPa) 5.89 (MPa).24 (MPa).58 (MPa) 3.68 (MPa) 2358 Murbindere: f yd.trb 512 MPa Rumvægt: g tegl 17 kn m 3 3.4 Fundering Jordbundsforhold: Funderingsklasse: Kendes efter udarbejdelse af goeteknisk rapport Normal 4 LASTER 5/3
4. LASTER Hele kontruktionen henføres til konsekvensklasse CC2 K FI 1. 4.1 Egenlast Tagopbygning: Element Tagpap Krydsfiner Isolering Gipsplader g tag kn m 2.1.12.1.26 Samlet egenvægt tag: Taghældning: Vandret proj.: g tag.tot g tag =.58 kn m 2 α tag 4 deg g tag.tot g =.58 kn cos α tag m 2 NOTE: Egenvægten af spærene medregnes under dimensioneringen af disse. Skillevægge, beton - 1mm/15mm: Facader: Bagmurselement, beton - 12mm: Teglsten - 18mm: Samlet egenvægt: Etagedæk: Huldækelementer, 18mm: Isolerign + gulv: Samlet egenvægt: g 1.1 1 mm g beton = 2.4 kn m 2 g 1.2 15 mm g beton = 3.6 kn m 2 g 2.1 12 mm g beton = 2.88 kn m 2 g 2.2 18 mm g tegl = 1.84 kn g 2 g 2.1 + g 2.2 = 4.72 kn g 3.1 2.91 kn m 2 m 2 m 2 g 3.2.5 kn +.15 kn m 2 m 2 g 3 g 3.1 + g 3.2 = 3.11 kn m 2 42 N tt l t 6/3
4.2 Nyttelast Nyttelast for bolig: (A) q k 1.5 kn m 2 Q k 1.5 kn ψ.5 4.3 Naturlast 4.3.1 Vindlast Hastighedstryk: Bygningshøjde: z byg 5 m Basisvindhastighed: v b 24. m s Terrænkategori: II z.5 m 2. m z min z.ii.5 m.7 k r.19 z =.19 z.ii Rughedsfaktor: c r k r ln z byg =.87 z Orografifaktor: c 1. Turbolensintensitet: Luftens densitet: I v 1 = ln z.22 byg ρ vind z 1.25 kg m 3 Middel vindhastighed: v m c r c v b = 21 m s Karakteristisk peakhastighedstryk: 2 q p 1+ 7 I v.5 ρ vind v m =.69 kn m 2 7/3
4.3.2 Snelast Sadeltag: Karakteristisk terrænværdi: s k..9 kn m 2 Taghældning: α tag = 4 deg Formfaktor: μ 1 (α) if deg α 3 deg.8 else ( 6 deg α).8 3 deg μ 1 α tag =.8 Karakteristisk snelast på tag: s k s k. μ 1 α tag =.72 kn m 2 4.4 Ulykkeslast Ulykkeslasten vurderes i det enekelte tilfælde, men den er normalt ikke gældende ved traditionelt byggeri. 4.5 Jordtryk på kældervægge Kældervæggene mod nord, syd og øst er påvirket at et jordtryk fra det omkringliggende terræn. Kældervæggen mod øst, er den værst påvirkede. Højde af kældervæg: Højde af jord, målt fra F.O.K.: h klv 2.6 m h jord 2. m (Øst) Fladelast: p 1.5 kn m 2 Sand: φ pl 38.5 deg γ 18 kn m 3 φ d atan tan φ pl = 33.54 deg 1.2 K p.ar.332 K γ.ar (.332.7) cos () =.33 K γ.hvile.5 F tl l fakti t j dt k 8/3
Fastlæggelse af Aktivt jordtryk: Tryk ved terræn: Tryk ved F.O.K: p 1 p 1.5 K p.ar =.75 kn m 2 p 2 p 1.5 K p.ar + γ h jord K γ.ar = 12.45 kn m 2 Jordtryk virkende i etagedæk: 1 + 2 p 2 1 h jord 1 6 2 p 2 p 1 h jord p 1.d = 3.57 kn m h klv Fastlæggelse af Hviletryk: Tryk ved terræn: Tryk ved F.O.K: p 1 p 1.5 K γ.hvile = 1.13 kn m 2 p 2 p 1.5 K γ.hvile + γ h jord K γ.hvile = 19.13 kn m 2 Jordtryk virkende i etagedæk: 1 + 2 p 2 1 h jord 1 6 2 p 2 p 1 h jord p 1.d.hvile = 5.48 kn m h klv 5 LASTKOMBINATIONER 9/3
5. LASTKOMBINATIONER Konstruktionens sikkerhed mod brud kontrolleres for følgende lastkombinationer. Følgende lastkombinationer gør sig gældende: Konsekvensklasse: CC2 K IF 1. Brudgrænsetilstand - ULS: STR - 1 (dom. Nyttelast) P d =1. K FI G k + 1.5 K FI q k + 1.5.3 S k + 1.5.3 V k STR - 2 (dom. Snelast) - Der regnes ikke med nyttelast på taget. P d =1. K FI G k + 1.5 K FI S k + 1.5.3 K FI V k STR - 3.1 (dom. Vindlast, tryk) - Der regnes ikke med nyttelast på taget. P d =1. K FI G k + 1.5. K FI S k + 1.5 K FI V k STR - 3.2 (dom. Vindlast, sug) - Der regnes ikke med nyttelast på taget. P d =.9 K FI G k + 1.5. K FI S k + 1.5 K FI V k STR - 4 (Nyttelast alene) P d =1. K FI G k + 1.5 K FI q k STR - 5 (egenlast alene) = P d 1.2 K FI G Anvendelsesgrænsetilstand - SLS: 6.14a/b - Karakteristisk kombination (blivende deformationer) P k =G k + Q k.1 + ψ.i Q k.i 6.15a/b - Hyppig kombination (ikke blivende deformationer) P k = + ψ 1.1 Q k.1 + G k ψ 2.i Q k.i 6.16a/b - Kvasipermanent kombination (langtidsvirkninger og udseende) P k = + ψ 2.1 Q k.1 + G k ψ 2.i Q k.i NOTE: I nærværende projekt undersøges følgende kombinationer for anvendelsesgrænsetilstand: 6.15a/b og 6.16a/b 1/3
6. DET BÆRENDE HOVEDSYSTEM Lodrette laster på taget, og egenvægten af tagkonstruktionen føres via spærene til en langsgående rem på facaderne og over de bærende skillevægge, hvorfra lasterne via søjle virkning i hhv. bagmurselementer og skillevægselementer føres videre til fundament. Alle spær udføres som bjælkespær. Alle bagmurselementer og de fleste bærende skillevægge udføres i præfabrikerede betonelemnter. Øvrige bærende skillevægge udføres i tegl. Hvor bjælkespærene ikke er understøttet af en skillevæg indlægges stålbjælker, der fører laster over til nærmeste bærende skillevæg. Alle spærene fastgøres på hver side til den underliggende rem i alle understøtningspunkter. Remmene fastgøres til underliggende vægelementer, med indlimede bolte eller vindtrækbånd (ført til fundament) for, at overføre suget fra vinden på taget til væggene/fundament. Etagedækket over kælderen udføres i huldækelementer. Dækkene spænder på tværs af bygningen, mellem bagmurselementerne. 7. DET AFSTIVENDE SYSTEM Vandrette laster på tværs af bygningen, virkende på facaderne, føres via pladevirkning i facadelementerne til tagskive og etagedæk. Fra tagskiven føres lasterne til de stabiliserende vægge i tværretningen. Disse vægge fører via skivevirkning, lasterne til fundament. Den vandrette last på tværs virkende på tagfladen føres via tagskiven ligeledes til de stabiliserende væggem og videre til fundament. Vandrette laster på langs af bygningen, virkende på gavlene føres ligeledes, via pladevirkning i facadeleementerne, til tagskive og etagedæk til de langsgående, stabiliserende facader og skillevægge. Mod nord, syd og øst er kældervæggene helt eller delvist påvirket af et jordtryk fra det omkringliggende terræn. Dette jordtryk føres, som vindlasten, via pladevirkning i vægelementerne til etagedækket og terrændækket. Lastandelen i der virker i etagedækket, føres via skivevirkning til de stabiliserende vægge i kælderen. Herfra føres lasterne via skivevirkning i væggene til fundament. 8 STATISKE BEREGNINGER 11/3
8. STATISKE BEREGNINGER 8.1 Bjælkespær Oversigt over spærtyper. Der vurderes 2 tilfælde for bjælkespærene. Den en ene type (A) er de bjælkespær der er placeret med den ene halvdel over tagterrassen. Type A understøttes af bagmurselement ved facaderne og en limtræsbjælke ved enden af de overdækkede terrasse. Den anden type (B) er gældende for bjælkespærene i den øvrige del af bygningen. Type B understøttes af bagmurselementerne i facaderne, samt en mellemunderstøtning på de bærende skillevægge og en stålbjælke (angivet SB1). Dimensioneringen af bjælkespærene skan ses af Bilag 1. og 1.1. 12/3
Fastgørelse af spær til bagmursselementer og skillevægge - Område A: Reaktioner fra bjælkespær: Spærafstand: cc A 813 mm Største opadrettede last fra sug på tag og overdækket terrasse: R d.1 1.73 kn R d.2 7.68 kn 4.71 kn R d.3 Remmene fastgøres til bagvægs- og skillevægselementer med indlimede bolte eller vindtrækbånd, der i såfald føres til og indstøbes i fundament. Facade under overdækning: Største lodrette last fra sug: R 2.min = 7.68 kn R d.2 Remmen fastgøres pr. meter med indlimede M1 gevindstænger. (Indlimes med injektionsmasse, som "EXPANDET Styrenfri - ESI (M1-9)". Last der skal overføres: F Ed R 2.min 1 = 9.45 kn cc A m Trækbæreevne for indlimning: N Rd 15.9 kn F Udnyttelse: Ed 1 m =.59 OK! N Rd 13/3
Konotrol modvægt fra facade - træbeklædt: Længde af facade under overdækning: l fac 5 m Højde: Vinduesareal: Facadeareal: h fac 2.9 m A vin 8.1 m 2 A fac l fac h fac A vin = 6.4 m 2 Samlet modvægt: G d.fac.9 A fac g 2.1 = 16.59 kn Samlet sug: F Ed.tot F Ed l fac = 47.23 kn NOTE: Der skal udføres en lodret samling mellem betonelementer i stueetagen og kælderetagen. Lodret samling mellem betonelementer: Højde af kældervæg: h kld 2.6 m Modvægt af kældervæg: G d.kld 2.9 g 2.1 l fac h kld = 67.39 kn Samlet modvægt: G mod.tot G d.kld + G d.fac = 83.98 kn F Udnyttelse af modvægt: Ed.tot =.56 OK! G mod.tot Samlingen mellem elementerne i kælder og stue udføres som korrugerede rør, med Y12 armeringsstænger. Bæreevne af én Y12: ø 2 s ø s 12 mm A s π = 4 113.1 mm 2 f yd.s = 458.33 MPa T Rd.s A s f yd.s = 51.84 kn Der placeres 2 korrugerede rør i samlingen mellem elementene én på hver side af vinduespartiet. Samlet bæreevne: 2 T Rd.s = 13.67 kn F Udnyttelse af samling: Ed.tot G d.fac =.3 OK! 2 T Rd.s 14/3
Fastgørelse af spær til betonskillevæg - Område B: Reaktioner fra bjælkespær: Spærafstand: cc B 813 mm R d.1 2.3 kn R d.2 4.7 kn 2.6 kn R d.3 Fastgørelse af spær til rem: R Største lodrette last fra sug: d.2 R d.2 = 4.7 kn F Ed = 5.78 kn cc B m Bæreevne af vinkelbeslag: (2 skt. ABR15, fuldsømmet) R Rd.1 1.7 kn = R d.2 8.72 kn = 1.35.54 R Rd.1 OK! Fastgørelse af rem: Trækbæreevne for indlimning: N Rd 15.9 kn Udnyttelse: F Ed 1 m =.36 N Rd OK! Modvægt af skillevægge: Højde af skillevæg: h SV 2.9 m Modvægt: g d.sv.9 h SV g 2.1 = 7.52 kn m Udnyttelse: =.77 NB! g d.sv F Ed 15/3
Fastgørelse af spær til betonsbagmur ved åbning til terrasse - Område B: Reaktioner fra bjælkespær: Spærafstand: cc B 813 mm R d.1 2.3 kn R d.2 4.7 kn 2.6 kn R d.3 Fastgørelse af spær til rem: R Største lodrette last fra sug: d.3 R d.3 = 2.6 kn F Ed = 2.53 kn cc B m Bæreevne af vinkelbeslag: (2 skt. ABR15, fuldsømmet) R Rd.1 1.7 kn = R d.3 8.72 kn = 1.35.24 R Rd.1 OK! Fastgørelse af rem: Trækbæreevne for indlimning: N Rd 15.9 kn Udnyttelse: F Ed 1 m =.16 N Rd OK! Modvægt af bagmurselement: Længde af betragtet facade: Samlet facadeareal: Vnduesareal: Areal af beton og tegl: l fac 8.7 m A fac 35 m 2 A vin 14 m 2 + 6.8 m 2 = 2.8 m 2 A eff A fac A vin = 14.2 m 2 Modvægt:.9 A eff g 2.1 + g 2.2 g d.sv = 6.93 kn m l fac F Ed Udnyttelse: =.37 g d.sv NOTE D k l df l d t li ll b t l t i t t f d t 16/3
NOTE: Der skal udføres en lodret samling mellem betonelementer i stueetagen og fundament Samlingen udføres, som korrugerede rør i elementerne og indstøbte armeringsstænger i fundament. Lodret samling mellem betonelementer og fundament: Højde af fundament: Modvægt af kældervæg: Samlet modvægt: h fun 5 mm b fun 4 mm G d.kld.9 h fun b fun l fun g beton = 37.58 kn G mod.tot G d.kld + G d.fac = 54.17 kn l fun l fac = g beton 24 kn m 3 F Udnyttelse af modvægt: Ed.tot =.87 OK! G mod.tot Samlingen mellem elementerne i kælder og stue udføres som korrugerede rør, med Y1 armeringsstænger. Bæreevne af én Y1: 2 ø s 1 mm A s π = 4 ø s 78.54 mm 2 f yd.s = 458.33 MPa T Rd.s A s f yd.s = 36 kn Der placeres et korrugeret rør i samlingen mellem elementener og fundament i hver ende af væggen. Samlet bæreevne: 2 T Rd.s = 71.99 kn F Udnyttelse af samling: Ed.tot G d.fac =.43 OK! 2 T Rd.s 17/3
8.2 Stålbjælker SB1 - Bjælke i tag Laster fra bjælkespær område B, understøtning (2): G k.2 4.17 kn S k.2 4.53 kn W k.ned.2 2.22 kn 4.7 kn W k.op.2 Spærafstand: cc B = 813 mm G k.2 g k.2 = 5.13 kn cc B m S k.2 s k.2 = 5.57 kn cc B m W k.ned.2 w k.ned.2 = 2.73 kn cc B m W k.op.2 w k.op.2 = 5.78 kn cc B m Lastkombinationer - ULS: STR-2 (Dom. Snelast) p d.2 K FI 1. g k.2 + 1.5 s k.2 +.45 w k.ned.2 = 14.72 kn m STR-3.1 (Dom. Vind, ned) p d.3.1 K FI 1. g k.2 + s k.2 + 1.5 w k.ned.2 = 9.23 kn m STR-3.2 (Dom. Vind, op) p d.3.2 K FI.9 g k.2 + s k.2 + 1.5 w k.op.2 = 4.6 kn m Største/mindste lodrette last: p d.2.max max p d.2, p d.3.1, p d.3.2 = 14.72 kn m p d.2.min min p d.2, p d.3.1, p d.3.2 = 4.6 kn m Lasten regnes virkende jævnt fordelt på bjælken. Længde af SB1: L SB4 27 mm Valg af bjælkeprofil: IPE16 g SB4 15.8 kg = m g.15 kn m Tværsnitsdata: W pl 123.8 1 3 mm 3 I y 8.69 1 6 mm 4 h 16 mm b 82 mm t f 7.4 mm t w 5. mm M t i l d t 18/3
Materialedata: f yk 235 MPa γ M = 1.1 f yd = 214 MPa E k 21 1 3 MPa f yk γ M Snitkræfter i bjælke: Største moment: M Ed.max 1 = 8 2 g SB4 + p d.2.max L SB4 13.55 kn m Største forskydning: V Ed.max 1 = 2 g SB4 + p d.2.max L SB4 2.8 kn Mindste forskydning: V Ed.min 1 = 2 g SB4 + p d.2.min L SB4 5.27 kn Reaktioner: R A.max V Ed.max = 2.8 kn R B.max = 2.8 kn V Ed.max R A.min V Ed.min = 5.27 kn R B.min = 5.27 kn V Ed.min Kontrol af momentbæreevne: f yk M Rd.IPE16 W pl = 26.45 kn m γ M M Ed.max Krav: =.51 < 1. OK! M Rd.IPE16 Kontrol af forskydningsbæreevne: Krav: V Rd.IPE16 t w h 2 t f f yd = 89.55 kn 3 V Ed.max =.22 < 1. OK! V Rd.IPE16 Kontrol af vederlag: Længde af vederlag: l v 3 mm Bredde af vederlag: b v b = 82 mm Største reaktion: R A.max = 2.8 kn Trykspænding i vederlag: R A.max σ c.v =.82 MPa l v b v Trykspændingen vil være ubetydelig ifht. trykstyrken af betonelementerne. 19/3
Forankring: Træk i vederlag: R A.min = 5.27 kn Indlimet bolt M12, kval. 8.8: R A.min F Rd 45 kn =.12 OK! F Rd Kontrol af nedbøjning: Nedbøjning for egenvægt af bjælke: u 1 5 4 = 384 g SB4 L SB4.6 mm E k I y Nedbøjning for snelast last: u 2 5 4 = 384 s k.2 L SB4 2.11 mm E k I y Nedbøjning for vind som sug: u 3 5 4 = 384 w k.op.2 L SB4 2.19 mm E k I y Samlet største nedbøjning: u tot.max u 1 + u 2 = 2.17 mm Samlet mindste nedbøjning: u tot.min u 1 + u 3 = 2.13 mm Krav: L SB4 u tot.max u max = 11 mm =.2 OK! 25 u max 8.2 Limtræsbjælke ved tagkant ved overdækket terrasse (LB1) For dimensionering af LB1, se Bilag 2. Reaktioner fra LB1: R 1.LB1.G 6.37 kn R 1.LB1.S 6.43 kn R 1.LB1.W.ned 2.78 kn 15.61 kn R 1.LB1.W.op 8.3 Limtræsbjælke i garage under terrasse (LB2) For dimensionering af LB2, se Bilag 2.1 Reaktioner fra LB2: R 2.LB2.G.98 kn R 2.LB2.Q 18.39 kn R 2.LB2.W.ned 2.79 kn 5.97 kn R 1.LB1.W.op 8 4 F it tå d tål jl i hj d d kk t t (SS3) 2/3
8.4 Fritstående stålsøjle i hjørne ved overdækket terrasse (SS3) Stålsøjle SS3, går fra tagkonstruktionen ned gennem terrassen og videre gennemgaragen til fundament. Søjlen regnes fastholdt vandret i taget og ved terrassen. Laster virkende på søjlen: Di i i f jl f t t i A t d k R b t 21/3
Dimensioneringen af søjlen er foretaget i Autodesk Robot. Søjlen regnes at have en knæklængde svarende til afstanden mellem de vandrette understøtninger. 85 O l åh ld k 22/3
8.5 Overslag på huldæk Lastopland: l op 12 mm Laster på etagedæk: Nyttelast: q k = Egenlast, gulv: g 3.2 = 1.5 kn m 2.2 kn m 2 q k.dæk q k l op = 1.8 kn m g k.3.2 g 3.2 l op =.24 kn m Lastkombinationer: STR-1: p d.1 K FI 1. g k.3.2 + 1.5 q k.dæk = 2.94 kn m STR-6: p d.6 K FI 1.2 g k.3.2 =.29 kn m Lasten regnes virkende linjelast på huldækelementet. Længde af dækelement: L dæk 57 mm Snitkræfter: Største momment: M Ed.max 1 = 8 p 2 d.1 L dæk 11.94 kn m Største forskydning: V Ed.max 1 = 2 p d.1 L dæk 8.38 kn Bæreevnetabel for Spæncom, Xtrumax EX18, 18mm huldæk: 8 6 F d d tål jl SS3 23/3
8.6 Fundamen under stålsøjle SS3 Reaktioner fra søjle SS3: R d.max 4.66 kn R d.min 25. kn (træk i søjle) Fundamentsgeometri: Bredde/Længde/Højde: Volumen: Tværsnitsareal: b fun 11 mm l fun 11 mm 9 mm V fun b fun l fun h fun = 1.9 m 3 A tv b fun l fun = 121 mm 2 h fun Egenvægt af fundament: Samlet tryk på fundamentsflade: g fun 25 kn V fun = 27.23 kn > R d.min = 25 kn OK! m 3 V d R d.max + g fun = 67.89 kn Bæreevne af fundament, forudsat almindelige funderingsforhold - fundering på sand. M t i l d t f d 24/3
Materialedata for sand: Tyngde: γ m 18. kn m 3 Friktionsvinkel: φ pl 38 deg γ φ 1.2 φ pl.d = 31.67 deg φ pl γ φ 1+ sin φ pl.d N q e π tan φ pl.d = 22.29 1 sin φ pl.d N γ 1 = 4 1 cos φ pl.d 19.28 N q 3 2 s γ 1..4 b fun =.56 1. m s q 1+.2 b fun = 1.22 1. m i q 1. (der er ingen vandret påvirkning af fundamentet) i γ = 1 i q 2 Overlejringstryk ved F.U.K: Bæreevne af jordbund: q γ m h fun = 16.2 kn m 2 R d = 1 + 2 γ m b fun N γ s γ i γ q N q s q i q b fun l fun 662.41 kn Udnyttelse: =.1 OK! R d V d 8 7 St bilit t b i 25/3
8.7 Stabilitetsberegninger Stabiliserende vægge i stueplan. Oversigt over fordelingen af de vandrette laster der påvirker hver enkel væg, findes i Bilag 3.. 26/3
Væggen med den største vandrette last er Vx.3: V d.x.3 24.42 kn Væggeometri: L/H: L Vx3 5 m H Vx3 3.3 m 12 mm t beton Egenvægt af væg: G Vx3 L Vx3 H Vx3 t beton g beton + g 2.2 = 77.81 kn Kontrol af vægstabilitet: Forankring: Moment om ceterlinje: L Vx3 F a kn a Fa 15 mm = 235 mm 2 M CL V d.x.3 H Vx3 F a a Fa = 8.59 kn m Sum af lodrette laster: ΣF G Vx3 + F a = 77.81 kn Last excentricitet: M CL e CL = 136 mm ΣF Kontrol af væltning: Længde af trykzone: Trykspænding: e CL L Vx3 2 l eff 2 e CL = 2929 mm A c l eff t beton = 35145 mm 2 L Vx3 σ c ΣF =.22 MPa A c Udnyttelse af betontrykstyrke: f ck f ck 25 MPa f cd = 17.24 MPa ν v.58 1.45 σ c =.1 OK! f cd Forskydningsspænding: Forskydningsbæreevne: τ Ed V d.x.3 τ Ed =.7 MPa =.1 OK! A c.5 ν v f cd μ.5 glat støbeskel τ Rd σ c μ =.11 MPa τ Ed Udnyttelse: =.63 OK! τ Rd 27/3
Kontrol af skillevæg Vx.6: V d.x.6 2.2 kn Væggeometri: L/H: L V 3.1 m H V 2.9 m 1 mm t beton = g beton 24 kn m 3 Egenvægt af væg: G V L V H V t beton g beton = 21.58 kn Kontrol af vægstabilitet: Forankring: Moment om ceterlinje: L V F a 45 kn a Fa 15 mm = 14 mm 2 M CL V d.x.6 H V F a a Fa = 57.14 kn m Last fra tag (Dom. vind): N tag p d.2.min L V = 12.57 kn Sum af lodrette laster: Last excentricitet: ΣF G V + F a + N tag = 54 kn M CL e CL = 158 mm ΣF Kontrol af væltning: e CL L V 2 Krav = Krav Overholdt Længde af trykzone: Trykspænding: l eff 2 e CL = 984 mm A c l eff t beton = 9838 mm 2 L V σ c ΣF =.55 MPa A c Udnyttelse af betontrykstyrke: f ck f ck 25 MPa f cd = 17.24 MPa ν v.58 1.45 σ c =.3 Udnyttelse = OK! f cd Forskydningsspænding: τ Ed V d.x.3 τ Ed =.25 MPa =.5 OK! A c.5 ν v f cd Forskydningsbæreevne: μ.5 glat støbeskel τ Rd σ c μ =.27 MPa τ Ed Udnyttelse: =.9 Udnyttelse = OK! τ Rd 28/3
Dimensionering af forankring: Væggen Vx6 skal for ankres i begge ender svarende til en trækkraft på: F a = 45 kn Vægelementet udføres med 1 skt korrugeret rør i hver ende ca. 15 mm fra element ender. I fundament indstøbes 2 armerngsstænger, én i hver ende, med et tværssnit på: Armeringsstyrke: Nødvendigt armeringsareal: Valgt armering: f yk f yk 55 MPa f yd = 458.33 MPa 1.2 F a A s.nød = 98.18 mm 2 f yd ø s 12 mm A s π = 4 ø 2 s 113.1 mm 2 A s.nød Udnyttelse: =.87 Udnyttelse = OK! A s 88 R b th d 29/3
8.8 Robusthed Da konstruktionen henføres til konsekvensklasse CC2 anses bygningen for at være robust. 9. UNDERSKRIFT Grenaa d. 2.7.214 Beregnet af: Kontrolleret af: Kasper Kjær Lindegaard Pedersen Bo Brøgger Rasmussen 1. BILAG Bilag 1. og 1.1 Bilag 2. og 2.1 Bilag 3. Dimensionering af Bjælkespær Dimensionering af Limtræsbjælker Stabilitetsberegninger/lastfordeling 11. TEGNINGER - K1k-1 Konstruktionsplan, Kælder - K1-1 Konstruktionsplan, Stueetage 3/3
Statisk Dokumentation - Bilag Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft SAGSNR: 13.2 DATO: 2.7.214 SAG: Egsmark Høje 56 UDFØRT: KK PROJEKT-ADRESSE: Egsmark Høje 56 KONTROL: BBR POSTNR./ BY: BYGHERRE: 84 Ebeltoft Ane og Michael Jorsdal UDGAVE: 2 BYGHERRE-ADRESSE: Peter Søndergårdsvej 14 POSTNR./ BY: 84 Ebeltoft
Bilag 1.
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark (22.12.211) PROJEKT INFORMATION Beregner: KK Firma: Arkikon ApS Projekt: 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft Kunde: Ane og Michael Jorsdal Konstruktionsdel: Bjælkespær område A F:\...\Bjælkespær omr_a.s1 KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Tagbjælke Materiale: C18 Dimension: 45x295 (B=45 mm, H=295 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Hældning: 4. grader Belastningsbredde: 813 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Axial [mm]: Venstre udkragning 45. 451.1 spændvidde 1 6125. 614. spændvidde 2 632. 6335.4 Højre udkragning 45. 451.1 Total: 13345. 13377.6 UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: 451 1 Simpel (Z) 2: 6591 1 Simpel (Z) 3: 12926 1 Simpel (X,Z) fm,k (My): 18. N/mm2 fm,k (Mz): 22.9 N/mm2 fc,,k: 18. N/mm2 fc,9,k: 2.2 N/mm2 ft,,k: 11. N/mm2 fv,k (Vz): 3.4 N/mm2 Side 1
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 fv,k (Vy): 3.4 N/mm2 E,mid: 9 N/mm2 G,mid: 56 N/mm2 E.5: 6 N/mm2 G.5: 375 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.35 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.5 kn/m x = - 13378 mm Fladelast: 1: QZ =.6 kn/m2 x = - 451 mm Fladelast: 2: QZ =.6 kn/m2 x = 451-12926 mm Fladelast: 3: QZ =.6 kn/m2 x = 12926-13378 mm Side 2
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 Snelast (Snelast, Korttidslast): Fladelast: 1: QZ =.72 kn/m2 x = - 13378 mm Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz =.15 kn/m2 x = - 451 mm Fladelast: 2: Qz =.35 kn/m2 x = 451-12926 mm Fladelast: 3: Qz =.15 kn/m2 x = 12926-13378 mm Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz = -1.65 kn/m2 x (1.65 = - kn/m2) 451 mm Fladelast: 2: Qz = -.75 kn/m2 x (,75 = 451 kn/m2) - 6591 mm Fladelast: 3: Qz = -1.65 kn/m2 x (1.65 = 6591 kn/m2) - 13378 mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Korttidslast) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 9 (ULS, Permanent last).9*egenlast Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) Side 3
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 1.*Egenlast + 1.*Snelast Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (opad) Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 17 (Stivhedseftervisning, snelast) 1.*Snelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN 1995-1-1+AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 99.1 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 5.3 kn 2.6 kn 25.1 % 6936 mm Komb. 2/1, Korttidslast Træk: 1.7 kn 118.98 kn.9 % 12926 mm Komb. 6/1, Øjeblikkelig last Tryk:.48 kn 194.7 kn.2 % 6591 mm Komb. 3/1, Øjeblikkelig last Side 4
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 Bøjning (My): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (uden kcrit): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast Bøjning + træk:.87 1. 87.1 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.38 kn) Bøjning + tryk:.87 1. 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.39 kn) Bæring, understøtning 1: 3.88 kn 13.2 kn 29.4 % 451 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 1.93 kn 13.2 kn 82.8 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 3: 4.6 kn 13.2 kn 3.7 % 12926 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin: -2.3 mm -- mm. % mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -1.4 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Venstre udkragning, Wq,inst:.4 mm 3.6 mm 11.8 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: 8.9 mm 15.3 mm 58. % 31 mm Komb. 14/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst: 5.4 mm 15.3 mm 34.9 % 31 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 1, Wq,inst: 2.6 mm 24.6 mm 1.8 % 31 mm Komb. 18/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 2, Wg,fin: 1.8 mm 15.8 mm 68.3 % 133 mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 2, Wq,inst: 6.5 mm 15.8 mm 41.2 % 133 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 2, Wq,inst: -19.7 mm 25.3 mm 77.8 % 133 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Højre udkragning, Wg,fin: -2.1 mm -- mm. % 13271 mm Komb. 11/1 (SLS, kombinationer) Højre udkragning, Wq,inst: -1.3 mm -- mm. % 13271 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Højre udkragning, Wq,inst: 3.6 mm 3.6 mm 99.1 % 13271 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 2/1 (Korttidslast): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast Kombination 6/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Vindlast (opad) Kombination 3/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast +.45*Vindlast (nedad) Kombination 1/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast Kombination 17/1 (SLS, snelast): 1.*Snelast Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) Kombination 14/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (opad) Kombination 18/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (nedad) Kombination 12/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (nedad) Kombination 11/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast Side 5
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Nx,max 1.7 kn 12926 mm Vz,max 6.2 kn 6591 mm My,max 7.41 knm 6591 mm REAKTIONER FX: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed 1:. kn. kn. kn. kn 2:. kn. kn. kn. kn 3: 1.41 kn -.38 kn.94 kn -.26 kn FZ: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 4.21 kn -1.26 kn 3.3 kn -1.73 kn.94 N/mm2 2: 11.96 kn -7.68 kn 9.36 kn -7.62 kn 2.66 N/mm2 3: 4.39 kn -4.71 kn 3.44 kn -4.7 kn.98 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: 1.48 2: 4.17 3: 1.55 Lastgruppe: Snelast Understøtning: FZ [kn]: 1: 1.61 2: 4.53 3: 1.68 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1:..71 2:. 2.22 3: -.26.72 Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1:. -1.73 Side 6
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A 1-7-214 2:. -7.62 3:.94-4.7 NOTER: - Eftervisning er udført iht. EN 1995-1-1:24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1:15-12- 28 samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Axialkræfter antages at angibe i neutral akse - Evt. eccenticitet af axialkræfter bør undersøge separat - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 7
Bilag 1.1
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark (22.12.211) PROJEKT INFORMATION Beregner: Firma: Konstruktionsdel: F:\...\Bjælkespær omr_b.s1 KK Arkikon ApS KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Tagbjælke Materiale: C18 Dimension: 45x295 (B=45 mm, H=295 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Hældning: 4. grader Belastningsbredde: 813 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Axial [mm]: Venstre udkragning 45. 451.1 spændvidde 1 6125. 614. spændvidde 2 632. 6335.4 Højre udkragning 45. 451.1 Total: 13345. 13377.6 UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: 451 1 Simpel (Z) 2: 6591 1 Simpel (Z) 3: 12926 1 Simpel (X,Z) fm,k (My): 18. N/mm2 fm,k (Mz): 22.9 N/mm2 fc,,k: 18. N/mm2 fc,9,k: 2.2 N/mm2 ft,,k: 11. N/mm2 fv,k (Vz): 3.4 N/mm2 fv,k (Vy): 3.4 N/mm2 E,mid: 9 N/mm2 Side 1
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 G,mid: 56 N/mm2 E.5: 6 N/mm2 G.5: 375 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.35 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.5 kn/m x = - 13378 mm Fladelast: 1: QZ =.6 kn/m2 x = - 451 mm Fladelast: 2: QZ =.6 kn/m2 x = 451-12926 mm Fladelast: 3: QZ =.6 kn/m2 x = 12926-13378 mm Snelast (Snelast, Korttidslast): Fladelast: 1: QZ =.72 kn/m2 x = - 13378 mm Side 2
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz =.15 kn/m2 x = - 451 mm Fladelast: 2: Qz =.35 kn/m2 x = 451-12926 mm Fladelast: 3: Qz =.15 kn/m2 x = 12926-13378 mm Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz = -1.65 kn/m2 x = - 451 mm Fladelast: 2: Qz = -.75 kn/m2 x = 451-12926 mm Fladelast: 3: Qz = -1.65 kn/m2 x = 12926-13378 mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Korttidslast) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 9 (ULS, Permanent last).9*egenlast Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast Side 3
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (opad) Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 17 (Stivhedseftervisning, snelast) 1.*Snelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN 1995-1-1+AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 87.1 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 5.3 kn 2.6 kn 25.1 % 6936 mm Komb. 2/1, Korttidslast Træk:.8 kn 118.98 kn.7 % 12926 mm Komb. 6/1, Øjeblikkelig last Tryk:.48 kn 194.7 kn.2 % 6591 mm Komb. 3/1, Øjeblikkelig last Bøjning (My): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (uden kcrit): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast Side 4
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 Bøjning + træk:.87 1. 87.1 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.38 kn) Bøjning + tryk:.87 1. 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.39 kn) Bæring, understøtning 1: 3.88 kn 13.2 kn 29.4 % 451 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 1.93 kn 13.2 kn 82.8 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 3: 4.6 kn 13.2 kn 3.7 % 12926 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin: -2.3 mm -- mm. % mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -1.4 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Venstre udkragning, Wq,inst: 1.4 mm 3.6 mm 38.4 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: 8.9 mm 15.3 mm 58. % 31 mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst: 5.4 mm 15.3 mm 34.9 % 31 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 1, Wq,inst: -5.5 mm 24.6 mm 22.4 % 31 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 2, Wg,fin: 1.8 mm 15.8 mm 68.3 % 133 mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 2, Wq,inst: 6.5 mm 15.8 mm 41.2 % 133 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 2, Wq,inst: -6.7 mm 25.3 mm 26.5 % 133 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Højre udkragning, Wg,fin: -2.1 mm -- mm. % 13271 mm Komb. 11/1 (SLS, kombinationer) Højre udkragning, Wq,inst: -1.3 mm -- mm. % 13271 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Højre udkragning, Wq,inst: 1.2 mm 3.6 mm 34.6 % 13271 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 2/1 (Korttidslast): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast Kombination 6/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Vindlast (opad) Kombination 3/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast +.45*Vindlast (nedad) Kombination 1/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast Kombination 17/1 (SLS, snelast): 1.*Snelast Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) Kombination 12/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (nedad) Kombination 11/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Nx,max.8 kn 12926 mm Vz,max 6.2 kn 6591 mm My,max 7.41 knm 6591 mm REAKTIONER Side 5
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 FX: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed 1:. kn. kn. kn. kn 2:. kn. kn. kn. kn 3:.92 kn -.38 kn.62 kn -.26 kn FZ: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 4.21 kn -1.71 kn 3.3 kn -2.3 kn.94 N/mm2 2: 11.96 kn -3.3 kn 9.36 kn -4.7 kn 2.66 N/mm2 3: 4.39 kn -1.7 kn 3.44 kn -2.6 kn.98 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: 1.48 2: 4.17 3: 1.55 Lastgruppe: Snelast Understøtning: FZ [kn]: 1: 1.61 2: 4.53 3: 1.68 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1:..71 2:. 2.22 3: -.26.72 Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1:. -2.3 2:. -4.7 3:.62-2.6 NOTER: - Eftervisning er udført iht. EN 1995-1-1:24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1:15-12- 28 samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand Side 6
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 1-7-214 - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Axialkræfter antages at angibe i neutral akse - Evt. eccenticitet af axialkræfter bør undersøge separat - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 7
Bilag 2.
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB1 1-7-214 De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark (22.12.211) PROJEKT INFORMATION Beregner: KK Firma: Arkikon ApS Projekt: 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft Kunde: Ane og Michael Jorsdal Konstruktionsdel: LB1 F:\...\LB1.s1 KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Udefineret/fri konstruktion Materiale: GL28c Dimension: 9x36 (B=9 mm, H=36 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Belastningsbredde: 813 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Venstre udkragning 364. spændvidde 1 5492. Total: 5856. UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: 364 1 Simpel (Z) 2: 5856 1 Simpel (X,Z) fm,k (My): 29.47 N/mm2 fm,k (Mz): 28. N/mm2 fc,,k: 24. N/mm2 fc,9,k: 2.7 N/mm2 ft,,k: 17.36 N/mm2 fv,k (Vz): 2.7 N/mm2 fv,k (Vy): 2.7 N/mm2 E,mid: 126 N/mm2 G,mid: 72 N/mm2 E.5: 12 N/mm2 Side 1
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB1 1-7-214 G.5: 58 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.3 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.139 kn/m x = - 5856 mm Linielast: 1: QZ = 1.9 kn/m x ( 1,9 = - kn/m) 5856 mm Snelast (Snelast, Korttidslast): Linielast: 1: QZ = 2.6 kn/m x ( 2,6 = - kn/m) 5856 mm Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Linielast: 1: QZ =.89 kn/m x (,89 = - kn/m) 5856 mm Side 2
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB1 1-7-214 Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Linielast: 1: QZ = -5. kn/m x ( -5, = - 5856 kn/m) mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Korttidslast) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 9 (ULS, Permanent last).9*egenlast Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (opad) Side 3
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB1 1-7-214 Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 17 (Stivhedseftervisning, snelast) 1.*Snelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN 1995-1-1+AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 95.4 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< NO TEXT DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 12.4 kn 4.38 kn 29.8 % 774 mm Komb. 2/1, Korttidslast Bøjning (My): 19.16 knm 39.66 knm 48.3 % 374 mm Komb. 2/1, Korttidslast (uden kcrit): 19.16 knm 39.66 knm 48.3 % 374 mm Komb. 2/1, Korttidslast Bæring, understøtning 1: 16.1 kn 4.38 kn 39.7 % 364 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2.4 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 14.2 kn 32.8 kn 42.7 % 5856 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =1.95 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin: -2. mm -- mm. % mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -1.1 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Venstre udkragning, Wq,inst: 2.8 mm 2.9 mm 95.4 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: 1.5 mm 13.7 mm 76.2 % 374 mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst: 5.9 mm 13.7 mm 42.8 % 374 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Side 4
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB1 1-7-214 Spændvidde 1, Wq,inst: -14.3 mm 22. mm 64.9 % 374 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 2/1 (Korttidslast): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast Kombination 12/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (nedad) Kombination 17/1 (SLS, snelast): 1.*Snelast Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Vz,max 15.62 kn 364 mm My,max 21.16 knm 374 mm REAKTIONER Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 17.26 kn -17.69 kn 13.63 kn -15.61 kn 1.92 N/mm2 2: 15.12 kn -15.49 kn 11.94 kn -13.67 kn 1.68 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: 6.37 2: 5.58 Lastgruppe: Snelast Understøtning: FZ [kn]: 1: 6.43 2: 5.63 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FZ [kn]: 1: 2.78 2: 2.43 Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FZ [kn]: 1: -15.61 2: -13.67 NOTER: Side 5
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB1 1-7-214 - Eftervisning er udført iht. EN 1995-1-1:24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1:15-12- 28 samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 6
Bilag 2.1
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark (22.12.211) PROJEKT INFORMATION Beregner: KK Firma: Arkikon ApS Konstruktionsdel: LB2 F:\...\Terrassebjælker-mellem US.s1 KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Udefineret/fri konstruktion Materiale: GL28c Dimension: 9x225 (B=9 mm, H=225 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Belastningsbredde: 38 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Venstre udkragning 188. spændvidde 1 173. spændvidde 2 275. spændvidde 3 276. Total: 6672. UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: 188 9 Simpel (Z) SS5 2: 1261 1 Simpel (X,Z) SS3 3: 3966 1 Simpel (X,Z) SS4 4: 6672 9 Simpel (X,Z) fm,k (My): 3.8 N/mm2 fm,k (Mz): 28. N/mm2 fc,,k: 24. N/mm2 fc,9,k: 2.7 N/mm2 ft,,k: 18.15 N/mm2 fv,k (Vz): 2.7 N/mm2 fv,k (Vy): 2.7 N/mm2 E,mid: 126 N/mm2 Side 1
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 G,mid: 72 N/mm2 E.5: 12 N/mm2 G.5: 58 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.3 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.87 kn/m x = - 6672 mm Fladelast: 1: QZ =.1 kn/m2 x (,1 = kn/m2) - 6672 mm Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: QZ =.35 kn/m2 x (,35 = - kn/m2) 6672 mm Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Side 2
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 Fladelast: 1: QZ = -.75 kn/m2 x (,75 = - kn/m2) 6672 mm Nyttelast på tage (Bevægelig last, Øjeblikkelig last, ULS/SLS-bevægelighed = 1. %): Fladelast: 1: QZ = 2.5 kn/m2 x (2,5 = kn/m2) - 6672 mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Nyttelast på tage Kombination 9 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Nyttelast på tage Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*.3*Vindlast (opad) Side 3
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 16 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Nyttelast på tage Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) Kombination 2 (Stivhedseftervisning, nyttelast) 1.*Nyttelast på tage BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN 1995-1-1+AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 94.9 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< NO TEXT DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 2.35 kn 3.84 kn 66. % 4241 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last Bøjning (My): 12.15 knm 19.79 knm 61.4 % 3966 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last (uden kcrit): 12.15 knm 19.79 knm 61.4 % 3966 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last Bæring, understøtning 1: 12.56 kn 37.1 kn 33.9 % 188 mm Komb. 8/9, Øjeblikkelig last lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 37.1 kn 49.35 kn 75.2 % 1261 mm Komb. 8/7, Øjeblikkelig last lastfaktor for tryk mod sidetræ =2.4 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 3: 46.85 kn 49.35 kn 94.9 % 3966 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last lastfaktor for tryk mod sidetræ =2.4 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 4: 17.18 kn 37.1 kn 46.4 % 6672 mm Komb. 8/3, Øjeblikkelig last Side 4
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 1.*Egenlast + 1.*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) + lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin:. mm -- mm. % mm Komb. 16/2 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -. mm -- mm. % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: -. mm 2.7 mm.1 % 986 mm Komb. 16/2 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst:. mm 4.3 mm.2 % 986 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 2, Wg,fin:.2 mm 6.8 mm 2.7 % 252 mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 2, Wq,inst: -.6 mm 1.8 mm 5.8 % 252 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 3, Wg,fin:.3 mm 6.8 mm 4.9 % 554 mm Komb. 16/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 3, Wq,inst: -1.1 mm 1.8 mm 1.3 % 554 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 8/8 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Kombination 8/9 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Kombination 8/7 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) Kombination 8/3 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Kombination 16/2 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) Kombination 1/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast Kombination 16/1 (SLS, kombinationer): DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Vz,max 24.4 kn 3966 mm My,max 12.15 knm 3966 mm REAKTIONER Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 12.56 kn -7.1 kn 8.43 kn -4.78 kn 1.55 N/mm2 2: 37.1 kn -8.7 kn 25.6 kn -5.97 kn 4.12 N/mm2 3: 46.85 kn -12.18 kn 31.72 kn -9. kn 5.21 N/mm2 4: 17.18 kn -4.5 kn 11.62 kn -3. kn 2.12 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Side 5
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 Understøtning: FZ [kn]: 1:.17 2:.98 3: 1.48 4:.49 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FZ [kn]: 1:.49 2: 2.79 3: 4.2 4: 1.4 Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FZ [kn]: 1: -1.5 2: -5.97 3: -9. 4: -3. Lastgruppe: Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: 1.97 2: -.19 3:.1 4: -. Lastgruppe: Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: 4.7 2: 5.69 3: -.24 4:.4 Lastgruppe: Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: -4.78 2: 18.39 3: 13.22 4: -1.13 Lastgruppe: Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: 1.59 2: -3.99 3: 17.2 Side 6
Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB2 1-7-214 4: 11.9 NOTER: - Eftervisning er udført iht. EN 1995-1-1:24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1:15-12- 28 samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 7
Bilag 3.
Stabilitetsberegninger Tagskive og vægge i stueetage Vind i X retning (på tværs) Bygningsgeometri: Bredde (x): (b) 12,5 m e = 12,5 m e > d h/d =,46 Udstrækning af zoner: Længde (y): (d) 14,5 m A = 1,2 L A = 2,5 m Højde: (h) 6,7 m B =,8 L B = 1 m C =,5 L C = 2m Etager der har indvirkning på tagskiven: Tagetage, højde: stueetage, højde: m 4,4 m Vindtryk på facader:,69 kn/m² Vindlast i tagskive: Luv side:,8 Luv side: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 1,21 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 1,82 kn/m Læ side:,5 Læ side Karakteristisk:,35 kn/m² Karakteristisk:,76 kn/m Regningsmæssig:,52 kn/m² Regningsmæssig: 1,14 kn/m Gavl (modullinje 28): Zone A: Gavl (modullinje 28): Karakteristisk:,83 kn/m² Karakteristisk: 1,82 kn/m Regningsmæssig: 1,24 kn/m² Regningsmæssig: 2,73 kn/m Zone B: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 1,21 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 1,82 kn/m Zone C: Karakteristisk:,35 kn/m² Karakteristisk:,38 kn/m Regningsmæssig:,52 kn/m² Regningsmæssig:,56 kn/m Middelværdi: 1,2 kn/m Lastresultanter fra vind: Angrebspunkt for lastresultanter: W x = 24,67 kn Y W = 7,25 m Y' W = 4,59 m (Vind i X retning) W y = 17,45 kn X W = 6,25 m X' W = 7,6 m (Vind i Y retning) 1 af 2
XY koordinatsystem Vægge i x retning i stueetage Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dx.i W kx.i y i i y i x i i ( y i y )² [kn] [kn] Vx.1 12,4,28 3,5,74 9,22,23 8,38 5,58 Vx.2 12,4,28 2,2,18 2,29,6 2,8 1,39 Vx.3 12,4,28 5, 2,17 26,87,68 24,42 16,28 Vx.4 6,4,1,9,1,4,18,5,4 Vx.5 6,4,1,9,1,4,18,5,4 Vx.6 5,1,1 3,1,25 1,27 11,27 2,2 1,34 y i x i Total Total Total 3,35 39,71 12,61 37, 24,67 Vægge i y retning på stueetage Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dy.i W ky.i x j j x j x j j ( x j x )² [kn] [kn] Vy.1 5,8,1 2,6,15,85 8,27 1,4,93 Vy.2 7,9,1 3,6,39 3,7 11,4 3,36 2,24 Vy.3 14,2,28 5,9 3,56 5,55 2,79 21,7 14,5 Vy.4 14,2,28 1,5,6,83,5,35,23 x j x j Total Total 4,15 55,3 22,51 26,18 17,45 2 af 2
Stabilitetsberegninger Etagdæk og vægge i Kælder Vind i Y retning (på tværs) Bygningsgeometri: Bredde (x): (b) 6,5 m e = 6,5 m e < d h/d = 1,686747 Udstrækning af zoner: Længde (y): (d) 8,3 m A = 1,2 L A = 1,3 m Højde: (h) 14 m B =,8 L B = 7m Etager der har indvirkning på tagskiven: Stueetage, højde: Kælder, hjøjde: 4,4 m 3, m Vindtryk på facader:,69 kn/m² Vindlast i etagedæk 2. sal: Luv side:,8 Luv side: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 2,4 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 3,6 kn/m Læ side:,5 Læ side Karakteristisk:,345 kn/m² Karakteristisk: 1,28 kn/m Regningsmæssig:,5175 kn/m² Regningsmæssig: 1,91 kn/m Gavl (modullinje 1): Zone A: Gavl (modullinje 1): Karakteristisk:,83 kn/m² Karakteristisk: 3,6 kn/m Regningsmæssig: 1,24 kn/m² Regningsmæssig: 4,6 kn/m Zone B: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 2,4 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 3,6 kn/m Middelværdi: 2,55 kn/m Lastresultanter fra vind: Angrebspunkt for lastresultanter: W x = 21,57 kn Y W = 4,15 m Y' W = 3,29 m (Vind i X retning) W y = 21,19 kn X W = 3,25 m X' W = 3,29 m (Vind i Y retning) 1 af 2
XY koordinatsystem Vægge i x retning i kælder Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dx.i W kx.i y i i y i x i i ( y i y )² [kn] [kn] Vx.1 6,4,28 1,6,7,45 2,18 1,25,84 Vx.2 6,4,28 1,6,7,45 2,18 1,25,84 Vx.3,4,28 3,9 1,3,41,22 17,95 11,97 Vx.4,4,28 3,4,68,27,14 11,9 7,93 y i x i Total Total Total 1,85 1,59 4,72 32,36 21,57 Jordtryk: 35,62 kn (regningsmæssig) Vægge i y retning i kælder Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dy.i W dy.i x j j x j x j j ( x j x )² [kn] [kn] Vy.1,25,28 3,9 1,3,26 4,69 5,43 3,62 Vy.2 7,9,28 6,5 4,76 37,61 8,79 26,36 17,57 x j x j Total Total 5,79 37,86 49,48 31,78 21,19 2 af 2
Kvittering for Byggeri, ansøg om dispensation Tak for din henvendelse, den vil blive behandlet hurtigst muligt. Sendt: 5-7-214 kl. 23:11 TransaktionsID: RKELKG
ENERGINOTAT KONTRAKT Energirammeberegning DATO: 27.5.214 SAGSNR.: 13.2 ANSVAR: PHB SAG: Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft 1.1 Orientering Notatets anvendelse Notatet gennemgår de forudsætninger, der er anvendt i vedlagte energirammeberegning (Be1). Det er afgørende for opnåelse af den endelige godkendelse af byggeriet, at bygherre, projekterende og udførende forholder sig til disse forudsætninger. Det er ikke en facitliste for, hvordan byggeriet skal udføres, men det er nødvendigt, at beregningen ajourføres i forhold til de ændringer der opstår undervejs i byggefaserne, for at undgå unødvendige udgifter til ændringer efter udførelsen. Notatet er opbygget efter samme struktur som Be1, af hensyn til overskueligheden og for at sikre at alle væsentlige data kommer med. 1.2 Resultater Energiramme er et resultat af en beregning, hvor bygningens anvendelse og størrelse indgår. Derudover kan der beregnes et tilskud til energirammen indenfor ventilation, belysning og varmt brugsvand, hvis bygningens anvendelse medfører et særligt stort behov. Bygningens samlede energibehov må ikke overstige denne ramme. Resultatet for det aktuelle byggeri kan ses herunder: Energiramme 21 Evt. tillæg Bygningens energibehov 6,6 kwh/m 2 år - 35,7 kwh/m 2 år Beregningens skal kontrolleres og sammenlignes med det færdige resultat inden ibrugtagning. 1.3 Forudsætninger Arkitekttegninger dateret d. 22.5.214. 1.4 Hoveddata Bygningen er regnet som bygningstype fritliggende med et opvarmet etageareal på 2, m 2 og en varmekapacitet på 12 Wh/K m 2, svarende til middel tung. Brugstiden for bygningen er 168 timer per uge. Varmeforsyningen er fra eget jordvarmeanlæg.... Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa www.arkikon.dk info@arkikon.dk +45 86 32 78 44
ENERGINOTAT Energirammeberegning DATO: 27.5.214 1.5 Klimaskærmen En bygnings klimaskærm består af alle bygningsdele, der vender mod det fri eller mod jord og derved har et transmissionstab. Ydervægge, tage og gulve: Bygningsdele BR1 Krav Anvendte Isoleringstykkelser U-værdier [W/m 2 K] U-værdier [W/m 2 K] Varmeledningsevne Ydervægge mursten,3,14 t = 19 mm =,37 W/mK Ydervægge Træ,3,14 t = 19mm =,37 W/mK Ydervægge kælder,3,19 t = 17 mm =,37 W/mK Terrændæk med gulvvarme Etageadskilllese mod uopvarmet kælder,2,1,25 t = 3 mm =,38 W/mK t = 145 mm =,37 W/mK Tag,25,11 t = 395 mm =,37 W/mK Fundamenter og samlinger: Bygningsdele BR1 Krav Anvendte Isoleringstykkelser U-værdier [W/m 2 K] U-værdier [W/m 2 K] Varmeledningsevne Fundamenter omkring gulve med gulvvarme,2,158 Fremgår af tegningsmaterialet... Samling mellem ydervæg og vinduer,6,2 Fremgår af tegningsmaterialet Side 2 af 4 Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa www.arkikon.dk info@arkikon.dk +45 86 32 78 44
ENERGINOTAT Energirammeberegning DATO: 27.5.214 Vinduer og yderdøre: Bygningsdele BR1 Krav Anvendte Solvarmetransmittans U-værdier [W/m 2 K] U-værdier [W/m 2 K] Vinduer og døre 1,8 Se energirammeberegning Se energirammeberegning 1.6 Ventilation Der regnes med et luftskifte i henhold til BR1, med udsugning fra toiletter på 1 l/s, køkken 2 l/s, samt et luftskifte på minimum,5 gange i timen i øvrige rum. Krav til SEL-faktorer er sat til,76 kj/m 3, der er forudsat at der anvendes et Nilan Comfort 3, se energiberegning. 1.7 Internt varmetilskud Der er regnet med et internt varmetilskud fra personer på 1,5 W per m 2 opvarmet etageareal i gennemsnit for bygningen i brugstiden. Der er regnet med et internt varmetilskud fra apparater på 3,5 W per m 2 opvarmet etageareal i gennemsnit for bygningen i brugstiden. Det antages at apparater uden for brugstiden ikke er i brug. 1.8 Belysning Ingen krav. 1.9 Mekanisk Køling Der er ikke indregnet køling på denne bygning. 1.1 Varmefordelingsanlæg Anlægget er opbygget som et to-strengsanlæg med en fremløbstemperatur på 35 C og en returløbstemperatur på 3 C. Der er indregnet 1 stk. tidsstyret A-mærket pumpe i opvarmningssæsonen på 4 W. Der er ikke installeret vejrkompensering, således at anlægget kan lukkes ned uden for opvarmningssæsonen.... 1.11 Varmt brugsvand Varmt brugsvand produceres via gennemstrømsvandvarmer. Det årlige varme brugsvand er anslået til 25 liter per m 2 opvarmet etageareal, jf. SBi 213. Side 3 af 4 Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa www.arkikon.dk info@arkikon.dk +45 86 32 78 44
ENERGINOTAT Energirammeberegning DATO: 27.5.214 1.12 Forsyning Varmeforsyningen er eget jordvarmeanlæg Danfoss varmepumpe, Type DHP-H 8 (med indbygget 18 l varmtvandsbeholde). Pernille Hvarre Brouer Arkikon ApS... Side 4 af 4 Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa www.arkikon.dk info@arkikon.dk +45 86 32 78 44
Be1 model: Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft ny Dato 27.5.214 8.29 BBR-nr Ejer to etagers hus 23 m2 Adresse Egsmark Høje 56, 84 ebeltoft Kommentar Bygningen Bygningstype Rotation Opvarmet bruttoareal Areal opvarmet kælder Areal eksisterende / anden anvendelse Opvarmet bruttoareal inkl. kælderandel Fritliggende bolig, deg 23, m², m², m² 23, m² Varmekapacitet 12, Wh/K m² Normal brugstid Brugstid, start - slut, kl 168 timer/uge - 24 Beregningsbetingelser BR: Aktuelle forhold Beregningsbetingelser Tillæg til energirammen, kwh/m² år Varmeforsyning og køling Grundvarmeforsyning El
Varmeforsyning og køling Varmefordelingsanlæg Nej Elradiatorer Brændeovne, gasstrålevarmere etc. Solvarmeanlæg Varmepumper Solceller Vindmøller Mekanisk køling Nej Nej Nej Ja Nej Nej Nej Rumtemperaturer, setpunkter Opvarmning 2, C Ønsket 23, C Naturlig ventilation 24, C Mekanisk køling 25, C Opvarmning lager 15, C Dimensionerende temperaturer Rumtemp. 2, C Udetemp. -12, C Rumtemp. lager 15, C Ydervægge, tage og gulve Bygningsdel Areal (m²) U (W/m²K) b Dim.Inde (C) Dim.Ude (C) Loft: 395 mm isolering,,37 W/m K 148,,11 1, Terrændæk med gulvvarme: 3 mm isolering,38 W/ m K etageadskillelse med gulvvarme: 145 mm isolering,37 W/ m K 42,,1 1, 3 1 8,,25 1, 3 5
Ydervægge, tage og gulve Ydervæg mursten: 19 mm isolering,,37 W/m K (brutto 13,5 m2 Ydervæg Træ: 19 mm isolering,,37 W/m K (brutto 38,79) Kældervægge mod fri: 17 mm isolering,,37 W/m K (brutto 9,5 Kældervægge mod garage: 17 mm isolering,,37 W/m K 116,,14 1, 22,4,14 1, 45,,19 1, 26,,19 1, 2 5 Ialt 479,4 - - - - Fundamenter mv. Bygningsdel l (m) Tab (W/mK) b Dim.Inde (C) Dim.Ude (C) Ydervægsfundamenter 3,,16 1,3 3 1 Samling omkring vinduer og døre 84,3,2 1, Ialt 114,3 - - - - Vinduer og yderdøre Bygnings del Ant al Orie nt Hæld n. Are al (m² ) U (W/m² K) b Ff (-) g (-) Skygg er Fc (-) Dim.In de (C) Dim.U de (C) O t V1 1 N 9, 2,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V2 1 N 9, 1,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V3 1 N 9,,4 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V3 1 N 9, 1,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V4 2 Ø 9, 2,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V5 3 S 9, 6,8 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1,
Vinduer og yderdøre V7 1 S 9, 8,3 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 2 1, V9 1 V 9, 8,3 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 3 1, V1 1 V 9, 3,2 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D2 1 V 9,,3 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D3 1 N 9, 2,6 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D4 1 S 9, 1,9 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D6 1 V 3, 1,9 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, Ialt 16 - - 56, - - - - - - - - Skygger Beskrivelse Horisont ( ) Udhæng ( ) Venstre ( ) Højre ( ) Vindueshul (%) Skygge 1 2 2 Skygge 2 7 45 2 Skygge 3 8 7 12 Gulvareal 2, m² Ventilation, vinter,3 l/s m² Sommerkomfort Ventilation, sommer, 9-16 Ventlation, sommer, 17-24 Ventilation, sommer, -8,9 l/s m²,9 l/s m²,6 l/s m²
Ventilation Zone Area l (m²) Fo, - qm (l/s m²), Vinte r n vgv (-) ti ( C ) El- VF qn (l/s m²), Vinte r qi,n (l/s m²), Vinte r SEL (kj/m³ ) qm,s (l/s m²), Somm er qn,s (l/s m²), Somm er qm, n (l/s m²), Nat qn, n (l/s m²), Nat Nilan Comfo rt 3, q5 =,4 l/sm2 23, 1,,22,8 7 18, Ne j,13,,8,22 1,2,, Internt varmetilskud Zone Areal (m²) Personer (W/m²) App. (W/m²) App,nat (W/m²) Hele huset 23 1,5 3,5, Belysning Zone Areal (m²) Almen (W/m²) Almen (W/m²) Belys. (lux) DF (%) Styring (U, M, A, K) Fo (-) Arb. (W/m²) Andet (W/m²) Standby (W/m²) Nat (W/m²) Andet elforbrug Udebelysning Særligt apperatur, brugstid Særligt apperatur, altid i brug, W, W, W Parkeringskældre mv. Zone Areal (m²) Almen (W/m²) Almen (W/m²) Belys. (lux) DF (%) Styring (U, M, A, K) Fo (-) Arb. (W/m²) Andet (W/m²) Standby (W/m²) Nat (W/m²) Mekanisk køling
Mekanisk køling Beskrivelse Andel af etageareal El-behov Varme-behov Mekanisk køling,5 kwh-el/kwh-køl, kwh-varme/kwh-køl Belastningsfaktor Varmekap. faseskift (køling) Wh/m² Forøgelsesfaktor,1 Dokumentation Varmefordelingsanlæg Opbygning og temperaturer Fremløbstemperatur 35, C Returløbstemperatur 3, C Anlægstype 2-streng Anlægstype Pumper Pumpetype Beskrivelse Antal Pnom Fp Konstant drift året rundt 1, W, Konstant drift i opvarmningssæson Grundfos Alpha2 25-4 1 6, W,4 Tidsstyret drift i opvarmningssæson 1, W, Kombi-pumpe (konst. i opvarmningsæson) 1, W, Varmerør Rørstrækninger i fremløb og returløb l (m) Tab (W/mK) b Udekomp (J/N) Afb. sommer (J/N) Varmt brugsvand Beskrivelse Indbygget Varmtvandbeholder Varmtvandsforbrug, 25, liter/år pr. m²-etageareal
Varmt brugsvand gennemsnit for bygningen Varmt brugsvand temperatur 55, C Varmvandsbeholder Beskrivelse Antal varmtvandsbeholdere Beholdervolumen Fremløbstemperatur fra centralvarme El-opvarmning af VBV Solvarmebeholder med solvarmespiral i top Varmetab fra varmtvandsbeholder Temperaturfaktor for opstillingsrum VBV Beholder 1, 18, liter 7, C Nej Nej 1,5 W/K, Ladekredspumpe Effekt Styret Ladeeffekt, W Nej, kw Varmetab fra tilslutningsrør til VVB Længde Tab b Beskrivelse Cirkulationspumpe til varmt brugsvand Beskrivelse Grundfos Alpha2 25-4 Antal, Effekt 4, W
Cirkulationspumpe til varmt brugsvand Antal, Effekt Reduktionsfaktor El-tracing af brugsvandsrør, W,3 W Nej Rør til varmt brugsvand Rørstrækninger i fremløb og returløb l (m) Tab (W/mK) b Vandvarmere Elvandvarmer Beskrivelse Andel af VBV i separate elvandvarmere Varmetab fra varmtvandsbeholder Temperaturfaktor for opstillingsrum Elvandvarmer, 1, W/K,3 Gasvandvarmer Beskrivelse Andel af VBV i separate gasvandvarmere Varmetab fra varmtvandsbeholder Gasvandvarmer, 1,5 W/K Virkningsgrad,8 Pilotflamme Temperaturfaktor for opstillingsrum 5, W,7 Fjernvarmeveksler
Fjernvarmeveksler Beskrivelse Nominel effekt Varmetab VBV opvarmning gennem veksler Vekslertemperatur, min Temperaturfaktor for opstillingsrum Automatik, standby Ny fjernvarmeveksler 16, kw 1,5 W/K Nej, C, 1, W Anden rumopvarmning Direkte el til rumopvarmning Beskrivelse Andel af etageareal Supplerende direkte rumopvarmning,2 Brændeovne, gasstrålevarmere etc. Beskrivelse Andel af etageareal,3 Virkningsgrad,5 Luftstrømsbehov,1 m³/s Solvarmeanlæg Beskrivelse Type Nyt solvarmeanlæg Kombineret Solfanger Areal 7, m² Start effektivitet,8 - Varmetabskoefficient a1 3,5 Varmetabskoefficient a2, Vinkelafhængighed
Solfanger W/m²K W/m²K, Orientering s Hældning 4, - Horisont 1, Venstre, Højre, Rør til solfanger Længde 2, m Varmetab,17 W/mK Veksler,8 El Pumpe i solfangerkreds 45, W Automatik, stand-by 5, W Varmepumper Beskrivelse Type Andel af varmebehov Varmepumpe, Type DHP-H8 (med indbygget 18 l varmtvandsbeholde Kombineret 1, Eldrevet varmepumpe - Rumopvarmning VBV Nominel effekt 7,5 kw 7,5 kw Nominel COP 4,34 4,34 Rel. COP ved 5% last,8, Test-temperaturer - Rumopvarmning VBV Kold side, C, C Varm side 35, C 35, C Type - Rumopvarmning VBV Kold side Jordslange Udeluft Varm side Varmeanlæg - Diverse
Diverse - Rumopvarmning VBV Særligt hjælpeudstyr, W, W Automatik, stand-by 3, W 3, W Varmepumper tilknyttet ventilation - Rumopvarmning VBV Temp. virkningsgrad for VGV før VP,, Dim. indblæsningstemp., C - Luftstrømsbehov, m³/s, m³/s
Syddjus Kommune Team Byggeri Hovedgaden 77 841 Rønde Fritagelse for byggeskadeforsikring Professionelle bygherrer er forpligtede til at tegne en obligatorisk byggeskadeforsikring ved opførelse af privat boligbyggeri. Forsikringspligten gælder dog ikke ved om- og tilbygninger samt ved sommerhusbyggeri. Følgende bygherrer er fritaget for at tegne byggeskadeforsikring: Almene boligforeninger Andelsboligforeninger Ejerforeninger Privatpersoner, som opfører bolig til eget brug Erklæring Byggeriets adresse:...matr. Nr.... Undertegnede ejer af ejendommen bekræfter hermed, at jeg som privatperson alene entrerer direkte med samtlige entreprenører i forbindelse med det planlagte byggeri. Jeg er således ikke omfattet af den obligatoriske byggeskadeforsikring. Ejers navn:... Adresse:... Telefon:...Mobil:... Dato:. Ejers underskrift:...