Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes

Relaterede dokumenter
Revner i betonkonstruktioner. I henhold til EC2

Styring af revner i beton. Bent Feddersen, Rambøll

Ny designguide for stålfiberarmeret beton

Anvendelsestilstanden. Per Goltermann

OP-DECK Solution Last Tabel Let Erhverv 2,5 kn/m2 3 August 2009 Simpel Understøttet (m.) Indspændt 1 side (m.) 4 4,5 5 5,5 4 4,5 5 5,5

A. Konstruktionsdokumentation

Konstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)

Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)

Betonkonstruktioner Lektion 1

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)

Betonkonstruktioner - Lektion 3 - opgave 1

Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6

Betonkonstruktioner, 6 (Spændbetonkonstruktioner)

Betonkonstruktioner Lektion 7

Forspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke

Bygherrens syn på holdbarhed. Christian Munch-Petersen IDA

Projekteringsprincipper for Betonelementer

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)

Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge. Projekteringsrapport. EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked.

Bøjning i brudgrænsetilstanden. Per Goltermann

Praktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber

Vaffelplader. Projektering: Tagelement. GENEREL PROJEKTERING 2 Elementgeometri 2 Geometri 2 Tilpasningsplader 2 Isolering 2 Lydregulering 3

A1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: Dato:

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd

Eftervisning af bygningens stabilitet

YTONG/SIPOREX U-Skaller Bæreevnetabeller

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.

Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne

VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA

Materialer beton og stål. Per Goltermann

Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S

»Styring af SKT-revner i beton. Dansk Betonforening Horsens Jens Mejer Frederiksen, chefrådgiver, jmf@alectia.com, / (+45)

Dimensionering af samling

Konstruktion IIIb, gang 11 (Dimensionering af bjælker)

BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

Sekantpælevægge - dimensionering

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13

Bygningskonstruktion og Arkitektur, 5 (Dimensionering af bjælker)

Betonkonstruktioner Lektion 3

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

Metroprojektet Branch off to Nordhavnen Lidt teoretisk indblik Morten S. Rasmussen Geotenikerdagen

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.

Statiske Beregninger Centrum Pæle System

Ytong U-skaller Bæreevnetabeller

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato:

Projektering af Letbanebro over Djurslandmotorvejen. Statiske beregninger

Forudsætninger Decimaltegnet i de indtastede værdier skal være punktum (.) og ikke komma (,).

Betonkonstruktioner Lektion 4

»Styring af SKT-revner i beton

OPSVEJSTE KONSOLBJÆLKER

Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Statisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato

10.2 Betons trækstyrke

Bygningskonstruktion og arkitektur

Ytong U-skaller Bæreevnetabeller

Redegørelse for statisk dokumentation

Statiske Beregninger Centrum Pæle System

Beton- konstruktioner. Beton- konstruktioner. efter DS/EN efter DS/EN Bjarne Chr. Jensen. 2. udgave. Nyt Teknisk Forlag

Redegørelse for den statiske dokumentation

DS/EN GL NA:2009

Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter.

Schöck Isokorb type K

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.

Søjler og vægge Centralt og excentrisk belastede. Per Goltermann

Dansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel

Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner

Kravet om vandtæthed kan opfyldes ved valg af et egnet betonmateriale, ved en gennemtænkt udformning af konstruktionen og ved en styret udførelse.

Søjler. Projektering: GENEREL PROJEKTERING 2 Elementgeometri 2 Geometri 2 Længder 2 Armering 2

NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre

DS/EN DK NA:2011

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv

Bygningskonstruktion og arkitektur

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012.

DIMENSION. Geoteknik programpakke januar 2010

Sammenligning af sikkerhedsniveauet for elementer af beton og letbeton

A.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde

Concrete Structures - Betonkonstruktioner

DS/EN DK NA:2011

Betonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :

Athena DIMENSION Kontinuerlige betonbjælker 4

Etablering af fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S

appendiks a konstruktion

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

DIN-Forsyning. A2. Statiske beregninger

Concrete Structures - Betonkonstruktioner

STYRENFRI INJEKTIONSMASSE - ESI

Resultater og erfaringer med stålfiberarmeret beton fra udførelsen af en ny underføring i forbindelse med Slagelse omfartsvej

Vandtryk bag indfatningsvægge

Per Goltermann: Concrete Structures - betonkonstruktioner. Design af konstruktionsdele. Oktober 2017

Design af stålfiberarmerede betonelementer for Fjernvarmetunnelen i København

Transkript:

1 COWI PowerPoint design manual Revner i beton Design og betydning 30. januar 2008 Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes Susanne Christiansen Tunneler og Undergrundskonstruktioner 1 Disposition Lastfremkaldte revner Eksempel Sammenligning DS411 - EN 1992-1 1994 og 2004 Minimumsarmering Gennemgående revner 2

2 COWI PowerPoint design manual DS 411 - Lastfremkaldte revner Beregning af revnevidde: w k = 5 10-5 σ s a w Afhængig af: Armeringsspænding i revnet tværsnit, σ s Revneparameter a w = A c,eff /ΣØ Armeringsforhold Armeringsdiameter, Ø 3 EN 1992-1:2004 - Lastfremkaldte revner Beregning af revnevidde : w k = s r,max (ε sm - ε cm ) Tøjningsdifference, incl. tension stiffening: σ s k ( ε ε ) = sm cm fct, eff t ρ p, eff (1 α ρ Afhængig af: Armeringsspænding, i revnet tværsnit, σ s Armeringsforhold, ρ p,eff Elasticitetsmoduler, E s og E c Betonens trækstyrke, fct,eff Lastvarighed, k t E s e p, eff ) σ s 0.6 E s 4

3 COWI PowerPoint design manual EN 1992-1:2004 - Lastfremkaldte revner Beregning af revnevidde : w k = s r,max (ε sm - ε cm ) Revneafstand: s r,max = k 3 c + k 1 k 2 k 4 Ø/ρ p,eff Afhængig af: Armeringens forankringsevne, k 1 = 0,8 Bøjning/træk, Bøjning => k 2 = 0,5 Konstanter, k 3 = 3,4, k 4 = 0,425 Revneafstand: s r,max = 3,4 c + 0,17 Ø/ρ p,eff Afhængig af: Dæklag, c Armeringsdiameter, Ø Armeringsforhold, ρ p,eff 5 Eksempel sænketunnel Vejtunnel, 3 spor hver retning, 2+1 rør Bredde: 34,5 m - Højde: 8,7 m Vanddybde: 22 m (til underside tunnel) Væg- og pladetykkelser 1200 mm - 1850 mm 100 års levetid Tilladelig revnevidde, w k = 0,2 mm Dæklag til hovedarmering: 80 mm 6

4 COWI PowerPoint design manual Eksempel - Sænketunneltværsnit Belastninger Egenvægt Vandtryk Topdæk, inderside Jordtryk (Temperaturgradienter) Momenter: Bund, yderside 7 Eksempel, sænketunnel topdæk inderside Geometri Tværsnitshøjde 1380 mm 1000 Normalkraft 540 kn Moment 2800 knm Armering 2lag Ø32-150 Armeringsmængde 61 kg/m 3 1380 Armeringsspænding, σ s = 205 MPa Revnevidde: w k EC2:1991 0,23 mm c=8 0 w k DS411 0,25 mm w k EC2:2004 0,34 mm 8

5 COWI PowerPoint design manual Eksempel, sænketunnel topdæk inderside For stor revnevidde => mere armering Mere armering 2lag Ø32-150 + 1lag Ø25-150 1000 Armeringsspænding, σ s = 160 MPa Armeringsmængde 80 kg/m 3 (+20 kg/m 3!) w k EC2:2004 0,24 mm 1380 c=8 0 9 Eksempel, sænketunnel topdæk inderside For stor revnevidde => dæklagets betydning? s r,max = 3,4 c + 0,17 Ø/ρ p,eff c=80 cnom=50 wk Regningsmæssigt dæklag: 50 mm w k EC2:2004 0,24 mm Uændret armeringsmængde (61 kg/ 3 ) 50 års levetid 100 års levetid 10

6 COWI PowerPoint design manual Eksempel, sænketunnel bundplade yderside Geometri Tværsnitshøjde 1750 mm Normalkraft: 905 kn, Moment: 4660 knm Armering: 2lag Ø32-150 + 1lag Ø25-150 1000 Armeringsmængde 63 kg/m 3 Armeringsspænding, σ s =200 MPa Revnevidder w k EC2:1991 0,20 mm 1750 w k DS411 0,20 mm w k EC2:2004 0,31 mm Mere armering: 1lag Ø40-150 + 2lag Ø32-150 Armeringsspænding, σ s =150 MPa c=8 0 Armeringsmængde 86 kg/m 3 w k EC2:2004 0,22 mm Regningsmæssigt dæklag: 50mm 11 w k EC2:2004 0,22 mm Eksempel, bjælke Geometri Tværsnitsdimension 500 mm x 280 mm Moment: 100 knm Armering 4 Ø20 280 Dæklag: 35 mm Armeringsspænding, σ s =195 MPa Revnevidder w k EC2:1991 0,15 mm w k DS411 0,17 mm w k EC2:2007 0,16 mm c=35 4 Ø 20 500 12

7 COWI PowerPoint design manual Konklusion, Revneberegning Pas på med store dæklag! Andre landes nationale annexer foreskriver en ændret beregning af revneafstanden Ellers god, anvendelig metode EC2:1991 anvendt på projekt i Korea i stedet for AASHTO 13 Minimumsarmering DS411: EN 1992-1:2004 A ρ = A s,min ct = Ø f 4E sk ct, ef w k A s,min = k c k f ct,eff A ct /σ s Afhængig af: Afhængig af: Revneviddekrav, w k Armeringsdiameter, Ø Elasticitetsmoduler, E s Betonens trækstyrke, f ct,eff Armeringsspænding, σ s (i forhold til revneviddekrav) Faktor, k h=300 => k=1,0 h=800 => k=0,65 Faktor, k c Rent træk => k c =1,0 Bøjning => k c = 0,4 Betonens trækstyrke, f ct,eff 14

8 COWI PowerPoint design manual Minimumsarmering Det grove revnesystem, rent træk Dæklag, c = 50 mm Revneviddekrav, w k = 0,20 m Armeringsspænding, σ s = 200 MPa Betonstyrke, C35 DS411 EC 2 h=300mm Ø12-125 96 kg/m 3 Ø12-95 128 kg/m 3 h=800mm Ø20-100 127 kg/m 3 Ø20-150 85 kg/m 3 h=1200mm Ø25-95 139 kg/m 3 Ø25-160 83 kg/m 3 15