Side 1 Statiske beregninger Tilbygning til 2 plans villa Byggeri: Tilbygning til 2 plans villa Engdalsvej 34 8220 Brabrand Arkitekt: Nørkær + Poulsen Arkitekter maa ApS Danmarksgade 33 9000 Aalborg Rekvirent: Niels Bering Larsen Engdalsvej 34 8220 Brabrand Kontrolleret Kristian Møller Jeppe B. Jakobsen Møller & Jakobsen ApS Parallelvej 11, 9. etage 9800 Hjørring www.mjri.dk tlf.: 22 26 98 06 tlf.: 20 76 81 06 mail: info@mjri.dk CVR. 35 47 54 78
Side 2 Indhold: Side 1.0 Projektgrundlag................................................................ 3 1.1 Bemærkninger................................................................. 3 1.2 Beregningsforudsætninger....................................................... 3 1.3 Bygningens karakteristika........................................................ 3 1.4 Ståldragere og søjler:........................................................... 4 2.0 Laster....................................................................... 5 2.1 Egenlaster.................................................................... 5 2.2 Nyttelast...................................................................... 5 2.3 Snelast....................................................................... 6 2.4 Vindlast...................................................................... 6 3.0 Spær, tilbygning - 45x295 mm C24 pr. 610 mm....................................... 9 3.0.1 Limtrærem i fri murkrone over altan - 100x400 mm GL32C............................ 10 3.0.2 Udkraget limtrærem i tag ved tilbygning, ved trappe - 120x340 mm GL32C............... 11 3.0.3 Udkraget limtrærem i tag ved tilbygning, mod øst - 100x400 mm GL32C................. 12 3.1 Spær, carport - 45x295 mm C24 pr. 610 mm........................................ 13 3.1.1 Limtrærem ved carport - 100x160 mm GL28H...................................... 14 3.2 Limtrærem under eksist. spær mod trappe - 100x340 mm GL32C........................ 15 4.0 Forankring af tagkonstruktion.................................................... 16 5.0 Ydervægge - Træskelet......................................................... 17 5.0.1 Toprem i ydervægge 1. sal - 45x295 mm C18 på fladen.............................. 18 5.0.2 Toprem i ydervægge stueetagen - 45x295 mm C18 på fladen+45x220 mm C18 på kant..... 18 5.1 Bærende skillevæg - Træskelet................................................... 19 5.1.1 Toprem/overligger bærende skillevæg - 45x95 mm C18 på fladen+45x220 mm C18 på kant. 19 6.0 Etageadskillelse mellem 1. sal og stueetage - 45x220 mm C18 pr. 600 mm................ 20 6.0.1 Udveksling i etageadskillelse ved trappe - 3 stk. sammensømmede 45x220 mm C18....... 21 6.1 Etageadskillelse ved altan - 45x145 mm C18 pr. 400 mm.............................. 22 6.1.1 Drager ved altan - 120x340 mm GL32C........................................... 23 7.0 Ø114,3x4,5 mm synlig stålsøjle.................................................. 23 7.1 HE100B stålsøjle i hulmur....................................................... 23 8.0 Stabilitet..................................................................... 24 8.1 Tagskive - 16 mm tagkrydsfiner.................................................. 24 8.2 Gulvskive mellem 1. sal og stueetage - 22 mm gulvspånplade.......................... 25 8.3 Vind fra vest/øst............................................................... 26 8.3.1 Stålramme.................................................................. 26 8.4 Vind fra syd/nord.............................................................. 26 9.0 Fundering................................................................... 27 9.1.1 Randfundamenter ved tilbygning - b = 300 mm..................................... 28 9.1.2 Randfundamenter ved carport - b = 190 mm....................................... 29 9.2 Stribefundament under bærende skillevæg - b = 300 mm.............................. 30 9.3 Punktfundamenter under søjler i tilbygning - bxl = 600x600 mm......................... 31 9.4 Punktfundamenter under søjler ved carport - bxl = 600x600 mm......................... 31 10.0 Terrændæk - t = 100 mm...................................................... 31 Bilag: Konstruktionsplan - Tag Konstruktionsplan - Stue Konstruktionsplan - Fundament Ingeniørskitser Bjælkeberegninger, WinBeam Stålrammeberegning, Nordsoft
Side 3 1.0 Projektgrundlag Grundlaget for nærværende beregning er tegninger fra Nørkær + Poulsen, dateret den 09.06.2015. 1.1 Bemærkninger De efterfølgende beregninger omfatter statisk eftervisning af den overordnede stabilitet, bæreevne samt fundering vedr. opførelse af 2 plans tilbygning til 2 plans villa. Rekvirenten af denne statiske rapport skal sikre, at den udførende entreprenør er bekendt med denne statiske rapport. Den udførende entreprenør bærer ansvaret for at forudsætninger og anvisninger i denne statiske rapport overholdes og skal tillige sikre konstruktionens stabilitet under opførelsen. Hvor andet ikke er angivet, er der regnet med konsekvensklasse CC2, Normal kontrolklasse og anvendelsesklasse 2. 1.2 Beregningsforudsætninger Gældende normer: DS/EN 1990 DS/EN 1991 DS/EN 1992 DS/EN 1993 DS/EN 1995 DS/EN 1996 DS/EN 1997 Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Laster Betonkonstruktioner Stålkonstruktioner Trækonstruktioner Murværk Geoteknik Alle Eurocodes er gældende version med tilhørende og gældende tillæg samt nationale annekser. EN 338 Styrkeklasser for konstruktionstræ EN 1194 Styrkeklasser for limtræ Konsekvensklasse: CC2 Normal Geoteknisk kategori: 2 Normal Terrænkategori II Landbrugsland Stivhedskrav iht. konstruktionsnormerne. 1.3 Bygningens karakteristika Tilbygningen udføres i 2 plan med fladt tag. Stabiliteten sikres ved tag- og gulvskiver, der fører lasten til tværgående elementer og stålramme, som afleverer lasten direkte til fundamentet. Bygningens dimensioner: Taghældning = 0,00 Højde = 6,05 m Facadehøjde = 6,05 m Bygningsbredde = 9,22 m Bygningslængde = 15,87 m Udhæng = 0,00 m
Side 4 1.4 Ståldragere og søjler: Stålkvalitet - S235, hvis ikke andet anført. Bolte og gevindstænger leveres i kvalitet 8.8. Svejsninger udføres i udførelsesklasse II, min. a=4 mm. Stålprofiler, beslag, bolte m.v. beskyttes til følgende korrosionsklasse: I ydervæg: Korrosionsklasse C4 Beslag o.l gennem ydervæg: Korrosionsklasse C4 Udv. frie konstruktioner: Korrosionsklasse C3 Indendørskonstruktioner: Korrosionsklasse C1 Korrosinsbeskyttelse ved varmforzinkning kræver følgende min. lagtykkelser: Korrosionsklasse C4 100 µm Korrosionsklasse C3 75 µm Alle dragere udføres med 10 mm kropsforstærkninger/endeplader ved punktbelastninger og vederlag.
Side 5 2.0 Laster I de efterfølgende afsnit er lasterne på nærværende bygning opstillet. 2.1 Egenlaster Egenlast tag/loft Tagdækning 2 lag tagpap 0,17 kn/m² Lægter / 16 mm krydsfiner 0,11 kn/m² Spær/ribber: 45x295 spær. pr. 0,61 m 0,10 kn/m² Delsum: 0,38 kn/m² G = 0,38 / cos ( 0 ) = 0,38 kn/m² Isolering 295 mm 0,09 kn/m² Forskalling 45X45mm + 22x95mm/300mm 0,04 kn/m² Loftbeklædning 13 mm gips 0,12 kn/m² Delsum: 0,25 kn/m² G = 0,25 / cos ( 0 ) = 0,25 kn/m² Total: 0,63 kn/m² Installationer 0,10 kn/m² Egenlast etageadskillelser: Mellem 1. sal og stueetage, bjælkelag. 0,60 kn/m² Egenlast ydervægge Ydervæg Lette ydervægge 0,60 kn/m² Egenlast skillevægge Skillevæg Lette skillevægge 0,50 kn/m² 2.2 Nyttelast Nyttelast Boliger = 1,50 kn/m 2 Altaner/altangange = 2,50 kn/m 2 Lette/flytbare skillevægge = 0,50 kn/m 2
Side 6 2.3 Snelast Snelast Karakteristisk terrænværdi: s k = 1,00 kn/m² Fladt tag, α 1 = 0 E µ 1 = 0,80 s 1 = 0,80 kn/m² Skitser fra: DS/EN 1991-1-3 DK NA: 2012 Skitse vedr. vindretninger med fygning. Sneophobning/nedskridning ved mellemgang: Læ ophobning, h sl = 0,0 m, l sl = 5,0 m µ wl = 1,00 Ophobning ved luvside?: Nej s wl = 0,00 kn/m² Luv ophobning, h sw = 0 m, b w = 0,0 m, h w = 0 m, l sw = 5,0 m, a =?? µ ww = ERR µ ww, max = 0,8 Ophobning ved luvside?: Nej s ww = 0,00 kn/m² Nedskridning, α sl = 0 E, b sl = 13,70 m, µ sl = 0,8 µ sl = 0,00 s sl = 0,00 kn/m² 2.4 Vindlast Vindlast Forudsat terrænkategori = 2 (0: offshore - 1: hede/kystnært - 2: landbrugsland - 3: forstad / industri - 4: by, huse over 15 m.) Beregningsmæssig højde, z: Sokkelhøjde 0 m = 6,05 m Basis vindhastighed v b, afstand til Vesterhavet / ringkøbing fjord > 25 km => v b = 24,00 m/s Ruhedslængde z 0 = 0,050 m Terrænfaktor k t = 0,19 Middel vindhastighed, v m = 21,87 m/s Karakteristisk hastighedstryk q max, terrænkat 2 = 0,74 kn/m 2 Retningsfaktorer Kompasretning N NNØ ØNØ Ø ØSØ SSØ S SSV VSV V VNV NNV Vindretning 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 2 c dir 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 1,0 1,0 0,9
Side 7 Formfaktorer, vind på tag: Taghældning 0 E, Bygningens højde 6,05 m Bygningens længde 15,87 m, Bygningens bredde 19,2 m Luv-side Læ-side Tagflade, Vind på facade: e = 12,1 m, e/10= 1,21 m, e/4= 3,03 m Tagflade, Vind på gavl: e = 12,1 m, e/10= 1,21 m, e/4= 3,03 m, e/2 = 6,05 m Vind på facade/gavl: F sug = -1,80 I sug = -0,20 F tryk = 0,00 I tryk = 0,20 G sug = -1,20 G tryk = 0,00 H sug = -0,70 H tryk = 0,00 Vind på facade: Formfaktorer D og E h/d = 0,315 Luv-side Læ-side c pe,10 = 0,71 c pe,10 = -0,32 Korrelationsfaktor: 0,85 Vind på gavl: Formfaktorer D og E h/d = 0,381 Luv-side Læ-side c pe,10 = 0,72 c pe,10 = -0,34 Korrelationsfaktor 0,85 Formfaktorer, på gavlvægge (vind på facade): Faktorerne for A, B, skal benyttes her A: 2,42 m CpeA -1,2 B: 9,7 m CpeB -0,8 C: 7,12 m CpeC -0,5 Formfaktorer, på facadevægge (vind på gavl): Faktorerne for A, B, skal benyttes her A: 2,42 m CpeA -1,2 B: 9,7 m CpeB -0,8 C: 3,77 m CpeC -0,5 Formfaktorer, vind på tagudhæng: Som væggen under Formfaktorer, vind på indervægge: Overtryk Undertryk c i = 0,20 ci = -0,3
Side 8 Skitse af zoner for tag: Skitse af zoner for vægge:
Side 9 3.0 Spær, tilbygning - 45x295 mm C24 pr. 610 mm 0,0 5,73 0,0 5,73 Reaktioner på vederlag: Egenlast: R a = 0,5 * 0,73 * 5,73 = 2,08 kn/m R b = 0,5 * 0,73 * 5,73 = 2,08 kn/m Snelast: R a = 0,5 * 0,80 * 5,73 = 2,29 kn/m R b = 0,5 * 0,80 * 5,73 = 2,29 kn/m Lastkombination: 1,00 * G + 1,50 * S R a,d = 5,52 kn/m R b,d = 5,52 kn/m Bjælkespær udføres som 45x295 mm C24 plankespær. Dimensionering iht. leverandør. Bjælke: 1 stk 45 x 295 mm C 24 pr. 610 mm γ = 3,5 kn/m 3 E 11000 MPa Anvendelsesklasse = 2 I y = 96,3 x10 6 mm 4 W y = 653 x 10³ mm³ K mod = 0,90 Belastning, LK (1,0G) fra: pos. 2 0,61 * 0,73 + 0,05 = 0,49 kn/m Belastning, LK (1,0S) fra: pos. 2 0,61 * 0,80 = 0,49 kn/m Belastning 1 LK 6.10b (1G+1,5N) K-last = 1,22 kn/m Spændvidde: = 5,73 m M d = 0,13 * 1,22 * 5,73 ² = 5,01 knm V d = 0,5 * 1,22 * 5,73 = 3,50 kn σ = 5,01 * 10 6 /( 653 * 10 ³) = 7,68 N/mm 2 < 16,00 N/mm 2 τ = 1,5 * 3,50 /( 45 * 0,220 ) = 0,53 N/mm 2 < 1,67 N/mm 2 u G,inst = 5 * 0,49 * 5730 4 /( 384 * 11000 * 96,3 * 10 6 ) = 6,5 mm u S,inst = 5 * 0,49 * 5730 4 /( 384 * 11000 * 96,3 * 10 6 ) = 6,5 mm u G,fin = 6,5 * (1+ 1 * 0,8 ) = 11,7 mm < L/ 400 = 14,3 mm u S,fin = 6,5 * (1+ 0 * 0,8 ) = 6,5 mm < L/ 400 = 14,3 mm => bjælkelaget har tilstrækkelig styrke => bjælkelaget har tilstrækkelig stivhed
Side 10 3.0.1 Limtrærem i fri murkrone over altan - 100x400 mm GL32C Rem: 1 stk. 100 x 400 mm Træ: GL 32 c Spænd: 6,10 m K mod = 0,90 Anv. klasse 2 E 0 = 13700 MPa Belastning Karakteristisk γ*ψ 0 Design Egenlast rem = 0,20 kn/m => 1,00 0,20 kn/m Egenlast = 0,50 kn/m => 1,00 0,50 kn/m Snelast = 0,28 kn/m => 1,50 0,42 kn/m q, k = 1,0 kn/m q, d = 1,12 kn/m M = 0,125 * 1,12 * 6,1 2 = 5,2 knm V = 0,5 * 1,12 * 6,1 = 3,4 kn σ = 5,2 * 6 / 100 * 0,400 ² = 2,0 < 22,2 MPa τ = 1,5 * 3,4 / 100 * 0,400 = 0,13 < 2,22 MPa u g+s = 3,80 mm = L/ 1605 u fin,g = 3,11 mm < L/400 u fin,s = 0,7 mm < L/400 Reaktioner: Ra = 3,4 kn Rb = 3,4 kn Limtræremmen understøttes ved ender på siden af udkragede limtræremme og fastgøres til disse med 4 stk. 8,0x300 mm fuldgevindskruer, skruet under 45 grader med vandret gennem udkraget limtrærem ind i enden på remmen.
Side 11 3.0.2 Udkraget limtrærem i tag ved tilbygning, ved trappe - 120x340 mm GL32C Der placeres 120x340 mm GL32C limtrærem i tagkonstruktionen. Snitkræfter, deformationer og reaktioner er bestemt med FE-programmet WinBeam, jf. bilag. Rem: 1 stk. 120 x 340 mm Træ: GL 32 c Spænd: 2,6 m K mod = 0,90 Anv. klasse 1 E 0 = 13700 MPa Belastning Karakteristisk γ*ψ 0 Design Egenlast rem = 0,20 kn/m => 1,00 0,20 kn/m Egenlast = 2,08 kn/m => 1,00 2,08 kn/m Snelast = 2,29 kn/m => 1,50 3,44 kn/m q, k = 4,6 kn/m q, d = 5,72 kn/m M = 8,3 knm V = 10,3 kn σ = 8,3 * 6 / 120 * 0,340 ² = 3,6 < 22,15 MPa τ = 1,5 * 10,3 / 120 * 0,340 = 0,38 < 2,22 MPa u g+s = 5,82 mm = L/ 447 u fin,g = 3,73 mm < L/400 u fin,s = 2,1 mm < L/700 Reaktioner, fra N: Ra = 8,5 kn Rb = 12,6 kn Rc = 13,5 kn Limtræremmen understøttes på siden af stålramme, og fastgøres til denne med 6 stk. M12 kv. 8.8 bolte, der føres igennem limtrædrageren og spændes på bagsiden af 10 mm endeplade på ramme. Forbindelsen er illustreret på vedlagte skitse A. Ved ydervæggen understøttes remmen på 2 stk. sammensømmede 45x295 mm C18 stolper. Mod den eksisterende bygning understøttes remmen på siden af 100x340 mm GL32c limtrærem (Pos. 3.2) med 4 stk. BMF AB105 vinkler udsømmet med 4,0x40 mm kamsøm. Spær ophænges på siden af limtræremmen med BMF bjælkesko type BSN45/197 udsømmet med 4,0x40 mm kamsøm; 2x7 stk. i flige og 2x4 stk. i kropplader.
Side 12 3.0.3 Udkraget limtrærem i tag ved tilbygning, mod øst - 100x400 mm GL32C Der placeres 100x400 mm GL32C limtrærem ved enden af spær på ydervæggen. Snitkræfter, deformationer og reaktioner er bestemt med FE-programmet WinBeam, jf. bilag. Rem: 1 stk. 100 x 400 mm Træ: GL 32 c Spænd: 2,6 m K mod = 0,90 Anv. klasse 1 E 0 = 13700 MPa Belastning Karakteristisk γ*ψ 0 Design Egenlast rem = 0,20 kn/m => 1,00 0,20 kn/m Egenlast = 2,08 kn/m => 1,00 2,08 kn/m Snelast = 2,29 kn/m => 1,50 3,44 kn/m q, k = 4,6 kn/m q, d = 5,72 kn/m M = 8,3 knm V = 9,8 kn σ = 8,3 * 6 / 100 * 0,400 ² = 3,1 < 22,15 MPa τ = 1,5 * 9,8 / 100 * 0,400 = 0,37 < 2,22 MPa u g+s = 5,81 mm = L/ 447 u fin,g = 3,73 mm < L/400 u fin,s = 2,1 mm < L/700 Reaktioner, fra N: Ra = 6,9 kn Rb = 16,5 kn Rc = 14,5 kn Limtræremmen understøttes på siden af stålramme, og fastgøres til denne med 6 stk. M12 kv. 8.8 bolte, der føres igennem limtrædrageren og spændes på bagsiden af 10 mm endeplade på ramme. Forbindelsen er illustreret på vedlagte skitse B. Remmen understøttes pr. ca. 3 i ydervæggen af 2 stk. sammensømmede 45x295 mm C18 stolper og fastgøres til disse med 2,0x40 mm vindtrækbånd, der føres op på siden af limtræremmen, hvor det sømmes med 10 stk. 4,0x40 mm kamsøm. Båndet sømmes ligeledes til sidem af stolperne med 10 stk. 4,0x40 mm kamsøm. Forankringerne er markeret på positionsplanen.
Side 13 3.1 Spær, carport - 45x295 mm C24 pr. 610 mm 0,0 6,06 1,7 7,72 Reaktioner på vederlag: Egenlast: R a = 1 * 0,50 * 7,72-2,46 = 1,40 kn/m R b = 0,5 * 0,50 * 7,72 2 / 6,06 = 2,46 kn/m Snelast:, inkl. ophobning fra lægiver, luv side: R a = 1 * 0,80 * 7,72-3,934 = 2,24 kn/m R b = 0,5 * 0,80 * 7,72 2 / 6,060 = 3,93 kn/m Lastkombination: 1,00 * G + 1,50 * S R a,d = 4,76 kn/m Bjælkespær udføres som 45x295 mm C24 plankespær. R b,d = 8,36 kn/m Bjælke: 1 stk 45 x 295 mm C 24 pr. 610 mm γ = 3,5 kn/m 3 E 11000 MPa Anvendelsesklasse = 2 I y = 96,3 x10 6 mm 4 W y = 653 x 10³ mm³ K mod = 0,90 Belastning, LK (1,0G) fra: pos. 2 0,61 * 0,50 + 0,05 = 0,35 kn/m Belastning, LK (1,0S) fra: pos. 2 0,61 * 0,80 = 0,49 kn/m Belastning 1 LK 6.10b (1G+1,5N) K-last = 1,08 kn/m Spændvidde: = 6,06 m M = 4,24 knm V = 3,51 kn σ = 4,24 * 10 6 /( 653 * 10 ³) = 6,50 N/mm 2 < 16,00 N/mm 2 τ = 1,5 * 3,51 /( 45 * 0,220 ) = 0,53 N/mm 2 < 1,67 N/mm 2 u G,inst = 5 * 0,35 * 6060 4 /( 384 * 11000 * 96,3 * 10 6 ) = 5,8 mm u S,inst = 5 * 0,49 * 6060 4 /( 384 * 11000 * 96,3 * 10 6 ) = 8,1 mm u G,fin = 5,8 * (1+ 1 * 0,8 ) = 10,5 mm < L/ 400 = 15,2 mm u S,fin = 8,1 * (1+ 0 * 0,8 ) = 8,1 mm < L/ 400 = 15,2 mm => bjælkelaget har tilstrækkelig styrke => bjælkelaget har tilstrækkelig stivhed
Side 14 3.1.1 Limtrærem ved carport - 100x160 mm GL28H Rem: 1 stk. 100 x 160 mm Træ: GL 28 h Spænd: 2,20 m K mod = 0,90 Anv. klasse 2 E 0 = 12600 MPa Belastning Karakteristisk γ*ψ 0 Design Egenlast rem = 0,08 kn/m => 1,00 0,08 kn/m Egenlast = 2,46 kn/m => 1,00 2,46 kn/m Snelast = 3,93 kn/m => 1,50 5,90 kn/m q, k = 6,5 kn/m q, d = 8,44 kn/m M = 0,125 * 8,44 * 2,2 2 = 5,1 knm V = 0,5 * 8,44 * 2,2 = 9,3 kn σ = 5,1 * 6 / 100 * 0,160 ² = 12,0 < 19,38 MPa τ = 1,5 * 9,3 / 100 * 0,160 = 0,87 < 2,22 MPa u g+s = 6,03 mm = L/ 365 u fin,g = 3,24 mm < L/400 u fin,s = 2,8 mm < L/400 Reaktioner: Ra = 7,4 kn Rb = 23,2 kn Rc = 7,4 kn Remmen understøttes på Ø114,3x4,5 mm S235 stålsøjler og fastgøres til disse med påsvejst 12 mm gevindstang, der føres gennem drageren og spændes på oversiden af denne med 60x60x6,5 mm skive og låsemøtrik. Søjlen påsvejses 10 mm topplade, hvorpå gevindstangen er monteret.
Side 15 3.2 Limtrærem under eksist. spær mod trappe - 100x340 mm GL32C Rem: 1 stk. 100 x 340 mm Træ: GL 32 c Spænd: 3,00 m K mod = 0,90 Anv. klasse 2 E 0 = 13700 MPa Belastning Karakteristisk γ*ψ 0 Design Egenlast rem = 0,17 kn/m => 1,00 0,17 kn/m Egenlast = 3,58 kn/m => 1,00 3,58 kn/m Snelast = 3,92 kn/m => 1,50 5,88 kn/m q, k = 7,7 kn/m q, d = 9,63 kn/m M = 0,125 * 9,63 * 3,0 2 = 10,8 knm V = 0,5 * 9,63 * 3 = 14,4 kn σ = 10,8 * 6 / 100 * 0,340 ² = 5,6 < 22,2 MPa τ = 1,5 * 14,4 / 100 * 0,340 = 0,64 < 2,22 MPa u g+s = 2,51 mm = L/ 1197 u fin,g = 1,59 mm < L/400 u fin,s = 0,9 mm < L/400 Reaktioner: Ra = 14,4 kn Rb = 14,4 kn Remmen understøttes i hulmur på HE100B S235 stålsøjle og fastgøres til denne med M12 kv. 8.8 gevindstang, der føres gennem påsvejst 10 mm topplade og spændes på oversiden af remmen med 60x60x6,5 mm skive og låsemøtrik. Remmen understøttes også på Ø114,3x4,5 mm S235 fritstående stålsøjle og forbindes til denne med påsvejst 12 mm gevindstang, der føres gennem drageren og spændes på oversiden af denne med 60x60x6,5 mm skive og låsemøtrik. Søjlen påsvejses 10 mm topplade, hvorpå gevindstangen er monteret. Søjlen skal brandbeskyttes til BS30. Ved enden af remmen understøttes 100x340 mm GL32C limtrærem med 4 stk. 8,0x300 mm fuldgevindskruer, skruet under 45 grader med vandret gennem udkraget limtrærem ind i enden på remmen.
Side 16 4.0 Forankring af tagkonstruktion Nedenstående beregnes den lodrette reaktion ved vindsug på tagkonstruktioner Lastkombination: 0,9 * G + 1,50 * V, spærafstand 0,81 m Vind på facade c dir 2 R v,d = 0,81 * 0,5 * 5,73 *( 0,9 * 0,63-1,5 * 1,0 * 0,74 *( 0,96 + 0,2 ))= -1,66 kn Der er resulterende sug på taget, spær i denne zone skal forankres!! Vind på gavl: Zone F+G, fra 0-1,21 m fra gavl c dir 2 = 1 = 0,8 R v,d = 0,41 * 0,5 * 5,73 *( 0,9 * 0,63-1,5 * 0,8 * 0,74 *( 1,83 + 0,2 ))= -1,43 kn Der er resulterende sug på taget, spær i denne zone skal forankres!! Vind på gavl: Zone H, fra 1,21-6,05 m fra gavl c dir 2 = 0,8 R v,d = 0,81 * 0,5 * 5,73 *( 0,9 * 0,63-1,5 * 0,8 * 0,74 *( 0,70 + 0,2 ))= -0,54 kn Der er resulterende sug på taget, spær i denne zone skal forankres!! Vind på gavl: Zone I, fra 6,05-15,87 m fra gavl c dir 2 = 0,8 R v,d = 0,81 * 0,5 * 5,73 *( 0,9 * 0,63-1,5 * 0,8 * 0,74 *( 0,20 + 0,2 ))= 0,49 kn Der er ingen resulterende sug på taget Vind på gavl: Zone F+G, ved overdækket terrasse/udhæng c dir 2 = 0,8 R v,d = 0,81 * 0,5 * 5,73 *( 0,9 * 0,63-1,5 * 0,8 * 0,74 *( 0,70 + 0,20 ))= -0,54 kn Der er resulterende sug på taget, spær i denne zone skal forankres!! Vandret reaktion på tag ved vind på væg: c dir 2 R v,d = 0,61 * 0,5 * 3,72 *( 1,5 * 1,0 * 0,74 *( 1,20 + 0,2 ))= 1,75 kn Spær fastgøres til 45x295 mm C18 facaderem med 2 stk. BMF ABR90 vinkelbeslag udsømmet med 4,0x40 mm kamsøm, 4 stk. i lodret flig og 6 stk. i vandret flig: R 1,d = 1,00 * 1,1 / 1,35 * 5,30 = 4,3 kn > 1,66 kn R 2,d = 1,00 * 1,1 / 1,35 * 5,70 = 4,6 kn > 1,75 kn Tagkonstruktion forankres til fundament med 2,0x40 mm vindtrækbånd, der føres op på siden af limtræremme/45x295 mm C24 planke på kant for enden af spær og sømmes med 10 stk. 4,0x40 mm kamsøm, båndet føres ned på stolper i stueetagen, hvor det ligeledes sømmes med 10 stk. 4,0x40 mm kamsøm. Stolpen forankres til fundament med BMF HTT4 trækanker, der sømmes til stolpe med 14 stk. 4,0x40 mm kamsøm, og til fundament med M16 indlimet anker. Placeringen af forankringer er markeret på positionsplaner med q. Bundrem i ydervægge fastgøres til lecablok med Spit prolong dybel, 10x135 mm pr. 300 mm. Bundrem i bærende skillevæg fastgøres til lecablok med Spit prolong dybel, 10x135 mm pr. 300 mm. = 1
Side 17 5.0 Ydervægge - Træskelet Opbygning: Træbeklædning 25 mm ventileret hulrum 11 mm asfaltimp. vindplade 45x295 mm C18 træskelet pr. 600 mm 295 mm mineraluld kl. 34 Dampspærre 45x45 mm C18 lodret påforing af stolper 45 mm mineraluld kl. 34 15 mm Fermacell fibergips Fermacell fibergipspladerne fastgøres med 1,6 x 37 mm klammer (klammetype 109165 SZ-16 37 mm C) pr. 75 mm langs alle kanter og 150 mm ved mellemunderstøtningerne. Desuden skal lodrette 45x45mm C18 påforing sømmes til stolper med 3,1x90 mm ringede skudsøm pr. 150 mm. Der skal indlægges påforing ved alle kanter på gipspladerne. Eftervisning stolper: Søjle: 1 stk. 45 x 295 mm C 18 pr. 600 mm γ = 3,8 kn/m 3 E 05,k = 6000 MPa Anvendelsesklasse = 2 f c,0,k = 18,0 Mpa β c = 0,2 W y = 652688 mm 3 K mod = 1,10 I y = 96,3 x10 6 mm 4 i y = 85,2 x10 6 mm 4 A = 13275 mm 2 Total højde: 2600 mm, Afstand mellem bund og øverste understøtning = 2600 mm Lastkombination: 1,0 * G + 1,5 * 1,0 * S + 1,50 * 0,30 * V Lodret belastning fra: pos. 3.0 1,00 * 9,13 + 0,13 = 9,26 kn Excentricitet fra lodret last = 0 mm Lastvarighed for lodret last = K Vandret belastning, pos.2.4 = 1,5* 0,74 * ( 1,20 + 0,20 )* 0,60 * 0,30 = 0,28 kn/m M d = 0,125 * 0,28 * 2,60 2 + 0,000 * 9,26 = 0,23 knm V d = max( 1,20 ; 1,20 ) = 1,20 kn σ m,y = 0,36 Mpa, σ C = 0,70 Mpa, T = 1,5* 0,091 = 0,14 < 1,63 Mpa λ y = 2600 / 85,2 = 30,53 λ rel,y 0,53 K y = 0,66 K cy = 0,94 Eftervisning for kombineret påvirkning med søjlevirkning: 0,70 /( 0,94 * 14,67 ) + 0,36 / 14,67 = 0,08 < 1,00 σ c,90 = 9260 / ( 45 * 295 ) = 0,70 Mpa < 1,47 Mpa U v,fin = 5 * 0,62 * 2600 4 /( 384 * 9000 * 96,3 x10 6 )= 0,4 mm = L / 6131 => Bæreevne er overholdt R top = 1,20 kn R bund = 1,20 kn (Horisontale reaktioner, 1,5 x V)
Side 18 5.0.1 Toprem i ydervægge 1. sal - 45x295 mm C18 på fladen På 1. sal afsluttes ydervæggen med 45x295 mm C18 på fladen skruet til stolper med 3 stk. 6,0x140 mm spunskruer, der skrues under en vinkel på 45 gr. med lodret. Bæreevne rem: M = 1/4*5,52*0,6*0,6 = 0,50 knm V = 5,52*0,6 = 3,31 kn => σ = 0,5*6/(295*0,045 2 ) = 5,02 MPa < 12,0 MPa => τ = 1,5*3,31/(295*0,045) = 0,37 Mpa < 1,33 MPa Forankring af toprem: Sug: = 1,66 kn < 3*1,1/1,35*1,73 = 4,22 kn Forskydning: = 1,75 kn < 3*1,1/1,35*1,70 = 4,16 kn Ved åbninger i ydervæg spænder 45x295 mm C24 kantbjælke/limtrærem i tag hen over åbningen, uden nærmere eftervisning. Udformningen af tagfod er illustreret på vedlagte skitse C 5.0.2 Toprem i ydervægge stueetagen - 45x295 mm C18 på fladen+45x220 mm C18 på kant I stueetagen afsluttes ydervæggen med 45x295 mm C18 på fladen skruet til stolper med 3 stk. 6,0x140 mm spunskruer, der skrues under en vinkel på 45 gr. med lodret, samt 45x220 mm C18 planke på kant skrammet ind i stolper og fastgjort til disse med 4 stk. 3,1x90 mm ringede skudsøm. Remmen på fladen fastgøres desuden til remmen på kant med 1 stk. 3,1x90 mm ringet skudsøm pr. 150 mm. Bæreevne rem: M = 1/4*9,13*0,9 = 2,1 knm V = 0,63*9,13 = 5,8 kn => σ = 2,1*6/(45*0,22 2 ) = 5,8 MPa < 12,0 MPa => τ = 1,5*5,8/(45*0,22) = 0,87 Mpa < 1,33 MPa Udformningen af etagekrydset er illustreret på vedlagte skitse D.
Side 19 5.1 Bærende skillevæg - Træskelet Opbygning: 15 mm Fermacell fibergips 45x95 mm C18 træskelet pr. 600 mm 95 mm mineraluld 15 mm Fermacell fibergips Fermacell fibergipspladerne fastgøres med 1,6 x 37 mm klammer (klammetype 109165 SZ-16 37 mm C) pr. 75 mm langs alle kanter og 150 mm ved mellemunderstøtningerne. Eftervisning stolper: Søjle: 1 stk. 45 x 95 mm C 18 pr. 600 mm γ = 3,8 kn/m 3 E 05,k = 6000 MPa Anvendelsesklasse = 2 f c,0,k = 18,0 Mpa β c = 0,2 W y = 67688 mm 3 K mod = 1,10 I y = 3,2 x10 6 mm 4 i y = 27,4 x10 6 mm 4 A = 4275 mm 2 Total højde: 2500 mm, Afstand mellem bund og øverste understøtning = 2500 mm Lastkombination: 1,0 * G + 1,5 * 1,0 * S + 1,50 * 0,30 * V Lodret belastning fra: pos. 6.0 0,60 * 13,41 + 0,04 = 8,09 kn Excentricitet fra lodret last = 0 mm Lastvarighed for lodret last = K Vandret belastning, pos.2.4 = 1,5* 0,74 * ( 0,20 + 0,20 )* 0,60 * 0,30 = 0,08 kn/m M d = 0,125 * 0,08 * 2,50 2 + 0,000 * 8,09 = 0,06 knm V d = max( 0,33 ; 0,33 ) = 0,33 kn σ m,y = 0,92 Mpa, σ C = 1,89 Mpa, T = 1,5* 0,077 = 0,12 < 1,63 Mpa λ y = 2500 / 27,4 = 91,16 λ rel,y 1,59 K y = 1,89 K cy = 0,34 Eftervisning for kombineret påvirkning med søjlevirkning: 1,89 /( 0,34 * 14,67 ) + 0,92 / 14,67 = 0,44 < 1,00 σ c,90 = 8088 / ( 75 * 95 ) = 1,14 Mpa < 1,47 Mpa U v,fin = 5 * 0,18 * 2500 4 /( 384 * 9000 * 3,2 x10 6 )= 3,1 mm = L / 806 => Bæreevne er overholdt R top = 0,33 kn R bund = 0,33 kn (Horisontale reaktioner, 1,5 x V) 5.1.1 Toprem/overligger bærende skillevæg - 45x95 mm C18 på fladen+45x220 mm C18 på kant I stueetagen afsluttes den bærende skillevæg med 45x95 mm C18 på fladen sømmet til stolper med 2 stk. 3,1x90 mm ringede skudsøm, samt 45x220 mm C18 planke på kant skrammet ind i stolper og fastgjort til disse med 4 stk. 3,1x90 mm ringede skudsøm. Remmen på fladen fastgøres desuden til remmen på kant med 1 stk. 3,1x90 mm ringet skudsøm pr. 150 mm. Bæreevne rem: M = 1/4*13,41*0,6*0,91 = 1,83 knm V = 0,63*13,41*0,6 = 5,07 kn => σ = 1,83*6/(45*0,22 2 ) = 5,04 MPa < 10,67 MPa => τ = 1,5*5,07/(45*0,22) = 0,77 Mpa < 1,33 MPa
Side 20 6.0 Etageadskillelse mellem 1. sal og stueetage - 45x220 mm C18 pr. 600 mm Etageadskillelsen opbygges med bjælkelag af 45x220 mm C18 planker pr. 600 mm. Eftervisning af bjælker: Bjælke: 1 stk 45 x 220 mm C 18 pr. 600 mm γ = 3,2 kn/m 3 E 9000 MPa Anvendelsesklasse = 1 I y = 39,9 x10 6 mm 4 W y = 363 x 10³ mm³ K mod = 0,80 Belastning, LK (1,0G) fra: pos. 2 0,60 * 0,50 + 0,03 = 0,33 kn/m Belastning, LK (1,0N) fra: pos. 2 0,60 * 2,00 = 1,20 kn/m Belastning 1 LK 6.10b (1G+1,5N) M-last = 2,13 kn/m Spændvidde: = 3,39 m M = 0,13 * 2,13 * 3,4 2 = 3,06 knm V = 0,50 * 2,13 * 3,4 = 3,61 kn σ = 3,06 * 10 6 /( 363 * 10 ³) = 8,44 N/mm 2 < 10,67 N/mm 2 τ = 1,5 * 3,61 /( 45 * 0,145 ) = 0,83 N/mm 2 < 1,19 N/mm 2 u G,inst = 5 * 0,33 * 3390 4 /( 384 * 9000 * 39,9 * 10 6 ) = 1,6 mm u N,inst = 5 * 0,90 * 3390 4 /( 384 * 9000 * 39,9 * 10 6 ) = 4,3 mm u G,fin = 1,6 * (1+ 1 * 0,6 ) = 2,5 mm < L/ 400 = 8,5 mm u N,inst = 4,3 * (1+ 0 * 0,6 ) = 4,3 mm < L/ 600 = 5,7 mm => bjælkelaget har tilstrækkelig styrke => bjælkelaget har tilstrækkelig stivhed Bjælker understøttes ved ender på siden af 45x220 mm C18 planke indskrammet i stolper med BMF bjælkesko type BSN45/197 udsømmet med 4,0x40 mm kamsøm; 2x7 stk. i flige og 2x4 stk. i kropplader
Side 21 6.0.1 Udveksling i etageadskillelse ved trappe - 3 stk. sammensømmede 45x220 mm C18 Bjælke: 3 stk 45 x 220 mm C 18 pr. 2650 mm γ = 3,2 kn/m 3 E 9000 MPa Anvendelsesklasse = 1 I y = 119,8 x10 6 mm 4 W y = 1089 x 10³ mm³ K mod = 0,80 Belastning, LK (1,0G) fra: pos. 2 2,65 * 0,50 + 0,10 = 1,42 kn/m Belastning, LK (1,0N) fra: pos. 2 2,65 * 2,00 = 5,30 kn/m Belastning 1 LK 6.10b (1G+1,5N) M-last = 9,37 kn/m Spændvidde: = 2,05 m M = 0,13 * 9,37 * 2,1 2 = 4,92 knm V = 0,50 * 9,37 * 2,1 = 9,60 kn σ = 4,92 * 10 6 /( 1089 * 10 ³) = 4,52 N/mm 2 < 10,67 N/mm 2 τ = 1,5 * 9,60 /( 135 * 0,145 ) = 0,74 N/mm 2 < 1,19 N/mm 2 u G,inst = 5 * 1,42 * 2050 4 /( 384 * 9000 * 119,8 * 10 6 ) = 0,3 mm u N,inst = 5 * 5,30 * 2050 4 /( 384 * 9000 * 119,8 * 10 6 ) = 1,1 mm u G,fin = 0,3 * (1+ 1 * 0,6 ) = 0,5 mm < L/ 400 = 5,1 mm u N,inst = 1,1 * (1+ 0 * 0,6 ) = 1,1 mm < L/ 600 = 3,4 mm => bjælkelaget har tilstrækkelig styrke => bjælkelaget har tilstrækkelig stivhed Udvekslingen understøttes på hhv. ny ydervæg og eksisterende ydervæg.
Side 22 6.1 Etageadskillelse ved altan - 45x145 mm C18 pr. 400 mm Etageadskillelsen opbygges med bjælkelag af 45x145 mm C18 planker pr. 400 mm. Eftervisning af bjælker: Bjælke: 1 stk 45 x 145 mm C 24 pr. 400 mm γ = 3,5 kn/m 3 E 11000 MPa Anvendelsesklasse = 1 I y = 11,4 x10 6 mm 4 W y = 158 x 10³ mm³ K mod = 0,80 Belastning, LK (1,0G) fra: pos. 2 0,40 * 0,50 + 0,02 = 0,22 kn/m Belastning, LK (1,0N) fra: pos. 2 0,40 * 2,50 = 1,00 kn/m Belastning 1 LK 6.10b (1G+1,5N) M-last = 1,72 kn/m Spændvidde: = 2,40 m M = 0,13 * 1,72 * 2,4 2 = 1,24 knm V = 0,50 * 1,72 * 2,4 = 2,07 kn σ = 1,24 * 10 6 /( 158 * 10 ³) = 7,87 N/mm 2 < 14,22 N/mm 2 τ = 1,5 * 2,07 /( 45 * 0,070 ) = 0,98 N/mm 2 < 1,48 N/mm 2 u G,inst = 5 * 0,22 * 2400 4 /( 384 * 11000 * 11,4 * 10 6 ) = 0,8 mm u N,inst = 5 * 1,00 * 2400 4 /( 384 * 11000 * 11,4 * 10 6 ) = 3,4 mm u G,fin = 0,8 * (1+ 1 * 0,6 ) = 1,2 mm < L/ 400 = 6,0 mm u N,inst = 3,4 * (1+ 0 * 0,6 ) = 3,4 mm < L/ 600 = 4,0 mm => bjælkelaget har tilstrækkelig styrke => bjælkelaget har tilstrækkelig stivhed Bjælkelaget understøttes mod tilbygningen på nederste flange af UNP220 S235 ståldrager i ramme og fastholdes til kroppen af stålprofilet med 1 stk. BMF AB90 vinkelbeslag sømmet med 6 stk. 4,0x40 mm kamsøm i bjælke og sømmet med 4 stk. SPIT HSBR14 skudsøm. Forbindelsen er illustreret på vedlagte skitse E.
Side 23 6.1.1 Drager ved altan - 120x340 mm GL32C Rem: 1 stk. 120 x 340 mm Træ: GL 32 c Spænd: 5,80 m K mod = 0,80 Anv. klasse 2 E 0 = 13700 MPa Belastning Karakteristisk γ*ψ 0 Design Egenlast rem = 0,20 kn/m => 1,00 0,20 kn/m Egenlast = 0,63 kn/m => 1,00 0,63 kn/m Nyttelast = 3,13 kn/m => 1,50 4,69 kn/m q, k = 4,0 kn/m q, d = 5,52 kn/m M = 0,125 * 5,52 * 5,8 2 = 23,2 knm V = 0,5 * 5,52 * 5,8 = 16,0 kn σ = 23,2 * 6 / 120 * 0,340 ² = 10,0 < 19,69 MPa τ = 1,5 * 16,0 / 120 * 0,340 = 0,59 < 1,97 MPa u g+s = 12,63 mm = L/ 459 u fin,g = 4,08 mm < L/400 u inst,n = 8,6 mm < L/600 Reaktioner: Ra = 16,0 kn Rb = 16,0 kn Drageren understøttes ved ender på 2 stk. sammensømmede 45x295 mm C18 stolper i ydervæggen og fastgøres forsvarligt til disse. 7.0 Ø114,3x4,5 mm synlig stålsøjle Ø114,3x4,5 mm S235 stålsøjle. Maksimal knæklængde 2,5 m. Bæreevne iht. Ståbi, knæklængde 2,5 m: Maksimal belastning: 260 kn Pd << 260 kn Søjler fastgøres til dæk/eksist kældervæg med 2 stk. M12 indlimede ankre ført igennem påsvejst 10 mm bundplade. Hvor søjlen er placeret indvendigt brandbeskyttes denne til BS30. 7.1 HE100B stålsøjle i hulmur HE100B S235 stålsøjler. Maksimal knæklængde 2,5 m. Bæreevne iht. Ståbi, knæklængde 2,5 m: Maksimal belastning: 260 kn Pd << 260 kn Søjler fastgøres til kælderydervæg/dæk med 2 stk. Indlimede ankre, der føres gennem 10 mm påsvejst bundplade. Søjlen skal fastgøres til murværket fx med bindere eller indlimede ankre pr. 333 mm.
Side 24 8.0 Stabilitet Vindlasten på bygningen overføres via tagskiven og dækskive til stabiliserende skille- og ydervægge samt stålramme. 8.1 Tagskive - 16 mm tagkrydsfiner Tagskiven opbygges af 16 mm tagkrydsfiner, som oplægges på tværs af understøtninger med forskudte samlinger og sømmes med 2,5 x 50 mm kamsøm pr. 150 mm langs kanterne og pr. 300 mm ved mellemunderstøtningerne. Over stabiliserende tværvægge sømmes altid pr. 150 mm. Skiveforskydning skal kunne overføres mellem de enkelte krydsfinérplader, hvorfor pladerne nødvendigvis skal stødes over et bjælkespær på pladens korte led (der må ikke udføres flyvestød ). Udføres generelt iht. TRÆ 60. Tagskive: Belastning af tagskive, vind fra: V 2 => c dir = 1,0 Vind på tag: 1,5 * 0,74 *1,0 * tan ( 0,0 ) * ( 0,43 + 0,00 )* 0,00 = 0,00 kn/m Vind på facade: 1,5 * 0,74 *1,0 * 0,85 *( 0,71 * 3,72 + 0,32 * 3,72 )* 0,5 = 1,79 kn/m Samlet: 0,00 + 1,79 = 1,79 kn/m Beregning af tagskive: Excentricitet ved lastoptagelse: e = 5,73 m M = 0,125 * 1,79 * 5,7 N c = N t = 7,34 / 6300 * 10,0 2 3 = 7,3 knm = 1,17 kn σ c = 1,17 * 10 3 /( 45 * 95 ) = 0,27 MPa < 8,96 MPa Forskydnings påvirkning af plade: V = 5,7925 * 1,79 = 10,36 kn σ v = 1,5 * 10,36 * 10 Søm belastning: 2,5x50 mm kamsøm: F d = 529,6 N/søm 2,5x50 mm kamsøm pr. 150 mm = 17,2 kn > 10,36 kn 3 /( 16 * 6300 ) = 0,15 MPa < f v = 2 MPa Ved den eksisterende facadevæg skal der etableres en forbindelse fra tagskive til væg. Forbindelsen etableres ved at placere et spær ved enden af eksisterende spær og skrue disse sammen. Forbindelsen er illustreret på vedlagte skitse F. Tagskiven forbindes til stålramme som angivet på vedlagt skitse G.
Side 25 8.2 Gulvskive mellem 1. sal og stueetage - 22 mm gulvspånplade Vindlast på nederste halvdel af facader på 1. sal samt vindlast på øverste halvdel af facader i stueetagen overføres via gulvskiven til de stabiliserende vægfelter. Belastning af gulvskive: Belastning af tagskive, vind fra: V 2 => c dir = 1,0 Vind på facade: 1,5 * 0,74 *1,0 * 0,85 *( 0,72 * 5,38 + 0,34 * 5,38 )* 0,5 = 2,66 kn/m Horisontalkræfterne optages af gulvskiven og føres videre til eksist. gavlvægge, tværvægge samt stålramme. Gulvskiven er udført af 22 mm spånplade. Pladerne fastgøres med spunskrue min. Ø 4,5 x 60 mm pr. 150 mm langs kanter ellers 300 mm ( i.h.t Træ 37 ). F dskrue = 892 N/skrue Stringerkræfter optages af yderste bjælke i bjælkelaget samt af 45 x 45 mm C18 påforing af vægstolper, skruet ned i gulvskive. Beregning af gulvskive: Beregning af gulvskive: Max afstand mellem stabiliserende vægge: e = 3,90 m M = 0,125 * 2,66 * 3,9 2 = 5,05 knm N c = N t = 5,05 / 5600 * 10,0 3 = 0,90 kn σ c = 0,90 * 10 3 /( 45 * 45 ) = 0,45 MPa < 8,96 MPa Forskydnings påvirkning af plade: V = 0,5 * 2,66 * 3,9 = 5,18 kn σ v = 1,5 * 5,18 * 10 Skrue belastning: 4,5x60 mm spunskrue: F d = 892 N/skrue 4,5x60 mm spunskruer pr. 150 mm = 34,2 kn > 5,18 kn 3 /( 22,0 * 5600 ) = 0,06 MPa < f v. 5,0 MPa
Side 26 8.3 Vind fra vest/øst Vind på facade (vind fra V eller Ø): Tag og gulvskiven understøttes af vægskiver i facaden på det eksisterende hus samt af stålramme i tilbygningen. Reaktioner: Tagskive: Vægskiver: 0,5*6,15*1,79 = 5,50 kn Stålramme: 0,5*6,15*1,79 + 1,45*1,5*0,85*(0,71+0,32) = 7,4 kn Gulvskive: Vægskiver: 0,5*6,15*2,66 = 8,18 kn Stålramme: 0,5*4,0*2,66+2,6*2,66 = 12,2 kn Der er ca. 5 m vægskive i facaden på den eksisterende bygning, i det der tilmures vinduesåbninger. Vægskiven har tilstrækkelig bæreevne, uden nærmere eftervisning. Stålrammen er eftervist under Pos. 8.3.1. 8.3.1 Stålramme Der udføres stålramme i den nye facade mod altanen. Stålrammen udføres i profiler som anvist på vedlagte opstalt og er eftervist med FE-program fra Nordsoft, jf. bilag. Ben/søjler i stålramme forbindes til fundament med 2 stk. M16 indlimede ankre, ført gennem påsvejste 15 mm S235 bundplader og spændt med skive og møtrik. IPE300 Rigel i stålrammen placeres på 45x295 mm toprem og fastgøres til denne med 1 stk. Ø6,0x50 mm fransk skrue pr. 400 mm. Op ad rigel placeres spær, som fastgøres til denne via 1 stk. BMF AE116 vinkelbeslag pr. 600 mm, der sømmes til spær med 7 stk. 4,0x40 mm kamsøm og fastgøres til oversiden af den øverste flange på rigel med 4 stk. SPIT HSBR14 skudsøm. UNP220 drager ved etageadskillelsen placeres på 45x295 mm toprem og fastgøres til denne med 1 stk. Ø6,0x50 mm fransk skrue pr. 400 mm. Op ad UNP220 placeres bjælke i bjælkelaget, som fastgøres til denne med 2 stk. Ø6,0x50 mm franske skruer pr. 400 mm, der skrues gennem kroppen på UNP220 profilet ind i bjælke. Forbindelsen mellem HE200B benet og IPE300 rigel skal være momentstiv og er illustreret på vedlagte skitse B. Benet skal være gennemgående fra fundament til rigel. Forbindelsen mellem HE200B benet og UNP220 drager skal være momentstiv og er illustreret på vedlagte skitse E. Knudedetaljer er illustreret på vedlagte skitser. 8.4 Vind fra syd/nord Vind på gavl (vind fra S eller N): Tagskiven i tilbygningen forbindes til eksisterende tagkonstruktion og understøttes således af vægskiver i gavlen på det eksisterende hus, bemærk vindlasten er ikke øget på det eksisterende hus ved vind fra disse retninger. Gulvskiven i tilbygningen understøttes af nye gavlvægge samt nye skillevægge, uden nærmere eftervisning.
Side 27 9.0 Fundering. Der funderes i henhold til geoteknisk rapport, udført af Andreasen & Hvidberg sagnr. 15181 dateret d. 25.06.2015. Der udføres direkte fundering på senglaciale aflejringer af sand. Der regnes med flg. forhold: 1. Der funderes på bæredygtig lag af sand med en karakteristisk plan friktionsvinkel på 35E. 2. Udførende entreprenør har ansvaret for stabiliteten under byggeperioden. Fundamenter armeres med en revnefordelende armering, svarende til 0,2 % af betonarealet i top og bund. Ved spring i fundamentsunderkant må aftrapningen maks udgøre 0,6 m med en hældning på maks. 1:1. Se skitse. Nye fundamenter armeres sammen med eksisterende fundamenter. Eksisterende randfundament mod tilbygningen skal understøbes, således undersiden af dette fundament er lig undersiden af nye randfundamenter.
Side 28 9.1.1 Randfundamenter ved tilbygning - b = 300 mm Tilbygningens kantafgrænsning består af 300 mm randfundamenter, BT16 MPa som føres til min. frostfri dybde eller bæredygtig bund og armeres konstruktiv med 3 stk Y12 Ks550 for oven og for neden til modvirkning af revner i fundamentet. Bærevneparametre OSBL (sand): φ = 35,0 E => φ d = 30,3 E γ γ = 17,0 kn/m 3, γ q = 10,0 kn/m 3 N γ = 15,3 N q = 19,0 Min. højde: 0,65 m Q d /A = 0,5 * 17 * 0,30 * 15,3 + 0,65 * 10,0 * 18,96 / 1,00 = 162 kn/m 2 Laster: Snelast: = 2,29 kn/m Nyttelast: 1,70 * 2,00 = 3,39 kn/m Egenlast tag = 2,08 kn/m Egenlast væg 0,50 * 6,05 = 3,03 kn/m Egenlast dæk 1,70 * 0,60 = 1,02 kn/m Egenlast fundament 0,30 * 0,65 * 24 = 4,68 kn/m Regningsmæssige belastninger: LAK. 1,2G LAK. 1,0G+1,5S+0,5x1,5N LAK. 1,0G+1,5N+1,5x0,3S Bæreevneeftervisning: = 12,96 kn/m = 16,78 kn/m = 16,92 kn/m σ = 16,9 / 0,30 = 56 kn/m² < 162 kn/m²
Side 29 9.1.2 Randfundamenter ved carport - b = 190 mm Randfundamenter ved carporten består af 190 mm stribefundamenter, BT16 MPa som føres til min. frostfri dybde eller bæredygtig bund og armeres konstruktiv med 2 stk Y12 Ks550 for oven og for neden til modvirkning af revner i fundamentet. Bærevneparametre OSBL (sand): φ = 35,0 E => φ d = 30,3 E γ γ = 17,0 kn/m 3, γ q = 10,0 kn/m 3 N γ = 15,3 N q = 19,0 Min. højde: 0,65 m Q d /A = 0,5 * 17 * 0,30 * 15,3 + 0,65 * 10,0 * 18,96 / 1,00 = 162 kn/m 2 Laster: Snelast: = 2,29 kn/m Egenlast tag = 2,08 kn/m Egenlast væg 0,50 * 6,05 = 3,03 kn/m Egenlast fundament 0,30 * 0,65 * 24 = 4,68 kn/m Regningsmæssige belastninger: LAK. 1,2G LAK. 1,0G+1,5S+0,5x1,5N LAK. 1,0G+1,5N+1,5x0,3S Bæreevneeftervisning: = 11,74 kn/m = 13,22 kn/m = 10,81 kn/m σ = 13,2 / 0,30 = 44 kn/m² < 162 kn/m²
Side 30 9.2 Stribefundament under bærende skillevæg - b = 300 mm Fundamenter under bærende skillevægge består af 300x650 mm stribefundamenter, BT16 MPa som føres til min. frostfri dybde eller bæredygtig bund og armeres konstruktiv med 3 stk Y12 Ks550 for oven og for neden til modvirkning af revner i fundamentet. Bærevneparametre OSBL (sand): φ = 35,0 E => φ d = 30,3 E γ γ = 17,0 kn/m 3, γ q = 10,0 kn/m 3 N γ = 15,3 N q = 19,0 Min. højde: 0,65 m Q d /A = 0,5 * 17 * 0,30 * 15,3 + 0,65 * 10,0 * 18,96 / 1,00 = 162 kn/m 2 Laster: Snelast: = 0,00 kn/m Nyttelast: 3,63 * 2,00 = 7,25 kn/m Egenlast tag = 0,00 kn/m Egenlast væg 0,50 * 2,60 = 1,30 kn/m Egenlast dæk 3,63 * 0,60 = 2,18 kn/m Egenlast fundament 0,30 * 0,65 * 24 = 4,68 kn/m Regningsmæssige belastninger: LAK. 1,2G = 9,79 kn/m LAK. 1,0G+1,5S+0,5x1,5N = 13,59 kn/m LAK. 1,0G+1,5N+1,5x0,3S = 19,03 kn/m Bæreevneeftervisning: σ = 19,0 / 0,30 = 63 kn/m² < 162 kn/m²
Side 31 9.3 Punktfundamenter under søjler i tilbygning - bxl = 600x600 mm Punktfundamenter under søjler i tilbygning støbes samtidig med randfundamentet i BT16 i dimensionen 600x600x650 mm og armeres i top og bund med Rionet 8015 med 80 mm opbuk af ender. Laster: Last fra søjle iht. Bilag: = 28,80 kn Egenlast søjle/væg: = 4,86 kn Egenlast fundament 0,60 2 * 0,65 * 24 = 5,62 kn Regningsmæssige belastninger: LAK. 1,0G+1,5N+1,5x0,3S Bæreevneeftervisning: = 39,28 kn σ = 39,3 / 0,60 2 = 109 kn/m² < 162 kn/m² 9.4 Punktfundamenter under søjler ved carport - bxl = 600x600 mm Punktfundamenter under søjler ved carporten støbes i BT16 i dimensionen 600x600x900 mm og armeres i top og bund med Rionet 8015 med 80 mm opbuk af ender. Laster: Last fra søjle iht. Pos. 3.1.1: = 23,21 kn Egenlast søjle/væg: = 1,00 kn Egenlast fundament 0,60 2 * 0,90 * 24 = 7,78 kn Regningsmæssige belastninger: LAK. 1,0G+1,5N+1,5x0,3S Bæreevneeftervisning: = 31,98 kn σ = 32,0 / 0,60 2 = 89 kn/m² < 162 kn/m² 10.0 Terrændæk - t = 100 mm Terrændækket udføres 100 mm tykt med Rionet 6015. Pladen støbes på terrænisolering.