Udvikling og demonstration af beregningsværktøj til industrielle tørreprocesser DryPack
|
|
- Pia Brandt
- 8 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Udvikling og demonstration af beregningsværktøj til industrielle tørreprocesser DryPack PSO projekt nr.: Marts 2013 Peter Schneider, Teknologisk Institut Jesper Weinkauff Kristoffersen, Teknologisk Institut Marcin Blazniak Andreasen, Teknologisk Institut Brian Elmegaard, DTU MEK Martin Kærn, DTU MEK Christina Monrad Andersen, Lokal Energi Kim Grony, SE Big Blue Allan Stihøj, Enervision Energi & Klima Køle- og Varmepumpeteknik
2 Forord Rapporten er dokumentationen for PSO projektet Udvikling og demonstration af DryPack - energibesparelser på industrielle tørreanlæg, j.nr Projektet er udført i perioden 1. januar 2010 til 31. december Deltagerne i projektet var: Christina Monrad Andersen, Lokal Energi A/S Allan Stihøj, Enervision A/S Kim Grony, SE Big Blue A/S Svend Erik Mortensen, Skamol A/S Dorte Balslev, Arkil A/S Lars Nielsen, Vestjyllands Andel A/S Peter Schneider, Køle og Varmepumpeteknik, Teknologisk Institut Jesper Weinkauff Kristoffersen, Køle og Varmepumpeteknik, Teknologisk Institut Marcin Blazniak Andreasen, Køle og Varmepumpeteknik, Teknologisk Institut Aarhus, februar 2013 Peter Schneider Teknologisk Institut Køle & Varmepumpeteknik 2
3 Indholdsfortegnelse Forord Indledning Energiforbrug for forskellige tørretyper Simpel tørreproces Tørreprocessen i et IX-diagram Energiforbruget i en tørreproces Beskrivelse af DryPack Beregning af termodynamiske egenskaber af fugtig luft Enhedsoperationer for fugtig luft IX diagram for temperaturer over 100 C Beregning af energiforbruget for kontinuerlige tørreprocesser Ad 1) Simpel tørreproces Ad 2) Tørreproces med recirkulation af tørreluften Ad 3) Regenerativ opvarmning af indgangsluften med luftforvarmer Ad 4) Tørreproces med vandgenvindingssystem Ad 5) Tørreproces med varmepumpe Ad 5) Tørreproces med overhedet vanddamp Batchtørrer program Geometri Ventilator og temperatur styring Beregning af tørretid Cases praktisk anvendelse af DryPack Case 1 Arkil, asfalttørrer Forslag til energioptimering hos Arkil Case 2 -Vestjyllands Andel, korntørrer Forslag til energioptimering hos Vestjyllands Andel Case 3 Skamol, batch tørrer Simulering af målesituation Kommentarer til output Konklusion
4 1 Indledning Projektets formål er at udvikle et beregnings- og analyseværktøj, DryPack, som kan anvendes til at finde energibesparelser på en lang række udbredte industrielle tørreprocesser samt beskrive og beregne energioptimeringsmuligheder på projektdeltagernes tørreanlæg. DryPack er relevant for energirådgivere, udstyrsleverandører og brugere af tørreprocesser, og det vil frit kunne downloades af alle efter projektets afslutning. Der findes generelt mange håndbøger, artikler og viden om specifikke tørreprocesser, men der mangler et brugervenligt værktøj, som hurtigt og enkelt kan anvendes til at analysere og optimere produkt- og energiflow i de hyppigst anvendte tørreprocesser for derigennem at finde energibesparelser. Energibesparelsespotentialet på industrielle tørreprocesser er stort. I en nyligt afsluttet analyse 1 vurderes det, at der kan spares ca GWh på industrielle tørreprocesser til varmeenergi og 140 GWh til elforbrug i et segment, der bruger ca. 20% af industriens energi. Energiforbruget udgør ofte den største driftsomkostning i produktioner, hvor der indgår tørring. Med stigende energipriser i udsigt og øget fokus på klimaforandringer, er energibesparelser derfor højt prioriteret i tørrebranchen. Projektgruppen består af aktører fra hele værdikæden og omfatter et bredt udpluk af industrielle tørreprocesser. Det forventes, at Drypack vil blive standard værktøjet til analyse af tørreprocesser for rådgivere og slutbrugere, idet programmet vil være frit tilgængeligt til download fra Teknologisk Instituts og ELFORSKs hjemmesider. 1 Energibesparelser i Erhvervslivet, april udarbejdet for Energistyrelsen. 4
5 2 Energiforbrug for forskellige tørretyper Tørring er en proces, hvor der sker en fordampning af vand fra et produkt under tilførsel af varme. Tørring er en meget energikrævende proces, da der skal tilføres 2300 kj varme for at fordampe et kilo vand. Dette fremgår også af figur 1, der viser fordelingen af energiforbruget for den danske industri fordelt på forskellige processer. Af figuren fremgår det, at tørring udgør ca. 17% af den danske industris energiforbrug. De primære grunde til at tørre et produkt er: Figur 1 Fordeling af energiforbruget i den danske industri. Reducering af transportomkostninger, idet vægten reduceres ved tørring At gøre et materiale mere håndterligt, f.eks. pulver At gøre et organisk lager stabilt (undgå forrådnelse) 5
6 Figur 2 Energiforbruget for forskellige tørretyper. De mest energieffektive tørreprocesser er med overhedet damp og rekompression, hvor energiforbruget kan være 5-10 gange lavere end de mest energieffektive tørreprocesser med luft, se figur 2. Nedenstående tommelfingerregler er søgt anvendt i DryPack for at finde energibesparelser: Maksimal afvanding før tørring/minimal vandtilsætning Små produkter tørres hurtigere end store reducerer tørretid og tomgangsforbrug Tørremediet skal bestryge produktet, undgå bypass Reducer afkasttemperaturen mest muligt (recirkulation eller reducer flow) Recirkulation af tørreluften for at øge vandindholdet (reduktion af friskluft mængden) Reduktion af varmetab ved isolering/utætheder 6
7 2.1 Simpel tørreproces Figur 3 Skitse af en simpel tørreproces Figur 3 viser en skitse af en tørreproces, hvor udeluften opvarmes i en varmeveksler og derefter ledes gennem tørreprocessen. Den opvarmede udeluft optager vand fra det fugtige produkt, hvorved det tørres Tørreprocessen i et IX-diagram I figur 4 er luftens tilstandsændring i en tørreproces vist i et IX diagram. Figur 4 Tørreprocessen indtegnet i et IX diagram 7
8 I en tørreproces virker luften både som varmeafgiver og som fugttransportør. Udeluften varmes op ved konstant fugtindhold i en varmeveksler eller ved direkte kontakt med for eksempel naturgas, som forbrændes direkte ind i luften. Når luften har opnået den ønskede tørretemperatur, ledes den ind i tørreren, hvor den opvarmer det våde produkt, således at der sker en fordampning af vandet fra produktet til tørreluften. Luftens fugtindhold vil herved stige. Luftens temperatur vil ændre sig med konstant enthalpi (teoretisk). 2.2 Energiforbruget i en tørreproces Energiforbruget i en tørreproces kan beregnes ved at lægge et kontrolvolumen rundt om tørreren, se figur 5. Tilført varme Kontrol volumen Luft ind Air Luft ud Vådt produkt ind Product Tørreprodukt ind Figur 5 Kontrolvolumen omkring tørreproces. Ved anvendelse af termodynamikkens første hovedsætning samt loven om massebevarelse kan følgende sæt ligninger opstilles for at bestemme energiforbruget af en aktuel tørreproces: Massebevarelsen giver: Vand ind = Vand ud Mpi = Massestrømmen af det våde produkt ind i tørreren Xpi = Vandindholdet i produktet ind i tørreren [%] Mpi = Massestrømmen af det våde produkt ud i tørreren [kg/s] [kg/s] Mair = Massestrømmen af tør luft [kg/s] xairi = Fugtindholdet i luften ind i tørreren [kg/kg] xairo = Fugtindholdet i luften ud af tørreren [kg/kg] 8
9 Energibevarelsen giver: Cpi = Varmefylden af det våde produkt ind i tørreren [kj/kgk] Tpi = Temperaturen af det våde produkt ind i tørreren [ C] Iairi = Enthalpien af den tørre luft ind i tørreren [kj/kg] Q = Tilført effekt i varmeveksleren der opvarmer luften [kw] Cpo = Varmefylden af det våde produkt ud af tørreren [kj/kgk] Tpo = Temperaturen af det våde produkt ind i tørreren [ C] Iairo = Enthalpien af den tørre luft ud af tørreren [kj/kg] Ovenstående ligninger anvendes i DryPack til at bestemme den fordampede mængde vand fra det tørrede produkt samt til at bestemme den tilførte effekt til tørreprocessen. For at kunne sammenligne de forskellige tørreprocesser introduceres det specifikke energiforbrug, SPEC, som er et udtryk for den mængde energi, der skal anvendes for at fordampe et kilo vand. Vands fordampningsvarme er 2300 kj/kg, hvilket betyder, at energiforbrug højere end denne værdi er et udtryk for at tørreprocessen er ineffektiv eller at der forekommer tab i processen. 9
10 3 Beskrivelse af DryPack Programmet består af fire separate programmer: 1. Beregning af termodynamiske egenskaber af fugtig luft 2. Enhedsoperationer for fugtig luft 3. IX diagram for temperaturer over 100 C 4. Beregning af energiforbruget for Batch tørreprocesser 5. Beregning af energiforbruget for kontinuerlige tørreprocesser 3.1 Beregning af termodynamiske egenskaber af fugtig luft I figur 6 ses brugerfladen for programmet, der omregner de termodynamiske egenskaber af fugtig luft. Calculation of properties of Moist air Input Dry Bulb and Wet Bulb Dry Bulb and Dew Point Dry Bulb and Enthalpy Dry Bulb and Humididty ratio Dry Bulb and Relative Humidity Input Dry Bulb Temperature Relative Humidity Pressure 20 [ C] 20 [%] 1,013 [Bar] Output Dry Bulb Temperature Wet bulb Temperature Dew Point Temperature Enthalpy Humidity ratio Relative Humidity Specific Volume T db = 20 [ C] T wb = 20 [ C] T dew = 20 [ C] I = 57,44 [kj/kg] w = 0,0147 [kg/kg] RH = 100 [%] V = 0,8503 [m 3 /kg] Figur 6 Beregning af termodynamiske egenskaber for fugtig luft. 10
11 3.2 Enhedsoperationer for fugtig luft Dette program udfører beregninger på henholdsvis opvarmning, afkøling, blanding og befugtning af fugtig luft. I I 2 Opvarmning 2 Afkøling Q Ts Q 1 1 I X=konstant x I X1 X2 x Blanding Befugtning X=konstant x Figur 7 Enhedsoperationer med fugtig luft. x Figur 7 viser de enhedsoperationer, der kan beregnes i programmet: Opvarmning af fugtig luft Afkøling af fugtig luft Blanding af to luftstrømme Befugtning af fugtig luft 11
12 T [ C] Opvarmning af fugtig luft Psycometric Processes of moist air Choice of Process Heating of moist air Cooling of moist air 80 Mixing of two moist air streams Humidification of moist air 70 AirH2O 0,2 0,4 0,6 0,8 P air = 1 [Bar] mh 1 = 1 [kg/s] Th 1 = 1,0 [ C] Rh 1 = 50,0 [%] Ih 1 = 6,1 [kj/kg] xh 1 = 0,0021 [kg/kg] T dh,1 = -7,3 [ C] T wbh,1 = -2,2 [ C] Heating of Air 1 2 Qh = 20 [kw] Th 2 = 20,8 [ C] Rh 2 = 13,4 [%] Ih 2 = 26,1 [kj/kg] xh 1 = 0,0021 [kg/kg] T dh,2 = -7,3 [ C] T wbh,2 = 8,6 [ C] ,925 0, ,875 0,85 m3/kg C 30 C 25 C 20 C 15 C 0, C 0,8 0 0,000,020,040,060,080,100,120,140,160,180,200,220,240,260,280,30 Humidity Ratio Figur 8 Opvarmning af fugtig luft. Pressure = 1,0 [bar] Figur 8 er et skærmbillede for beregning af opvarmning af fugtig luft. Input til programmet er: Massestrømmen af luften Lufttemperatur Relativ fugtighed Overført ydelse i varmeveksleren. Programmet beregner selv de resterende tilstandstørrelser af luften henholdsvis før og efter varmeveksleren. 12
13 T [ C] Afkøling af fugtig luft Psycometric Processes of moist air Choice of Process Heating of moist air Cooling of moist air 80 Mixing of two moist air streams Humidification of moist air 70 AirH2O 0,2 0,4 0,6 0,8 P air = 1 [Bar] Mc 1 = 0,20 [kg/s] Tc 1 = 40 [ C] Rc 1 = 60,0 [%] Ic 1 = 114,5 [kj/kg] xc 1 = 0,029 [kg/kg] T wbc,1 = 32,5 [ C] T dc,1 = 30,7 [ C] Cooling of Air 1 2 Tc 3 = 32 [ C] Cooling without dehumidification Qc = 1,485 [kw] Tc 2 = 33 [ C] Rc 2 = 88,0 [%] Ic 2 = 0,0 [kj/kg] xc 2 = 0,029 [kg/kg] T wbc,2 = 31,2 [ C] T dc,2 = 30,7 [ C] ,925 0, ,875 0,85 m3/kg C 30 C 25 C 20 C 15 C 0, C 0,8 0 0,000,020,040,060,080,100,120,140,160,180,200,220,240,260,280,30 Humidity Ratio Figur 9 Afkøling af fugtig luft. Pressure = 1,0 [bar] Figur 9 er et skærmbillede for beregning af afkøling af fugtig luft. Input til programmet er: Massestrømmen af luften Lufttemperatur (før og efter varmeveksleren) Relativ fugtighed Overflade temperaturen på varmeveksler. Er denne temperatur lavere end tilgangsluftens dugpunktstemperatur, udkondenseres der vand på varmevekslerens overflade. Programmet beregner selv de resterende tilstandsstørrelser af luften henholdsvis før og efter varmeveksleren, massestrømmen af det udkondenserede vand og ydelsen af varmeveksleren. 13
14 T [ C] Blanding af to luftstrømme Psycometric Processes of moist air Choice of Process Heating of moist air Cooling of moist air 80 Mixing of two moist air streams Humidification of moist air AirH2O 0,2 0,4 0,6 0,8 Mm 1 = 0,50 [kg/s] Rm 1 = 60 [%] Tm 1 = 10 [ C] Im 2 = 38,8 [kj/kg] xm 1 = 0,005 [kg/kg] T dm,1 = 2,6 [ C] T wbm,1 = 6,5 [ C] Mm 2 = 0,50 [kg/s] Rm 2 = 50 [%] Tm 2 = 20 [ C] Im 2 = 38,8 [kj/kg] xm 2 = 0,007 [kg/kg] T dm,2 = 9,3 [ C] T wbm,2 = 13,8 [ C] P air = 1 [Bar] Mixing of two air streams 1 2 Mm 3 = 1,00 [kg/s] Tm 3 = 15,01 [ C] Rm 3 = 55,87 [%] Im 3 = 30,3 [kj/kg] xm 3 = 0,006 [kg/kg] 50 0,925 0, ,875 0,85 m3/kg C 30 C 25 C 20 C 15 C 0, C T dm,3 = 6,3 [ C] Pressure = 1,0 [bar] T wbm,3 = 10,3 [ C] 0,8 0 0,000,020,040,060,080,100,120,140,160,180,200,220,240,260,280,30 Humidity Ratio Figur 10 Blanding af to fugtige luftstrømme. Figur 10 er et skærmbillede for beregning af blandingen af to fugtige luftstrømme. Input til programmet er: Massestrømmen af de to luftstrømme Temperatur af de to luftstrømme Relativ fugtighed i de to luftstrømme Programmet beregner selv de resterende tilstandsstørrelser af luften henholdsvis før og efter blandingen af de to luftstrømme. 14
15 T [ C] Befugtning af luft med damp eller vand Choice of Process Heating of moist air Cooling of moist air Mixing of two moist air streams Humidification of moist air M u,1 = 20,0 [kg/s] Tu 1 = 60,0 [ C] Ru 1 = 20,0 [%] Iu 1 = 127,9 [kj/kg] xu 1 = 0,026 [kg/kg] T du,1 = 28,9 [ C] T wbu,1 = 34,9 [ C] P air = 1 [Bar] Humidification of air 1 2 Steam M u,3 = 0,2 [kg/s] Tu 3 = 30,0 [ C] Figur 11 Befugtning af fugtig luft med damp eller vand. Figur 11 et skærmbillede for befugtning af fugtig luft med damp eller vand Input til programmet er: Psycometric Processes of moist air Tu 2 = 59,5 [ C] Ru 2 = 28,0 [%] Iu 2 = 153,5 [kj/kg] xu 2 = 0,036 [kg/kg] T du,2 = 34,4 [ C] T wbu,2 = 38,4 [ C] ,925 0, ,875 0,85 m3/kg C 15 C 0, C 0,8 30 C 25 C 35 C AirH2O 0,2 0,4 0,6 0,8 Pressure = 1,0 [bar] 0 0,000,020,040,060,080,100,120,140,160,180,200,220,240,260,280,30 Humidity Ratio Massestrømmen af luft og damp/vand Temperatur af luft og damp/vand Relativ fugtighed i luften Programmet beregner selv de resterende tilstandsstørrelser af luften henholdsvis før og efter befugtningen. 15
16 Temperature [ C] 3.3 IX diagram for temperaturer over 100 C Mollier IX-diagram Inputs: Pressure Maximum temperature on Y-axis Temperature interval Maximum humidity ratio on x-axis Humidity ratio interval Enthalpy interval Relative Humidity Lines P = 1,013 [bar] Tmax = 200 [C] dt = 10 [C] xmax = 0,6 [kg/kg] dx = 0,05 [kg/kg] dh = 100 [kj/kg] RH 10% RH 20% RH 30% RH 40% RH 50% RH 60% RH 70% RH 80% RH 90% RH 100% DTU, Department of Mechanical Engineering Powered by Engineering Equation Solver Made by Martin Ryhl Kærn 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Humidity Ratio [kg/kg] Figur 12 Generering af IX diagram. Figur 12 viser brugerfladen for programmet IX, der kan tegne IX diagrammer for temperaturer over 100 C. Input til programmet er: Tryk Maksimale temperature på y-aksen Temperaturinterval på y-aksen Maksimale fugtindhold på x-aksen Fugtindholdsinterval på x-aksen Enthalpi interval (Afstanden mellem isenthalperne i diagrammet) Afkrydsning af relativ fugtighed fra %. De blå linjer i diagrammet viser isotermerne, de grønne linjer viser konstant relativ fugtighed og de røde linjer viser isenthalperne. 16
17 3.4 Beregning af energiforbruget for kontinuerlige tørreprocesser Programmet kan beregne syv forskellige tørreprocesser: 1. Simpel tørreproces 2. Tørreproces med recirkulation af tørreluften 3. Tørreproces med luftforvarmer 4. Tørreproces med vandgenvindingssystem 5. Tørreproces med varmepumpe 6. Tørreproces med overhedet vanddamp 7. Tørreproces med overhedet vanddamp og vanddampskompressor De syv tørreprocesser bliver gennemgået i de følgende afsnit Ad 1) Simpel tørreproces Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Q = 1581 [kw] RH amb = 60 [%] T amb = 20 [ C] T air,i = 90 [ C] M air,in = 30 [kg/s] Air T air,o = 34,71 [ C] T air,o,wb = 31,03 [ C] M ev ap = 0,5556 [kg/s] T p,i = 20 [ C] M p,i = 36 [ton/h] Figur 13 Simpel tørreproces fra DryPack. Figur 13 viser den tørreproces som man oftest vil møde i industrien, og hvor der kan opnås forbedringer på energieffektiviteten ved at anvende de andre tørreprocesser (tørreproces 2-7). Input til programmet er, (start fra venstre i figur 13): Product M p,o = 34 [ton/h] T p,o = 40 [ C] x pi = 15 [%] x po = 10 [%] Luftens temperatur og relative fugtighed (T amb, RH amb ) Massestrømmen og tilgangstemperaturen af tørreluften (M air,in, T air,in ) Produktets tilgangstemperatur, massestrøm og vandindhold (T pi,m pi,x pi ) Produktets afgangstemperatur og vandindhold (M po,x po ) 17
18 Output fra programmet er: Nødvendig varmeeffekt til opvarmning af tørreluften (Q) Lufttemperatur ved afgang, våd og tør (T air,o, T air,owb ) Fordampet vandmængde fra produktet (M evap ) Massestrømmen af produktet ud af tørreren (M po ) Specifikt energiforbrug (SPEC) Ad 2) Tørreproces med recirkulation af tørreluften Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor h fan = 0,7 Dp tot = 1000 [Pa] MR = 0,6 Q = 1581 [kw] V fan = 20,93 [m 3 /s] W fan = 29,9 [kw] RH amb = 60 [%] T amb = 20 [ C] T air,i = 90 [ C] M air,in = 30 [kg/s] Air T air,o = 34,71 [ C] T air,o,wb = 31,03 [ C] M ev ap = 0,5556 [kg/s] T p,i = 20 [ C] M p,i = 36 [ton/h] Product x pi = 15 [%] x po = 10 [%] Figur 14 Tørreproces med recirkulation af tørreluften M p,o = 34 [ton/h] T p,o = 40 [ C] Ved at recirkulere en delstrøm af tørreluften fra afgangen af tørreren og blande den med tilgangsluften, kan der spares energi til opvarmningen, da udeluften opvarmes ved blandingen med afgangsluften, se figur 14. Ulempen ved dette system er, at tørreluften bliver fugtigere, hvilket kan have indflydelse på tørretiden. 18
19 3.4.3 Ad 3) Regenerativ opvarmning af indgangsluften med luftforvarmer Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor h fan = 0,7 Dp tot = 1000 [Pa] T air,rec = 30 [ C] T air,rec,wb = 27,86 [ C] M cond = 0,5442 [kg/s] T air,inter = 38,64 [ C] Q = 1581 [kw] E-4 V fan = 20,93 [m 3 /s] W fan = 29,9 [kw] T air,inter,wb = 21,13 [ C] RH amb = 60 [%] T amb = 20 [ C] T air,i = 90 [ C] M air,in = 30 [kg/s] Air T air,o = 34,71 [ C] T air,o,wb = 31,03 [ C] Q rec = 339,5 [kw] T p,i = 20 [ C] M p,i = 36 [ton/h] M ev ap = 0,5556 [kg/s] Product x pi = 15 [%] x po = 10 [%] Figur 15 Tørreproces med luftforvarmer. M p,o = 34 [ton/h] T p,o = 40 [ C] Afkastluften anvendes til at forvarme indgangsluften via en rekuperator, se figur 15. På denne måde spares der energi til opvarmningen af luften. Beregningerne tager højde for udkondensering af vand i forvarmeren fra afkastluften. 19
20 3.4.4 Ad 4) Tørreproces med vandgenvindingssystem Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Drying Process with Heat Pump Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor DTv = 3 [K] M vand = 27,06 [kg/s] Q = 1581 [kw] T air,inter = 38,64 [ C] T air,inter,wb = 21,13 [ C] RH amb = 60 [%] T amb = 20 [ C] T air,i = 90 [ C] T air,o = 34,71 [ C] T air,o,wb = 31,03 [ C] T air,exit = 30,91 [ C] T air,exit,wb = 30,91 = 28,71 [ C] [ C] M air,in = 30 [kg/s] M cond = 0,5442 [kg/s] Q rec = 339,5 [kw] Q rec = 339,5 [kw] M ev ap = 0,5556 [kg/s] T p,i = 20 [ C] M p,o = 34 [ton/h] M p,i = 36 [ton/h] T p,o = 40 [ C] x pi = 15 [%] x po = 10 [%] Figur 16 Tørreproces med vandgenvindingssystem. I denne proces genvindes varmen i afkastluften i en vandkølet varmeveksler, se figur 16. Vandet opvarmes og anvendes til at forvarme indgangsluften. Denne proces vil især finde anvendelse, hvor der er stor afstand mellem afkastluften og indgangsluften. Det vil være lettere at trække vandrør end luftkanaler. 20
21 3.4.5 Ad 5) Tørreproces med varmepumpe Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Calculation of the energy consumption for drying processes R$= R717 Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Q = 1581 [kw] W k = 389,5 [kw] T air,inter = 38,64 [ C] RH amb = 60 [%] T amb = 20 [ C] T air,inter,wb = 21,13 [ C] T air,i = 90 [ C] M air,in = 30 [kg/s] Q cond = 1 [kw] T cond = 43,64 [ C] T p,i = 20 [ C] M p,i = 36 [ton/h] Air M ev ap = 0,5556 [kg/s] Product x pi = 15 [%] x po = 10 [%] T air,o = 34,71 [ C] T air,exit = 30,91 [ C] T air,o,wb = 31,03 [ C] T air,exit,wb = 28,71 [ C] M cond = 0,5442 [kg/s] Q evap = 516,4 [kw] T evap = 27,14 [ C] M p,o = 34 [ton/h] T p,o = 40 [ C] Figur 17 Tørreproces med varmepumpe. Tørreprocessen med varmepumpe er vist i figur 17. Processen er næsten identisk med den foregående proces, men i dette tilfælde er der placeret en varmepumpe, som afkøler afgangsluften og overfører varmen til indgangsluften ved en højere temperatur. Kølemidlet i varmepumpekredsen er ammoniak. 21
22 3.4.6 Ad 5) Tørreproces med overhedet vanddamp Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Drying Process with Heat Pump Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Q cond = 1 [kw] Dp tot,steam = 100 [Pa] h fan,steam = 0,7 V steam = 372,8 [m 3 /s] W fan,steam = 53,25 [kw] Q = 1581 [kw] T sat,i = 50 M cond = 0,5442 [kg/s] DT sh,i = 40 P steam,i = 0,1235 [bar] M steam = 99,11 [ton/h] DT sh,o = 10 T steam,o = 60 [ C] P steam,o = 0,1235 [bar] M ev ap = 0,5556 [kg/s] T p,i = 20 [ C] M p,o = 34 [ton/h] M p,i = 36 [ton/h] T p,o = 40 [ C] x pi = 15 [%] x po = 10 [%] Figur 18 Tørreproces med overhedet vanddamp. Figur 18 viser en tørreproces med overhedet vanddamp. Tørringen af produktet foregår med overhedet vanddamp, der har en temperatur, som er højere en vanddampens mætningstemperatur. Processen er lukket og tørretemperaturen kan tilpasses ved at regulere trykket i den lukkede proces. Sammenlignet med en lufttørreproces er det lettere at genvinde varmen i afkastet ved at kondensere vanddampen. 22
23 Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 701,1 [kj/kg] T cond,steam = 100 [ C] W k,steam = 389,5 [kw] M steam,c = 0,5556 [kg/s] P cond,steam = 1,014 [bar] V steam,c = 6,893 [m 3 /s] Dp tot,steam = 100 [Pa] h fan,steam = 0,7 V steam = 372,8 [m 3 /s] W fan,steam = 53,25 [kw] Q = 1581 [kw] M cond = 0,5442 [kg/s] M vapor = 0,01134 [kg/s] T sat,i = 50 DT sh,i = 40 P steam,i = 0,1235 [bar] M steam = 99,11 [ton/h] DT sh,o = 10 T steam,o = 60 [ C] P steam,o = 0,1235 [bar] M ev ap = 0,5556 [kg/s] T p,i = 20 [ C] M p,o = 34 [ton/h] M p,i = 36 [ton/h] T p,o = 40 [ C] x pi = 15 [%] x po = 10 [%] Figur 19 Tørreproces med overhedet vanddamp og dampkompressor Figur 19 viser en af de mest energieffektive tørreprocesser. Processen er identisk med tørreprocessen med overhedet vanddamp med undtagelse af varmen i afkastdampen, som bringes tilbage til tørreprocessen ved at anvende en vanddampkompressor. Vanddampkompressoren komprimerer afkastdampen op til et højere tryk og temperatur, hvor den kondenserer ved opvarmning af den cirkulerende damp. 23
24 3.5 Batchtørrer program Figur 20 viser brugerfladen til batch beregningsprogrammet. Programmet er udformet med en god hjælpefunktion, der fint beskriver input og output. Figur 20 Brugerflade til batch tørreprogrammet. I ovenstående brugerflade udgør input startværdierne for produktet inden tørringen, såsom temperatur, tørstofindholdet samt omgivelsernes temperatur og fugtighed. Det angives desuden ved hvilket tørstofindhold beregningen skal slutte. Ventilatoren specificeres ligeledes. Nederst vises hovedresultaterne fra programmet, og her kan nævnes tørretiden, energiforbruget samt den fordampede mængde vand fra produktet under tørringen. Til programmet skal der ligeledes laves mere detaljerede input, hvilket vælges med de forskellige knapper. 24
25 3.5.1 Geometri For at kunne beregne hastigheden af tørreluften/dampen over produktet skal geometrien af produktet specificeres samt det areal af produktet, der er i kontakt med tørremediet. Dette gøres i brugerfladen, som er vist i figur 21. Figur 21 Angivelse af geometrien for det tørrede produkt 25
26 3.5.2 Ventilator og temperatur styring I programmet er det muligt at regne på tryktabet i systemet, se figur 22. Tryktabet i batchtørreren skal kendes i et norm punkt, så trykfaldet ved et givent flow angives. Skaleringen til andre trykfald følger proportionalitetslovene. Figur 22 Specifikation af temperaturstyring og tryktab. Der anvendes temperaturstyring for ikke at tørre produktet for hårdt, da der ellers kan opstå revner i det. Programmet giver derfor mulighed for at ændre setpunktet for temperaturen i løbet af tørreprocessen. I programmet specificeres ved hvilken temperatur tørringen skal foregå inden for et givent tidsrum, se figur 22. For at kunne modellere tørreprocessen skal der være kendskab til seks dimensionsløse kendetal, som man kun kan få adgang til, hvis man har en tørrekurve for produktet, se figur 23. De seks kendetal er: Det kritiske fugtindhold Ligevægtstørrekurven PHId A B ff Xcrit (kan umiddelbart aflæses fra tørrekurven) Skal tages fra en sorptionsisoterm Kan ses på tørrekurven Kan ses på tørrekurven Kan ses på tørrekurven Kan ses på tørrekurven 26
27 Figur 23 Modellering af tørreprocessen. I programmets hjælpefil er der angivet nogle værdier fra litteraturen på nogle produkter, men det tilrådes at kontakte personer, som kan fremskaffe kendetallene ved måling af tørrekurven. Programmet genererer mange diagrammer, se også figur 24: Tørrehastighedskurve Tørrekurve Lufthastighed/varmeovergangstal Varmeflux Trykfald Massestrømme i systemet Varmeinput Desuden indtegnes temperaturer i systemet i IX-diagram, som vist i figur 24: Damptemperatur Temperatur før og efter dampvarmeveksleren 27
28 Temperature [ C] Mass fraction [kg/kg] Heat inflow [kw] Blower power [kw] Drying rate [g/m 2 s] Temperature [ C] Heat flux [W/m 2 ] Pressure drop [Pa] Drying rate [g/m 2 s] Moisture content [kg/kg] Heat transfer coef. [W/m 2 K] Air velocity [m/s] and Mass transfer conductance [kg/m 2 s] Drying plots 0,3 3 22,5 0,024 0,25 m'' evap 2,5 X 18,5 u h c g m1 0,023 0,2 2 0,022 14,5 0,021 0,15 0,1 1,5 1 10,5 0,02 0,019 0,05 0,5 6,5 0,018 0, ,5 1 1,5 2 2,5 3 Moisture content [kg/kg] time [s] q lat 2,5 0, time [s] 250 0, q conv q cond 205 0,2 0,15 0,1 m'' evap 100 T in T in;actual 80 T out T S DP total DP piping DP dryer 0, time [s] 0,25 w in w out 0,2 m 1;in m 1;out 0,15 0, time [s] Q heat W blower 5,4 5,36 5,32 5,28 5, time [s] 0, , time [s] 200 5, time [s] Figur 24 Diagrammer fra programmet I,x diagram The I,x diagram shows the thermodynamic states of the air and water vapor mixture at the inlet (T in,x in ) and outlet (T out,x out ) of the dryer-oven, and in the immediate vicinity of the wet porous solid (T s,x s ). The immediate vicinity of the wet porous solid is saturated in the constant drying rate period. The state moves closely along the 100% relative humidity curve as the thermodynamic wet bulb temperature of the inlet and outlet states increases, i.e. the moisture content in the recirculation air increase due to water being evaporated from the wet porous solid. In the falling rate period the wet porous surface becomes dry and the immediate vicinity of the wet porous solid is no longer saturated. The state increases in temperature and decreases in humidity ratio and moves towards the inlet state T in T in;actual T out T S ,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Humidity ratio [kg/kg] Figur 25 Temperaturer i systemet indtegnet i et IX diagram. 28
29 3.5.3 Beregning af tørretid Ved tørring af et produkt (f.eks. flis) er der endnu en dimension, nemlig produktet, hvor vandindholdet ønskes nedbragt. Et typisk tørreforløb ser ud som vist i figur 26. Figur 26 a) Vægtudvikling/vandindhold som funktion af tørretiden Figur 27 b) Tørrehastighed som funktion af vandindholdet. Grafen i figur 26 a viser tørrehastigheden op af y-aksen, hvilket vil sige, hvor mange kilo vand som fordamper per tidsenhed. Ud af x-aksen vises vandindholdet i produktet. Diagrammet i figur 26 b viser fugtigheden i produktet som funktion af tiden (kurven i figur 26a er afledt af kurven i figur 26b). Hvis det antages, at produktet indeholder frit vand, vil tørringen begynde ved A, hvor materialet har et højt vandindhold og forløber mod B, C og D. I begyndelsen er vandfordampningen høj og konstant. Dette skyldes, at der er frit vand på overfladen af produktet (A-B). Denne type af vand kan principielt rystes af produktet. Hastigheden, hvormed dette vand forsvinder, er afhængig af overfladens størrelse, varmeovergangstallet, temperaturen og vandindhold i tørreluften. Efter et stykke tid er det kritiske vandindhold i produktet nået (X C ), og der er ikke mere frit vand tilgængeligt på overfladen. I det efterfølgende tørreforløb (B-C) er tørringen begrænset af, hvor hurtigt vandet diffunderer til overfladen. For at vandet kan fjernes fra produktet kræves det, at vandet bevæger sig fra centrum mod overfladen af produktet. Denne diffusionsproces er blandt andet afhængig af produkttemperaturen og materialets massefylde samt hvor tørt produktet er på overfladen. I den diffusionsbetingede tørreperiode er tørrehastigheden konstant aftagende. I den sidste tørreperiode (C-D) fjernes det bundne vand, hvilket kan være vand, som findes imellem materialets salte eller bag en cellemembran i et plantemateriale. Der findes ikke nogen entydig forklaring på, hvad der sker i denne tørreperiode, men tørrehastigheden aftager ikke længere lineært som funktion af vandindholdet. I en konkret tørreproces kan en eller flere af de bestående tørreperioder være fraværende lige som længden/fordelingen af de enkelt forløb kan være meget forskellig. Men generelt kan man sige, at så længe der er frit vand på overfladen, kan det være en fordel at have en relativ høj temperatur, mens man i den diffusionsbegrænsede periode er mere afhængig af, at vandet bevæger sig mod overfladen. En høj temperatur kan her gøre skade, da overfladetemperaturen nemt kan stige hurtigt. Hastigheden er også afhængig af temperatur og relativ fugtighed, men i mindre grad. Der er talrige eksempler på, at der benyttes en for høj temperatur i slutningen af tørreprocessen, hvorved produktet tørrer i skallen og efterlader en hård ugennemtrængelig skal, hvor vandet ikke har nemt ved at passere, periode (C-D). 29
30 For at kunne beregne tørretidens ændring ved at ændre på proceskonditionerne (temperatur, luftflow, fugtighed) skal man have kendskab til produktets start og slut vandindhold, samt kendskab til om vandindholdet ligger over eller under produktets kritiske vandindhold. Ved hjælp af følgende to ligninger kan man beregne tørretiden for konstant og faldende tørrehastighed: ( ) ( ) ( ) ( ) Den totale tørretid bliver: total = CR + FR Tørrehastighed x1>x2>xc Tørrehastighed x1>xc>x2 Rc fr cr Rc fr cr R2 Tørrehastighed Xc X2 X1 Xw X2 Xc X1 Xw xc>x1>x2 Rc fr cr R1 R2 X2 X1 Xc Xw Figur 28 Inddeling af tørreforløb for tilfælde a, b og c. 30
31 Tørretiden for de tre tilfælde vist i figur 27 bestemmes på følgende måde: a) For tilfældet x 1 >x 2 >x c ( ) total = CR + FR b) For tilfældet x 1 >x c >x 2 ( ) ( ) ( ) ( ) total = CR + FR c) For tilfældet x c >x 1 >x 2 ( ) ( ) ( ) total = CR + FR Ovenstående ligninger er implementeret i beregningsprogrammet DryingTime, hvor det er muligt at beregne den relative ændring af tørretiden ved ændring af procesparametrene. For at kunne anvende programmet skal man have en tørrekurve for produktet, som skal tørres, samt vide under hvilke procesparametre produktet er tørret. Programmet kan derved estimere, hvilken indflydelse ændringer i procesparametrene vil have på tørretiden. Dette beregnes som en relativ ændring i forhold til den oprindelige tørring, hvor der også eksisterer en tørrekurve, se figur
32 Drying parameters influence on drying time Initial conditions Temperature Wet bulb temperature Produktflow Moisture content start Moisture content send T air = 100 [ C] T wb = 76 [ C] M pi = 25 [kg/h] x start = 0,8 [-] x end = 0,2 [-] Drying Rate Drying Rate Curve from measurements R c = 1 [kg/m 2 -h] R end = 0,1 [kg/m 2 h] x d2 = 0,1 [-] x c = 0,45 [-] x d1 = 0,9 [-] Xw New Process Conditions Temperature Wet bulb temperature Produktflow T air,new = 105 [ C] T wb,new = 76 [ C] M pi,new = 28 [kg/h] Moisture content start Moisture content send Change in Air flow (-100 < V air < 100) % x start,new = 0,8 [-] x end,new = 0,2 [-] AirInc = 0 [%] The drying time is decreased with 5,517 [%] Change in area of product (-100 < A prod < 100) % AreaInc = 0 [%] Figur 29 Beregningsprogram til bestemmelse af ændring af tørretid med nye procesparametre. Tørrekurven tilnærmes med to rette linjer, der repræsenterer tørreperioden med konstant tørrehastighed og faldende tørrehastighed. Først indtastes procesparametre fra referencemålingen og dernæst kan de nye procesparametre indtastes, hvorved ændringen i tørretiden beregnes. 32
33 4 Cases praktisk anvendelse af DryPack I dette afsnit demonstreres anvendelsen af DryPack programmet i fire forskellige cases. I projektet deltog tre slutbruger af tørreanlæg: 1. Arkil, tørring af asfalt 2. Skamol, tørring af letklinker 3. Vestjyllands Andel, tørring af korn (der regnes på to korntørrer) Der er udført feltmålinger på disse tørreanlæg og ud fra disse målinger er energiforbruget beregnet. DryPack programmet er herefter anvendt til at beregne, hvilken energibesparelse der kan opnås. 4.1 Case 1 Arkil, asfalttørrer Systemet koncentrerer sig om en tromletørrer, hvor det våde grusmateriale bevæger sig i modstrøm med opvarmet luft, hvorved det tørres. Efter tørring ledes produktet over i et blandetårn, hvor det opblandes med andre elementer og bliver til asfalt, se figur 29. Den tilførte effekt til tørreprocessen styres efter at slutproduktet skal have en temperatur omkring C. Figur 30 Billede af Arkil asfalt fabrik 33
34 Drying Process with water recovery system SPEC = [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Figur 30 viser, at energiforbruget hos Arkil er beregnet til 14,2 MW. Q = [kw] RH amb = 54 [%] T amb = 12 [ C] T air,i = 265 [ C] M air,in = 55 [kg/s] Air T air,o = 100,5 [ C] T air,o,wb = 41,82 [ C] M evap = 1,389 [kg/s] Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system T p,i = 12 [ C] M p,i = 110 [ton/h] Figur 31 Varmebalance for tørreren hos Arkil Forslag til energioptimering hos Arkil Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Recirkulation af afkastluften. Product M p,o = 105 [ton/h] T p,o = 160 [ C] Calculation of the energy consumption for drying processes x pi = 5,5 [%] x po = 1 [%] Specific energy consumption SPEC = 8130 [kj/kg] h fan = 0,7 Dp tot = 1000 [Pa] MR = 0,6 Q = [kw] V fan = 40,43 [m 3 /s] W fan = 57,76 [kw] RH amb = 54 [%] T amb = 12 [ C] T air,i = 265 [ C] M air,in = 55 [kg/s] Air T air,o = 105,6 [ C] T air,o,wb = 51,57 [ C] M evap = 1,389 [kg/s] T p,i = 12 [ C] M p,i = 110 [ton/h] Product x pi = 5,5 [%] x po = 1 [%] Figur 32 Arkil tørreren med recirkulation af tørreren. M p,o = 105 [ton/h] T p,o = 160 [ C] Ved at recirkulere afkastluften og blande den med udeluften, falde energiforbruget til 11,3 MW, hvilket svarer til en energireduktion på 20%, se figur
35 Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 7724 [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Varmeveksling mellem afkastluft og tilgangsluft. h fan = 0,7 Dp tot = 1000 [Pa] T air,rec = 50 [ C] T air,rec,wb = 33,35 [ C] M cond = 0,2077 [kg/s] T air,inter = 74,37 [ C] Q = [kw] W fan = 89,4 [kw] E-4 V fan = 62,58 [m 3 /s] T air,inter,wb = 27,47 [ C] RH amb = 54 [%] T amb = 12 [ C] T air,i = 265 [ C] M air,in = 55 [kg/s] Air T air,o = 100,5 [ C] T air,o,wb = 41,82 [ C] Q rec = 3468 [kw] Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Drying Process with Heat Pump M ev ap = 1,389 [kg/s] T p,i = 12 [ C] M p,o = 105 [ton/h] M p,i = 110 [ton/h] T p,o = 160 [ C] Calculation of the energy consumption for drying processes x pi = 5,5 [%] x po = 1 [%] Product Specific energy consumption SPEC = 6288 [kj/kg] Figur 33 Varmeveksling mellem afkastluft og tilgangsluft. Ved Drying at Process recirkulere with Steam afkastluften og blande den med udeluften, falde energiforbruget til 10,7 MW, Drying Process with Steam Compressor hvilket svarer til en energireduktion på 24,5%. Afkastluften køles til 50 C, se figur 32. h fan = 0,7 Dp tot = 1000 [Pa] T air,rec = 40 [ C] T air,rec,wb = 26,37 [ C] M cond = 0,768 [kg/s] T air,inter = 110,2 [ C] Q = 8734 [kw] E-4 V fan = 62,58 [m 3 /s] W fan = 89,4 [kw] T air,inter,wb = 34,15 [ C] RH amb = 54 [%] T amb = 12 [ C] T air,i = 265 [ C] M air,in = 55 [kg/s] Air T air,o = 100,5 [ C] T air,o,wb = 41,82 [ C] Q rec = 5462 [kw] T p,i = 12 [ C] M p,i = 110 [ton/h] M ev ap = 1,389 [kg/s] Product x pi = 5,5 [%] x po = 1 [%] Figur 34 Varmeveksling mellem afkastluft og tilgangsluft M p,o = 105 [ton/h] T p,o = 160 [ C] Ved at recirkulere afkastluften og blande den med udeluften, falde energiforbruget til 8,7 MW, hvilket svarer til en energireduktion på 38%. Afkastluften køles til 40 C, se figur
36 Fordelen ved at anvende en varmeveksling fremfor at blande to luftstrømme er, at tørretiden vil være upåvirket, da proceskonditioner ind til tørreren er de samme. 4.2 Case 2 -Vestjyllands Andel, korntørrer Figur 35 Korntørrer anvendt af Vestjyllands Andel Figur 36 Principskitse af korntørrer hos Vestjyllands Andel. Figur 34 og 35 viser opbygningen af korntørrerene hos Vestjyllands Andel i henholdsvis Borris og Vildbjerg. Luften kommer ind i tørreren ved pkt. 1 og varmes op af en gasbrænder, hvorved den når pkt. 2. Ved pkt. 2 fordeles luften ind i tørrens varmesektion. Det våde korn strømmer ind fra oven i tørreren ved pkt. A, hvor massestrømmen, temperaturen og fugtindholdet måles. Kornet falder igennem tørreren og ved pkt. 3 bliver det kølet af udeluft. Ved pkt. B, udgangen af tørreren, måles kornets fugtindhold og temperatur igen. Luften fra varmesektionen blandes med luften fra 36
37 kølesektionen ved pkt. 4 og sendes gennem en cyklon for at separerer støv fra afgangsluften. Korntørring er meget sæsonbetonet, og al korntørring foregår samtidig med høsten i august og september. Der er derfor heller ikke det store fokus på energiforbruget, da anvendelsestiden er meget kort, men særdeles intens Forslag til energioptimering hos Vestjyllands Andel Der er udført målinger på korntørrere i henholdsvis Vildbjerg og Borris Vildbjerg: De to skemaer refererer til målepunkterne i figur 35. Luft Målepkt ' 5 T [ C] 16,1 78,5 16,1 16,1 28,1 RH [%] 80,6 80,6 80,6 69,6 Produkt A B m [kg/s] 8,333 x_p [%] 0,148/0,118 0,123/0,092 Ovenstående målinger svarer til en vandfordampning på 828 kg/h og et specifikt energiforbrug på SPEC=8520kJ/kg beregnet i DryPack, se figur 36. Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 8519 [kj/kg] Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Q = 2033 [kw] RH amb = 80 [%] T amb = 16 [ C] T air,i = 80,6 [ C] M air,in = 31,01 [kg/s] Air T air,o = 57,93 [ C] T air,o,wb = 30,46 [ C] M ev ap = 0,2386 [kg/s] T p,i = 12 [ C] M p,i = 30 [ton/h] Product x pi = 11,8 [%] x po = 9,2 [%] Figur 37 Beregning af energiforbrug Ved hjælp af DryPack. M p,o = 29,14 [ton/h] T p,o = 20 [ C] 37
38 Ved at recirkulere luften kan der opnås betydelige energibesparelser, hvilket fremgår af figur 37. Her ses det, at energiforbruget falder til 3500 kj/kg ved at recirkulere 90% af luften. Ulempen ved at recirkulere luften er, at indgangsluften bliver vådere og øger dermed tørretiden. Figur 38 Specifikke energiforbrugs afhængighed af det recirkulerede luftflow. Ved at anvende en rekuperator ændres tørretiden ikke, men det er alligevel muligt at opnå energibesparelser. Figur 38 viser, at energiforbruget falder ved at afkøle afkastluften så meget som muligt. Figur 39 Energibesparelse ved anvendelse af en rekuperator, der nedkøler afkastluften og opvarmer tilgangsluften 38
39 Borris: De to skemaer refererer til målepunkterne i figur 35. Luft Målepkt T [ C] 16, ,2 RH [%] 63,4 61,8 68,6 Produkt A B m [kg/s] 6,08 x_p [%] 19,4 15,5 Ovenstående målinger svarer til en vandfordampning på 1008 kg/h og et specifikt energiforbrug på SPEC= 7500 kj/kg, se figur 39. Choice of drying process Simple Drying Process Drying Process with recirculation of Air Drying Process with recuperator Drying Process with water recovery system Drying Process with Heat Pump Drying Process with Steam Drying Process with Steam Compressor Calculation of the energy consumption for drying processes Specific energy consumption SPEC = 7509 [kj/kg] Q = 2108 [kw] RH amb = 63,4 [%] T amb = 16,3 [ C] T air,i = 100 [ C] M air,in = 24,85 [kg/s] Air T air,o = 67,95 [ C] T air,o,wb = 33,16 [ C] M evap = 0,2808 [kg/s] T p,i = 12 [ C] M p,i = 21,9 [ton/h] Product x pi = 19,4 [%] x po = 15,5 [%] Figur 40 Beregning af energibesparelse med DryPack M p,o = 20,89 [ton/h] T p,o = 20 [ C] 39
40 Energibesparelser beregnet med DryPack: Ved at recirkulere luften kan der opnås betydelige energibesparelser, hvilket fremgår af figur 40. Her ses det, at energiforbruget falder til 3300 kj/kg ved at recirkulere 90% af luften. Ulempen ved at recirkulere luften er, at indgangsluften bliver vådere og øger dermed tørretiden. Figur 41 Energiforbruget ved at recirkulere luften Figur 42 Energiforbruget ved anvendelse af rekuperator Ved at anvende en rekuperator ændres tørretiden ikke, men det er alligevel muligt at opnå energibesparelser. Figur 41 viser, at energiforbruget falder ved at afkøle afkastluften så meget som muligt. 40
41 4.3 Case 3 Skamol, batch tørrer En batch proces er en proces, som foregår portionsvis. Produktionsmidlerne får tilført et vist input (en batch eller en charge) enten på én gang eller i løbet af en vis tid. Når processen er gennemført, vender apparaturet tilbage til udgangspositionen, og en ny batchproces kan begynde. Batchprocesser er modsætningen til kontinuerlige processer, hvor råvarer og produkter ledes til og fra i stadige strømme. I projektet er der lavet et beregningsværktøj, der kan beregne energiforbruget for en batch tørrer. Værktøjet tager udgangspunkt i tørreren hos Skamol A/S, hvor der tørres højtemperatur isoleringsmateriale, se figur 42. Figur 43 viser et flowdiagram over Skamol batch tørreren. Produktet, der tørres er letklinker. Figur 43 Letklinker Figur 44 Flowdiagram for Skamol batch tørrer Tørreren består af et tørrerum, hvor produktet er stablet på vogne, der kan køres ind i tørrerummet. Luften i tørrerummet cirkuleres rundt af en blæser og opvarmes i en varmeveksler, hvor der kondenseres vanddamp på varmesiden. Efterhånden som produktet og luften bliver opvarmet mere og mere, bliver luften mere mættet med vanddamp. I aftrækket fra tørreren sidder et spjæld, der 41
42 åbner, hvis temperaturen i tørrerummet bliver for høj. På denne måde regulerer spjældet temperaturen i tørrerummet. Tørrerene hos Skamol består af to tørrere, en fortørrer og en eftertørrer. Tørrerens ydelse bliver målt henholdsvis på dampsiden ved at måle kondensatflowet ud af dampvarmeveksleren og på tryk og temperatur af dampen før og efter varmeveksleren. Ydelsen er en beregnet middelværdi målt over cirka en uge. Batch tiden for de to tørrere er: Fortørrer 13 timer Eftertørrer 12 timer Figur 45 Måling af tør og våd temperatur i afkastluften fra fortørreren Figur 46 Måling af tør og våd temperatur i afkastluften fra eftertørreren Figur 44 og 45 viser målinger af den våde og den tørre temperatur i afkastluften for henholdsvis fortørrer og eftertørrer. Ud fra disse værdier kan det gennemsnitlige vandindhold i afkastluften beregnes til X= 340 g/kg i fortørreren og X=68,5 g/kg i eftertørreren. Massestrømmen af afkastluften er ligeledes blevet målt ved at måle hastigheden af afkastluften i røret for derefter at omsætte denne til en massestrøm. 42
43 Massestrøm af vand i afkastluften: Fortørrer: M vand =(q 1 +q 2 )*x=(0,4+0,6)*0,340=0,34 kg vand/s Eftertørrer: M vand =(q 1 +q 2 )*x=(0,66+0,47)*0,0685=0,077 kg vand/s Den totale mængde vand, der fordampes på en batch bliver: Fortørrer: M vandtot =0,34 kg/s*3600 s*13 h = kg vand/batch Eftertørrer: M vandtot =0,077 kg/s*3600 s*12 h =3300 kg vand/batch Kondensatflowet på dampsiden af dampvarmeveksleren er blevet målt på forstørreren, og det gennemsnitlige kondensatflow over en batch har været 754 kg/h, hvilket svarer til følgende dampog energimængde for to dampvarmevekslere over en batch: Massedamp=2* 754 kg/h*13 h= kg damp/batch Energi = * 2500 kj/kg = 49 GJ Det giver et energiforbrug pr. kg fordampet vand på: kj / kg = kj/kg I forholdt til vands fordampningsvarme giver det en tørreeffektivitet på: kj/kg / kj/kg = 73 % Luftmålingerne viser en samlet energimængde i udsugningen på: ( ) kw = 923 kw Dampflowmålingen viser en energitilsætning på: 754 kg/h kj/kg / stk. = 942 kw Der er altså god overensstemmelse mellem luftmålingerne og dampflowmålingerne. Disse anses derfor som valide. Disse resultater vil således blive forsøgt simuleret med programmet. 43
44 4.3.1 Simulering af målesituation I figur 46 er værdierne, der menes reelle, forsøgt indsat. På denne måde kan modellens output kontrolleres i forhold til virkeligheden. Figur 47 Input til beregning af energiforbrug og tørretider for Skamol batch tørrer. 44
45 4.3.2 Kommentarer til output Drying time: /3600 = 28 timer. Kommentar: I forhold til at der reelt køres en batchtid på ca. 25 timer på både fortørrer og eftertørrer, virker det højt, men dog inden for 10%. Dette skyldes nok, at der muligvis ikke tørres helt så langt ned som forventet. Heat consumption: kwh = 37 GJ Kommentar: I forhold til den fordampede mængde vand på kg giver det en energimængde pr. kg på kj/kg. Dette virker for lavt taget i betragtning, at man arbejder ved atmosfæretryk, og at der ikke kan regnes med 100% virkningsgrad af systemet. Blower powerconsumption: 19,41 kwh Kommentar: Hvis man kigger på graferne, ser man, at det er netop 19,41 kw. Dette betyder, at energiforbruget er: E = 19,41 kw 28 timer = 544 kwh Moisture exhaust: ton Kommentar: Ud fra målinger regnes der frem til kg/batch. Dette passer rimeligt. Ud fra tørretiden kan det også tyde på, at der muligvis ikke tørres helt så langt ned som forventet. 45
46 5 Konklusion I dette projekt er der udviklet et beregningsværktøj til beregning af energiforbruget i forskellige tørreprocesser - primært tørreprocesser med luft. Programmet kan anvendes til at bestemme energiforbruget for en aktuel tørreproces, hvorefter det kan beregnes, hvor meget energi, der kan spares ved forskellige tiltag. Programmet giver et hurtigt overblik over hvilket potentiale der kan opnås. Der er ligeledes udviklet et beregningsværktøj til simulering af en batch tørrer, der beregner tørringen af en batch afhængig af tiden. Programmerne har vist deres anvendelighed i forbindelse med tre cases, som er gennemgået i rapporten. I projektet er der gennemført målinger på fire forskellige tørrere, og energiforbruget er beregnet ved hjælp af DryPack. Med DryPack er det muligt at finde besparelsespotentialer ved at optimere tørreprocesserne. I program pakken indgår hjælpeprogrammer til beregning af fugtig luft. 1. Beregning af fugtig lufts termodynamiske egenskaber 2. Enhedsoperation med fugtig luft (Blanding, opvarmning, afkøling og befugtning) 3. Beregning af relativ ændring af tørretiden ved ændring af procesparametre 4. IX diagram ved temperaturer over 100 C I 2012 blev projektets resultater formidlet på International Drying Conference i Kina, og resultaterne vil ligeledes blive formidlet på Nordic Drying Conference 2013 i Tåstrup med to papers. Herudover vil projektet blive vist på Energiens Topmøde i sommeren
Energi- og procesoptimering af tørreprocesser mm.
Energi- og procesoptimering af tørreprocesser mm. Workshop om intelligent energiomkostnings effektivisering Syddansk Universitet d. 12/4-2011 Ebbe Nørgaard, Teknologisk Institut Indhold Energi- og procesoptimering
Læs mereKøling. Lars Reinholdt Center for Køle- og varempumpeteknik Teknologisk Institut INDUSTRI OG ENERGI KØLE- OG VARMEPUMPETEKNIK 1
Køling Lars Reinholdt Center for Køle- og varempumpeteknik Teknologisk Institut 1 Hvad er køling? Den køletekniske opgave er at flytte varmen Q køl fra den lave temperatur T køl til omgivelsernes temperatur
Læs mereSoldrevet køling i Danmark og udlandet. Lars Reinholdt Center for Køle- og varmepumpeteknik Teknologisk Institut
Soldrevet køling i Danmark og udlandet Typer og teknologier Lars Reinholdt Center for Køle- og varmepumpeteknik Teknologisk Institut Indhold Varmedrevet køling Lidt teori Typer, teknologier og deres virkmåde
Læs mereKim Falck Grony Energisynskonsulent / Teknisk Ekspert
Kim Falck Grony Energisynskonsulent / Teknisk Ekspert Erfaring inden for tørrerier - petfood - fiskefoder - korntørring (gennemløb og tromle) - tromletørrerier - Pondorff tørrere - Hammermølle - Skivetørrere
Læs mereOpgave: Køl: Klima: Spørgsmål: Januar 2010 Køl: Klima
Opgave: Spørgsmål: Juni 2008 Ingen klimaopgave 1.4: Beregn den nødvendige slagvolumen for hver kompressor, angivet i m3/min. 1.5: Bestem trykgastemperaturen for LT og HT, og redegør for hvilke parametre
Læs mereTørringsteori. Hvad sker der under tørringsprocessen? Erik Fløjgaard Kristensen
Tørringsteori Hvad sker der under tørringsprocessen? Institut for Ingeniørvidenskab, Science and Technology, Aarhus Universitet. Email: ErikF.Kristensen@agrsci.dk Frø er levende organismer og indeholder
Læs mereElektrificering af dansk industri
Elektrificering af dansk industri Temadag om energieffektivisering i industrien Fabian Bühler (fabuhl@mek.dtu.dk) 1 DTU Mechanical Engineering Agenda Elektrificering: Omstilling fra brændsel til elektricitet
Læs mereVentilation. Ventilation kan etableres på to forskellige måder:
Rum, som benyttes af personer, skal ventileres så tilfredsstillende komfort og hygiejniske forhold opnås. Ventilationen bevirker, at fugt og forurening (partikler, CO 2, lugt mm.) fjernes fra opholdsrummene
Læs mere200 C med ny varmepumpeteknologi. Lars Reinholdt Teknologisk Institut
200 C med ny varmepumpeteknologi Lars Reinholdt Teknologisk Institut Indhold Højtemperaturvarmepumper og deres anvendelse Hvad er teoretisk muligt? COP Carnot COP Lorenz Hybrid ammoniak/vand varmepumpeproces
Læs mereReferencelaboratoriet for måling af emissioner til luften
Referencelaboratoriet for måling af emissioner til luften Notat Titel Om våde røggasser i relation til OML-beregning Undertitel - Forfatter Lars K. Gram Arbejdet udført, år 2015 Udgivelsesdato 6. august
Læs mereAC-Sun. Nyt koncept for klimaanlæg. www.ac-sun.com. Solar Thermal AC
Solar Thermal AC Nyt koncept for klimaanlæg www.ac-sun.com Virksomhedsprofil AC-Sun blev etableret som et selskab sidst i 2005 med den vision og formål at udvikle en revolutionerende ny generation af klimaanlæg
Læs mereHvordan sættes data ind i Be06 for varmepumper?
Hvordan sættes data ind i Be06 for varmepumper? Center for Køle- og Varmepumpeteknik Teknologisk Institut Version 3 - revideret marts 2009 VIGTIG NOTE: Teknologisk Institut påtager sig ikke ansvaret for
Læs mereNaturlig ventilation med varmegenvinding
Naturlig ventilation med varmegenvinding af Line Louise Overgaard og Ebbe Nørgaard, Teknologisk Institut, Energi Teknologisk Institut har udviklet en varmeveksler med lavt tryktab på luftsiden til naturlig
Læs mereStore varmepumper i industrien. Lars Reinholdt 8. November 2018
Store varmepumper i industrien Lars Reinholdt 8. November 2018 Indhold Situationen i Danmark Simpelt beregningsværktøj: HP FAT Betydningen for COP af placeringen af varmepumpen Forsknings og udviklingsprojekter
Læs mereManual. HP-FAT Heat Pump First Assessment Tool
Manual HP-FAT Heat Pump First Assessment Tool Titel: HP-FAT Heat Pump First Assessment Tool Udarbejdet af: Teknologisk Institut Køle- og Varmepumpeteknik Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C
Læs mereI denne artikel vil der blive givet en kort beskrivelse af systemet design og reguleringsstrategi.
Transkritisk CO2 køling med varmegenvinding Transkritiske CO 2 -systemer har taget store markedsandele de seneste år. Baseret på synspunkter fra politikerne og den offentlige mening, er beslutningstagerne
Læs mereBeregning af SCOP for varmepumper efter En14825
Antal timer Varmebehov [kw] Udført for Energistyrelsen af Pia Rasmussen, Teknologisk Institut 31.december 2011 Beregning af SCOP for varmepumper efter En14825 Følgende dokument giver en generel introduktion
Læs mereINDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1. Varmepumper 0 1
INDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1 Varmepumper 0 1 VARMEPRODUCERENDE ANLÆG VARMEPUMPER Generelt Varmepumper kan i mange tilfælde reducere energiforbruget til opvarmning og/eller varmt brugsvand.
Læs mereEnergieffektivisering i industrien
Energieffektivisering i industrien Brian Elmegaard Sektion Termisk Energi DTU Mekanik Teknologisk Institut Århus 2. Marts 2015 Indhold Potentielle besparelser Udnyttelse af overskudsvarme Analyseværktøjer
Læs mereDryingMate A/S. Pulver og Partikler. Styring og optimering af spraytørreprocesser.
Pulver og Partikler Styring og optimering af spraytørreprocesser. Affugtning af tørreluft, grundlæggende varme- og massetransport under tørring, og efterkøling. Ebbe Nørgaard Tlf: 20755620 Email: en@dryingmate.com
Læs mereSpar penge på køling - uden kølemidler
Spar penge på køling - uden kølemidler En artikel om et beregningseksempel, hvor et sorptivt køleanlæg, DesiCool fra Munters A/S, sammenlignes med et traditionelt kompressorkølet ventilationssystem. Af
Læs mereAnvendelse Skadeservice Byggetørring Rumaffugtning Tørlagring Vandværker Pumpestationer EGENSKABER
AD 1 B BÆRBAR ADSORPTIONSAFFUGTER Funktionsprincip AD 1 B er en robust og kompakt adsorptionsaffugter med en silikagel rotor som standard. Procesluften suges ind i affugteren og gennem rotoren, der langsomt
Læs mereBaggrunden bag transkritiske systemer. Eksempel
Høj effektivitet med CO2 varmegenvinding Køleanlæg med transkritisk CO 2 har taget markedsandele de seneste år. Siden 2007 har markedet i Danmark vendt sig fra konventionelle køleanlæg med HFC eller kaskade
Læs mereKoncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2. Skitsering af VE-løsninger og kombinationer
Koncepter til overvindelse af barrierer for køb og installation af VE-anlæg task 2 Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Titel: Skitsering af VE-løsninger og kombinationer Udarbejdet for: Energistyrelsen
Læs mereBilag 1 Korrespondance med Søren Gundtoft
/B-1/ Bilag 1 Korrespondance med Søren Gundtoft Hej Søren Jeg er studerende på Århus Maskinmesterskole og er nu igang med at skrive bacheloropgave om anlægget på Affaldscenter Århus. I den forbindelse
Læs mereVÆSKEBASERET SORPTIONSPROCES TIL ANVENDELSE FOR TERMISK KØLING I BL.A. LUFTKONDITIONERINGSANLÆG
VÆSKEBASERET SORPTIONSPROCES TIL ANVENDELSE FOR TERMISK KØLING I BL.A. LUFTKONDITIONERINGSANLÆG PSO journalnr.: 464-03 projektnr.336-015 Februar 2008 Lars Reinholdt, Teknologisk Institut Jens Christian
Læs mereLAD NATUREN KOMME INDENFOR
LAD NATUREN KOMME INDENFOR JANUAR 2015 2 TX INDUSTRI Decentral ventilation med en kapacitet på 1400-3000 m³/h, kan anvendes følgende steder: autoværksteder produktionsvirksomheder idrætshaller byggemarkeder
Læs mereBEREGNINGSVÆRKTØJ vedr. varmegenvinding
Vejledning til BEREGNINGSVÆRKTØJ vedr. varmegenvinding Projekt ELFORSK 248-033 INDHOLD 1 Indledning 3 1.1 Formål med beregningsværktøjet 3 2 Opbygning 4 2.1 Fane 1 Forsiden 5 2.2 Fane 2 Varmekilden 7 2.3
Læs mereINDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1. Varmepumper 0 1
INDHOLDSFORTEGNELSE VARMEPRODUCERENDE ANLÆG 0 1 Varmepumper 0 1 VARMEPRODUCERENDE ANLÆG VARMEPUMPER Registrering Varmepumper kan i mange tilfælde reducere energiforbruget til opvarmning og/eller varmt
Læs mereDansk Deltagelse i IEA HPT projekter. Varmepumpedagen 2016 Eigtveds Pakhus Svend Pedersen, Teknologisk Institut
Dansk Deltagelse i IEA HPT projekter Varmepumpedagen 2016 Eigtveds Pakhus Svend Pedersen, Teknologisk Institut Dansk deltagelse i IEA Heat Pumping Technologis Program Baggrund: Danmark har siden pr. 1.
Læs mereIn-situ testprogram for fællesvaskerier. 1. Indledning. 2. Vaskemaskiner med varmtvandstilslutning
In-situ testprogram for fællesvaskerier 1. Indledning Dette testprogram er udarbejdet som alternativ til laboratorietest af vaskemaskiner og tørretumbleres effektivitet for maskiner med en kapacitet, der
Læs mereAgenda. Flowcomputer / Purgesystem - Menu opsætning
Agenda Midlende Pitotrør - Primær og sekundær element - Bernoullis ligning - Kalibreringsfaktor - Tryktab - Versioner - Direkte eller remote monteret transmitter - Montage retning - Respektafstande - Spool
Læs mereEnergiforbrug ved fremstilling af papir hos Skjern Papirfabrik. Projektrapport November 1997
Energiforbrug ved fremstilling af papir hos Skjern Papirfabrik Projektrapport November 1997 Energiforbrug ved fremstilling af papir hos Skjern Papirfabrik Paw Andersen Asger N. Myken Dansk Gasteknisk Center
Læs mereEnergitekniske grundfag 5 ECTS
Energitekniske grundfag 5 ECTS Kursusplan 1. Jeg har valgt energistudiet. Hvad er det for noget? 2. Elektro-magnetiske grundbegreber 3. Introduktion, grundbegreber og the Engeerg Practice 4. Elektro-magnetiske
Læs mereMESSEUDGAVE. Investering: kr Varmepris: 600 [kr./mwh] Tilskudspris0,30 [kr./kwh] Elpris: 2,00 [kr./kwh] Energiforbrug
RELS - brugermanual August 2016 MESSEUDGAVE Excel-program og brugermanual kan downloades fra Teknologisk Instituts hjemmeside på: http://www.teknologisk.dk/projekter/projektenergieffektive-laboratorier/37477?cms.query=stinkskab
Læs mereVARMEGENVINDING hos HK Scan
Rapport for VARMEGENVINDING hos HK Scan Projekt ELFORSK 248-033 INDHOLD 1 Indledning 3 1.1 Konklusion / resume 3 2 Spildevandsanlægget 4 2.1 Profil for spildevandet 4 3 Varmebehov 5 3.1 Profil for varmebehov
Læs mereDS ESCO Energieffektivisering i små og mellemstore virksomheder
DS ESCO Energieffektivisering i små og mellemstore virksomheder Udarbejdet af: Kasper Hingebjerg K.P.Komponenter 1. Indledning Projektet DS ESCO Energieffektivisering i små og mellemstore virksomheder
Læs mereOML-beregninger på våde røgfaner
OML-beregninger på våde røgfaner Teknisk notat fra DCE - Nationalt Center for Miljø og Energi Dato: 24. marts 2015 Per Løfstrøm og Helge Rørdam Olesen Institut for Miljøvidenskab Rekvirent: Miljøstyrelsens
Læs mereVagn Olsen EXHAUSTO A/S Lillian Kofod Komfort Klima
Velkommen til seminar om Effektiv Ventilation Vagn Olsen EXHAUSTO A/S Lillian Kofod Komfort Klima Henning Grønbæk, hg@exhausto.dk 1 PV Turné 10.2008 - Henning Grønbæk Dagens præsentation Personlig Ventilation
Læs merePatentanmeldt energineutralt cirkulationssystem til CO2 køle- og klimaanlæg. Bent Johansen birton a/s
Patentanmeldt energineutralt cirkulationssystem til CO2 køle- og klimaanlæg. Bent Johansen birton a/s Hvorfor bruge CO2 som kølemiddel? Naturligt kølemiddel: ODP = 0 = Ingen påvirkning af ozonlaget. GWP
Læs mereEnergibesparelse. GRUNDFOS Commercial Building Services
GRUNDFOS Commercial Building Services I 2007 besluttede EU at CO 2 -emissionerne skal reduceres med 20 % inden 2020. Alle medlemslande skal arbejde frem mod dette mål. Dette giver slutbrugere rig mulighed
Læs mereTEKNISK INFORMATION - HRV 501 Boligventilation med rotorveksler og fugtoverførsel
TEKNISK INFORMATION - HRV 501 Boligventilation med rotorveksler og fugtoverførsel HRV 501 1 Generel beskrivelse 3 2 Tekniske data 5 3 Tilbehør 7 Forbehold for ændringer og trykfejl. September 2014. Generel
Læs mereLAD NATUREN KOMME INDENFOR
LAD NATUREN KOMME INDENFOR TX 3100A DECEMBER 2016 TURBOVEX - frisk luft til alle 2 TX 3100A Decentral ventilation med en kapacitet på 1400-3000 m³/h, kan anvendes følgende steder: autoværksteder produktionsvirksomheder
Læs mereForskning inden for området på DTU Byg - Indvendig efterisolering - Renovering af parcelhuse - Fossilfri varmeforsyning
Forskning inden for området på DTU Byg - Indvendig efterisolering - Renovering af parcelhuse - Fossilfri varmeforsyning Svend Svendsen Danmarks Tekniske Universitet ss@byg.dtu.dk 5 Marts 2014 1 Indvendig
Læs mereHøjtemperaturvarmepumper Potentiale, implementering og status for udvikling. Lars Reinholdt Teknologisk Institut
Højtemperaturvarmepumper Potentiale, implementering og status for udvikling Lars Reinholdt Teknologisk Institut Indhold Potentialet for højtemperaturvarmepumper Hvad er teoretisk muligt? COP Carnot, COP
Læs mereDampmaskinen. 2-3) Opvarmning I tanken tilføres varme, hvorved vandet varmes op til kogepunktet, fordamper og forlader tanken ved samme tryk.
Dampmaskinen I en dampmaskine udnyttes energi i vanddamp til mekanisk arbejde. For at fordampe vand inden det føres ind i dampmaskinen tilføres der energi f.eks. ved forbrænding af kul. Vanddampen kan
Læs mereBE VILLA serie Ventilationsaggregat
1 BE VILLA serie Ventilationsaggregat Typer: BE VILLA 200 BE VILLA 350 BE VILLA 700 BE VILLA serien kan anvendes i lejligheder, boliger samt mindre erhvervsbygninger. De energivenlige EC-motorer og højeffektiv
Læs mereInternationalt overblik over industrielle varmepumper. Application of Industrial Heat Pumps IEA Heat Pump Program Annex 35
Internationalt overblik over industrielle varmepumper Application of Industrial Heat Pumps IEA Heat Pump Program Annex 35 Indhold Projektet Application of Industrial Heat Pumps IEA Heat Pump Program Annex
Læs mereEnergirapport. Indsatskatalog for energioptimering hos Egelykke Jensen Maskinfabrik. Udarbejdet af: Morten Torp
Energirapport Indsatskatalog for energioptimering hos Egelykke Jensen Maskinfabrik Udarbejdet af: Morten Torp 1 Egelykke Jensen Maskinfabrik 1. Indledning Projektet DS ESCO Energieffektivisering i små
Læs mereEnergitekniske grundfag 5 ECTS
Energitekniske grundfag 5 ECTS Kursusplan 1. Jeg har valgt energistudiet. Hvad er det for noget? 2. Elektro-magnetiske grundbegreber 3. The Engineering Practice 4. Elektro-magnetiske grundbegreber 5. Termodynamiske
Læs mereBE TOP serie Ventilationsaggregat
1 serie Ventilationsaggregat Typer: 150 200 300 2 serien kan anvendes i lejligheder, boliger samt mindre erhvervsbygninger. De energivenlige EC-motorer og højeffektiv modstrømsveksler sikre en energibesparende
Læs mereSammendrag PSO 342-041
Sammendrag PSO 342-041 Kompleksiteten i projektet har været relativ stor pga. de mange indgående komponenter, optimering heraf, og deres indbyrdes indflydelse på det samlede resultat. Herunder optimering
Læs mereBE TOP S serie Ventilationsaggregat
1 BE TOP serie Ventilationsaggregat Typer: BE TOP 150 BE TOP 200 2 BE TOP serien er specielt designet til anvendelse i lejligheder, boliger samt etagebyggerier hvor pladsen er trang. De energivenlige EC-motorer
Læs mereBE TOP S Ventilationsaggregat
1 BE TOP S Ventilationsaggregat Typer: BE TOP 150 S 2 BE TOP S serien er specielt designet til anvendelse i lejligheder, boliger samt etagebyggerier hvor pladsen er trang. De energivenlige EC-motorer og
Læs mereRenere produkter. HFC-frie mælkekøleanlæg
Renere produkter J.nr. M126-0375 Bilag til hovedrapport HFC-frie mælkekøleanlæg 2 demonstrationsanlæg hos: - Mælkeproducent Poul Sørensen - Danmarks Jordbrugsforskning Forfatter(e) Lasse Søe, eknologisk
Læs mereLøsninger til udvalgte opgaver i opgavehæftet
V3. Marstal solvarmeanlæg a) Den samlede effekt, som solfangeren tilføres er Solskinstiden omregnet til sekunder er Den tilførte energi er så: Kun af denne er nyttiggjort, så den nyttiggjorte energi udgør
Læs mereAQUAREA LUFT/VAND-VARMEPUMPE EFFEKTIV OPVARMNING AF DIT HJEM
NYHED AQUAREA LUFT/VAND-VARMEPUMPE EFFEKTIV OPVARMNING AF DIT HJEM Panasonic s nye AQUAREA luft/vand-system er omkostningseffektivt og miljøvenligt og giver altid maksimal effektivitet selv ved lave temperaturer.
Læs mereEnergieffektivisering af ventilations- og udsugningsanlæg. Erfaringer og best practices fra dansk erhvervsliv
Energieffektivisering af ventilations- og udsugningsanlæg Ventilation bruger meget energi og er vidt udbredt i dansk erhvervsliv Ventilations- og udsugningsanlæg udfører mange forskellige funktioner. De
Læs mereBE KOMPAKT P Ventilationsaggregat Type: BE KOMPAKT 125 P
1 BE KOMPAKT P Ventilationsaggregat Type: BE KOMPAKT 125 P 2 BE KOMPAKT P er specielt designet til anvendelse i lejligheder, boliger samt etagebyggerier hvor pladsen er trang. De energivenlige EC-motorer
Læs mereLAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE LUFT/VAND VARMEPUMPER
LAVE VARMEUDGIFTER MED WELLMORE LUFT/VAND VARMEPUMPER UDE LUFTEN INDE- HOLDER ALTID VARME OG VARMEN KAN UDNYTTES MED VARMEPUMPE Luften omkring os indeholder energi fra solen dette er også tilfældet selv
Læs mereBE TOP P Ventilationsaggregat Type: BE TOP 125 P
1 BE TOP P Ventilationsaggregat Type: BE TOP 125 P 2 BE TOP P er specielt designet til anvendelse i lejligheder, boliger samt etagebyggerier hvor pladsen er trang. De energivenlige EC-motorer og en højeffektiv
Læs mereBE KOMPAKT serie Ventilationsaggregat
1 serie Ventilationsaggregat Typer: 150 300 2 serien kan anvendes i lejligheder, boliger samt mindre erhvervsbygninger. De energivenlige ECmotorer og højeffektiv modstrømsveksler sikre en energibesparende
Læs mere- mere end funktionel
Varmepumper Ventilatorer Filterbokse - mere end funktionel P e r p e t u a l E n e r g y A p S drager nytte af mange års erfaring såvel internt som hos vores samarbejdspartnere og leverandører af løs ninger
Læs mereKomfortabelt indeklima uanset årstiden
Komfortabelt indeklima uanset årstiden VPL by nilan Varme og køl i ét anlæg med varmegenvinding Gør hjemmet til din komfort-zone Mærkbare fordele Tag et aktivt skridt mod et behageligt indeklima i hjemmet
Læs mereEnergieffektive serverrum. Jacob Ilsøe Elsparefondens Kunderådgivning jail@sparel.dk Tlf: 51 31 95 11
Energieffektive serverrum Jacob Ilsøe Elsparefondens Kunderådgivning jail@sparel.dk Tlf: 51 31 95 11 Serverrum Sikker drift og god økonomi Elforbrug i serverrum Måling af elforbrug i serverrummet Nøgletal
Læs mereTænk på driften og ikke anlægsinvesteringerne. v/ Mads Møller - Leanvent
Tænk på driften og ikke anlægsinvesteringerne v/ Mads Møller - Leanvent Agenda 1. LCC og ventilation 2. Præsentation af LEANVENTs dråbespjæld LCC og ventilation Helhedsbetragtning LCCo Økonomi Der er ofte
Læs mereTermisk energilagring i metaller
Termisk energilagring i metaller Lars Reinholdt 1. december 2015 Lagerteknologier (el til el) pris og effektivitet Pris per kwh* Pris per kw h carnot Virkningsgrad af termiske lagre Teoretisk maksimum
Læs mereEnergibesparelser i ventilationsanlæg Teori og praksis v/carsten Tonn-Pedersen. KlimaKlar torsdag den 12. maj 2011
Energibesparelser i ventilationsanlæg Teori og praksis v/carsten Tonn-Pedersen KlimaKlar torsdag den 12. maj 2011 Fokus-omr områder God og energirigtig ventilation opnås ved at fokusere på: 1. Ventilationsbehov
Læs mereRoth SnowFlex Rørsystem
Roth SnowFlex Rørsystem Planlægning og projektering... living full of energy! 204 Roth SnowFlex Rørsystem Et komplet system som holder arealer fri for sne og is Roth Snowflex anlæg anvendes til at holde
Læs mereFREMTIDENS KØLETÅRN. PSO-projekt, j.nr 341-026. Marts 2011
FREMTIDENS KØLETÅRN PSO-projekt, j.nr 341-026 Marts 2011 Claus H. Ibsen, Vestas Aircoil A/S Peter Schneider, Teknologisk Institut Nikolaj Haaning, Rambøll A/S Kenneth Lund, Nyrup Plast A/S Ole Sørensen,
Læs mereBE TOP P Ventilationsaggregat Type: BE TOP 125 P
1 BE TOP P Ventilationsaggregat Type: BE TOP 125 P 2 BE TOP P er specielt designet til anvendelse i lejligheder, boliger samt etagebyggerier hvor pladsen er trang. De energivenlige EC-motorer og en højeffektiv
Læs mereSkoletjenesten Aalborg kommune energiundervisning- Tjek på energien
Lærervejledning Materialer: Tiliters spande Målebægre Lommeregnere/mobiler http://aalborg.energykey.dk (Login fås af Teknisk Serviceleder på skolen) Om energi, effekt og kilowatttimer. Energi måles i Joule
Læs mere- mere end funktionel
Modstrøms Varmevekslere - mere end funktionel P e r p e t u a l E n e r g y A p S drager nytte af mange års erfaring såvel internt som hos vores samarbejdspartnere og leverandører af løs ninger til ventilationsbranchen.
Læs mereBE VILLA serie Ventilationsaggregat
1 serie Ventilationsaggregat Typer: 200 350 700 2 serien kan anvendes i lejligheder, boliger samt mindre erhvervsbygninger. De energivenlige ECmotorer og en højeffektiv modstrømsveksler sikrer en energibesparende
Læs mereEnergirapport. Indsatskatalog for energioptimering hos KSM Kragelund ApS. Udarbejdet af: Karsten M. Jacobsen
Energirapport Indsatskatalog for energioptimering hos KSM Kragelund ApS. Udarbejdet af: Karsten M. Jacobsen KSM Kragelund ApS. 1. Indledning Projektet DS ESCO Energieffektivisering i små og mellemstore
Læs mereNu lanceres verdens første præcise massestrømsmåler til biogas
Nu lanceres verdens første præcise massestrømsmåler til biogas Massestrømsmåler GP-MF er et dansk produkt udviklet og patenteret af Geopal System A/S Nøjagtige målinger også ved variationer i gassammensætningen
Læs mereBE KOMPAKT P Ventilationsaggregat Type: BE KOMPAKT 125 P
1 BE KOMPAKT P Ventilationsaggregat Type: BE KOMPAKT 125 P 2 BE KOMPAKT P er specielt designet til anvendelse i lejligheder, boliger samt etagebyggerier hvor pladsen er trang. De energivenlige EC-motorer
Læs mereBE VILLA serie Ventilationsaggregat
1 serie Ventilationsaggregat Typer: 200 350 700 2 serien kan anvendes i lejligheder, boliger samt mindre erhvervsbygninger. De energivenlige ECmotorer og en højeffektiv modstrømsveksler sikrer en energibesparende
Læs mereTørring med overhedet damp
Temadag om Tørring med overhedet damp - høj produktkvalitet og meget lavt energiforbrug århus 7. oktober 2008 Innovation og udviklingsbehov indenfor industriel tørring Fordele og ulemper ved tørring i
Læs mereVarmepumper. Claus S. Poulsen Centerchef, Civilingeniør Teknologisk Institut, Center for Køle- og Varmepumpeteknik. 26.
1 Varmepumper Claus S. Poulsen Centerchef, Civilingeniør Teknologisk Institut, Center for Køle- og Varmepumpeteknik 26.September 2007 claus.s.poulsen@teknologisk.dk 2 Teknologisk Institut Privat, selvejende
Læs mereBevarings. afdelingen KIRKERUP KIRKE. Roskilde Kommune Region Sjælland. Klimaundersøgelse
Bevarings afdelingen KIRKERUP KIRKE Roskilde Kommune Region Sjælland Klimaundersøgelse Bevaring og Naturvidenskab, Miljøarkæologi og Materialeforskning I.C. Modewegsvej, Brede, 2800 Kgs. Lyngby, Tlf. 33
Læs mereEnergieffektivisering i industrien med højtemperaturvarmepumper. Lars Reinholdt Teknologisk Institut, Energi og Klima
Energieffektivisering i industrien med højtemperaturvarmepumper Lars Reinholdt Teknologisk Institut, Energi og Klima Højtemperaturvarmepumper Hvorfor nu? Varmepumper er en effektiv komponent til energieffektivisering
Læs mereSeminar om fjernkøling i Fjernvarmens Hus i Kolding 2009-04-23, 14:40. Koncepter, komponenter og økonomi. v/lars Toft Hansen
Seminar om fjernkøling i Fjernvarmens Hus i Kolding 2009-04-23, 14:40 Koncepter, komponenter og økonomi v/lars Toft Hansen SEG www.segenergy.dk Fjernkøleanlæg Hvad skal der til for at få det til at hænge
Læs mereAC-Sun. Nyt koncept for klimaanlæg. FFE&M»Energi og Miljø '09« Solar Thermal AC
Solar Thermal AC Nyt koncept for klimaanlæg FFE&M»Energi og Miljø '09«Hotel Nyborg Strand, den 24.-25. februar 2009 Virksomhedsprofil AC-Sun blev etableret som et selskab sidst i 2005 med den vision og
Læs mereBæredygtig frikøling af øl på Roskilde festival
Bæredygtig frikøling af øl på Roskilde festival Projekt termodynamik Gruppe 10 Caroline Mariane Rossing - s123581 David Michael Bonde - s123800 Mathias Malmkvist Bahrenscheer - s123999 Nicklas Christian
Læs mereKøle-, fryse- og klimaanlæg til industrien
Køle-, fryse- og klimaanlæg til industrien Stabil og energirigtig køling baseret på -køling til gavn for industrien ens termodynamiske egenskaber gør gasarten ideel til processer, hvor der er behov for
Læs mereIndustrivarmepumper på kraftvarmeværker
Projekt nr. 2012-06 Titel: Industrivarmepumper på kraftvarmeværker Udført af: Lading-Fajstrup varmeforsyningsselskab A.m.b.A Halicon Aps Aaen Rådgivende Ingeniører A/S Industrivarmepumper på kraftvarmeværker
Læs mereLAD NATUREN KOMME INDENFOR
LAD NATUREN KOMME INDENFOR NOVEMBER 2015 2 TX INDUSTRI Decentral ventilation med en kapacitet på 1400-3000 m³/h, kan anvendes følgende steder: autoværksteder produktionsvirksomheder idrætshaller byggemarkeder
Læs mereKombinerede sol/varmepumpeanlæg i praksis analyse af måledata
Kombinerede sol/varmepumpeanlæg i praksis analyse af måledata Elsa Andersen Simon Furbo Sagsrapport Institut for Byggeri og Anlæg 2010 DTU Byg-Sagsrapport SR-10-09 (DK) December 2010 1 Forord I nærværende
Læs mereAFKØLING Forsøgskompendium
AFKØLING Forsøgskompendium IBSE-forløb 2012 1 KULDEBLANDING Formålet med forsøget er at undersøge, hvorfor sneen smelter, når vi strøer salt. Og derefter at finde frysepunktet for forskellige væsker. Hvad
Læs mereModstrøms Varmevekslere
Modstrøms Varmevekslere - mere end funktionel I n d e K l i m a M i l j ø A / S IndeKlimaMiljø A/S, eller blot, drager nytte af mange års erfaring såvel internt som hos vores samarbejdspartnere og leverandører
Læs mereFå styr på energi og affald og få nye konkurrencefordele! 21. maj Energi Nord A/S Energirådgiver Steen Lund Sømod
Få styr på energi og affald og få nye konkurrencefordele! 21. maj 2014 Energi Nord A/S Energirådgiver Steen Lund Sømod Hvad for en slags fisk er jeg så Steen Lund Sømod 44 år Maskinmester Energi Nord 4,5
Læs mereSpar op til 70% om året på varmekontoen... - og få samtidig et perfekt indeklima! Inverter R-410A Luft til Vand Varmepumpe Energiklasse A
Spar op til 70% om året på varmekontoen... - og få samtidig et perfekt indeklima! Inverter R-410A Luft til Vand Varmepumpe Energiklasse A Høj effekt, høj kvalitet og lavt energiforbrug - det bedste valg
Læs mereModstrøms Varmevekslere
Modstrøms Varmevekslere - mere end funktionel I n d e K l i m a M i l j ø A / S IndeKlimaMiljø A/S, eller blot, drager nytte af mange års erfaring såvel internt som hos vores samarbejdspartnere og leverandører
Læs mereLAD NATUREN KOMME INDENFOR
LAD NATUREN KOMME INDENFOR OKTOBER 2012 2 TX KOMFORT Decentral ventilation med en kapacitet på 250 til 1000 m³/h, kan anvendes følgende steder: skoler kontorer mødelokaler kantiner institutioner pavilloner
Læs mereREDUKTION AF FUGT I PLASTIKGRANULAT
Bilagsmappe REDUKTION AF FUGT I PLASTIKGRANULAT Nikolaj Lage E20132037 E-Mail: E20132037@edu.fms.dk Indhold Bilag 1. Projektskabelon... 3 Bilag 2. Trendkurve linje 5110... 5 Bilag 3. Trendkurve linje 5110...
Læs mereBE TOP serie Ventilationsaggregat
1 serie Ventilationsaggregat Typer: 150 200 300 400 2 serien kan anvendes i lejligheder, boliger samt mindre erhvervsbygninger. De energivenlige ECmotorer og en højeffektiv modstrømsveksler sikrer en energibesparende
Læs mereOctopus for en holdbar fremtid
EN MILJØRIGTIG VARMEPUMP FOR I DAG OG I MORGEN Octopus har udviklet og fabrikeret varmepumper siden 1981 og har gennem flere års udvikling nået frem til det bedste for miljøet og kunden. Det seneste produkt
Læs mereNye ligninger til husholdningernes varmeforbrug varmebalance
Danmarks Statistik MODELGRUPPEN Arbejdspapir* Kenneth Karlsson 18. november 2002 Nye ligninger til husholdningernes varmeforbrug varmebalance Resumé: Dette papir beskriver teori og idéer bag nye ligninger
Læs mereKopi fra DBC Webarkiv
Kopi fra DBC Webarkiv Kopi af: Jens Dall Bentzen : Optimering af biomassefyrede værker ved opfugtning af forbrændingsluft Dette materiale er lagret i henhold til aftale mellem DBC og udgiveren. www.dbc.dk
Læs mere