A2. Statiske beregninger (Overslag)

Transkript

1 A2. Statiske beregninger (Overslag) SAGSNR: DATO: SAG: De Lichtenbergsvej UDFØRT: KK ADRESSE: De Lichtenbergsvej KONTROL: BBR POSTNR./ BY: 8500 Grenå UDGAVE: 02 BYGHERRE: B45

2 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.1 STÅLBJÆLKE SBX00 Længde l Lastopland: b = ) Egenlast DL1 g dæk b 200 = ) Nyttelast LL1 q 1.k b 200 = Regningsæssig last: q DL LL1 = Profildata: HEB100 h 100 b 100 t w 6 10 t f r 12 A I y W pl ULS Moent: M Ed 1 = 8 q l Forskydning: V Ed 1 = 2 q l R 0.1 = V Ed Moent bæreevne: M Rd f yd W pl = M Rd M Ed = 1 Forskydningsbæreevne: A v A 2 b t f + t w + 2 r t f f yd V Rd A v = V Rd V Ed = 1 3 SLS Udbøjning: u ax 5 4 = 384 q l E a I y Tilladte udbøjning: l 200 u tilladt = 3.75 u tilladt u ax = Å 1/26

3 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.1 STÅLBJÆLKE SBX01 Laster: Lastkobination: Egenlast dæk: g' dæk 5 USL-1 (Do. Nyttelast): Nyttelast: q k 2 p d g' dæk q k = CODE: DS/EN :2005/DK NA:2013/A1:2014, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification --- CODE GROUP: MEMBER: 2 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L = LOADS: Governing Load Case: 5 ULS nytte 1*1.00+2*1.50+(3+4)* MATERIAL: S 235 ( S 235 ) fy = MPa --- SECTION PARAMETERS: HEB 140 h=140 gm0=1.10 gm1=1.20 b=140 Ay= Az= Ax= tw=7 Iy= Iz= Ix= tf=12 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * My,pl,Rd = * My,c,Rd = * Mb,Rd = * Class of section = LATERAL BUCKLING PARAMETERS: z = 1.00 Mcr = * Curve,LT - b XLT = 0.89 Lcr,upp=3.50 La_LT = 0.67 fi,lt = 0.71 XLT,od = VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: My,Ed/My,c,Rd = 0.25 < 1.00 (6.2.5.(1)) Global stability check of eber: My,Ed/Mb,Rd = 0.30 < 1.00 ( (1)) --- LIMIT DISPLACEMENTS Deflections (LOCAL SYSTEM): uy = 0 < uy ax = L/ = 9 Verified Governing Load Case: 1 DL1 uz = 5 < uz ax = L/ = 9 Verified Governing Load Case: 6 SLS karak (1+2)*1.00+(3+4)*0.30 Displaceents (GLOBAL SYSTEM): Not analyzed --- Section OK!!! Å 2/26

4 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.2 STÅLBJÆLKE SBX02 Længde Lastopland: l b = ) Egenlast DL1 g dæk b 202 = ) Nyttelast LL1 q 1.k b 202 = q DL LL1 = R = 2 q l CODE: DS/EN :2005/DK NA:2007/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification CODE GROUP: MEMBER: 1 Siple bar_1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L = 1.50 LOADS: Governing Load Case: 4 ULS do nytte 1*1.00+2*1.50 MATERIAL: Steel ( S235 ) fy = MPa SECTION PARAMETERS: HEB 120 h=120 gm0=1.10 gm1=1.20 b=120 Ay= Az= Ax= tw=7 Iy= Iz= Ix= tf=11 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * My,pl,Rd = * My,c,Rd = * Class of section = 1 VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: My,Ed/My,c,Rd = 0.37 < 1.00 (6.2.5.(1) LIMIT DISPLACEMENTS Deflections uy = 0 < uy ax = L/ = 8 Verified Governing Load Case: 1 DL1 uz = 5 < uz ax = L/ = 8 Verified Governing Load Case: 6 SLS kvasi 1*1.00+2*0.20 Section OK!!! Å 3/26

5 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.3 STÅLBJÆLKE SBX03 Længde l l l Lastopland: b ) Egenlast DL1 g dæk b 203 = ) Nyttelast LL1 q 1.k b 203 = ) Punktlast Reaktion fra SBX01 CODE: DS/EN :2005/DK NA:2007/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification CODE GROUP: MEMBER: 1 Siple bar_1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.43 L = 1.70 LOADS: Governing Load Case: 4 ULS do nytte (1+3)*1.00+2*1.50 MATERIAL: Steel ( S235 ) fy = MPa SECTION PARAMETERS: HEB 140 h=140 gm0=1.10 gm1=1.20 b=140 Ay= Az= Ax= tw=7 Iy= Iz= Ix= tf=12 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * My,pl,Rd = * My,c,Rd = * Vz,Ed = 6.70 Mb,Rd = * Vz,c,Rd = Class of section = 1 VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: My,Ed/My,c,Rd = 0.68 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.6.(1)) Global stability check of eber: My,Ed/Mb,Rd = 0.83 < 1.00 ( (1)) LIMIT DISPLACEMENTS Deflections uy = 0 < uy ax = L/ = 20 Verified Governing Load Case: 1 DL1 uz = 13 < uz ax = L/ = 20 Verified Governing Load Case: 5 SLS kvasi (1+6)*1.00+2* Section OK!!! Reaktioner ved do nytte. R R Å 4/26

6 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.4 STÅLBJÆLKE SBX05 Længde Lastopland: l b = ) Egenlast DL1 g dæk b 205 = ) Nyttelast LL1 q 1.k b 205 = Reaktion: R = 2 ( DL LL1) l CODE: DS/EN :2005/DK NA:2007/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification CODE GROUP: MEMBER: 1 Siple bar_1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L = 1.75 LOADS: Governing Load Case: 4 ULS do nytte 1*1.00+2*1.50 MATERIAL: Steel ( S235 ) fy = MPa SECTION PARAMETERS: HEB 140 h=140 gm0=1.10 gm1=1.20 b=140 Ay= Az= Ax= tw=7 Iy= Iz= Ix= tf=12 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * My,pl,Rd = * My,c,Rd = * Class of section = 1 VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: My,Ed/My,c,Rd = 0.52 < 1.00 (6.2.5.(1)) LIMIT DISPLACEMENTS Deflections uy = 0 < uy ax = L/ = 9 Verified Governing Load Case: 1 DL1 uz = 7 < uz ax = L/ = 9 Verified Governing Load Case: 6 SLS kvasi 1*1.00+2*0.20 Section OK!!! Å 5/26

7 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.5 STÅLBJÆLKE SBX07 Længde Lastopland: l b ) Egenlast DL1 g dæk b 207 = ) Nyttelast LL1 q 1.k b 207 = q DL LL1 R = 2 q l CODE: DS/EN :2005/DK NA:2007/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification CODE GROUP: MEMBER: 1 Bea 1_1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L = 1.90 LOADS: Governing Load Case: 3 ULS do nytte 1*1.00+2*1.50 MATERIAL: Steel ( S235 ) fy = MPa SECTION PARAMETERS: HEB 160 h=160 gm0=1.10 gm1=1.20 b=160 Ay= Az= Ax= tw=8 Iy= Iz= Ix= tf=13 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * My,pl,Rd = * My,c,Rd = * Class of section = 1 VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: My,Ed/My,c,Rd = 0.43 < 1.00 (6.2.5.(1)) LIMIT DISPLACEMENTS Deflections uy = 0 < uy ax = L/ = 10 Verified Governing Load Case: 1 DL1 uz = 6 < uz ax = L/ = 10 Verified Governing Load Case: 5 SLS. kvasi 1*1.00+2*0.20 Section OK!!! Å 6/26

8 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.6 STÅLBJÆLKE SBX08 Længde Lastopland: l l b = l ) Egenlast DL1 g dæk b g k.tag.2 = ) Nyttelast LL1 q 1.k b 208 = ) Snelast s k.2 = ) Vindlast, tryk w k.t.2 = ) Punktlast: Reaktion fra SBX02 CODE: DS/EN :2005/DK NA:2007/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification CODE GROUP: MEMBER: 2 Bea208_2 POINT: 3 COORDINATE: x = 0.25 L = 1.00 LOADS: Governing Load Case: 6 ULS do nytte (tryk) 2*1.50+(1+16)*1.00+(3+4)*0.45 MATERIAL: Steel ( S235 ) fy = MPa SECTION PARAMETERS: HEB 160 h=160 gm0=1.10 gm1=1.20 b=160 Ay= Az= Ax= tw=8 Iy= Iz= Ix= tf=13 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * My,pl,Rd = * Vz,Ed = My,c,Rd = * Vz,c,Rd = Class of section = 1 VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: My,Ed/My,c,Rd = 0.34 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.09 < 1.00 (6.2.6.(1)) LIMIT DISPLACEMENTS Deflections uz = 6 < uz ax = L/ = 10 Verified Governing Load Case: 14 SLS kara (1+16)*1.00 Section OK!!! 7/26

9 A2.2.1 Overslagsberegning - bjælker i etagedæk 1.7 OPSUMMERING AF RESULTATER A v f yk 3 V Rd1 = Hvor A v =ax A 2 b t f + t w + 2 r t f, η h w t w γ M0 = M Rd w pl f yd Bjælke profil længde V Ed1 V Rd1 M in M ax M Rd u ax u tilladt () () () ( ) ( ) ( ) () () SBX00 HE100B SBX01 HE140B SBX02 HE120B SBX03 HE160B SBX05 HE140B SBX07 HE160B SBX08 HE160B /26

10 A2.2.2 Overslagsberegning - bjælker i facade STÅLBJÆLKE SBX10 Spændvidde: l 5 Laster - lodret: Egenlast etagedæk: Nyttelast: Areal af tilstødende etagedæk: g dæk q k A dæk = 22 2 Etagedækket er 4-sidet understøttet => lastandel på SBX10: Egenlast etagedæk: g' dæk 1 = 4 A dæk g dæk l Nyttelast: q' k 1 = 4 A dæk q k l Laster - vandret: Vindlast på facade: Højde af vinduer: w k h vin 2.5 lastandel på bjælke: w' k 0.5 h vin w k = /26

11 A2.2.2 Overslagsberegning - bjælker i facade Lastkobinationer: 10/26

12 A2.2.2 Overslagsberegning - bjælker i facade Diensionering af bjælke: --- CODE: DS/EN :2005/DK NA:2013/A1:2014, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification --- CODE GROUP: MEMBER: 1 Facadebjælke_1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L = LOADS: Governing Load Case: 5 ULS /9/ 1* * * * MATERIAL: S 235 ( S 235 ) fy = MPa --- SECTION PARAMETERS: HEB 200 h=200 gm0=1.10 gm1=1.20 b=200 Ay= Az= Ax= tw=9 Iy= Iz= Ix= tf=15 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: My,Ed = * Mz,Ed = 3.80 * My,pl,Rd = * Mz,pl,Rd = * My,c,Rd = * Mz,c,Rd = * Mb,Rd = * Class of section = LATERAL BUCKLING PARAMETERS: z = 1.00 Mcr = * Curve,LT - b XLT = 0.86 Lcr,upp=5.00 La_LT = 0.72 fi,lt = 0.75 XLT,od = BUCKLING PARAMETERS: About y axis: About z axis: --- VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.08 < 1.00 ( (6)) Global stability check of eber: My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.23 < 1.00 (6.3.3.(4)) --- LIMIT DISPLACEMENTS Deflections (LOCAL SYSTEM): uy = 2 < uy ax = L/ = 5 Verified Governing Load Case: 4 Vindlast uz = 4 < uz ax = L/ = 5 Verified Governing Load Case: 8 SLS /1/ 1* * * *0.30 Displaceents (GLOBAL SYSTEM): Not analyzed --- Section OK!!! 11/26

13 A2.2.2 Overslagsberegning - bjælker i facade Regningsæssige reaktioner: Største lodrette reaktion: R Ed.z.ax Største vandrette reaktion: R Ed.y.ax 3.04 Karakteristiske reaktioner: Egenlast: R G = 11.6 Nyttelast: R Q 4.13 Vindlast: R W.vandret /26

14 A2.2.4 Overslagsberegning - Søjler i facade 4.1 SØJLEDATA OG LASTBESTEMMELSE Værstbelastede facadesøjle undersøges, og er diensionsgivende for resterende facadesøjler. Værstbelastede søjle er SSS07 Laster: Reaktion fra SBx07: R Ed.SBx Reaktion fra SBx10: R Ed.SBx Salet regningsæssig last 2. sal: P Ed R Ed.SBx10 = R Ed.SBx07 Salet regningsæssig last 1. sal: P Ed R Ed.SBx10 = R Ed.SBx07 Salet regningsæssig last Stue: Vindlast på facade: Lastopland: P Ed R Ed.SBx10 = w k l op 2 R Ed.SBx /26

15 A2.2.4 Overslagsberegning - Søjler i facade Diensionering af SSS CODE: DS/EN :2005/DK NA:2013/A1:2014, Eurocode 3: Design of steel structures. ANALYSIS TYPE: Meber Verification --- CODE GROUP: MEMBER: 1 Facadesøjle_1 POINT: 2 COORDINATE: x = 0.50 L = LOADS: Governing Load Case: 4 ULS-1 (Do. Nyttelast) (1+2+3)* MATERIAL: S 235 ( S 235 ) fy = MPa --- SECTION PARAMETERS: HEB 140 h=140 gm0=1.10 gm1=1.20 b=140 Ay= Az= Ax= tw=7 Iy= Iz= Ix= tf=12 Wply= Wplz= INTERNAL FORCES AND CAPACITIES: N,Ed = My,Ed = * Nc,Rd = My,Ed,ax = * Nb,Rd = My,c,Rd = * MN,y,Rd = * Class of section = LATERAL BUCKLING PARAMETERS: --- BUCKLING PARAMETERS: About y axis: About z axis: Ly = 2.50 La_y = 0.45 Lz = 2.50 La_z = 0.74 Lcr,y = 2.50 Xy = 0.91 Lcr,z = 2.50 Xz = 0.70 Lay = kyy = 1.04 Laz = kzy = VERIFICATION FORMULAS: Section strength check: N,Ed/Nc,Rd = 0.23 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.01 < 1.00 ( (2)) Global stability check of eber: Labda,y = < Labda,ax = Labda,z = < Labda,ax = STABLE N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,ax/(xlt*my,rk/gm1) = 0.29 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,ax/(xlt*my,rk/gm1) = 0.37 < 1.00 (6.3.3.(4)) --- LIMIT DISPLACEMENTS Deflections (LOCAL SYSTEM): Not analyzed Displaceents (GLOBAL SYSTEM): vx = 0 < vx ax = L/ = 17 Verified Governing Load Case: 1 Egenvægt søjle vy = 0 < vy ax = L/ = 17 Verified Governing Load Case: 1 Egenvægt søjle --- Section OK!!! 14/26

16 A2.2.4 Overslagsberegning - Kontrol af vederlag 3.1 GRUNDLAG Der undersøges urens bæreevne i værst tænkelige situation, denne bæreevne saeholdes ed den størst optrædende reaktion so skal understøttes via vederlag. Herunder er arkeret de bjælker so understøttes af vederlag. I og ed, at der undersøges for værst tænkelige tilfælde, så tages der udgangpunkt i vederlag parallelt ed urens længderetning: Lastbesteelse: Reaktioner fra relevante bjælker: SBX00 (Lilla): P Ed.0 = R 0.1 SBX01 ( Blå): P Ed SBX02 (Orange): P Ed.2 = R 2.1 SBX03 (grøn): P Ed.3 = 35 R 3.1 2*SBX04+0 (Rød) P Ed R R 0.1 = SBX07 (Tyrkis): P Ed.7 = R 7.1 Grundet ovenstående lastbesteelse undersøges søjle SSS03.1 P Ed ax P Ed.0, P Ed.1, P Ed.2, P Ed.3, P Ed.440, P Ed.7 = /26

17 A2.2.4 Overslagsberegning - Kontrol af vederlag 3.2 EFTERVISNING AF VEDERLAG UD FRA VÆG ENDE Bæreevne af væg: Længde af vederlagsplade: l v 300 Bredde af vederlagsplade: b v 200 Tykkelse af vederlagsplade: t v 15 Belastet areal: A b l v b v = Afstand til kant: a 1 50 Murens højde: h Murens tykkelse: t 230 Murens højde i niveau ed lasten: h c h 1.1 h RHS120 t v = Effektive længde af vederlag: l v h 1.2 = tan (60 deg) h c + h 1.2 l v 2 l ef = h 1.2 Effektive vederlagsareal: A ef l ef t = Forstærkningsfaktor for koncentreret last: β a in A b, 0.45 = h c A ef a 1 β = h c β in β 1, β 2 = /26

18 A2.2.4 Overslagsberegning - Kontrol af vederlag Murværkets trykstyrke: Byggestens trykstyrke f b 15 MPa Mørteltrykstyrke f 1.5 MPa K-faktor K 0.55 Karakteristisk trykstyrke f k K f b f = MPa Regningsæssig trykstyrke f k f d = MPa 1.60 Bæreevne af urværk N Rdc β A b f d = Kontrol af spaltning Trækket i urens øverste del frekoende ved oentet i urhøjdens idte skal kunne optages af urværkets forskydningsodstand. Tryk- og trækresultanten bestees: α 60 deg For at undersøge saenhæng elle forskydningspåvirkning og forskydningsodstand ned genne væggens højde, opstilles udtryk so funktion af dybden i uren. Effektive længde af vederlaget afhængig af dybden a (x) tan (α) x l (x) a (x) + l v Lastexcentricitet afhængig af dybden: Lodrette belastning e s (x) l ef 2 l (x) 2 N Ed = P Ed Moentet o pnkt. 0 afhængig af dybden: Trækkraften afhængig af dybden M 0 (x) N Ed e s (x) M 0 (x) T (x) h c x 2 17/26

19 A2.2.4 Overslagsberegning - Kontrol af vederlag Murværkets forskydningsodstand bestees: Faktorer for tegl k 0.07 γ M 1.2 Karakteristisk friktionskoefficient og kohæsion (for f 0.5 MPa ) μ k 0.6 μ d μ k γ M Den karakteristiske bøjningstrækstyrke ed brud i liggefugen f xk1 0.2 MPa Murværkets begyndelsesforskydningsstyrke f vk0 = 0.2 MPa f xk1 Egenvægt af urværk afhængig af dybden f xk1 f vd0 = MPa γ M G ur (x) g tegl t x l(x) + P Ed Trykspænding i snit parallelt ed liggefugen afhængig af dybden: σ (x) G ur (x) l (x) b v Murværkets regningsæssige forskydningsstyrke afhængig af dybden Mindste af følgende værdier. f vd (x) μ k in σ (x) + f vk0, k f b, 1.5 MPa γ M Murværkets regningsæssige forskydningsodstand afhængig af dybden: Murtykkelse t = 230 længde af trykzone l c l v V Rd (x) f vd (x) t l(x) 18/26

20 A2.2.4 Overslagsberegning - Kontrol af vederlag x 01, h c T (x) () V Rd (x) () M 0 (x) ( ) x () Det konkluderes altså, at et vederlag på 300 er tilstrækkeligt i alle tilfælde af vederlag for bjælker i urens længderetning. Å 19/26

21 A2.2.4 Overslagsberegning - Kontrol af vederlag 3.3 EFTERVISNING AF VEDERLAG IND PÅ VÆG-SIDEN Eneste ændring er her den effektive længde af vederlaget. denne er større, og derfor kræves en indre dybde af vederlaget Bæreevne af væg: Længde af vederlagsplade: l v 100 Bredde af vederlag b v 200 Belastet areal: A b l v b v = Effektive længde af vederlag x 0.5 h c l ef + 2 a (x) b v Effektive vederlagsareal A ef l ef t = Forstærkningsfaktor for koncentreret last β a in A b, 0.45 = h c A ef a 1 β = h c β in β 1, β 2 = 1.26 Dog altid større end 1. Murværkets trykstyrke: Byggestens trykstyrke: f b 15 MPa Mørteltrykstyrke: f 1.5 MPa K-faktor: K 0.55 Karakteristisk trykstyrke: f k K f b f = MPa Regningsæssig trykstyrke: f k f d = MPa 1.60 Bæreevne af urværk: N Rdc β A b f d = Altså konkluderes det, at der ved alle vederlag ud fra siden af urværket er overholdt ved et vederlag 100 ind på væggen, og en vederlagsplade på 100*200 20/26

22 A2.2.5 Overslagsberegning - Søjler inde i bygning 5.1 SØJLEDATA OG LASTBESTEMMELSE Værstbelastede indvendige søjle undersøges, og er diensionsgivende for resterende indvendige søjler. Værstbelastede søjle er SSS01. Lastopland - bredde [b] dybde[d]: b d Søjlehøjde [ l ] l Karakteristiske laster Egenlast tag: g k.tag g k.tag.2 b = 0.6 Egenlast dæk: g k.dæk g dæk b d= Nyttelast på loftru: q k.loft q 2.k b d= 5.7 Nyttelast på etagedæk: q k.dæk q 1.k b d= 8.55 Vindlast lodret w k.tag w k.t.2 b = N Snelast: s k s k.2 b = /26

23 A2.2.5 Overslagsberegning - Søjler inde i bygning Regningsæssige laster Regningsæssig last 2. sal: Do Nyttelast : p N.3 g k.tag + g k.dæk q k.loft s k w k.tag = Do Snelast: p S.3 g k.tag + g k.dæk q k.loft s k w k.tag = Do vindlast: p V.3 g k.tag + g k.dæk q k.loft s k w k.tag = Do egenlast: p E g k.tag + g k.dæk = Diensionerende last P Ed.3 ax p N.3, p S.3, p V.3, p E.3 = Regningsæssig last 1. sal: Do Nyttelast : p N g k.dæk ψ 0 q k.loft s k w k.tag = g k.tag q k.dæk Do Snelast: p S g k.dæk q k.dæk + q k.loft s k w k.tag = g k.tag Do vindlast: p V g k.dæk q k.dæk + q k.loft s k w k.tag = g k.tag Do egenlast: p E g k.dæk = p E.3 Diensionerende last P Ed.2 ax p N.2, p S.2, p V.2, p E.2 = Regningsæssig last stuen: Do Nyttelast : p N g k.dæk ψ 0 q k.dæk + ψ 0 q k.loft s k w k.tag = g k.tag q k.dæk Do Snelast: p S g k.dæk q k.dæk + q k.loft s k w k.tag = g k.tag Do vindlast: p V g k.dæk q k.dæk + q k.loft s k w k.tag = g k.tag Do egenlast: p E.1 p E.3 + p E g k.dæk = Diensionerende last P Ed.1 ax p N.1, p S.1, p V.1, p E.1 = /26

24 A2.2.5 Overslagsberegning - Søjler inde i bygning 5.2 EFTERVISNING AF SSS01 Søjlen undersøges for den svageakse IPE120 I z A l sy l = Noralkraft N Ed = P Ed.1 Virkende noralkraft Kritiske noralkraft N cr π 2 E a I z = l sy 2 Søjletilfælde Slankhedstal α c 0.49 α a 0.21 a; varvalsede c; koldforerede λ A f yk N cr ϕ ( λ 0.2) + λ 2 = 2.59 α c Søjlereduktionsfaktor 1 χ = 0.6 ϕ + 3 ϕ λ 2 Trykbæreevne N brd χ A f yd = N Ed Udnyttelse = N brd 23/26

25 A2.2.6 Overslagsberegning - Søjler ved lejlighedsskel 7.1 GRUNDLAG FOR PROJEKTERING Bestete teglurer fungerer so lejlighedsskel. Ved disse teglurer er der, på grund af lydforhold, ikke ulighed for at udføre vederlag. Disse lejligheddskel består enten af 150 eller 250 assiv tegl ed nyopført 70 forsatsvæg. Her kan bjælkerne understøttes af en skjult søjle. Det drejer sig o endeunderstøtninger til kopositbjælkerne; SBX01(grøn), SBX04(rød), SBX06(gul), SBX08(orange) og SBS0G(blå). Sat fra den synlige bjælke; SBX05(lilla). Dokuentation for reaktionerne fra disse findes afsniti A synlige bjælker Der undersøges og diensioneres for den værst belastede søjle. Der tages højde for belastningen genne alle tre etager. Og søjler der er gennegående i sae placering forventes værst belastet. På anden salen er arkeret alle søjler ved lejlighedsskel. på første salen er arkeret alle gennegående søjler. I stuen er igen arkeret alle gennegående søjler, sat ed stiblet nye søjler ved lejlighedsskel. OBS! det bør tjekkes for SS103.1 (grøn) på trods af, at denne ikke er gennegående i alle tre etager 24/26

26 A2.2.6 Overslagsberegning - Søjler ved lejlighedsskel Lastbesteelse: Reaktioner fra bjælkerne sueres op efter antal etager, så der regnes på værst belastede søjle i stueetagen. SSS01.1: P Ed.1 = 7.29 R 1.3 SSS0G.1: P Ed.S0G = R S0G.3 SS103.1: P Ed.3 R 3.2 2= 86 SSS04.1: P Ed.4 R =? SSS05.1: P Ed.5 R =? SSS06.1: P Ed.6 R =? SSS08.1: P Ed.8 2 R 8.1x + R 8.1 =? Grundet ovenstående lastbesteelse undersøges søjle SSS03.1 P Ed ax P Ed.1, P Ed.S0G, P Ed.3, P Ed.4, P Ed.5, P Ed.6, P Ed.8 =? 25/26

27 A2.2.6 Overslagsberegning - Søjler ved lejlighedsskel 7.2 EFTERVISNING AF SØJLE SSS05.1 IPE100 I z A l sz Noralkraft N Ed =? P Ed.5 Virkende noralkraft Kritiske noralkraft N cr π 2 E a I z = l sz 2 Søjletilfælde Slankhedstal α c 0.49 α a 0.21 a; varvalsede c; koldforerede λ A f yk N cr ϕ ( λ 0.2) + λ 2 =? α c Søjlereduktionsfaktor 1 χ =? ϕ + 3 ϕ λ 2 Trykbæreevne N brd χ A f yd =? N Ed Udnyttelse =? < 1.0 OK! N brd 26/26