Grundvandsmodel for infiltrationsbassin ved Resendalvej



Relaterede dokumenter
Indholdsfortegnelse. Resendalvej - Skitseprojekt. Silkeborg Kommune. Grundvandsmodel for infiltrationsområde ved Resendalvej.

Notat. Baggrund. Internt notat om AEM beregninger Nord og Initialer Syd modellen

Rigkærshydrologi. EnviNa-Kursus, Randers Naturcenter 27. november 2014 Ole Munch Johansen

Bilag 1. Nabovarmeprojekt i Solrød Geologisk Undersøgelse. Paul Thorn (RUC).

Høfde 42: Vurdering af specifik ydelse og hydraulisk ledningsevne i testcellerne TC1, TC2 og TC3

GOI I VÆREBRO INDSATSOMRÅDE

NEDSIVNINGSFORHOLD I OMRÅDET OMKRING SKOVBAKKEVEJ, FREDERIKSVÆRK

Kan lokal håndtering af regnvand mindske presset på grundvandsressourcen?

Facadeelement 10 "Uventileret" hulrum bag vandret panel

Monteringsvejledning for AP900 Honda Accord 2006 > 2008 Benzin med CM35 betjeningsmodul

Vandindvindingstilladelse

Ryegaard Grusgrav Vådgravning 1. Vurdering af miljøpåvirkninger fra råstofgravning under grundvandsspejlet I Ryegaard Grusgrav, Frederikssund Kommune.

Regulativet er det vigtigste redskab i kampen for at få vedligeholdt et vandløb korrekt.

Notat. Hillerød Forsyning A/S NYE KILDEPLADSER VED FREERSLEV OG BRØDESKOV Modelberegninger baseret på prøvepumpninger december 2016/januar 2017

Faskiner. Figur 1. Opbygning af en faskine med plastkassette.

Skatteforslag fra de Konservative er forbeholdt de rigeste danskere

Vurdering af forhold ved grundvandssænkning

Radarhoved Skagen - Udskiftning fyringsolietanke

Appendiks 2 Beregneren - progression i de nationale læsetest - Vejledning til brug af beregner af læseudvikling

VURDERING AF PERKOLATUDSIVNING FRA MELLEM- OPLAG AF TRÆFYRINGSASKE PÅ STEGENAU DEPOTET

Dansk Vand Konference

Under opførslen af pumpestationen vil grundvandet midlertidigt skulle sænkes for at kunne etablere byggegruben.

Billund Vand A/S Grindsted Landevej Grindsted. Tilladelse til midlertidig bortledning af indtil m³ grundvand 7.juli.

Notat. 1. Indledning I dette notat estimeres udsivningen af kviksølv til Vesterhavet fra depotresterne ved høfdedepotet ved Høfde 42, Harboøre Tange.

Matematik projekt 4. Eksponentiel udvikling. Casper Wandrup Andresen 2.F Underskrift:

Matematik A Vejledende opgaver 5 timers prøven

4 Årsager til problemet med vandlidende arealer på bagsiden af dæmningen 3. Oversigtskort med boringsplaceringer. Håndboringer (fra Rambøll)

Situationsplan. OBS Ryttervænget 32 er delt mellem nr. 30 og nr. 34. Ryttervænget 34 har herefter fået nummeret 32.

FOR LIDT VAND OG FOR MEGET:

Bemærkninger til Region Syddanmarks afgørelse vedr. regionens forslag til råstofplan 2012

STORE BREDLUND, UDLÆG TIL RÅSTOFPLAN 2016 Råstofindvindingens påvirkning på grundvand 1 POTENTIALEFORHOLD VED STORE BREDLUND

Grundvandsmodellering på anlægsprojekter - Silkeborg motorvej

Indholdsfortegnelse. Bilagsfortegnelse Bilag 1 Oversigtskort Bilag 2 Deailkort

Selve beboelsesbygningerne på ejendommene er placeret imellem kote 7,2-9,5 m. Ejendommene har afløb til søen i den østlige side af Vasen.

Hydrostratigrafisk model for Lindved Indsatsområde

Læsevejledning til resultater på regionsplan

Monteringsvejledning for AP900 til Hyundai i > med Original betjening

Delindsatsplan. Kærby Vandværk. for [1]

GEOTEKNISK RAPPORT NR. 1 ODDER ØSTERLUNDEN 21 SAKSILD

Beregning over Viva Energi A/S solcelleanlæg

Modellering af grundvandsstrømning ved Vestskoven

Frederikshavn Vand A/S. Januar 2012 KONSEKVENSANALYSE AF REDUCERET INDVINDING PÅ SKAGEN VANDVÆRK

Kører du altid 110? Af Seniorkonsulent Uwe Hansen, Metro Therm Hvor svært kan det være at vælge varmtvandsbeholder til en-familieboligen?

NOTAT. NCC Henriksholm Vedbæk. Projektnummer Vurdering af nedsivningsmuligheder. Thomas Bischoff, NCC Bolig A/S.

DIGE VED USSERØD Å. Fredensborg Kommune. 9. maj Udarbejdet af JBG Kontrolleret af ERI Godkendt af. D: M: E:

NOTAT BILAG Jordhåndtering

OPFØLGNINGSRAPPORT Thisted. marts 2012

Boringsejer skal indsende borerapport og vandanalyse (forenklet boringskontrol) til kommunen senest 3 måneder efter denne tilladelse

Hydrologisk modellering af landovervågningsoplandet Lillebæk

Lektion 5 Det bestemte integral

FUNDERING. 6 Analyse af byggefelt. 6.1 Bygningens udformning

Frits Egon Nielsen Solsortevej 14 Fasterholt 7330 Brande 17. december 2015

Renovering af kaj i Ristinge Havn

Folkeskolelever fra Frederiksberg

Bjerre Vandværk ligger i den vestlige udkant af Bjerre by.

ATES anlæg v. Syddansk Universitet, Kolding. EnviNa Grundvandsbaseret Geoenergi Vissenbjerg d. 5. maj 2015

SÅRBARHED HVAD ER DET?

NOTAT Dato

GRUMO rapportens repræsentativitet med hensyn til forekomsten af nitrat i det danske grundvand

BILAG 1 - NOTAT SOLRØD VANDVÆRK. 1. Naturudtalelse til vandindvindingstilladelse. 1.1 Baggrund

Maglemose projekt 2014

LUP læsevejledning til regionsrapporter

Halmpotentialet i Danmark

1. Status arealer ultimo 2006

Brug af ulovlige lån til aktionærer, anpartshavere og ledelser i danske virksomheder september 2011 ANALYSE.

»Ny LAR-model til dimensionering og simulering af LAR

Læs mere om hvorfor der kommer oversvømmelser og, hvordan du kan minimere risikoen for oversvømmelser på din grund.

Forslag til løsning af Opgaver til ligningsløsning (side172)

Vejledning Sådan laver du en faskine

Brugertilfredshedsundersøgelse

Det tungeste læs. Tal. Format 4. Nr. 1. Navn: Navn: Forskel: Navn: Klasse: Dato: Kopiark til elevbog side 3

Lavere kontanthjælpssatser er en dårlig løsning på et meget lille problem

Støjvold III Risikovurdering ved brug af lettere forurenet jord til anlæg

STITUNNEL RIBE INDHOLD. 1 Indledning og formål. 2 Datagrundlag. 1 Indledning og formål 1. 2 Datagrundlag 1

Prøveudtagning i forbindelse med bestemmelse af fugt i materialer

Forbedring af afvandingsforhold på golfbaner

Areal. Et af de ældste skrifter om matematik, der findes, hedder Rhind Papyrus. NTRO

Afstandsformlerne i Rummet

Notat. Baggrund. Boringsnære beskyttelsesområder. Figur 1: Oversigt over boringer ved Hjallerup Vandforsyning

Vi har på Fod og ankel sektoren i Århus anvendt STAR ankelprotesen siden Frem til 1. juli 2008 havde vi indsat 188 ankelledsproteser.

Kommuneplantillæg 1. til Kommuneplan Klimatilpasningsplan

Trivsel og fravær i folkeskolen

Kapitel 5. Alkohol. Det står dog fast, at det er de skadelige virkninger af alkohol, der er et af de største folkesundhedsmæssige. (Grønbæk 2004).

København, oktober Brug af ulovlige lån til aktionærer, anpartshavere og ledelser i danske virksomheder oktober 2012 ANALYSE.

STÆNDERTORVET 1. Roskilde Domsogn. Beretning for arkæologisk forundersøgelse af. ROSKILDE MUSEUM Jens Molter Ulriksen

2025 eller indtil dambrugets miljøgodkendelse. eller revideres, hvor der skal søges igen, hvis tilladelsen ønskes opretholdt.

Tekniske udfordringer i ny 3D afgrænsning af 402 grundvandsforekomster og tilknytning af boringer og indtag

Det Energipolitiske Udvalg (2. samling) EPU alm. del - Bilag 98 Offentligt

Bilag 1 Referat af alle brugerundersøgelser fra 2014

Ansøgning om tilladelse til boringer ved Svinsager og Hvilsted

Sammentolkning af data i den geofysiske kortlægning.

Inverse funktioner. John V Petersen

Beskyttelsesvoldene omkring flyveasken har et fald på A=2 eller A=1,5. Hvilket anlæg er gældende i rundkørslen?

Erfaringer med brugen af DK-model Sjælland til udvikling af kommunemodel ved Næstved m.m.

Sygehus-/regionsrapporten

3D Sårbarhedszonering

Rapport Bjælken. Derefter lavede vi en oversigt, som viste alle løsningerne og forklarede, hvad der gør, at de er forskellige/ens.

Vurdering af faunapassagemuligheder ved stemmeværket. Hans Mark, Civilingeniør-anlægsdesigner

NOTAT. Forudsætninger for fravælgelse af LAR-metoden nedsivning. Indhold

Vandløbsprojekt Gudenå & Tørring-Ølholm Bæk

Transkript:

Grundvandsmodel for infiltrationsbassin ved Resendalvej Figur 1 2/7 Modelområde samt beregnet grundvandspotentiale Modelområdet måler 650 x 700 m Der er tale om en kombination af en stationær og en dynamisk grundvandsmodel Modellen er stationær på den måde, at vandspejlet i Gudenåen er antaget ikke at variere over året Selve udstrømningen fra bassinet ses dog som en dynamisk proces Grundvandet strømmer fra nordvest mod sydøst ned til Gudenåen Vandspejlet i Gudenåen er fastholdt i kote +19 m Denne vandstand er vurderet på baggrund af en vandføringsstation placeret ved Resen Bro 194 192 Vandstand [m] 190 188 186 184 182 180 jan-04 Figur 2 jan-06 jan-08 jan-10 Vandstand i Gudenåen ved målestation 21109 ved Resen Bro

3 / 7 Det bemærkes, at den fastholdte vandstand på kote +19 m svarer til en periode med høj vandstand i Gudenåen Der er derfor tale om en konservativ vurdering Der kan i perioder om vinteren forekomme lidt højere vandspejl i Gudenåen, men disse perioder forventes dog at være så korte, at det ikke kan få indflydelse på konklusionerne omkring infiltrationsdammens effektivitet Langs den nordvestlige rand af modellen er vandspejlet fastholdt i kote +22 m Dette vandspejl er vurderet ud fra pejlinger i de geotekniske boringer Figur 3 Profiltsnit fra nordvest mod sydøst Rød = sand, brun = ler, blå linje = beregnet vandspejl 5 m spring på y-aksen Figur 3 viser et profilsnit gennem modellen Geologien er forsimplet til at bestå af sand fra terræn til kote +10 m Herunder findes et lag med ler til kote +5 m Geologien er tolket ud fra de geotekniske boringer samt eksisterende DGU boringer Der er kun en enkelt DGU boring på den modsatte side af Gudenåen, der når lerlaget, hvorfor den eksakte dybde til dette er usikker Dette vurderes dog kun at have meget begrænset betydning for beregningerne Det planlagte bassin vil blive placeret, hvor det beregnede vandspejl i figur 3 står over terræn Modellen er valideret mod pejlinger fra de geotekniske og der er opnået et eksakt match med pejlinger fra B1440 og B1510, mens modellen simulerer ca en halv meter for højt ved B1330 og B1375 Forklaringen på dette vurderes at være, at der findes markdræn i området Der haves imidlertid ingen oplysninger om dette I stedet er infiltrationsberegningerne udført relativt i forhold til det beregnede vandspejl

4 / 7 22 Hydrauliske parametre Tabel 1 viser de anvendte parametre i modellen Tabel 1 Anvendte beregningsparametre Parameter Sand Ler "Dæmning" K h [m(s] 1*10-4 1*10-7 1*10-7 K h / K v [-] 5 10 1 S y [-] 0,25 0,1 0,1 S s 1*10-4 1*10-4 1*10-4 Den horisontale hydrauliske ledningsevne, K h, er for sand baseret på de foretagne sigteanalyser i de geotekniske boringer B1330 og B1375 Anvendes den simple Freeze and Cherry formel: K = 0,01*d 10 2 findes K til hhv 6,45*10-4 og 4,41*10-4 m/s I modellen er anvendt en værdi på 1*10-4 m/s, altså igen en konservativ betragtning K h for ler og dæmningsmateriale er erfaringsværdier Den vertikale anisotropi, K h / K v, dvs forholdet mellem vandret og lodret hydraulisk ledningsevne er sat til 5 og 10 for hhv sand og ler Begge værdier er erfaringsværdier Data for specifik ydelse, S y, og specifik kapacitet, S s, er ligeledes baseret på erfaringsværdier 3 Resultater Der er regnet på et bassin med et areal på 3000 m 2 Placeringen er vist i figur 4

5 / 7 Figur 4 Placering af 3000 m 2 bassin markeret med lilla Det er antaget, at bassinet spontant fyldes med 0,5 m vand over det normale vandspejl Dvs bassinet fyldes op med i alt 1500 m 3 vand Herefter er modellen kørt i 100 timer og det er registreret, hvor hurtigt vandspejlet falder og hvor stor infiltrationen ud af bunden af bassinet er Figur 5 viser den beregnede vandstand i bassinet og figur 6 viser et snit når bassinet er fyldt 206 205 Beregnet vandspejl Vandspejl [m] 204 203 202 201 200 199 0 20 40 60 80 100 Timer Figur 5 Beregnet vandstand i bassin Til tiden t=0 stiger vandstanden fra kote +20 m til kote +20,5 m Herefter falder den gradvist igen til kote + 20,15 m Bassinet er således stort set tømt igen efter 100 timer

6 / 7 Figur 6 Snit gennem fyldt bassin Vandet står ca 0,5 m over terræn De sorte celler repræsenterer dæmningen rundt om bassinet Beregningerne viser, at der i starten af perioden infiltrerer ca 8 l/s, mens der efter 100 timer infiltrerer ca 0,5 l/s Årsagen til den større infiltration i starten er, at vandtrykket i bassinet her er højere Figur 7 viser, hvor meget vandspejlet i området kan forventes at stige pga infiltrationen fra bassinet Figuren er beregnet som forskellen mellem vandspejlet til tiden t = 50 timer og vandspejlet i en situation uden bassin Tiden t = 50 timer er udvalgt, fordi det er på dette tidspunkt, at vandspejlet er hævet til det højeste niveau på ejendommen sydøst for bassinet Figur 7 Simuleret stigning i grundvandsspejlet omkring bassinet Blå = 0,05 m, lys blå = 0,10 m, grøn = 0,15 m, gul = 0,20 m, orange = 0,25 m og rød = 0,30 m

7 / 7 Beregningerne indikerer, at en opstuvning af 0,50 m vand i bassinet kan medføre, at grundvandsspejlet på den modsatte side af Porskærvej stiger med 5-10 cm I betragtning af de naturlige variationer, der må forventes at optræde pga variationer i vandstanden i Gudenåen, vurderes denne effekt at være meget begrænset Det skal desuden bemærkes, at de markdræn, der må antages at være i jorden, evt kan begrænse stigningen i vandspejlet 4 Konklusion Beregningerne viser, at der under de givne forudsætninger og antagelser omkring hydrauliske parametre kan infiltreres ca 8 l/s fra et 3000 m 2 bassin, hvor vandet stiller sig 0,5 m over terræn Det bemærkes, at beregningerne er baseret på konservative forudsætninger omkring K-værdi og vandstand i Gudenåen Der skal dog kun mindre lag af mere lavpermeable aflejringer (fint sand eller silt) til at reducere infiltrationskapaciteten i bassinet Desuden kan der være risiko for, at der sedimenterer lavpermeable aflejringer (mudder og ler) på bunden af bassinet, der nedsætter infiltrationskapaciteten Det bemærkes ligeledes, at det naturlige grundvandsspejl står meget tæt på terræn i området for den projekterede dam Dette betyder, at når/hvis der graves i jorden, skal det sikres, at eventuelle eksisterende markdræn håndteres Problemet med et vandspejl tæt på terræn vil være størst i perioder med høj vandstand i Gudenåen