10/2/2003. Arkitektonik og husbygning. Opgave 1. Opgave 1 - løsning. Program lektion 6
|
|
- Ole Brodersen
- 5 år siden
- Visninger:
Transkript
1 rkitektonik og husbgning Program lektion Gennemgang opgaver lektion 4 Ligevægt af bjælkekonstruktioner Pause nordning af skivebggeri Beregning af stabilitet (simpel) Pause Opgaveregning Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut 5, alborg Universitet :02 P.H. Kirkegaard Slide 1/52 Opgave 1 Bestem lodret og vandret reaktion ved samt ankerkraft F :02 P.H. Kirkegaard Slide 2/52 Opgave 1 - løsning Beregningsmodel med reaktionerne, og F F 0.5 m (800)(9.81)=7.848 kn m (1/2)(118)(4)=236 kn m m (1/2)(310)(6.5)= kn m :02 P.H. Kirkegaard Slide 3/52 1
2 Opgave 1 - løsning :02 P.H. Kirkegaard Slide 4/52 Opgave 2 Bestem stangkraften i stængerne DE, EH og HG ved Rittersnit :02 P.H. Kirkegaard Slide 5/52 Opgave 2 - løsning Bestemmer reaktionerne, og G :02 P.H. Kirkegaard Slide 6/52 2
3 Opgave 2 - løsning Bestemmer reaktionerne, og G F M 20(4) 20(8) 40(12) + G (16) G = 45 kn F :02 P.H. Kirkegaard Slide 7/52 + G = 65 kn Opgave 2 - løsning Der skæres i de 3 stænger DE, EH og HG :02 P.H. Kirkegaard Slide 8/52 Opgave 2 - løsning :02 P.H. Kirkegaard Slide 9/52 3
4 Bestemmer reaktionerne :02 P.H. Kirkegaard Slide 10/52 + F ( + B B + M (9) 27 (6) = 18 kn = 9kN 27kN F :02 P.H. Kirkegaard 6 m 3 m B Slide 11/52 Bestemmer reaktionerne :02 P.H. Kirkegaard Slide 12/52 4
5 ( + M B (1) 4(0.8) 2(0.8)(0.4) B = 3.84kN + F = 1.76kN 2(0.8) B :02 P.H. Kirkegaard Slide 13/52 Bestemmer reaktionerne :02 P.H. Kirkegaard Slide 14/52 ( + M D (3) 8(1) 8(2) 15(3.5) 20= 0 D = 32.17kN + F = 1.17kN D :02 P.H. Kirkegaard Slide 15/52 5
6 :02 P.H. Kirkegaard Slide 16/52 Bestemmer reaktionerne :02 P.H. Kirkegaard Slide 17/52 ( ( ) ( ) = = + = + = = + + = + F kn m M M M M :02 P.H. Kirkegaard Slide 18/52 Bestemmer reaktionerne
7 Frit legeme diagram med fire ubekendte :02 P.H. Kirkegaard Slide 19/52 Idet der er 4 ubekendte,, M, og kun C 3 ligevægtsligninger, men stadig en statisk bestem konstruktion, da momentet I B M b :02 P.H. Kirkegaard Slide 20/52 Delen BC: + B F ( + M B 8kN (1m ) + C (2m) C = 4kN + F B 8kN + C B 8kN + 4kN B = 4kN :02 P.H. Kirkegaard Slide 21/52 7
8 Delen B: + F B 3 (10kN) + B 5 = 6kN ( + M B = 4kN 4 M (10kN) (2m) B (4m) 5 M = 16 + (4)(4) = 32kN. m + F :02 P.H. Kirkegaard Slide 22/52 B = 4kN 4 (10kN) B 5 = = 12kN = 6kN = 12kN M B kn B C = 32kN. m = 4kN = 4kN :02 P.H. Kirkegaard Slide 23/52 Bestem reaktioner I pkt. and C :02 P.H. Kirkegaard Slide 24/52 8
9 B B B F BC C C = B :02 P.H. Kirkegaard F CB Slide 25/52 C Frit legeme diagram med 3 ubekendte 200(3)=600N F BC 45º 1.5 m 1.5 m F BC B :02 P.H. Kirkegaard Slide 26/52 F CB C ( + M F F + BC BC F + F 900 = = N 3cos 45 = 600 (424.26)(cos45 ) = 300N cos 45 (3) 600(1.5) BC cos F sin 45 = (424.26)(sin 45 ) = 300N BC F 1.5 m 200(3)=600N F BC 45º 1.5 m :02 P.H. Kirkegaard Slide 27/52 9
10 C = F C C = 300N BC sin 45 = (424.26)(sin 45 ) C = F C C = 300N BC cos 45 = (424.26)(cos 45 ) C C 45º F BC Pkt. C F BC B :02 P.H. Kirkegaard Slide 28/52 F CB C Kontrol: = 300N C = 300N = 300N C = 300N 600N B + F C verified C + F + C verified C :02 P.H. Kirkegaard Slide 29/52 Se chapter_3_2 med kabler. Se chapter_6_2 med ramme. Se chapter6, problem 7 med ramme Se chapter6, problem 8 med ramme :02 P.H. Kirkegaard Slide 30/52 10
11 Skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 31/52 Skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 32/52 Skivebggeri En bgning i én etage er stabil, når den er forsnet med en tagskive og minimum 3 vægskiver, der er forbundet med tagskiven, således at forskdningskræfterne kan overføres :02 P.H. Kirkegaard Slide 33/52 11
12 Skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 34/52 Skivebggeri lodret last :02 P.H. Kirkegaard Slide 35/52 Skivebggeri vandret last :02 P.H. Kirkegaard Slide 36/52 12
13 Skivebggeri vandret last Dækskiver I bgninger, hvor afstanden mellem de stabiliserende, tværgående vægge er mindre end 6 meter, kan vindlasten ofte overføres direkte fra facader til tværvægge, hvorved behovet for stabiliserende dækskiver begrænses. I bgninger med større afstand mellem de stabiliserende vægge kan der være behov for at etablere en stabiliserende dækskive :02 P.H. Kirkegaard Slide 37/52 Skivebggeri vandret last :02 P.H. Kirkegaard Slide 38/52 nordning af skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 39/52 13
14 nordning af skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 40/52 nordning af skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 41/52 Præfab. badeværelser som stabiliserende kerne :02 P.H. Kirkegaard Slide 42/52 14
15 nordning af skivebggeri Stabiliserende vægge placeres så smmetrisk som muligt :02 P.H. Kirkegaard Slide 43/52 nordning af skivebggeri Ikke smmetrisk placering af stabiliserende vægge giver vridning I en bgning :02 P.H. Kirkegaard Slide 44/52 nordning af skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 45/52 15
16 nordning af skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 46/52 nordning af skivebggeri :02 P.H. Kirkegaard Slide 47/52 Stabilitet af bgningskonstruktioner Bgningen er påvirket af last, som kun kan optages ved fundament Dette kræver at selve bgningen er stabil som et hele Bgning? Last Reaktioner ved fundament :02 P.H. Kirkegaard Slide 48/52 16
17 Stabilitet af bgningskonstruktioner Last Horizontal last kan vælte bgningen Høj bgning Bgning Reaktioner fra fundament :02 P.H. Kirkegaard Slide 49/52 Beregning af stabilitet :02 P.H. Kirkegaard Slide 50/52 Beregning af stabilitet (simpel) Væltende moment om M V : Egenlast 20kN M V = 16kN*2m =32 knm 16kN Stabiliserende moment om M S : M S = 20kN*1.5m =30 knm 2m 3m Bgningen vælter da M V > M S :02 P.H. Kirkegaard Slide 51/52 17
18 Beregning af stabilitet :02 P.H. Kirkegaard Slide 52/52 Stabilitet om en Nord Sd linie :02 P.H. Kirkegaard Slide 53/52 Stabilitet om en Øst-Vest linie :02 P.H. Kirkegaard Slide 54/52 18
19 Hvis huset vælter? :02 P.H. Kirkegaard Slide 55/52 Beregning af stabilitet H1 og V1 = hhv. vandret og lodret reaktion fra tagskive eller dækskive H2 og V2 = hhv. vandret og lodret reaktion fra ovenliggende skivepåvirket væg H 3 H3 = reaktion fra væg vinkelret på skiven Td = regningsmæssig forankring af skiven G d = regningsmæssig egenvægt af skiven :02 P.H. Kirkegaard Slide 56/52 Beregning af stabilitet Bestemmelse af det væltende moment M v i midten af skivens underside M v = (H1+H2+½H3) h +V2 a - Td ½L Ecentricitet (placering af reaktion) e = Mv / Vd og beff = L - 2 e Spænding under vederlag = Vd / c med c = beff vægtkkelse Kontrol af glidning gøres nedenfor :02 P.H. Kirkegaard Slide 57/52 19
20 Forankring Mekanisk forankring Hvor det er nødvendigt at medregne forankringskraft for at sikre skiven mod væltning, kan egenvægt af tilstødende bgningsdele med fordel medregnes i det omfang, samlingen kan overføre kraften. Dette har tillige en gunstig indfldelse på glidningskriteriet. I tilfælde, hvor friktion/kohæsion ikke alene kan sikre skiven mod glidning, må en mekanisk fastgørelse til dækskive eller fundament udføres. Elementtværsnit Vægge, som er forsnet med kraftige forankringer eller mekaniske fastgørelser samt vægge med store udsparinger, skal undersøges for træk- og forskdningsbrud i selve elementtværsnittet :02 P.H. Kirkegaard Slide 58/52 Forankring Støbesamlinger Samlinger, som skal overføre større forskdningskræfter, udføres primært som glatte støbesamlinger med bøjler og låsejern. I specielle tilfælde kan samlingen udføres med fortandet fuge. Overførsel af kræfter i denne størrelsesorden vil oftest betinge en væg i armeret beton. Bæreevnen afhænger af den valgte udformning :02 P.H. Kirkegaard Slide 59/52 Forankring :02 P.H. Kirkegaard Slide 60/52 20
21 Forankring :02 P.H. Kirkegaard Slide 61/52 Forankring Øvrige samlinger udføres med elementlim og forbindes mekanisk med min. 3 stk. karmdbler pr. samling.denne tpe regnes ikke for kraftoverførende :02 P.H. Kirkegaard Slide 62/52 Friktionsfuger Vandrette reaktioner fra stabiliserende skiver overføres ved friktion og kohæsion i vederlagsfugerne, med mekaniske forbindelser eller som en kombination af de to muligheder. Hvor den aktuelle trkstrke i fugen ligger mellem 5% og 75% af den regningsmæssige trkstrke, bestemmes fugens regningsmæssige forskdningsstrke af: Hd = u Vd + c c Vd = regningsmæssig lodret last på fugen u = regningsmæssig friktionskoefficient c = det trkkede areal c = regningsmæssig kohæsionsspænding :02 P.H. Kirkegaard Slide 63/52 21
22 Friktionsfuger Fugens regningsmæssige forskdningsstrke for mørtel eller limfuge bestemmes uden kohæsionsbidrag og med friktionskoefficient for glat støbeskel u,5 efter DS 411. På plastfolie eller murpap beregnes som for DS :02 P.H. Kirkegaard Slide 64/52 Opgave 1 Bestemmer reaktionerne :02 P.H. Kirkegaard Slide 65/52 B 2(0.6) kn 2(0.3/2) kn 2 kn/m 2(0.45/2) kn B 0.45 m B 0.2 m 0.4 m 0.3 m :02 P.H. Kirkegaard Slide 66/52 22
23 ( + M B (1.35) (2) (0.2) 2(0.6)(0.6) (2) (1.05) B =.928kN F B (2) 2(0.6) (2) + B 2 2 B 0.2 m m 0.45 m 0.3 m = 1.022kN 2(0.6) kn 2(0.3/2) kn 2 kn/m 2(0.45/2) kn :02 P.H. Kirkegaard Slide 67/52 Opgave 2 Gennemgå skiveberegningseksemplet i noten fra Gproc :02 P.H. Kirkegaard Slide 68/52 Thank You for Your ttention :02 P.H. Kirkegaard Slide 69/52 23
24 Teknik / Statik Stabilitet For mindre bgninger kan stabiliteten over for vandrette belastninger sikres ved, at gipspladernes afstivende virkning tages i regning. Når en konstruktion f.eks. et loft, en skillevæg eller en facade beklædes med gipsplader, vil pladerne virke som en stiv skive, der kan optage belastninger. En sådan udnttelse af gipspladerne kræver en undersøgelse for den aktuelle vindlast, samtidig med at man skal gennemtænke bgningens samlingsdetaljer, så belastningerne kan overføres som forudsat i beregningerne. Lastfordeling på mindre bgninger Når en bgning påvirkes af vindlast, vil tagkonstruktionen og facaderne fordele den vandrette belastning, således at den afleveres til loftskiven, til fundamentet og til eventuelle dækskiver. På nedenstående figurer er vist, hvordan belastningen på et étplanshus fordeles i to tilfælde. Fordeling af vindlast på bgning med vindafstivning i loftskive Fordeling af vindlast på bgning med vindafstivning i spæroverside R R R R R
25 Teknik / Statik Den del af belastningen, der afleveres til fundamenterne, giver normalt ingen problemer og ligger i øvrigt uden for håndbogens område. Loft- eller tagskiven dimensioneres, så den kan føre lasten ud til væggene som forudsat. Hvis stabiliteten klares af en loftskive af gipsplader, skal der foretages en dimensionering som beskrevet i efterfølgende afsnit Dimensionering af loftskive. Den del af belastningen, som afleveres ved tagniveau, fordeles ved skivevirkning til de stabiliserende vægge se figuren. Fordelingen er principielt uafhængig af, om bgningen har stiv loftskive eller om afstivningen placeres i niveau med spæroversiden. Når belastningen er fordelt på væggene, skal det eftervises, at hver væg er stabil. Hvis væggen er uden huller, vil vægskiven virke som ét stort forskdningsfelt. Har væggen derimod store huller, må væggen betragtes som flere forskdningsfelter, der er uafhængige af hinanden. Hvordan hvert forskdningsfelt dimensioneres, er nærmere beskrevet i det efterfølgende afsnit Dimensionering af vægskiver. Der kan regnes med ét eller to lag gipsplader på begge sider eller kun den ene side. Hvis vægskiven er opbgget på et dobbelt lægteskellet, skal den betragtes som to uafhængige vægge, da der ikke kan ske lastoverførsel mellem de to væghalvdele. Hvis begge væghalvdele tages i regning, betder det, at de hver især skal forankres til fundamentet og loftskiven. Fordeling af vindlast på stabiliserende vægge
26 Teknik / Statik Dimensionering af vægskiver Når en væg beklædt med gipsplader påvirkes af en vandret kraft i oversiden, vil væggen forsøge at vippe. Herved opstår der forskdning i gipspladerne samt trk i den ene side af væggen og træk i den anden. Vægskivens belastningssituation er vist på nedenstående figur. Lastfordeling i vægskive V Ved dimensionering af væggen skal følgende forhold eftervises: t loftet er forankret i væggen (topskinnen), så kraften V kan overføres. t forskdningskraften V kan optages i gipspladerne ved den valgte skrueafstand. t træk-/trkresultanten på væggens derste lægter kan overføres til fundamentet. t lægterne ved søjlevirkning kan klare trkkraften. t bundskinne fastgøres til fundamentet, således at væggen ikke glider. h f praktiske årsager anvendes forstærkningslægter og -skinner i vægskivens rande, det vil sige, derste lægter samt topog bundskinne. F t V F t L
27 Teknik / Statik Forskdning Forskdningsbæreevnen, V i for hvert af de enkelte gipspladelag, der indgår i væggen, kan udregnes på følgende vis: V i for vægge med L < 0,9 m V i = n p L L/2,4 m for vægge med 0,9 m L < 2,4 m V i = n p L for vægge med L 2,4 m hvor V i L n p er forskdningsbæreevnen for det i te gipspladelag er væggens længde er antallet af skruer pr. løbende meter er skruernes bæreevne, som kan findes i nedenstående tabel Væggens regningsmæssige forskdningsbæreevne findes herefter ved at lægge forskdningsbæreevnen for hvert af væggens gipspladelag sammen. Montering af skruer i afstivende gipsplade Skruerne må ikke placeres tættere end 100 mm, og afstanden til pladekant skal være mindst 10 mm til kartonbeklædt kant og 15 mm til skåret kant mm 10 mm 15 mm mm Skrueforbindelsers regningsmæssige forskdningsbæreevne i kn Profiltpe/underlag Pladelag Gipspladetpe (mod underlaget) GN 13 GR 13 GF GU 9 2) GFU 2) Stålprofil med godstkkelse Første 0,27 0,35 0,36 0,20 0,25 0,56-0,7 mm ndet 0,18 0,22 0,25 0,10 0,12 Stålprofil med godstkkelse Første 0,30 1) 0,40 1) 0,40 1) 0,25 1) 0,30 1) 1,0-1,2 mm ndet 0,23 1) 0,30 1) 0,30 1) 0,13 1) 0,15 1) Trælægte / forskalling Første 0,28 0,38 0,37 0,25 0,30 ndet 0,19 0,24 0,28 0,13 0, ) Samtlige profiler i den stabiliserende skive skal være med godstkkelse 1,0-1,2 mm for opnåelse af den angivne bæreevne. 2) Udvendige gipspladebeklædninger skal være beskttet af tæt regnskævm. 437
28 Teknik / Statik Træk-/trkresultant Træk-/trkresultanten kan findes af: F t = V h / L hvor h er væghøjden. Forslag til forskellige trækforankringer og deres bæreevne er angivet nedenfor. Trkbæreevnen (søjlevirkning) aflæses i afsnit Forstærkningslægters søjlebæreevne. Forskellige forankringstper BMF vinkel 6090 BMF Betonanker Vinkel af BMF vindtrækbånd Regningsmæssig trækbæreevne for forankring af forstærkningslægter Forankring ntal skruer Bolt i underlag Træk i bolt Trækbæreevne (PBH 16) i lægte (Beton F ck >10MPa) BMF vinkel M10 6,3 kn 4,3 kn BMF betonanker t = 2,0 mm ,7 kn BMF betonanker t = 4,0 mm ,4 kn Vinkel af BMF vindtrækbånd, 2 M12 9,4 kn 4,7 kn 40 2,0 Vinkel af BMF vindtrækbånd, 4 M16 15,4 kn 7,7 kn 60 2,0 438
29 Teknik / Statik Glidningssikring Væggen skal fastgøres til fundamentet for en vandret kraft svarende til den kraft V, der angriber væggen foroven. Regningsmæssig forskdningsbæreevne pr. forbindelsesmiddel for bundskinne Forbindelsesmiddel Fastgørelse i beton, f ck > 20 Mpa Fastgørelse i letklinkerblok Skinnetpe SK GFS SK GFS Hilti skudsøm 0,70 kn 0,70 kn - - Klæbeanker M8 1,83 kn 5,1 kn 0,70 kn 0,70 kn tpe Hilti Hit H 150 (50) Klæbeanker M12 2,74 kn 9,92 kn 1,00 kn 1,00 kn tpe Hilti Hit H 150 (50) Hilti HRD-U rammedbel - - 0,25 kn 0,25 kn
30 Teknik / Statik Dimensionering af loftskiver En loftskive vil som regel være opbgget af ét eller to gipspladelag opsat på spredt forskalling på gitterspær. For at et loft kan udnttes som skive, skal nedennævnte overholdes: Der skal anvendes mindst 900 mm brede gipsplader med tkkelse på mindst 12,5 mm. Cc-afstanden for underlaget skal være maks. 400 mm for lofter med ét lag gips og maks. 600 mm for lofter med to lag gips (vær opmærksom på at opfldelse af evt. brandkrav kan kræve andre forskallingsafstande). Gipspladerne skal monteres i forbandt, dvs. med kortkantsamlingerne forskudt i forhold til hinanden fra række til række. Ved to lag gips skal derste lag forskdes i forhold til inderste lag. Kortkantsamlingerne skal altid placeres midt på underlag. Hvis der anvendes langsgående montage, skal der anbringes udvekslinger bag kortkantsamlingerne. Pladerne skal monteres jf. nedenstående figur. Skruning af loftskiver med to lag gipsplader Tværmontage Længdemontage En loftskive virker statisk set som en slags vandretliggende bjælke. Det skal derfor eftervises, at det største bøjningsmoment og den største forskdningskraft kan optages i skiven, og at reaktionerne kan overføres til understøtningerne (her de stabiliserende vægskiver). På figuren er vist en statisk model af en loftskive, som kun understøttes langs gavle. Dette er nok den simpleste loftskive man kan forestille sig, men beregningen foretages principielt tilsvarende, selv om understøtningsforholdene er mere indviklede. b Statisk model for loftskive understøttet ved enderne V maks. L Trækstringer Trkstringer V maks. R V V maks. V maks M M maks. 440
31 Teknik / Statik Loftskiven dimensioneres ved undersøgelse af følgende forhold: Forskdningskraft Maksimal forskdningsspænding i skiven: V maks. = 1/2 R L τ = V maks. / b hvor τ ikke må overskride den regningsmæssige forskdningsbæreevne for det aktuelle beklædningslag (se Skrueforbindelsers regningsmæssige forskdningsbæreevne i afsnittet Dimensionering af Vægskiver ) Bøjningsmoment Maksimalt moment i skiven: M maks. = 1/8 R L 2 Stringerkraft: F t = M maks. / b Der skal udføres en gennemgående konstruktion langs bgningens to facader (f.eks. kan remmen udnttes), som kan optage denne kraft. Samlinger For at belastningen kan føres korrekt til og fra loftskiven, skal følgende sikres: t samlingen langs alle dervægge er dimensioneret, så vindlast fra facaderne kan føres ind i loftskiven og videre til stabiliserende vægge. t samlingen ved stabiliserende indervægge er dimensioneret, så den stabiliserende kraft kan overføres fra loftskiven til vægskiven. t samlinger i loftskiven (f.eks. hvor indvendige vægge gennembrder loftskiven) er dimensioneret, så forskdningen kan føres henover væggen fra den ene del af loftskiven til den anden. Samling mellem loftskive og vægskive for væg monteret på langs af forskalling Samling mellem loftskive og vægskive for væg monteret på tværs af forskalling Spærfod 2. Planke 3. Hver gipsplade skrues til planke pr. 200 mm 4. Skrueforbindelse dimensioneres for aktuel forskdningskraft 1. Spærfod 2. Forskalling 3. Laske af f.eks. 19 mm X-finér 4. Hver gipsplade skrues til laske pr. maks. 200 mm 5. Skrueforbindelse mellem topskinne og forskalling dimensioneres for aktuel forskdningskraft 441
32 Teknik / Statik Eksempel Et parcelhus i ét plan opføres med den hovedgeometri, der er vist på figuren. To af dervæggene opføres som murede vægge, mens de to andre opføres som lette dervægge med slidsede stålprofiler pr. 600 mm. Der beklædes med 2 lag 12,5 mm gipsplader på indersiden og ét lag 9 mm gipsplade på dersiden. De indvendige skillevægge er gipsvægge med et 70 mm stållægteskelet og ét lag 12,5 mm gips på hver side. Pladerne fastgøres langs pladekanter med gipspladeskruer pr. 100 mm. Tagkonstruktionen består af gitterspær, som spænder fra facade til facade, og som på undersiden beklædes med spredt forskalling og to lag 12,5 mm gips. Huset er beliggende i et forstadskvarter i Østjlland, dvs. terrænkategori III og grundværdi for basisvindhastigheden v b,0 = 24 m/s i henhold til DS 410. Husets stabilitetsforhold skal eftervises, idet gavlene og den indvendige væg mellem stue og soveværelse regnes stabiliserende. I det følgende gennemgås kun eftervisning af stabiliteten i tværgående retning. Stabiliteten i husets længderetning eftervises på tilsvarende vis. Eksempel Plan og snit af hus 0,35 Køkken Bad Værelse 1,80 3,50 Entre 1,55 1,20 0,10 Stue Soveværelse 1,55 4,30 1, ,30 0,35 7,80 5,50 0,30 0,10 14,05 2, ,50 0,60 7,9 0,60 442
33 Teknik / Statik Løsning f DS 410, figur a findes det karakteristiske hastighedstrk: q maks.,59 kn/m 2 Formfaktorer fastsættes i henhold til DS 410 afsnit Med højden h = 5,3 m og belastningsbredden b = 14,05 m for vind i tværretningen fås: e = min (b; 2h) = 10,6 m => = e/10 = 1,06 m Hermed fås formfaktorer som vist på nedenstående figur. Formfaktorer c=0,70 c=0,44 2,2 m c=0,40 0,6 m c=0,70 2,5 m c=0,3 Med partialkoefficient g = 1,5 bliver vindlasten på bgningen idet w = g q maks. c Vindlast på bgningen og reaktionen R på loftskiven i kn/m 2 0,62 0,39 R 0, ,62 0,27 Med den angivne vindlast bliver lasten i loftskivens plan: R = (0,62 + 0,27) kn/m 2 2,5 m 1/2 + 0,62 kn/m 2 0,6 m + 0,39 kn/m 2 2,2 m + 0,35 kn/m 2 2,8 m = 3,32 kn/m 443
34 Teknik / Statik Understøttet af de stabiliserende vægge, kan loftskiven betragtes som en slags vandretliggende bjælke. Herved fås følgende snitkræfter og reaktioner i loftskiven. Reaktionerne svarer til den vandrette last, der angriber i toppen af de stabiliserende vægge. Snitkræfter og reaktioner for loftskive 3,32 kn/m 8,1 m 5,7 m 13,4 kn 22,9 kn 9,5 kn 27,2 kn m 13,4 kn 9,5 kn 13,4 kn 9,5 kn Fordeling af vindlast fra tagskive til stabiliserende vægge 8,1 m 5,7 m ,4 kn 9,5 kn 22,9 kn 3,32 kn/m 444
35 Teknik / Statik Dimensionering af vægskiver Belastning på den indvendige skillevæg mellem stue og soveværelse V = 22,9 kn 2,5 m V = 22,9 kn Ft1 Ft1 4,3 m 1) Forskdningskraft på væg: V = 22,9 kn Med ét lag GN13 på hver side og skruer pr. 100 mm langs alle rande fås for en væglængde L > 2,4 m og en forskdningsbæreevne for skruerne ifølge tabel ( Skrueforbindelsers regningsmæssige Forskdningsbæreevne ) følgende bæreevne for den indvendige vægskive: V i = n p L = 2 gipsplader 10 skruer pr. m 0,27 kn pr. skrue 4,3 m = 23,2 kn > 22,9 kn dvs. bæreevnen er i orden 2) Forankringskraften F t for de derste lægter bestemmes ud fra momentligevægt: F t = 22,9 kn 2,5 m / 4,3 m = 13,3 kn Jf. tabel Regningsmæssig trækbæreevne for forankring af forstærkningslægter vælges vinkel af BMF betonanker, t = 4,0 mm med en bæreevne på 23,4 kn > 13,3 kn dvs. bæreevnen er i orden (det vil være tilstrækkeligt med 6 stk. skruer i lægtens rg). Den derste lægtes søjlebæreevne kontrolleres i henhold til tabellen. Det vælges forstærkningslægte GFR 70, der har en søjlebæreevne på ca. 24 kn > 13,3 kn dvs. bæreevnen er i orden ) Væggens bundskinne skal fastgøres til fundamentet/gulvet for V = 22,9 kn. Med fastgørelser pr. 400 mm fås ialt 4,3 m / 0,4 m = ca. 10 fastgørelser, dvs. ca. 2,3 kn pr. fastgørelse. Jf. tabel for Regningsmæssig trækbæreevne for forankring af forstærkningslægter vælges klæbeanker M8, tpe Hit H 150 (50) og bundskinne GFS 70 = 5,1 kn > 2,3 kn. 445
36 Teknik / Statik Gavlvæg I stabilitetsmæssig henseende består svageste gavlvæg pga. vindueshuller af 3 vægstkker. Belastning på svageste gavlvæg 9,5 kn V1 V2 V3 1) 2) 3) 2,5 m V1 V2 V3 Ft1 Ft2 Ft3 Ft1 Ft2 Ft3 1,8 m 1,2 m 1,8 m 1) Med to lag GN13 på indersiden, ét lag GU 9 på dersiden og skruer pr. 100 mm langs alle rande fås ifølge tabel Skrueforbindelsers regningsmæssige forskdningsbæreevne følgende forskdningsbæreevne i de 3 vægdele, idet der for de slidsede stållægter regnes med godstkkelse 0,7 mm: Væg med L = 1,8 m ( 2 vægge ) Første lag GN13: V = 18 skruer 0,27 kn/skrue 1,8/2,4 = 3,6 kn ndet lag GN13: V = 18 skruer 0,18 kn/skrue 1,8/2,4 = 2,4 kn GU 9: V = 18 skruer 0,20 kn/skrue 1,8/2,4 = 2,7 kn V ud = 8,7 kn Væg med L = 1,2 m Første lag GN13: V = 12 skruer 0,27 kn/skrue 1,2/2,4 = 1,6 kn ndet lag GN13: V = 12 skruer 0,18 kn/skrue 1,2/2,4 = 1,1 kn GU 9: V = 12 skruer 0,20 kn/skrue 1,2/2,4 = 1,2 kn V ud = 3,9 kn Samlet for alle tre vægdele fås: V ud,tot = 8,7 kn + 3,9 kn + 8,7 kn = 21,3 kn > V = 9,5 kn Det ses, at væggens bæreevne kun er 9,5 / 21,3 100 % = 45 % udnttet Dette svarer til, at hver vægdel påvirkes af følgende vandrette last: Vægdel med L = 1,8 m ( 2 vægge ) V,45 8,7 kn = 3,9 kn Vægdel med L = 1,2 m V,45 3,9 kn = 1,8 kn 2) Forankringskraft for derste lægter bliver størst for vægdel med L = 1,8 m Ud fra momentligevægt fås : F t = V h / L = 3,9 kn 2,5 m / 1,8 m = 5,4 kn Jf. tabel Regningsmæssig trækbæreevne for forankring af forstærkningslægter vælges forankringsbeslag BMF vindtrækbånd 60 2,0 hvor trækbæreevnen er 7,7 kn > 5,4 kn dvs. bæreevnen er i orden. Det kontrolleres, at den derste søjlebæreevne er i orden (> 5,4 kn). 446
37 Teknik / Statik Dimensionering af loftskive Selve loftskiven dimensioneres for den størst forekommende forskdningskraft på 13,4 kn. 1) Med forskalling pr. 300 mm fås i alt (7,95/0,3 m) = 26 skrueforbindelser mellem gipsplader og forskalling. Hver skrueforbindelse skal derfor kunne overføre 0,52 kn. Ved at montere et lag Gproc ROBUST som første pladelag og et lag Gproc Normal som andet pladelag er forskdningsbæreevnen i orden. (0,38+0,19 kn,57 kn > 0,52 kn). 2) Momentet optages af en træk-/trkstringer langs skivens rand. Træk-/trkkraften bliver: F t = M / h int = 27,2 knm / 7,95 m = 3,4 kn, hvor h int er den indre momentarm, her lig den indvendige bgningsbredde. Remmen oven på facaden udføres, så den kan optage denne kraft og eventuelle stød i rem laskes
38 448
Arkitektonik og husbygning
rkitektonik og husbgning Program lektion 6 8.30-9.15 Gennemgang opgaver lektion 4 Ligevægt af bjælkekonstruktioner 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 nordning af skivebggeri Beregning af stabilitet (simpel) 10.15
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Søjlen. Søjlen. Søjlen Pause
Statik og bygningskonstruktion Program lektion 10 8.30-9.15 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 af bygningskonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 1.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut
Læs mere394 Gyproc Håndbog 9. Teknik / Indhold. Kapitel 4 Teknik. Indhold
Kapitel 4 Teknik Teknik / Indhold Kapitel 4 Teknik Indhold 4.1 Dimensioneringstabeller... 395 4.2 Brandisolering... 419 4.3 Bygningsakustik... 433 4.4 Rumakustik... 451 4.5 Fugt... 461 4 394 Gyproc Håndbog
Læs mere10/9/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter. Indre kræfter.
Statik og bgningskonstruktion Program lektion 8 8.-9.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.15 9. Pause 9. 1.15 Formgivning efter indre kræfter 1.15 1.45 Pause 1.45 1. Opgaveregning Kursusholder Poul
Læs mere9/25/2003. Arkitektonik og husbygning. Kraftbegrebet. Momentbegrebet. Momentets størrelse. Momentets retning højrehåndsregel. Moment regnes i Nm
Arkitektonik og husbygning Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. af statikkens grundbegreber 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Rep. af gitterkonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 12.00 Opgaveregning Kursusholder
Læs mereArkitektonik og husbygning
Arkitektonik og husbygning Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. af statikkens grundbegreber 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Rep. af gitterkonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 12.00 Opgaveregning Kursusholder
Læs mere10/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Plant gittersystem.
Statik og bgningskonstruktion Program lektion 7 8.30-9.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder. Rittersnit 10.15 10.45 Pause
Læs mere3/4/2003. Tektonik Program lektion Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt Ligevægtsbetingelser.
Tektonik Program lektion 3 8.15-9.00 Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt. 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder. Rittersnit 10.00 10.30 Pause 10.30
Læs mereTillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet. 1. udgave, 2002
Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet 1. udgave, 2002 Titel Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet Udgave 1. udgave Udgivelsesår 2002 Forfattere Mogens Buhelt og Jørgen Munch-Andersen
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt.
Statik og bygningskonstruktion Program lektion 6 8.30-9.15 Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15. 10.15 10.45 Pause 10.45 12.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning
Læs mereGyproc Brandsektionsvægge
Gyproc Brandsektionsvægge Lovgivning I BR 95, kap. 6.4.1 stk. 2 står der: En brandsektionsvæg skal udføres mindst som BSvæg 60, og den skal under brand bevare sin stabilitet, uanset fra hvilken side væggen
Læs mereDrænhul, vendes mod indvendig side
Montering Montering af stålskelet Afkortning af slidsede profiler Profilerne kan afkortes med Gyproc Twincutter 160 eller niblingsmaskine. Bærende profiler skal have vinkelrette snitflader, der modsvarer
Læs mere3/13/2003. Tektonik Program lektion Stabilitet ved anvendelse af skiver. Stabilitet af bygningskonstruktioner
Tektonik Program lektion 5 8.15-9.00 Stabilitet ved anvendelse af skiver 9.15 9.30Pause 9.30 12.00 Opgaveregning. Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut 5, Aalborg Universitet March 13, 2003 P.H.
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereTræspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Læs mereStatiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Læs mereLars Christensen Akademiingeniør.
1 Lars Christensen Akademiingeniør. Benny Nielsen Arkitektfirma m.a.a. Storskovvej 38 8260 Viby 24. juni 1999, LC Enfamiliehus i Malling, Egeskellet 57. Hermed de forhåbentlig sidste beregninger og beskrivelser
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereTeknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System
2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...
Læs mereTHERMOnomic Ydervægge
THERMOnomic Ydervægge THERMOnomic Ydervægge Dette afsnit omhandler montage af THERMOnomic Ydervægge. Statisk dimensionering foretages i henhold til Gyproc Håndbog, afsnit 3.3.2. Væggene har forskellig
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mere3.2.2. Projektering / Specialvægge / Gyproc Brandsektionsvægge. Gyproc Brandsektionsvægge. Lovgivning
Projektering / Specialvægge / Lovgivning Det fremgår af BR 200, kapitel 5.. at en bygning skal opdeles i enheder, så områder med forskellig personrisiko og/eller brandrisiko udgør selvstændige brandmæssige
Læs merePlant gittersystem Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder. Rittersnit
Tektonik Program lektion 3 8.15-9.00 Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt Ligevægtsbetingelser. 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Plant gittersystem Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder.
Læs merePRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mere4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2
4 HOVEDSTABILITET 4 HOVEDSTABILITET 1 4.1 Generelt 2 4.2 Vandret lastfordeling 4 4.2.1.1 Eksempel - Hal efter kassesystemet 7 4.2.2 Lokale vindkræfter 10 4.2.2.1 Eksempel Hal efter skeletsystemet 11 4.2.2.2
Læs mereDansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel
Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning
Læs mere3.4.1. y 2. 274 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Etagedæk og Lofter / Gyproc TCA-Etagedæk. Gyproc TCA-Etagedæk. Dimensionering
Projektering / Etagedæk og Lofter / Dimensionering Dimensioneringstabeller De efterfølgende tabeller 1 og 2 indeholder maksimale spændvidder for Gyproc TCA etagedæk udført med C-profiler. Spændvidder er
Læs mereMurskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Læs mereSandergraven. Vejle Bygning 10
Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 4
Betonkonstruktioner Lektion 4 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk Fault of Engineering 1 Bøjning med forskdning -Brudtilstand Fault of Engineering 2 Introduktion til Diagonaltrkmetoden I forbindelse
Læs mereLÆNGE LEVE KALKMØRTLEN
Tekst og illustrationer: Tekst og illustrationer: Lars Zenke Hansen, Civilingeniør Ph.d., ALECTIA A/S 3 LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN I årets to første udgaver af Tegl beskrives luftkalkmørtlers mange gode udførelses-
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereProgramdokumentation - Skivemodel
Make IT simple 1 Programdokumentation - Skivemodel Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereStatisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereStabilitet - Programdokumentation
Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereI dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles
2. Skitseprojektering af bygningens statiske system KONSTRUKTION I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles : Totalstabilitet af bygningen i
Læs mereStatik. Grundlag. Projektforudsætninger
Statik Grundlag Projektforudsætninger Der tages forbehold for eventuelle fejl i følgende anvisninger og beregninger. Statisk dimensionering af det konkrete projekt er til enhver tid rådgivers ansvar. Nyeste
Læs mereNår du skal fjerne en væg
Når du skal fjerne en væg Der skal både undersøgelser og ofte beregninger til, før du må fjerne en væg Før du fjerner en væg er det altid en god idé at rådføre dig med en bygningskyndig. Mange af væggene
Læs mereSchöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Indhold Side Tilslutningsskitser 13-135 Dimensioner 136-137 Bæreevnetabel 138 Bemærkninger 139 Beregningseksempel/bemærkninger 10 Konstruktionsovervejelser:
Læs mereProjekteringsprincipper for Betonelementer
CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA
Læs mereNemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple
Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l
Læs mereGodkendelse MK 6.10/1488
MATERIALE ELLER KONSTRUKTION: Bærende og ikke-bærende BS-ydervægge 30 og 60. GODKENDELSESINDEHAVER: Gyproc A/S Hareskovvej 12 4400 Kalundborg Telefon 59 57 03 30 Telefax 59 57 03 01. MÆRKNING: Hver enkelt
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereJOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa
Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141
Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering
Læs mereYdeevne & bygningsfysik / Robusthed/ bæreevne
Ydeevne & bygningsfysik / Robusthed/ bæreevne Byggesystemer med gips og stål kan indgå i stabiliserende og bærende konstruktioner Gips på stålkonstruktioner har generel stor styrke og kan anvendes til
Læs mereGyproc Flexi: Hurtig og fleksibel montage af gipsvægge
Gyproc Flexi: Hurtig og fleksibel montage af gipsvægge Justerbar i højden, uden tilskæring Ny gipsvæg. Enkelt, hurtigt og ligetil Gyproc Flexi er en helt ny måde at bygge gipsvægge på. Ideen er lige så
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter.
Tektonik Program lektion 4 8.15-9.00 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Indre kræfter i plane konstruktioner. Opgaver 10.00 10.15 Pause 10.15 12.00 Tøjninger og spændinger
Læs mereKapitel 2 Systembeskrivelser og Funktionsnøgler
Kapitel 2 Systembeskrivelser og Funktionsnøgler Systembeskrivelser og Funktionsnøgler / Indhold Kapitel 2 Systembeskrivelser og Funktionsnøgler Indhold 2.1 Indervægge...25 2.2 Ydervægge...51 2.3 Etagedæk
Læs mereStatiske beregninger for enfamiliehus Egeskellet 57 i Malling
Statiske beregninger for enfailiehus Egeskellet 57 i Malling Statiske beregninger Hanebånd Lodret last på hanebånd (45 45): L h 4 p rh 057 k 05 k 3 06 p rh = 073 k p kh 057 k 05 k 0 06 p kh = 064 k p ψh
Læs mereVægge med stålsøjler. Projektering / Specialvægge / Vægge med stålsøjler. Stålbjælker Ved meget høje vægge foretages en yderligere
Vægge med stålsøjler lmen beskrivelse I industribygninger eller haller kan det være nødvendigt at foretage en opdeling i takt med bygningernes ændrede anvendelsesområde. Det er oplagt at foretage delingen
Læs mereLaster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster
Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast
Læs mere4.1.3 NY!!! Huldæk, detaljer og samlinger
Side 1 af 16 4.1.3 NY!!! Huldæk, detaljer og samlinger Vederlag Huldæk produceres med lodret afskårne ender. Krævet mindste vederlagsdybde på beton er 55 mm. Den projektmæssige vederlagsdybde skal fastlægges
Læs mereBeregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Læs mereUDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG
UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDARBEJDET AF: SINE VILLEMOS DATO: 29. OKTOBER 2008 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: 29.0.08
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereProjektering og udførelse Kældervægge af Ytong
Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.
Læs mereSystembeskrivelser og Funktionsnøgler / Ydervægge Ydervægge. Systembeskrivelser og Funktionsnøgler. Gyproc Håndbog 9
Systembeskrivelser og Funktionsnøgler / Ydervægge 2.2 Ydervægge 2.2 Systembeskrivelser og Funktionsnøgler 51 Systembeskrivelser og Funktionsnøgler / Ydervægge 2.2 Ydervægge Indhold...53 Systembeskrivelse...53
Læs mereSmartWood Bjælkesystem Detaljer
SmartWood Bjælkesystem Detaljer Oversigt med positioner T-02 T-03 T-01 V-04 V-03 V-02 V-01 Detalje T-01 type A Detalje T-01 type B Detalje T-01 type C Detalje T-02 type A Detalje T-02 type B Detalje T-03
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereProjektering / Gipslofter. 3.5 Gipslofter. Projektering 3.5. Gyproc Håndbog 9
Projektering / Gipslofter 3.5 Gipslofter Projektering 3.5 Gyproc Håndbog 9 37 Projektering / Gipslofter 3.5 Gipslofter Indhold 3.5. Direkte montage... 39... 323 Faste, nedhængte gipslofter monteret på
Læs mere3.2.2. 216 Gyproc Håndbog 9. Projektering / Specialvægge / Vægge med stålsøjler. Vægge med stålsøjler
Projektering / Specialvægge / lmen beskrivelse I industribygninger eller haller kan det være nødvendigt at foretage en opdeling i takt med bygningernes ændrede anvendelsesområde. Det er oplagt at foretage
Læs mereBetonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber
Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs merePRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT
DTU Byg Opstalt nord Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff Mikkelsen A101 Study number s110141 Scale DTU Byg Opstalt øst Scale Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff
Læs mere3.4 Etagedæk og Lofter
Projektering / Etagedæk og Lofter 3. Etagedæk og Lofter Projektering 3. Gyproc Håndbog 9 271 Projektering / Etagedæk og Lofter 3. Etagedæk og Lofter Indhold 3..0 Indledning... 273 Dimensionering... 27
Læs mereEksempel på anvendelse af efterspændt system.
Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge
Læs mereMONTERINGSVEJLEDNING
MONTERINGSVEJLEDNING JABO Type V J1003 Art.-nr 6502 Type V Medfølgende dele x2 x4 9x9 90 9x9 90 x2 505 210 9x9 90 x2 507 2x19,5 x2 600 x1 11,5x11,5 x6 2x19,5 604 80 x1 x4 2x19,5 596 4,5x16 x7 2x19,5 501
Læs mere5 SKIVESTATIK 1. 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15
5 Skivestatik 5 SKIVESTATIK 1 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15 5.2 Vægskiver 21 5.2.1 Vægopstalter 22 5.2.2 Enkeltelementers
Læs mereRapport Baggrund. 2 Formål. 3 Resumé. Fordeling:
Rapport 02 Kunde Favrskov Kommune Projektnr. 1023294-001 Projekt Rønbækhallen Dato 2016-11-29 Emne Tagkollaps Initialer PRH Fordeling: 1 Baggrund Natten mellem den 5. og 6. november 2016 er to stålrammer
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereEr dit hus stormfast?
Er dit hus stormfast? Undersøgelser har vist, at nyere parcelhuse kan have så alvorlige fejl og mangler, at en orkanagtig storm i værste fald kan medføre store skader. Det drejer sig om huse med let tag
Læs mereVådrumsvægge. Vådrumsvægge
71 Vådrumsvægge Vådrumsvægge Væggens stålskelet opbygges med min. 70 mm brede stållægter og skinner. Lægterne opsættes typisk pr. 450 mm efter samme princip som for standardvægge. Stålskelet beklædes med
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereStatisk analyse ETAGEBOLIGER BORGERGADE
Indhold BESKRIVELSE AF BYGGERIET... 2 BESKRIVELSE AF DET STATISKE SYSTEM... 2 LODRETTE LASTER:... 2 VANDRETTE LASTER:... 2 OMFANG AF STATISKE BEREGNINGER:... 2 KRÆFTERNES GENNEMGANG IGENNEM BYGGERIET...
Læs mereBilag K-Indholdsfortegnelse
0 Bilag K-Indholdsfortegnelse Bilag K-Indholdsfortegnelse BILAG K-1 LASTER K- 1.1 Elementer i byggeriet K- 1. Forudsætninger for lastoptagelse K-7 1.3 Egenlast K-9 1.4 Vindlast K-15 1.5 Snelast K-5 1.6
Læs mereOm sikkerheden af højhuse i Rødovre
Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser
Læs mereFremgangsmåde i brug af mursko
Fremgangsmåde i brug af mursko Revision 25.06.2014 Udarbejdet af Claus Jessen FBJ Rådg. Ingeniører A/S Merkurvej 5 6000 Kolding Tlf.: +45 75 26 46 11 Fax: +45 75 26 46 12 CVR nr. 32 76 34 05 www.fbj.dk
Læs mere27.01 2012 23.10 2013
Tegningsnr. Emne Dato: (99)01 Tegningsliste 27.01-2012 Dato rev: (99)12.100 Niveaufri adgang (99)12.110 Facademur ved fundament 27.01-2012 27.01-2012 (99)21.100 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel,
Læs mereRENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42
APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING
Læs mereProjekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger
Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger 2012 10 10 SBI og Teknologisk Institut 1 Indhold 1 Indledning... 3 2 Definitioner... 3 3 Normforhold. Robusthed... 3 4. Forudsætninger...
Læs mereDIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN
DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN Titelblad Tema: Afgangsprojekt. Projektperiode: 27/10 2008-8/1 2009. Studerende: Fagvejleder: Kasper Nielsen. Sven Krabbenhøft. Kasper Nielsen Synopsis Dette projekt omhandler
Læs mereSimpelt system for store spær. Laster i komponenter, 14o let tag
Eksempel 1 Simpelt system for store spær Konstruktionsdetaljer Jørgen Munch-Andersen Ingen hanebånd Med loftskive Afstivning på overside (~ ingen undertag) 2 5 6 Gitterbjælke 2 Kipstringer kan evt. placeres
Læs mereKipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.
Læs mere(90)01. Tegningsnr. Emne Dato. Tegningsliste 11.03-2013 (90)01. (90)12.100 Niveaufri adgang 11.03-2013. (90)12.110 Facademur ved fundament 11.
Tegningsnr. Emne Dato (90)01 Tegningsliste (90)12.100 Niveaufri adgang (90)12.110 Facademur ved fundament (90)21.110 Indvendig hjørnesamling - Lejlighedsskel, Ytong Porebeton (90)21.120 Facademur - Udvendigt
Læs mereOpgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0.
alborg Universitet Esbjerg Side 1 af 4 sider Skriftlig røve den 6. juni 2011 Kursus navn: Grundlæggende Statik og Styrkelære, 2. semester Tilladte hjælemidler: lle Vægtning : lle ogaver vægter som udgangsunkt
Læs merefermacell Drift og vedligehold Fibergips Juni 2015
fermacell Drift og vedligehold Juni 2015 222 Information IHA, Aarhus, Danmark Bygherre Arkitekt Entreprenør Ingeniør Underentreprenører Forskningsfondens Ejendomsselskab A/S Arkitektfirmaet C. F. Møller
Læs mereMontage af Ytong Dækelementer
Montage af Ytong Dækelementer Generelt Aflæsning af elementer Ytong Dækelementer leveres med lastbil uden kran. Bygherren skal sikre gode tilkørselsforhold på fast vej. Elementerne leveres på paller, der
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereKældervægge i bloksten
Kældervægge i bloksten Fundament - kælder Stribefundamenter under kældervægge udføres som en fundamentsklods af beton støbt på stedet. Klodsen bør have mindst samme bredde som væggen og være symmetrisk
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)
Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereTCA-Etagedæk. TCA-Etagedæk har forskellig opbygning afhængigt af spændvidde og krav til bæreevne og lydisolation.
TCA-Etagedæk Gyproc TCA-Etagedæk Gyproc TCA-Etagedæk er betegnelsen for et system til opbygning af lette etageadskillelser der er klassificeret som BS-etageadskillelse 60. Systemet består af et bærende
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Modulet Kombinationsvægge Indledning Modulet arbejder på et vægfelt uden åbninger, og modulets opgave er At fordele vandret last samt topmomenter mellem bagvæg og formur At bestemme
Læs mere