Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S

Størrelse: px
Starte visningen fra side:

Download "Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S"

Transkript

1 B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen Virum Denmark Tlf.: Fax: CVR nr

2 B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype Revision : Revisionsdato : Sagsnr. : Projektleder : JFJ Udarbejdet af : JFJ Godkendt af : JFJ BEF-PCSTATIK do

3 Indholdsfortegnelse 1 Indledning Sammendrag af forsøgsresultater Sammenligning med bæreevneberegning Analyse af deformationer Konklusion BEF-PCSTATIK do Side 1 af 11

4 1 Indledning I 2006 blev der ved Laboratoriet for Byggeri og Anlæg på Ålborg Universitet gennemført en række fuldskalaforsøg med transportarmerede betonelementvægge. Se rapporten: [1] Forsøg med 37 betonelementer, november 2006 på under menupunktet Fuldskalaafprøvning af vægelementer. En analyse af forsøgsresultaterne viste, at det vil være sikkert at dimensionere denne type vægge ved anvendelse af EC2 s generelle regler for dimensionering af søjler og vægge også selv om den lodrette vægarmering er mindre end minimumsarmeringen, ned til a. 65% af hvad der anføres i EC2. Denne grænse svarer til et armeringstværsnit på 0,13% af betontværsnittet. I nærværende rapport behandles vægelementernes deformationsforhold og det demonstreres, at deformationer og svigttype ikke ændres, når armeringen inden for ovennævnte grænse redueres i forhold til minimumsarmeringen. Dermed opfyldes betingelsen i det nationale anneks til EC2, punkt (1) note 3 for reduktion af armeringen i forhold til minimumsarmeringen uden ændring af partialkoeffiienterne på materialerne. Det bemærkes, at muligheden for reduktion i forhold til minimumsarmeringskravet iht. EC2 kun gælder den lodrette armering i vægelementet. Minimumskravet til vandret armering er iht. EC2 et armeringstværsnit på 0,1% af betontværsnittet for vægelementer, hvor den lodrette armerings tværsnitsareal udgør op til 0,4% af betontværsnittet BEF-PCSTATIK do Side 2 af 11

5 2 Sammendrag af forsøgsresultater Af forsøgene rapporteret i [1] er det forsøgene med exentrisk last der har interesse for praksis. Rapportens forsøg med rent entralt belastede vægelementer og entralt belastede vægelementer med beskeden tværkraft ligger uden for hvad der forekommer ved dimensionering i praksis. Af hensyn til den videre analyse henføres forsøgene med exentrisk belastede vægelementer til 5 puljer, hvor geometri- og materialevariationer inden for hver pulje er meget beskedne. Dermed kan der for materialestyrkerne i hver pulje med god nøjagtighed regnes med middelværdien inden for puljen. I alle elementerne er den lodrette armering tilstræbt plaeret i symmetriplanet vinkelret på udbøjningsretningen. Forsøgene kan herefter resumeres som følger, idet det bemærkes at minimumsarmeringen for vægge iht EC2 svarer til A s /A = 0,20%: Forsøg L h b Armering A s /A (m) (mm) (mm) (%) f y f e N u u(n u ) (MPa) (MPa) (mm) (kn) (mm) E1 12, E2 25, E4 2, ø6 0, ,0 25, E5 12, E6 20, E7 20, E10 2, ø6 0, ,1 40, E11 40, E8 20, E9 2, ø6 0, ,5 40, E16 25, E17 2, ø6 0, ,9 50, E12 60, E13 60, E14 2, ø6 0, ,1 30, E15 30, Figur 1: Sammenfatning af forsøg BEF-PCSTATIK do Side 3 af 11

6 I tabellen anvendes følgende symboler: L h b A s A f y f e N u Vægelementets længde Vægelementets tykkelse (parallelt med udbøjningsretning) Vægelementets bredde Den lodrette armerings tværsnitsareal Betontværsnittes areal Armerings flydespænding Betonens ylindertrykstyrke Lastens exentriitet i forhold til vægelementets symmetriplan Observeret brudlast (målt maksimallast) u(n u ) Vægelementets udbøjning målt på midte ved lasten N u I forsøgsrapporten er gengivet grafer med sammenhængen mellem vægelementets udbøjning og belastningen under forsøget. Som tabellens værdier for u(n u ) også indikerer er der ikke væsentlig forskelle i deformationsforløbene op til brudlasten, N u. Nedenfor er vist to af forsøgsrapportens grafer, én for et tyndt element, hvor minimumsarmeringskravet iht. EC2 er opfyldt, og én for et af de elementer i forsøgsserien, der har den mindste armeringsgrad. u(n u ) 15 mm Figur 2: Deformationsforløb for forsøg E BEF-PCSTATIK do Side 4 af 11

7 u(n u ) 11 mm Figur 3: Deformationsforløb for forsøg E BEF-PCSTATIK do Side 5 af 11

8 3 Sammenligning med bæreevneberegning Den generelle metode til dimensionering af vægge iht. EC2 foreligger omsat til et beregningsmodul på under menupunktet Beregningsprogrammer efter Euroodes. På de følgende programudskrifter er forsøgsresultaterne sammenlignet med bæreevnekurverne svarende til de 5 puljer, som forsøgene blev opdelt i, se afsnit 2. Materialedata anvendt i beregningerne svarer til middelstyrkerne for de forskellige puljer. Det fremgår af programudskrifterne, at der er god overensstemmelse mellem forsøgsresultater og beregnede bæreevner. På udskrifterne er anført den beregnede udbøjning, u, ved den aktuelle normalkraft, N, i elementet netop ved den værdi af førsteordensmomentet, M 0, der ligger på den beregnede bæreevnekurve. Denne beregnede udbøjning ligger for alle forsøgselementerne i størrelsesordenen 10 mm, hvilket stemmer godt med observationerne fra forsøgene. Sagsnavn: Bygningsdel: Emne: e 0 M (knm) 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 Betonelementhuset Fuldskalaforsøg med 180 mm vægge Normale lastkombinationer A B Sag nr.: Dato: Init: D C JFJ 0,0 EFGHI N 0 N 2 e 2 e 1 N 1 M b N h Materialer f k 25,1 MPa Regningsmæssige parametre f yk 550 MPa f d 25,1 MPa g 1,00 f yd 550 MPa g s 1,00 E d MPa Søjlelængde L s 2600 mm Krybetal Tværsnit h 184 mm RH 70% b 250 mm t o 28 døgn 90 mm f o 2,33 Trykarm. d a M 0Eqp /M 0Ed 0,00 Antal f ef 0,00 Trækarm. d a 6 mm Hvis væggen kun forsynes med ét lag Antal 2,00 armering, skal det være træklaget. Anvendelsestilstand Kritisk last (entral) I anvendelsestilstand skønnes a s rd 21,00 MPa til en passende værdi afhængig af f 0,00% forholdet mellem lang- og kort- f t 0,12% tidslast: a anv. = 20 N r 966 kn Kontrolparametre Brudlasttilfælde Anv. - Brudlasttilfælde N 1 (kn) N 0 (kn) N 2 (kn) w (kn/m) A B D tilfælde A E12, As / A =0, N Ed (kn) B E M 0Ed (knm) 14,9 16,9 18,8 0,0 C E M 0Rd (knm) D E u (mm) 10,9 10,8 10,2 0,0 E w k (mm) urevnet F e 0 / (1+f) (o/oo) 1,21 1,29 2,09 - G s 0 (Mpa) 22,0 22,6 25,0 0,0 H SPECIALVERSION TIL FORSØG s st (Mpa) I w s s (Mpa) Anvendelsestilfælde: Lodret snit Tværsnit x (mm) Exentriiteter (mm) : 60,0 30,0 Vejledning: PC-statik: Søjle- og vægberegning efter EC2 Udgivet på deember 2008 NB: Resultaterne skal altid kontrolleres af ansvarlig statiker Betonelement-Foreningen mar Figur 4: Sammenligning af forsøgsresultater og beregningsmodel iht. EC2 for exentrisk påvirkede 180 mm tykke vægelementer med f 25 MPa BEF-PCSTATIK do Side 6 af 11

9 Sagsnavn: Bygningsdel: Emne: e 0 M (knm) 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 Betonelementhuset Fuldskalaforsøg med 150 mm vægge Normale lastkombinationer Sag nr.: Dato: Init: JFJ 0,0 DC EFGHI N 0 N 2 e 2 e 1 8,0 6,0 4,0 2,0 N 1 M b N B h A Materialer f k 26,9 MPa Regningsmæssige parametre f yk 550 MPa f d 26,9 MPa g 1,00 f yd 550 MPa g s 1,00 E d MPa Søjlelængde L s 2600 mm Krybetal Tværsnit h 150 mm RH 70% b 250 mm t o 28 døgn 75 mm f o 2,31 Trykarm. d a M 0Eqp /M 0Ed 0,00 Antal f ef 0,00 Trækarm. d a 6 mm Hvis væggen kun forsynes med ét lag Antal 2,00 armering, skal det være træklaget. Anvendelsestilstand Kritisk last (entral) I anvendelsestilstand skønnes a s rd 20,55 MPa til en passende værdi afhængig af f 0,00% forholdet mellem lang- og kort- f t 0,15% tidslast: a anv. = 20 N r 771 kn Kontrolparametre Brudlasttilfælde Anv. - Brudlasttilfælde N 1 (kn) N 0 (kn) N 2 (kn) w (kn/m) A B B tilfælde A E16, As / A =0, N Ed (kn) B E M 0Ed (knm) 12,3 8,6 8,6 0,0 C M 0Rd (knm) D u (mm) 11,1 9,2 9,2 0,0 E w k (mm) ,00 F e 0 / (1+f) (o/oo) 1,80 0,85 0,85 - G s 0 (Mpa) 26,5 19,3 19,3 0,0 H SPECIALVERSION TIL FORSØG s st (Mpa) I w s s (Mpa) Anvendelsestilfælde: Lodret snit Tværsnit x (mm) Exentriiteter (mm) : 50,0 25,0 Vejledning: PC-statik: Søjle- og vægberegning efter EC2 Udgivet på deember 2008 NB: Resultaterne skal altid kontrolleres af ansvarlig statiker Figur 5: Sammenligning af forsøgsresultater og beregningsmodel iht. EC2 for exentrisk påvirkede 150 mm tykke vægelementer med f 25 MPa. Betonelement-Foreningen mar Sagsnavn: Bygningsdel: Emne: N 2 e 0 M (knm) e 2 e 1 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 Betonelementhuset Fuldskalaforsøg med 120 mm vægge, 25 MPa Normale lastkombinationer C D BA Sag nr.: Dato: Init: JFJ 0,0 EFGHI N 0 N 1 M b N h Materialer f k 25,1 MPa Regningsmæssige parametre f yk 550 MPa f d 25,1 MPa g 1,00 f yd 550 MPa g s 1,00 E d MPa Søjlelængde L s 2600 mm Krybetal Tværsnit h 123 mm RH 70% b 250 mm t o 28 døgn 60 mm f o 2,41 Trykarm. d a M 0Eqp /M 0Ed 0,00 Antal f ef 0,00 Trækarm. d a 6 mm Hvis væggen kun forsynes med ét lag Antal 2,00 armering, skal det være træklaget. Anvendelsestilstand Kritisk last (entral) I anvendelsestilstand skønnes a s rd 17,49 MPa til en passende værdi afhængig af f 0,00% forholdet mellem lang- og kort- f t 0,18% tidslast: a anv. = 20 N r 538 kn Kontrolparametre Brudlasttilfælde Anv. - Brudlasttilfælde N 1 (kn) N 0 (kn) N 2 (kn) w (kn/m) A B D tilfælde A E6, As / A = 0, N Ed (kn) B E7 369 M 0Ed (knm) 7,5 7,4 5,2 0,0 C E M 0Rd (knm) D E u (mm) 10,4 10,4 8,1 0,0 E w k (mm) urevnet F e 0 / (1+f) (o/oo) 1,49 1,47 0,69 - G s 0 (Mpa) 23,8 23,7 16,0 0,0 H SPECIALVERSION TIL FORSØG s st (Mpa) I w s s (Mpa) Anvendelsestilfælde: Lodret snit Tværsnit x (mm) Exentriiteter (mm) : 40,0 20,0 Vejledning: PC-statik: Søjle- og vægberegning efter EC2 Udgivet på deember 2008 NB: Resultaterne skal altid kontrolleres af ansvarlig statiker Figur 5: Sammenligning af forsøgsresultater og beregningsmodel iht. EC2 for exentrisk påvirkede 120 mm tykke vægelementer med f 25 MPa. Betonelement-Foreningen mar BEF-PCSTATIK do Side 7 af 11

10 Sagsnavn: Bygningsdel: Emne: N 2 e 0 M (knm) e 2 e 1 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 Betonelementhuset Fuldskalaforsøg med 120 mm vægge, 50 MPa Normale lastkombinationer B Sag nr.: Dato: Init: JFJ 0,0 EFGHI DC N 0 N 1 M b N h A Materialer fk 49,5 MPa Regningsmæssige parametre fyk 550 MPa fd 49,5 MPa g 1,00 fyd 550 MPa g s 1,00 Ed MPa Søjlelængde Ls 2600 mm Krybetal Tværsnit h 124 mm RH 70% b 250 mm to 28 døgn 60 mm f o 1,46 Trykarm. d a M 0Eqp /M 0Ed 0,00 Antal f ef 0,00 Trækarm. da 6 mm Hvis væggen kun forsynes med ét lag Antal 2,00 armering, skal det være træklaget. Anvendelsestilstand Kritisk last (entral) I anvendelsestilstand skønnes a s rd 28,92 MPa til en passende værdi afhængig af f 0,00% forholdet mellem lang- og kort- f t 0,18% tidslast: a anv. = 20 Nr 897 kn Kontrolparametre Brudlasttilfælde Anv. - Brudlasttilfælde N 1 (kn) N 0 (kn) N 2 (kn) w (kn/m) A B B tilfælde A E8, As / A = 0, N Ed (kn) B E9 194 M 0Ed (knm) 9,5 7,8 7,8 0,0 C M 0Rd (knm) D u (mm) 10,2 8,2 8,2 0,0 E w k (mm) urevnet F e 0 / (1+f) (o/oo) 1,32 0,73 0,73 - G s 0 (Mpa) 38,5 24,6 24,6 0,0 H SPECIALVERSION TIL FORSØG Betonelement-Foreningen mar s st (Mpa) I s w s (Mpa) Anvendelsestilfælde: Lodret snit Tværsnit x (mm) Exentriiteter (mm) : 40,0 20,0 Vejledning: PC-statik: Søjle- og vægberegning efter EC2 Udgivet på deember 2008 NB: Resultaterne skal altid kontrolleres af ansvarlig statiker Figur 6: Sammenligning af forsøgsresultater og beregningsmodel iht. EC2 for exentrisk påvirkede 120 mm tykke vægelementer med f 50 MPa Sagsnavn: Bygningsdel: Emne: e 0 M (knm) 20,0 18,0 16,0 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2,0 Betonelementhuset Fuldskalaforsøg med 100 mm vægge Normale lastkombinationer CB D A Sag nr.: Dato: Init: JFJ 0,0 EFGHI N 0 N 2 e 2 e 1 N 1 M b N h Materialer fk 25,0 MPa Regningsmæssige parametre fyk 550 MPa fd 25,0 MPa g 1,00 fyd 550 MPa g s 1,00 Ed MPa Søjlelængde Ls 2600 mm Krybetal Tværsnit h 101 mm RH 70% b 250 mm to 28 døgn 50 mm f o 2,46 Trykarm. d a M 0Eqp /M 0Ed 0,00 Antal f ef 0,00 Trækarm. da 6 mm Hvis væggen kun forsynes med ét lag Antal 2,00 armering, skal det være træklaget. Anvendelsestilstand Kritisk last (entral) I anvendelsestilstand skønnes a s rd 15,25 MPa til en passende værdi afhængig af f 0,00% forholdet mellem lang- og kort- f t 0,22% tidslast: a anv. = 20 Nr 385 kn Kontrolparametre Brudlasttilfælde Anv. - Brudlasttilfælde N 1 (kn) N 0 (kn) N 2 (kn) w (kn/m) A B D tilfælde A E1, As / A = 0, N Ed (kn) B E2 181 M 0Ed (knm) 4,8 4,5 4,1 0,0 C E4 174 M 0Rd (knm) D E5 325 u (mm) 10,2 8,9 10,3 0,0 E w k (mm) urevnet F e 0 / (1+f) (o/oo) 1,48 0,87 1,35 - G s 0 (Mpa) 23,7 18,6 22,9 0,0 H SPECIALVERSION TIL FORSØG s st (Mpa) I s w s (Mpa) Anvendelsestilfælde: Lodret snit Tværsnit x (mm) Exentriiteter (mm) : 25,0 12,5 Vejledning: PC-statik: Søjle- og vægberegning efter EC2 Udgivet på deember 2008 NB: Resultaterne skal altid kontrolleres af ansvarlig statiker Betonelement-Foreningen mar Figur 7: Sammenligning af forsøgsresultater og beregningsmodel iht. EC2 for exentrisk påvirkede 100 mm tykke vægelementer med f 25 MPa BEF-PCSTATIK do Side 8 af 11

11 4 Analyse af deformationer Metoderne anvendt til beregningerne refereret i kapitel 3 kan også anvendes til at beregne udbøjningen af exentrisk påvirkede vægelementer som funktion af normalkraften op til det niveau, hvor linien (N,M) = (N, e N) krydser bæreevnekurven i kapitel 3 s diagrammer. Beregningerne er dels gennemført med samme armeringsmængde (A s1 ) som ilagt de respektive forsøgselementer, dels svarende til fordoblet armeringsmængde (A s2 ) i forhold til det ved forsøgene anvendte. På figurerne betegner A min minimumsarmeringen iht. EC2 for det pågældende vægelement. Det ses ved sammenligning med figur 2 og 3, at de beregnede deformationsforløb stemmer godt overens med deformationerne konstateret ved forsøgene. Ved forsøgene opnåedes generelt højere bæreevner for de tyndere vægelementer end forventet efter beregningerne; men dette afspejles ikke udover i lastniveauet ved de målte deformationsforløb As1 = 1,13 Amin As2 = 2,26 Amin u (mm) Figur 8: Beregnet deformationsforløb svarende til forsøg E2 og E4. A s1 = 1,13 A min svarer til faktisk forsøg. A s2 = 2,26 A min svarer til fordoblet armeringsmængde BEF-PCSTATIK do Side 9 af 11

12 As1 = 0,63 Amin As2 = 1,25 Amin u (mm) Figur 9: Beregnet deformationsforløb svarende til forsøg E12 og E13. A s1 = 0,63 A min svarer til faktisk forsøg. A s2 = 1,25 A min svarer til fordoblet armeringsmængde I forbindelse med deformationerne noteres endvidere, at der tilsvarende er god overensstemmelse mellem begyndelses E-modulerne for betonen målt ved forsøgene og arbejdslinien iht. EC2, der er anvendt i den teoretiske beregning af udbøjningerne. Se figur 10. Arbejdslinie for beton, f =25 MPa s (MPa) Arbejdslinie iht. EC2 5 Målt begyndelses E-modul 0 0,0E+00 5,0E-04 1,0E-03 1,5E-03 2,0E-03 2,5E-03 3,0E-03 e Figur 10: Sammenligning af arbejdslinier for beton BEF-PCSTATIK do Side 10 af 11

13 5 Konklusion Gennemgangen i kapitel 3 og 4 viser, at der er god overensstemmelse mellem forsøg og teoretisk beregning iht. til den generelle metode efter EC2, både hvad angår vægelementernes bæreevne og deres deformationsforløb op til brudlasten. Dette gælder både for elementer der opfylder EC2 s generelle minimumskrav til lodret armering, og for de elementer hvor den lodrette armering er redueret ned til a. 65% af dette minimumskrav. Som vist i figur 8 og 9 er der ved beregninger iht. til den generelle metode i EC2 heller ingen forventning om mærkbare forskelle i deformationsforløbene ved denne type vægelementer, når den lodrette armering ligger i området mellem 65% og 200% af EC2 s generelle minimumskrav til lodret armering. På den baggrund konkluderes, at transportarmerede vægelementer med armering ned til omkring 65% af EC2 s generelle minimumskrav til lodret armering i vægge har samme svigttype som vægelementer, der opfylder minimumskravet. Dermed opfyldes betingelsen det nationale anneks til EC2, punkt (1) note 3 for reduktion af armeringen i forhold til minimumsarmeringen uden ændring af partialkoeffiienterne på materialerne, når dimensioneringen udføres efter samme prinipper som gældende for vægelementer, der opfylder EC2 s generelle minimumskrav til lodret armering BEF-PCSTATIK do Side 11 af 11

Projekteringsprincipper for Betonelementer

Projekteringsprincipper for Betonelementer CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA

Læs mere

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S

BEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V

Læs mere

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012.

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Betonelement-Foreningen tilbyder nu på hjemmesiden et nyt beregningsmodul til fri afbenyttelse. Modulet er et effektivt

Læs mere

Institut for Industri & Byggeri. Det Tekniske Fakultet

Institut for Industri & Byggeri. Det Tekniske Fakultet Institut or Industri & Byggeri Det Tekniske Fakultet Bæreevne a betonvægselementer Bjarne Chr. Jensen John Dalsgaard Sørensen Skritserie Rapport nr. 1 007 ISB 978-87-9185-00-6 Bjarne Chr. Jensen, Syddansk

Læs mere

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...

Læs mere

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis

Læs mere

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et

Læs mere

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast

Læs mere

Dimensionering af samling

Dimensionering af samling Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene

Læs mere

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5. Gennemlokning af plader iht. DS/EN 1992-1-1_2005 Anvendelsesområde for programmet Programmet beregner bæreevnen for gennemlokning af betonplader med punktlaster eller plader understøttet af søjler iht.

Læs mere

Eftervisning af bygningens stabilitet

Eftervisning af bygningens stabilitet Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke. pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge

Læs mere

Transportarmerede betonelementvægge Før og nu

Transportarmerede betonelementvægge Før og nu Bjarne Cr. Jensen Side 1 Transportarerede betoneleentvægge Før og nu Bjarne Cr. Jensen 13. august 007 Bjarne Cr. Jensen Side Introduktion Betoneleentoreningen ar de senere år stået bag udviklingsarbejder

Læs mere

FORSØG MED 37 BETONELEMENTER

FORSØG MED 37 BETONELEMENTER FORSØG MED 37 BETONELEMENTER - CENTRALT, EXCENTRISK OG TVÆRBELASTEDE ELEMENTER SAMT TILHØRENDE TRYKCYLINDRE, BØJETRÆKEMNER OG ARMERINGSSTÆNGER Peter Ellegaard November Laboratoriet for Bærende Konstruktioner

Læs mere

Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6

Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 For en excentrisk og tværbelastet søjle skal det vises, at normalkraften i søjlen er under den kritiske værdi mht. søjlevirkning og at momentet i søjlen

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej

Læs mere

JFJ tonelementbyggeri.

JFJ tonelementbyggeri. Notat Sag Udvikling Konstruktioner Projektnr.. 17681 Projekt BEF-PCSTATIK Dato 2009-03-03 Emne Krav til duktilitet fremtidig praksis for be- Initialer JFJ tonelementbyggeri. Indledning Overordnet set omfatter

Læs mere

Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler

Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler M. P. Nielsen Thomas Hansen Lars Z. Hansen Elementsamlinger med Pfeifer-boxe Beregningseksempler DANMARKS TEKNISKE UNIVERSITET Rapport BYG DTU R-113 005 ISSN 1601-917 ISBN 87-7877-180-3 Forord Nærværende

Læs mere

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes

Læs mere

Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes

Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes 1 COWI PowerPoint design manual Revner i beton Design og betydning 30. januar 2008 Praktiske erfaringer med danske normer og Eurocodes Susanne Christiansen Tunneler og Undergrundskonstruktioner 1 Disposition

Læs mere

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser

Læs mere

Betonelement a s leverer og monterer efter aftale på byggepladsen. Angående montage se Betonelement a s' leverandørbrugsanvisning.

Betonelement a s leverer og monterer efter aftale på byggepladsen. Angående montage se Betonelement a s' leverandørbrugsanvisning. Bærende rammer i levende byggeri Generelt Huldæk anvendes som etageadskillelse og tagdæk i bolig-, erhvervs- og industribyggeri. Huldæk kan også anvendes som vægelementer. Betonelement a s producerer forspændte

Læs mere

BEF Bulletin No 2 August 2013

BEF Bulletin No 2 August 2013 Betonelement- Foreningen BEF Bulletin No 2 August 2013 Wirebokse i elementsamlinger Rev. B, 2013-08-22 Udarbejdet af Civilingeniør Ph.D. Lars Z. Hansen ALECTIA A/S i samarbejde med Betonelement- Foreningen

Læs mere

Betonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :

Betonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde : BETONSØJLE VURDERING af dimension 1 Betonsøjle Laster: på søjletop egenlast Normalkraft (Nd) i alt : 213,2 kn 15,4 kn 228,6 kn Længde : søjlelængde 2,20 m indspændingsfak. 1,00 knæklængde 2,20 m h Sikkerhedsklasse

Læs mere

Forudsætninger Decimaltegnet i de indtastede værdier skal være punktum (.) og ikke komma (,).

Forudsætninger Decimaltegnet i de indtastede værdier skal være punktum (.) og ikke komma (,). Indledning Anvendelsesområde Programmet behandler terrændæk ifølge FEM (Finite Element Metoden). Terrændækket kan belastes med fladelast (kn/m 2 ), linjelaster (kn/m) og punktlaster (kn) med valgfri placering.

Læs mere

Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning

Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:

Læs mere

Centralt belastede søjler med konstant tværsnit

Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Den kritiske bærevene... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 1.3 Søjlelængde... 8 1 Den kritiske bæreevne

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut

Læs mere

Murprojekteringsrapport

Murprojekteringsrapport Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter

Læs mere

Styring af revner i beton. Bent Feddersen, Rambøll

Styring af revner i beton. Bent Feddersen, Rambøll Styring af revner i beton Bent Feddersen, Rambøll 1 Årsag Statisk betingede revner dannes pga. ydre last og/eller tvangsdeformationer. Eksempler : Trækkræfter fra ydre last (fx bøjning, forskydning, vridning

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation

Redegørelse for den statiske dokumentation KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...

Læs mere

A. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141

A. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141 Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering

Læs mere

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.

Bærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...

Læs mere

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)

Læs mere

DS/EN 1520 DK NA:2011

DS/EN 1520 DK NA:2011 Nationalt anneks til DS/EN 1520:2011 Præfabrikerede armerede elementer af letbeton med lette tilslag og åben struktur med bærende eller ikke bærende armering Forord Dette nationale anneks (NA) knytter

Læs mere

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)

Læs mere

Yderligere oplysninger om DSK samt tilsluttede leverandører, kan fås ved henvendelse til:

Yderligere oplysninger om DSK samt tilsluttede leverandører, kan fås ved henvendelse til: Landbrugets Byggeblade Konstruktioner Bærende konstruktioner Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-21 Udgivet Dec. 1990 Revideret 19.06.2009 Side 1 af 5 Dette

Læs mere

Eksempel på anvendelse af efterspændt system.

Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge

Læs mere

Udstøbningsblokke Materialeparametre, beregningsmetoder og bæreevnediagrammer

Udstøbningsblokke Materialeparametre, beregningsmetoder og bæreevnediagrammer Udstøbningsblokke Materialeparametre, beregningsmetoder og bæreevnediagrammer April 2015 2. udgave SfB (21) (22) Ff5 Udstøbningsblokke 2 Udgiver Blokgruppen, Dansk Beton Sekretariat: Dansk Beton Blokgruppen

Læs mere

Deformation af stålbjælker

Deformation af stålbjælker Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker

Læs mere

NemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple

NemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l

Læs mere

Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger

Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger 2012 10 10 SBI og Teknologisk Institut 1 Indhold 1 Indledning... 3 2 Definitioner... 3 3 Normforhold. Robusthed... 3 4. Forudsætninger...

Læs mere

10/9/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter. Indre kræfter.

10/9/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter. Indre kræfter. Statik og bgningskonstruktion Program lektion 8 8.-9.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.15 9. Pause 9. 1.15 Formgivning efter indre kræfter 1.15 1.45 Pause 1.45 1. Opgaveregning Kursusholder Poul

Læs mere

Kennedy Arkaden 23. maj 2003 B6-projekt 2003, gruppe C208. Konstruktion

Kennedy Arkaden 23. maj 2003 B6-projekt 2003, gruppe C208. Konstruktion Konstruktion 1 2 Bilag K1: Laster på konstruktion Bygningen, der projekteres, dimensioneres for følgende laster: Egen-, nytte-, vind- og snelast. Enkelte bygningsdele er dimensioneret for påkørsels- og

Læs mere

Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)

Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader) Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstrktioner, 5 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader Deformationsberegninger 1 Christian Frier

Læs mere

Arkivnr Bærende konstruktioner Udgivet Dec Revideret Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Side 1 af 5

Arkivnr Bærende konstruktioner Udgivet Dec Revideret Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Side 1 af 5 Landbrugets Byggeblade Konstruktioner Bygninger Teknik Miljø Arkivnr. 102.09-21 Bærende konstruktioner Udgivet Dec. 1990 Revideret 13.11.2002 Produktkrav for spaltegulvselementer af beton Side 1 af 5 Dette

Læs mere

Brikfarvekoder. Revideret 15. januar 2014. Oplysninger om koder på brik: CEdeklaration. Brikfarve

Brikfarvekoder. Revideret 15. januar 2014. Oplysninger om koder på brik: CEdeklaration. Brikfarve Brikfarvekoder Oplysninger om koder på brik: Brikfarve CEdeklaration Bemærkinger Anvendelse Exponeringsklasse MX3.2 til MX5 Aggressivt kemisk miljø BLÅ RØD Korrosionsbestandighed Frostfasthed 1 F F2 Rustfast

Læs mere

Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014

Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014 BEF Bulletin no. 3 Betonelementbyggeriers robusthed Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S Betonelement-Foreningen, 2. udgave, august 2014 Page 1 Forord... 3 1. Indledning... 4 2 Metoder til

Læs mere

Geostatisk pæleberegning

Geostatisk pæleberegning Geostatisk pæleberegning Anvendelsesområde Programmet beregner træk- og trykbelastede pæle i henholdsvis brudgrænse- og ækvivalent brudgrænsetilstand i vilkårlig lagdelt jord. Derved kan hensyn tages til

Læs mere

appendiks a konstruktion

appendiks a konstruktion appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen

Læs mere

Implementering af Eurocode 2 i Danmark

Implementering af Eurocode 2 i Danmark Implementering af Eurocode 2 i Danmark Bjarne Chr. Jensen ingeniørdocent, lic. techn. Syddansk Universitet Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-1: 1 1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner

Læs mere

Schöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP,

Schöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP, Schöck Isokorb type, P, +, P+P, Schöck Isokorb type 10 Armeret armeret Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 60 Produktbeskrivelse/bæreevnetabeller og tværsnit type 61 Planvisninger type

Læs mere

DIMENSION. Søjler og vægge 6. januar 2010

DIMENSION. Søjler og vægge 6. januar 2010 Athena DIMENSION Søjler og vægge 6 januar 2010 Indhold 1 Indledning... 2 2 Beregningsgrundlag... 2 2.1 Begrænsninger... 4 3 Opstart... 4 3.1 Installation... 4 3.2 Konfiguration... 4 3.3 Opstilling... af

Læs mere

DS/EN DK NA:2011

DS/EN DK NA:2011 DS/EN 1992-1-2 DK NA:2011 Nationalt anneks til Eurocode 2: Betonkonstruktioner Del 1-2: Generelle regler Brandteknisk dimensionering Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af og erstatter EN

Læs mere

Transportarmerede vægelementer

Transportarmerede vægelementer Kursus i transportarmerede vægelementer den 1. december 007 Bjarne Chr. Jensen Side 1 Transportarmerede vægelementer Kursus or Betonelement-Foreningen den 1. december 007 Bjarne Chr. Jensen Ingeniørdocent,

Læs mere

Konstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)

Konstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Christian Frier Aalborg Universitet 003 Konstrktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader

Læs mere

Udstøbningsblokke. Dansk Beton Industriforenings Blokfraktion. blokke til byggeriet. ANVISNING: SfB (21)(22) 1. udgave - April 2004

Udstøbningsblokke. Dansk Beton Industriforenings Blokfraktion. blokke til byggeriet. ANVISNING: SfB (21)(22) 1. udgave - April 2004 Udstøbningsblokke ANVISNING: SfB (21)(22) 1. udgave - April 2004 blokke til byggeriet Dansk Beton Industriforenings Blokfraktion Udgiver Forord Dansk Beton Industriforenings Blokfraktion Dansk Beton Industriforening

Læs mere

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPæNDENDE BETONDæK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

Læs mere

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG ARMERINGSPLADE FRITSPÆNDENDE BETONDÆK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG ARMERINGSPLADE FRITSPÆNDENDE BETONDÆK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPÆNDENDE BETONDÆK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

Læs mere

Konstruktion IIIb, gang 11 (Dimensionering af bjælker)

Konstruktion IIIb, gang 11 (Dimensionering af bjælker) Konstruktion IIIb, gang (Dimensionering af bjælker) Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Bøjningsimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stølænger - Forankring af enearmering

Læs mere

Betonelement-Foreningen, september 2013

Betonelement-Foreningen, september 2013 BEF Bulletin no. 3 Betonelementbyggeriers robusthed Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S Betonelement-Foreningen, september 2013 Page 1 Forord... 3 1. Indledning... 4 2 Metoder til sikring

Læs mere

Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong

Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.

Læs mere

PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT

PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT DTU Byg Opstalt nord Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff Mikkelsen A101 Study number s110141 Scale DTU Byg Opstalt øst Scale Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff

Læs mere

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side

Læs mere

Redegørelse for statisk dokumentation

Redegørelse for statisk dokumentation Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610

Læs mere

DS/EN 15512 DK NA:2011

DS/EN 15512 DK NA:2011 DS/EN 15512 DK NA:2011 Nationalt anneks til Stationære opbevaringssystemer af stål Justerbare pallereolsystemer Principper for dimensionering. Forord Dette nationale anneks (NA) er det første danske NA

Læs mere

Forspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke

Forspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den

Læs mere

DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN

DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN Titelblad Tema: Afgangsprojekt. Projektperiode: 27/10 2008-8/1 2009. Studerende: Fagvejleder: Kasper Nielsen. Sven Krabbenhøft. Kasper Nielsen Synopsis Dette projekt omhandler

Læs mere

Schöck Isokorb type KS

Schöck Isokorb type KS Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Indhold Side Tilslutningsskitser 13-135 Dimensioner 136-137 Bæreevnetabel 138 Bemærkninger 139 Beregningseksempel/bemærkninger 10 Konstruktionsovervejelser:

Læs mere

A1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016

A1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016 A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2

Læs mere

A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit

A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25

Læs mere

Murskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.

Murskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på. Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,

Læs mere

Vertigo i Tivoli. Lindita Kellezi. 3D Finit Element Modellering af Fundament. Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse

Vertigo i Tivoli. Lindita Kellezi. 3D Finit Element Modellering af Fundament. Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse Vertigo i Tivoli 3D Finit Element Modellering af Fundament Nordeuropas vildeste og hurtigste interaktive forlystelse Lindita Kellezi Vertigo - svimmelhed Dynamisk højde 40 m Max hastighed 100 km/t Platform

Læs mere

3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1

3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3.1 Lodrette laster 3.1.1 Nyttelast 6 3.1. Sne- og vindlast 6 3.1.3 Brand og ulykke 6 3. Lastkombinationer 7 3..1 Vedvarende eller midlertidige dimensioneringstilfælde

Læs mere

RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42

RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING

Læs mere

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

EUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPæNDENDE BETONDæK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup

Læs mere

Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge. Projekteringsrapport. EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked.

Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge. Projekteringsrapport. EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked. Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked Januar 2007 ù Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge EPS/XPS-sokkelelement til det danske

Læs mere

Eksempel på inddatering i Dæk.

Eksempel på inddatering i Dæk. Brugervejledning til programmerne Dæk&Bjælker samt Stabilitet Nærværende brugervejledning er udarbejdet i forbindelse med et konkret projekt, og gennemgår således ikke alle muligheder i programmerne; men

Læs mere

Ytong U-skaller Bæreevnetabeller

Ytong U-skaller Bæreevnetabeller Dato: Juni 9 - Blad: 212 - Side: 1/ Ytong U-skaller Xella Danmark A/S Helge Nielsens Allé 7, 3 DK-8723 Løsning Telefon.: 7 89 66 Fax: 7 89 6 3 www.xella.dk Dato: Juni 9 - Blad: 212 - Side: 2/ Forudsætninger

Læs mere

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen

BEF Bulletin no. 4. Huldæk og brand. Betonelement-Foreningen, september 2013. Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen ALECTIA A/S. Betonelementforeningen Middel temperaturstigning i ovn (Celsius) Tid (minutter) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 1000 900 SP-3 800 700 600 500 400 300 SP-1 200 SP-2 100 0 BEF Bulletin no. 4 Udarbejdet af: Jesper Frøbert Jensen

Læs mere

OPSVEJSTE KONSOLBJÆLKER

OPSVEJSTE KONSOLBJÆLKER Stålkvalitet S355 Kan evt. dimensioneres til R60 uden isolering på undersiden Lavet i henhold til Eurocodes Opsvejste konsolbjælker - Stålkvalitet S355 - Kan evt. dimensioneres til R60 uden isolering på

Læs mere

Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere

Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere Rekvirent: Kalk og Teglværksforeningen af 1893 Nørre Voldgade 48 1358 København K Att.: Tommy Bisgaard Udført af civilingeniør Poul

Læs mere

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen, Jørgen Nielsen & Niels-Jørgen Aagaard, SBi, 21. jan. 2007

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen, Jørgen Nielsen & Niels-Jørgen Aagaard, SBi, 21. jan. 2007 Notat Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen, Jørgen Nielsen & Niels-Jørgen Aagaard, SBi, 21. jan. 2007 Indledning Dette notat omhandler sikkerheden under vindpåvirkning af 2 højhuse

Læs mere

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH

Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Dansk Beton, Letbetongruppen - BIH Notat om udtræksstrker og beregning af samlinger imellem vægelementer Sag BIH, Samlinger J.nr. GC2007_BIH_R_002B Udg. B Dato 25 oktober 2008 GOLTERMANN CONSULT Indholdsfortegnelse

Læs mere

DS/EN 1993-1-1 DK NA:2010

DS/EN 1993-1-1 DK NA:2010 Nationalt Anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en sammenskrivning af EN 1993-1-1 DK NA:2007 og

Læs mere

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006 Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner

Læs mere

Ytong U-skaller Bæreevnetabeller

Ytong U-skaller Bæreevnetabeller Dato: Juni 9 - Blad: 212 - Side: 1/ Ytong U-skaller Xella Norge A/S Nedre Storgate 23 31 Drammen Telefon.: +47 32 23 24 4 Faks: +47 32 23 24 41 www.ytongsiporex.no Dato: Juni 9 - Blad: 212 - Side: 2/ Forudsætninger

Læs mere

4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2

4 HOVEDSTABILITET 1. 4.1 Generelt 2 4 HOVEDSTABILITET 4 HOVEDSTABILITET 1 4.1 Generelt 2 4.2 Vandret lastfordeling 4 4.2.1.1 Eksempel - Hal efter kassesystemet 7 4.2.2 Lokale vindkræfter 10 4.2.2.1 Eksempel Hal efter skeletsystemet 11 4.2.2.2

Læs mere

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse

Læs mere

Regn den ud før de andre... Leca ConstructionCalculator - Terrændæk

Regn den ud før de andre... Leca ConstructionCalculator - Terrændæk Regn den ud før de andre... Leca ConstructionCalculator - Terrændæk 1 2 Gør komplicerede beregninger enkle... Leca ConstructionCalculator Terrændæk, er specielt udviklet til dig, der arbejder med komplekse

Læs mere

5 SKIVESTATIK 1. 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15

5 SKIVESTATIK 1. 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15 5 Skivestatik 5 SKIVESTATIK 1 5.1 Dækskiver 2 5.1.1 Homogen huldækskive 4 5.1.2 Huldækskive beregnet ved stringermetoden 8 5.1.2.1 Eksempel 15 5.2 Vægskiver 21 5.2.1 Vægopstalter 22 5.2.2 Enkeltelementers

Læs mere

Statik Journal. Projekt: Amballegård Horsens

Statik Journal. Projekt: Amballegård Horsens 2013 Statik Journal Projekt: Amballegård 5 8700 Horsens BKHS21 A13. 2 semester Thomas Löwenstein 184758. Claus Nowak Jacobsen 197979. Via Horsens 09 12 2013 Indhold 1. Projekteringsgrundlag der er anvendt...

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk KOGEBOG TIL BEREGNING AF MURVÆRK

Læs mere

Statiske beregninger. Børnehaven Troldebo

Statiske beregninger. Børnehaven Troldebo Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar

Læs mere

Titelblad. Synopsis. Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology. En kompliceret bygning. Sven Krabbenhøft. Jakob Nielsen

Titelblad. Synopsis. Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology. En kompliceret bygning. Sven Krabbenhøft. Jakob Nielsen 1 Titelblad Titel: Tema: Hovedvejleder: Fagvejledere: Kontorbyggeri ved Esbjerg Institute of Technology En kompliceret bygning Jens Hagelskjær Henning Andersen Sven Krabbenhøft Jakob Nielsen Projektperiode:

Læs mere

Beregningsprogrammer til byggeriet

Beregningsprogrammer til byggeriet Beregningsprogrammer til byggeriet StruSoft Dimension er en serie af beregningsprogrammer til byggebranchen, hvor hvert program fokuserer på bestemmelsen, udnyttelsen og dimensioneringen af forskellige

Læs mere

Beregningsprogrammer til byggeriet

Beregningsprogrammer til byggeriet Beregningsprogrammer til byggeriet CQ Dimension er en serie af beregningsprogrammer til byggebranchen, hvor hvert program fokuserer på bestemmelsen, udnyttelsen og dimensioneringen af forskellige konstruktions-

Læs mere

Sammenligning af sikkerhedsniveauet for elementer af beton og letbeton

Sammenligning af sikkerhedsniveauet for elementer af beton og letbeton Dansk Betondag 2004 Hotel Svendborg, Fyn 23. september 2004 Sammenligning af sikkerhedsniveauet for elementer af beton og letbeton Ingeniørdocent, lic. techn. Bjarne Chr. Jensen Niels Bohrs Allé 1 5230

Læs mere

Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009

Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009 ES-CONSULT A/S E-MAIL es-consult@es-consult.dk STAKTOFTEN 0 DK - 950 VEDBÆK TEL. +45 45 66 10 11 FAX. +45 45 66 11 1 DENMARK http://.es-consult.dk Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes

Læs mere