Festtelt, Aluminiumrammer Type 6,0-2,2-3,3 og Type 9,0-2,2-3,8 Statiske beregninger EN 13782:2005

Transkript

1 Festtelt, Aluminiumrammer Type 6,0-2,2-3,3 og Type 9,0-2,2-3,8 Statiske beregninger EN 13782:2005 Kibæk Presenning Lyager 11, 6933 Kibæk Udgivelsesdato : Juli 2009 Projekt : Rev. : A Udarbejdet : JOI Kontrolleret : SDW Godkendt : SDW r:\projects\kol\14\ \06_output\teltbog6og9m en 13782\forside9,0-2,2-3,8_reva.doc

2 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 1 Indholdsfortegnelse Generelt... 2 Indledning... 2 Dimensioner... 2 Teltdug... 2 Stabilitet i længde- og tværretningen... 2 Samlinger... 3 Foddetaljer... 3 Beregningsforudsætninger... 3 Snelast... 3 Vindlast... 4 Forankring med jordspyd... 4 Deformationer... 4 Materialedata... 5 Tværsnitskonstanter... 5 Referencer... 6 Software... 6 Beregninger... 7 Egenvægte... 7 Vindlast... 7 Eftervisning af aluminiumsprofiler... 9 Eftervisning af knæ- og kipsamlinger Svejsesamlinger for knæ og kip Gavle Vindstropper Øje ved knæsamling Jordankre Ballast Bilag: A Udskrifter fra Robot B Aluminiumsprofil SAPA C Tegninger D Vindafstivningssystem og barduner E Teltdug

3 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 2 Generelt Indledning Nærværende statiske beregninger omhandler teltene med 6- og 9 m spænd fra firmaet Kibæk Presenning. Teltene er at betragte som midlertidige konstruktioner og eftervises som følge deraf efter EN samt de relevante last- og materialenormer. Teltene sættes op direkte på jorden uden nogen form for permanent forankring eller fundering og kan let samles og adskilles igen. Teltene må kun opsættes på tidspunkter af året hvor snefald er usandsynligt. Alternativt skal det aktivt forhindres at teltene påvirkes af sne enten ved at sneen fjernes mekanisk eller ved at der installeres udstyr til opvarmning af teltene. Udstyret skal igangsættes inden snefald og skal kunne holde lufttemperaturen på ydersiden af teltdugen over +2 grader Celcius. EN afsnit 6.3 fastsætter en standardbelastning for telte på 0,1 kn/m 2 der skal kombineres med egenvægten. Teltene er ikke eftervist for denne belastning og rammerne må derfor ikke belastes med en nyttelast større end svarende til 50 kg ophængt i kip. Belastning ud over egenvægten kan f.eks. være ophæng af diverse midlertidige installationer i rammerne. Dimensioner Teltet er en rammekonstruktion med en rammeafstand på 3 m. Rammerne forbindes med langsgående profiler. Rammerne produceres med spænd på 9 og 6 m og længden på teltene kan være op til 30 m. Tegninger kan findes under bilag C. Teltdug Tag og sider er dækket af en dug der består af PVC. Den beregnede egenlast er 80 N/m 2. Iht. EN sættes egenlasten i løft- og stabilitetsundersøgelserne til 5,0 N/m 2. Dokumentation for teltdugen er vedlagt som bilag E. Stabilitet i længde- og tværretningen Vandrette kræfter i længderetningen optages af vindkryds ved gavlene. Iht. EN skal der, ved lange telte, indplaceres ekstra vindkryds således at der ikke bliver mere end 6 fag ved siden af hinanden uden vindkryds.

4 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 3 Vandrette kræfter i tværretningen optages af udvendige barduner der er fastgjort til rammehjørnerne og forankret med jordankre. Samlinger Aluminiumsprofilerne samles med forbindelser ved knæ/rammehjørner og ved kip. Samlingerne udføres af stålprofiler der skydes ind i aluminiumsprofilerne. Mellem stål- og aluminiumsprofilerne udføres gennemgående bolte, for hvilke belastningerne vil være minimale. Foddetaljer Ved foden af rammerne monteres der fodplader. Fodpladerne forankres til jorden med jordankre. Teltene må kun opstilles på steder hvor jorden har den fornødne bæreevne. Jordens bæreevne under fodpladerne skal være mindst 150 kn/m 2. Jordankre med diameter ø32 mm skal forankres mindst 800 mm. Alle rammer skal forankres 800 mm i jorden med 1 stk. ø32 mm jordanker ved hver fod og alle barduner skal forankres 1200 mm i jorden med 2 stk. ø32 mm jordankre. Dette forudsætter at opstilling sker på stiv lerjord. Alternativt til ovenstående skal det for det enkelte tilfælde eftervises at bæreevnen af den udførte forankring er tilstrækkelig. Beregningsforudsætninger Der regnes på en ramme med 9 m spænd med barduner. For 6 m spænd vil dette være på den sikre side. Rammeafstanden er 3 m, taghældningen er 20 grader, benhøjden er 2,22 m og teltlængden er 6 m. Rammerne udføres i aluminiumsprofiler fra SAPA nr , dimension 80x48x2,4 mm. Samlinger ved knæ og kip udføres i TPS-stålprofiler, dimension 60x40x3,0 mm. Samlinger ved fod udføres i TPS-stålprofiler, dimension 60x40x3,0 mm. Gavlsøjler udføres i aluminiumsprofiler fra SAPA nr , dimension 80x48x2,4 mm. Snelast Teltet beregnes ikke for snelast. Der forudsættes udelukkende anvendelse i perioder uden snefald eller i situationer hvor snelast ikke kan forekomme. Aluminiumsrammerne kan ikke eftervises for belastning i form af sne.

5 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 4 Vindlast Teltet eftervises efter den europæiske norm for midlertidige konstruktioner EN 13782:2005. Vindlasten sættes i h.t. afsnit til 0,3 kn/m 2. Forankring med jordspyd Samtlige rammeben forankres med jordspyd. Jordspyd regnes i h.t. EN 13782:2005. Samtlige barduner skal forankres med 2 stk. jordankre ø 32 mm, l eff = 1,2 m. Samtlige rammeben skal forankres med 1 stk. jordanker ø 32 mm, l eff = 0,8 m. Beregningen er forudsat opstilling på fast moræneler. Der skal ved enhver opstilling foretages en vurdering af de stedlige forhold. Vurderingen foretages af en geoteknisk kyndig person. Såfremt der er tvivl om jordbundens beskaffenhed, skal der foretages bæreevneforsøg for overholdelse af følgende anker kræfter: Barduner: Rammeben: 5,55 kn/ankergruppe 1,26 kn/ankergruppe Bæreevnen skal være til stede i lastretningen. Kan der grundet de stedlige forhold ikke udføres korrekt forankring ved anvendelse af jordankre skal ovenstående belastninger optages ved anvendelsen af ballast svarende til: Barduner: Rammeben: 2015 kg. 220 kg. Deformationer Ved påførsel af de ydre kræfter kan der beregningsmæssigt bestemmes temmelig store deformationer. De teoretiske deformationer ved rammehjørne ~ 11 cm vandret og deformationerne ved kippen ~ 14 cm lodret uden ophæng af den maksimalt tilladelige nyttelast. Ovenstående deformationer er teoretisk bestemte bevægelser for regningsmæssig last, og efter vort skøn vil disse værdier i praksis være noget mindre.

6 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 5 Materialedata Standard Emne 1 Profil RHS 60x40x3,0 mm EN Materiale S355JRH EN flydespænding 355 MPa EN Brudspænding 470 MPa EN Tilladelig spænding 323 MPa EN Elasticitetsmodul MPa EN Emne 2 Profil SAPA Se bilag Materiale 6005 T6 EN σ0,2-spænding 215 MPa EN Brudspænding 255 MPa EN Tilladelig spænding 179 MPa DS/EN DK NA Elasticitetsmodul MPa EN Emne 3 Profil RHS 30x20x3,0 mm EN Materiale S355JRH EN flydespænding 355 MPa EN Brudspænding 470 MPa EN Tilladelig spænding 323 MPa EN Elasticitetsmodul MPa EN Tværsnitskonstanter Emne Areal Intertimoment Bredde Højde [mm 2 ] Y [mm 4 ] Z [mm 4 ] [mm] [mm] ,65 x ,39 x ,63 x ,19 x ,94 x ,94 x

7 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 6 Referencer EN Midlertidige konstruktioner Telte - Sikkerhed DS/EN Last på bærende konstruktioner del 1-4: Generelle laster - Vindlast DS/EN Stålkonstruktioner del 1-8: Samlinger DS/EN Aluminiumskonstruktioner Generelle regler for konstruktioner DS/EN DK NA: Nationalt Anneks til Aluminiumskonstruktioner del 1-1 Software Microsoft Office Word Robobat Robot Millennium AutoDesk AutoCad

8 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 7 Beregninger Egenvægte Maksimal egenvægt: g = 3,0 x 0,08 = 0,24 kn/m Egenvægt ved løft- og stabilitetsberegninger iht. EN 13782: g = 3,0 x 0,005 = 0,015 kn/m Egenvægt af aluminiumskonstruktionen medtages automatisk af Robot. Vindlast Hastighedstryk iht. EN 13782: 0,3 kn/m 2 Skitse: Vind mod facade Vindtryk/vindsug Formfaktor* Opland Last - [m] [kn/m 2 ] W 1 +0,8 3,0 +0,72 W 2-0,4 3,0-0,36 W 3 1,2 x sinα 0,4 3,0-0,01 W 4-0,4 3,0-0,36 * iht. EN 13782

9 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 8 Vind mod gavl Vindtryk/vindsug Formfaktor** Opland Last - [m] [kn/m 2 ] W 1-0,8 3,0-0,72 W 2-0,8 3,0-0,72 W 3-0,667 3,0-0,60 W 4-0,667 3,0-0,60 ** iht. DS/EN , vindområde H og B

10 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 9 Eftervisning af aluminiumsprofiler De dimensionsgivende, samhørende snitkræfter er: For kip: (lastkombination: 1,35G + 1,5Wfacade + 1,35Q) My = 1,65 knm Fx = -0,78 kn Fz = 0,10 kn For knæ: (lastkombination: 1,35G + 1,5Q) My = -1,94 knm Fx = 2,20 kn Fz = -1,07 kn Se også udskrifter i bilag A. Kombineret last: N Ed = 2,20 x 10 3 N N Rd = 660 x (215 / 1,2) = 118,25 x 10 3 N M y,ed = 1,94 x 10 6 Nmm M y,rd = (5,63 x 10 5 / (80 / 2)) x (215 / 1,2) = 2,52 x 10 6 Nmm (N Ed / N Rd ) + (M Ed / M Rd ) = 0,79 < 1,0 OK Forskydning: V Ed = 1,07 x 10 3 N V Rd = 80 x 2,4 x 2 x (215 / 1,2) / 3 0,5 = 39,72 x 10 3 N (V Ed / V Rd ) = 0,03 < 0,5 < 1,0 OK

11 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 10 Eftervisning af knæ- og kipsamlinger De dimensionsgivende, samhørende snitkræfter er: For kip: (lastkombination: 1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade) My = 1,67 knm Fx = -0,58 kn Fz = -0,03 kn For knæ: (lastkombination: 1,35G + 1,5Q) My = -2,37 knm Fx = 2,06 kn Fz = 1,55 kn Se også udskrifter i bilag A. Kombineret last: N Ed = 2,06 x 10 3 N N Rd = 554 x (355 / 1,1) = 178,8 x 10 3 N M y,ed = 2,37 x 10 6 Nmm M y,rd = (2,65 x 10 5 / (60 / 2)) x (355 / 1,1) = 2,85 x 10 6 Nmm (N Ed / N Rd ) + (M Ed / M Rd ) = 0,84 < 1,0 OK Forskydning: V Ed = 1,55 x 10 3 N V Rd = 60 x 3 x 2 x (355 / 1,1) / 3 0,5 = 67,08 x 10 3 N (V Ed / V Rd ) = 0,02 < 0,5 < 1,0 OK Svejsesamlinger for knæ og kip Samlingerne gennemsvejses svarende til EXC2 og har derfor sammen bæreevne som selve stålprofilet. Af ovenstående ses derved at bæreevnen er i orden.

12 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 11 Gavle L max = 3,5 m Vindlast: w d = 3,0 x 0,8 x 0,3 x 1,5 = 1,08 kn/m M y,ed = 1/8 x 1,08 x 3,5 2 = 1,65 x 10 6 Nmm M y,rd = (5,63 x 10 5 / (80 / 2)) x (215 / 1,2) = 2,52 x 10 6 Nmm (M Ed / M Rd ) = 0,65 < 1,0 OK V Ed = ½ x 3,5 x 1,08 = 1,89 x 10 3 N V Rd = 80 x 2,4 x 2 x (215 / 1,2) / 3 0,5 = 39,72 x 10 3 N (V Ed / V Rd ) = 0,05 < 0,5 < 1,0 OK Vindstropper Skitse: Laster: F 1d = 1,5 x 0,8 x 0,3 x (2,2 / 2 x 9,0 / 2 + 1,64 / 2 x 9,0 / 2) / cos 36,5 = 3,87 kn F 2d = ( 3, ,60 2 ) 0,5 = 5,55 kn (Se bilag A) Hvor F 1d er den regningsmæssige kraft i vindkrydset og F 2d er den regningsmæssige kraft i bardunen.

13 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 12 Galvaniseret stålwire: (Se bilag D) Eksempel: - 3/16 - Diameter ø 5 mm - Karakteristisk trækbrudstyrke: 19,4 kn Ved optagelse af den regningsmæssige last er der en materialesikkerhed på ( 19,4 / 5,55 ) = 3,5. Det ses umiddelbart at wiren er i orden. Galvaniseret bardunstrammer: (Se bilag D) Eksempel: - D = 7 mm - d = 8 mm - a = 12 mm - C = 25 mm Karakteristisk trækbrudstyrke: 30 kn Galvaniseret bardunstrammerlås: (Se bilag D) Eksempel: - M10 - L max = 275 mm Karakteristisk trækbrudstyrke: 19,5 kn Ved optagelse af den regningsmæssige last er der en materialesikkerhed på ( 19,5 / 5,55 ) = 3,5. Det ses umiddelbart at opstramningssystemet er i orden. Øje ved knæsamling Den maksimale kraft på øjet er den samme som reaktionen ved fastgørelse til jorden. Vandret reaktion: 3,11 kn Lodret reaktion: 4,60 kn Skitse:

14 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 13 Svejsesamling: σ = 3,11 x 10 3 / ( 2 x 3 x ( 36 2 x 3 )) = 21,6 MPa t = 4,60 x 10 3 / ( 2 x 3 x ( 36 2 x 3 )) = 31,9 MPa ( σ x τ 2 ) 0,5 = 59,4 MPa < f u / ( β w x γ M2 ) = 470 / ( 0,9 x 1,35 ) = 386,8 MPa OK σ = 21,6 MPa < 0,9 x f u / γ M2 = 313,3 MPa OK Jordankre Jf. bilag A skal følgende kræfter kunne optages: Ved forankring af barduner: Fx = 3,11 kn Fz = 4,60 kn F = ( 3, ,60 2 ) 0,5 = 5,55 kn Ved forankring af rammeben: Fx = 0,19 kn Fz = 1,25 kn F = ( 0, ,25 2 ) 0,5 = 1,26 kn Iht. EN13782 er bæreevnen af jordankre i stiv lerjord som følger: I) L eff sættes til 80 cm og d = 3,2 cm. For rent træk: 8 x d x l eff = 2,05 x 10 3 N For træk med en vinkel på 45 grader: 10 x d x l eff = 2,56 x 10 3 N II) L eff sættes til 120 cm og d = 3,2 cm. For rent træk: 8 x d x l eff = 3,07 x 10 3 N For træk med en vinkel på 45 grader: 10 x d x l eff = 3,84 x 10 3 N

15 Aluminiumrammer type 9,0-2,2-3,8 Statisk beregning - Rev. A Kibæk Presenning Dato: Juli 2009 Sag nr Side 14 Det ses af ovenstående bæreevner at forankring af hvert rammeben kan foretages med 1 stk. 80 cm ø3,2 cm jordanker og at forankring af hver bardun kan foretages med 2 stk. 120 cm ø3,2 cm jordankre. For andre jordtyper eller andre forhold i øvrigt skal der foretages en vurdering af en geoteknisk kyndig person. Ballast Jf. EN kan der for såvel sand- som lerjord forudsættes en friktionskoefficient på 0,2 når fodpladen er udført i stål. Ved forankring af barduner bliver den lodrette last der skal bruges til at ophæve den vandrette komposant derfor: 3,11 / 0,2 = 15,55 kn, svarende til 1555 kg ballast. Den lodrette last der skal bruges for at ophæve den lodrette komposant er: 4,60 kn, svarende til 460 kg ballast. Til forankring af barduner skal der derfor bruges ( ) = 2015 kg ballast. Ved forankring af rammeben bliver den lodrette last der skal bruges til at ophæve den vandrette komposant: 0,19 / 0,2 = 0,95 kn, svarende til 95 kg ballast. Den lodrette last der skal bruges for at ophæve den lodrette komposant er: 1,25 kn, svarende til 125 kg ballast. Til forankring af rammeben skal der derfor bruges ( ) = 220 kg ballast.

16 Bilag A Udskrifter fra Robot

17 Knudenumre Page : 1

18 Elementnumre Page : 2

19 View - Cases: 1 (Self-weight Aluminium) Page : 3

20 View - Cases: 2 (Self-weight membrane) Page : 4

21 View - Cases: 3 (Self-weight, dry canvas) Page : 5

22 View - Cases: 15 (Wind Facade) Page : 6

23 View - Cases: 20 (Wind Gable) Page : 7

24 View - Cases: 30 (Live Load (Node)) Page : 8

25 Data - Nodes Node X (m) Z (m) Support code Support 1 0,0 0,0 xxf Pinned 2 0,0 2,22 3 4,50 3,86 4 9,00 2,22 5 9,00 0,0 xxf Pinned 6 0,0 1,82 7 0,38 2,36 8 4,12 3,72 9 4,88 3, ,62 2, ,00 1, ,50 0,0 xxf Pinned 13 10,50 0,0 xxf Pinned Loads - Cases Case Case name Nature Analysis type 1 Self-weight Aluminium dead Static - Nonlin 2 Self-weight membrane dead Static - Nonlin 3 Self-weight, dry canvas dead Static - Nonlin 5 Conventional Load dead Static - Nonlin 10 Snow load dead Static - Nonlin 15 Wind Facade wind Static - Nonlin 20 Wind Gable wind Static - Nonlin 30 Live Load (Node) Live1 Static - Nonlin 100 1,35G + 1,0Pconv Nonlin. Combination 101 1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q Nonlin. Combination 102 1,35G + 1,5S + 1,35WFac Nonlin. Combination 103 1,35G + 1,35S + 1,5WFac Nonlin. Combination 104 1,35G + 1,5WGable Nonlin. Combination 105 1,35G + 1,5S + 1,35WGable Nonlin. Combination 106 1,35G + 1,35S + 1,5WGable Nonlin. Combination 107 1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade Nonlin. Combination 108 1,35G + 1,5Q Nonlin. Combination 110 0,9Gmin + 1,5WFac Nonlin. Combination 111 0,9Gmin + 1,5WGable Nonlin. Combination 112 1,0Gmin + 1,2 WFac Nonlin. Combination 113 1,0Gmin + 1,2WGable Nonlin. Combination 114 1,0G + 1,5WFac Nonlin. Combination 115 1,0G + 1,5WGable Nonlin. Combination Loads - Values Case Load type List Load values 1 self-weight 1to6 PZ Negative Factor=1,00 2 uniform load 1to4 PZ=-0,24(kN/m) 3 uniform load 1to4 PZ=-0,01(kN/m) 5 uniform load 1to4 PZ=-0,30(kN/m) Page : 9

26 Case Load type List Load values 10 uniform load 2 3 PZ=-0,60(kN/m) projected 15 uniform load 1 PX=0,72(kN/m) 15 uniform load 2 PZ=-0,01(kN/m) local 15 uniform load 3 PZ=0,36(kN/m) local 15 uniform load 4 PX=0,36(kN/m) 20 uniform load 2 3 PZ=0,60(kN/m) local 20 uniform load 1 PX=-0,72(kN/m) 20 uniform load 4 PX=0,72(kN/m) 30 nodal force 3 FZ=-0,50(kN) Page : 10

27 View - MY; Cases: 101 (1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q) Page : 11

28 View - FZ; Cases: 101 (1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q) Page : 12

29 View - FX; Cases: 101 (1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q) Page : 13

30 View - MY; Cases: 104 (1,35G + 1,5WGable) Page : 14

31 View - FZ; Cases: 104 (1,35G + 1,5WGable) Page : 15

32 View - FX; Cases: 104 (1,35G + 1,5WGable) Page : 16

33 View - MY; Cases: 107 (1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade) Page : 17

34 View - FZ; Cases: 107 (1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade) Page : 18

35 View - FX; Cases: 107 (1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade) Page : 19

36 View - MY; Cases: 108 (1,35G + 1,5Q) Page : 20

37 View - FZ; Cases: 108 (1,35G + 1,5Q) Page : 21

38 View - FX; Cases: 108 (1,35G + 1,5Q) Page : 22

39 View - MY; Cases: 112 (1,0Gmin + 1,2 WFac) Page : 23

40 View - FZ; Cases: 112 (1,0Gmin + 1,2 WFac) Page : 24

41 View - FX; Cases: 112 (1,0Gmin + 1,2 WFac) Page : 25

42 View - MY; Cases: 113 (1,0Gmin + 1,2WGable) Page : 26

43 View - FZ; Cases: 113 (1,0Gmin + 1,2WGable) Page : 27

44 View - FX; Cases: 113 (1,0Gmin + 1,2WGable) Page : 28

45 View - MY; Cases: 114 (1,0G + 1,5WFac) Page : 29

46 View - FZ; Cases: 114 (1,0G + 1,5WFac) Page : 30

47 View - FX; Cases: 114 (1,0G + 1,5WFac) Page : 31

48 View - MY; Cases: 115 (1,0G + 1,5WGable) Page : 32

49 View - FZ; Cases: 115 (1,0G + 1,5WGable) Page : 33

50 View - FX; Cases: 115 (1,0G + 1,5WGable) Page : 34

51 Load Combination - Cases: to115 Values 1 - Cases: to115 Filtering Combinations Full list Selection 100to to to115 Total number 15 Selected number 8 - Cases: to115 Combinations Name Analysis type Combination nature Case nature Definition 101 1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q Nonlin. Combina ULS (1+2+30)* * ,35G + 1,5WGable Nonlin. Combina ULS (1+2)* * ,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade Nonlin. Combina ULS (1+2+15)* * ,35G + 1,5Q Nonlin. Combina ULS (1+2)* * ,0Gmin + 1,2 WFac Nonlin. Combina ULS (1+3)* * ,0Gmin + 1,2WGable Nonlin. Combina ULS (1+3)* * ,0G + 1,5WFac Nonlin. Combina ULS (1+2)* * ,0G + 1,5WGable Nonlin. Combina ULS (1+2)* *1.50 Page : 1

52 Displacements - Cases: to115 Values 1 - Cases: to115 Filtering Node Case Full list 1to13 1to3 5to20By5 3 Selection 2to Total number Selected number Cases: to115 Node/Case UX (mm) UZ (mm) RY (Rad) 2/ 101 2,0-0,3 0,027 2/ 104 0,5 0,0-0,005 2/ 107 1,8-0,3 0,028 2/ ,4-0,1 0,012 2/ 112 1,7-0,2-0,001 2/ 113 1,3-0,0-0,009 2/ 114 2,1-0,3 0,014 2/ 115 0,8 0,0-0,007 3/ ,2-168,1-0,028 3/ 104-0,0 2,5 0,000 3/ ,4-174,7-0,026 3/ 108-0,0-196,4 0,000 3/ 112 3,5-4,6-0,015 3/ 113-0,0 5,0 0,000 3/ ,0-84,8-0,023 3/ 115-0,0 3,6 0,000 4/ ,5-0,0 0,019 4/ 104-0,5 0,0 0,005 4/ ,0-0,0 0,019 4/ ,4-0,1-0,012 4/ 112 5,3 0,1 0,010 4/ 113-1,3-0,0 0,009 4/ ,0 0,0 0,014 4/ 115-0,8 0,0 0,007 Page : 1

53 Displacements - Case: 30 (Live Load (Node)) Values 1 - Case: 30 (Live Load (Node)) Filtering Node Case Full list 1to13 1to3 5to20By5 3 Selection 2to4 30 Total number Selected number Case: 30 (Live Load (Node)) Node/Case UX (mm) UZ (mm) RY (Rad) 2/ 30-14,6-0,0 0,001 3/ 30-0,0-40,0 0,000 4/ 30 14,6-0,0-0,001 Page : 1

54 Reactions in the coordinate system: global - Cases: to115 Values 1 in the coordinate system: global - Cases: to115 Filtering Node Case Full list 1to13 1to3 5to20By5 3 Selection Total number Selected number 2 8 in the coordinate system: global - Cases: to115 Node/Case FX (kn) FZ (kn) MY (knm) 1/ 101-0,27 6,50 0,00 1/ 104 0,77-0,08 0,0 1/ 107-0,15 6,06 0,00 1/ 108 1,07 2,83-0,00 1/ 112-0,77 3,76 0,00 1/ 113 0,48 0,58 0,00 1/ 114-0,59 5,88-0,00 1/ 115 0,72 0,15 0,0 5/ 101-1,33 1,02 0,00 5/ 104-0,77-0,08-0,00 5/ 107-1,35 1,25 0,00 5/ 108-1,07 2,83 0,00 5/ 112-0,19-1,25 0,00 5/ 113-0,48 0,58 0,00 5/ 114-0,80-0,00-0,00 5/ 115-0,72 0,15 0,00 Case 101 1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q Sum of val. -1,60 7,52 0,00 Sum of reac. -4,50 3,23-15,68 Sum of forc. 4,50-3,23 15,68 Check val. 0,00 0,00 0,00 Precision 2,95341e-013 3,50120e-031 Case 104 1,35G + 1,5WGable Sum of val. 0,0-0,16-0,00 Sum of reac. 0,0-3,18 14,30 Sum of forc. 0,0 3,18-14,30 Check val. 0,0-0,00 0,00 Precision 1,00000e+000 6,47607e-032 Case 107 1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade Sum of val. -1,50 7,32 0,00 Sum of reac. -4,05 3,54-16,97 Sum of forc. 4,05-3,54 16,97 Check val. -0,00-0,00-0,00 Precision 0,0 1,63489e-013 Case 108 1,35G + 1,5Q Page : 1

55 Node/Case FX (kn) FZ (kn) MY (knm) Sum of val. 0,00 5,67 0,00 Sum of reac. 0,00 5,67-25,53 Sum of forc. 0,0-5,67 25,53 Check val. 0,00-0,00 0,00 Precision 1,00000e+000 7,31044e-031 Case 112 1,0Gmin + 1,2 WFac Sum of val. -0,96 2,51 0,00 Sum of reac. -3,60-1,40 5,39 Sum of forc. 3,60 1,40-5,40 Check val. -0,00-0,00-0,00 Precision 1,00000e+000 4,90959e-008 Case 113 1,0Gmin + 1,2WGable Sum of val. 0,00 1,15 0,00 Sum of reac. 0,00-5,99 26,94 Sum of forc. 0,0 5,99-26,94 Check val. 0,00-0,00 0,00 Precision 6,36837e-015 2,91693e-031 Case 114 1,0G + 1,5WFac Sum of val. -1,39 5,88-0,00 Sum of reac. -4,50 1,28-6,90 Sum of forc. 4,50-1,28 6,90 Check val. -0,00 0,00-0,00 Precision 7,97484e-007 4,29242e-011 Case 115 1,0G + 1,5WGable Sum of val. 0,0 0,31 0,00 Sum of reac. 0,00-4,45 20,04 Sum of forc. 0,00 4,45-20,04 Check val. 0,00-0,00 0,00 Precision 1,00000e+000 1,31829e-031 Page : 2

56 Reactions in the coordinate system: global - Cases: to115 Values 1 in the coordinate system: global - Cases: to115 Filtering Node Case Full list 1to13 1to3 5to20By5 3 Selection Total number Selected number 2 8 in the coordinate system: global - Cases: to115 Node/Case FX (kn) FZ (kn) MY (knm) 12/ 101-2,91-4,29 0,0 12/ 104-1,03-1,51 0,0 12/ 107-2,56-3,78 0,0 12/ 108-0,01 0,00 0,0 12/ 112-2,65-3,91 0,0 12/ 113-2,42-3,57 0,0 12/ 114-3,11-4,60 0,0 12/ 115-1,61-2,38 0,0 13/ 101 0,01 0,00 0,0 13/ 104 1,03-1,51 0,0 13/ 107 0,01 0,00 0,0 13/ 108 0,01 0,00 0,0 13/ 112 0,00 0,00 0,0 13/ 113 2,42-3,57 0,0 13/ 114 0,00 0,00 0,0 13/ 115 1,61-2,38 0,0 Case 101 1,35G + 1,5Wfac + 1,35Q Sum of val. -2,90-4,29 0,0 Sum of reac. -4,50 3,23-15,68 Sum of forc. 4,50-3,23 15,68 Check val. 0,00 0,00 0,00 Precision 2,95341e-013 3,50120e-031 Case 104 1,35G + 1,5WGable Sum of val. 0,0-3,02 0,0 Sum of reac. 0,0-3,18 14,30 Sum of forc. 0,0 3,18-14,30 Check val. 0,0-0,00 0,00 Precision 1,00000e+000 6,47607e-032 Case 107 1,35G + 1,5Q + 1,35Wfacade Sum of val. -2,56-3,77 0,0 Sum of reac. -4,05 3,54-16,97 Sum of forc. 4,05-3,54 16,97 Check val. -0,00-0,00-0,00 Precision 0,0 1,63489e-013 Case 108 1,35G + 1,5Q Page : 1

57 Node/Case FX (kn) FZ (kn) MY (knm) Sum of val. 0,0 0,01 0,0 Sum of reac. 0,00 5,67-25,53 Sum of forc. 0,0-5,67 25,53 Check val. 0,00-0,00 0,00 Precision 1,00000e+000 7,31044e-031 Case 112 1,0Gmin + 1,2 WFac Sum of val. -2,65-3,91 0,0 Sum of reac. -3,60-1,40 5,39 Sum of forc. 3,60 1,40-5,40 Check val. -0,00-0,00-0,00 Precision 1,00000e+000 4,90959e-008 Case 113 1,0Gmin + 1,2WGable Sum of val. 0,00-7,14 0,0 Sum of reac. 0,00-5,99 26,94 Sum of forc. 0,0 5,99-26,94 Check val. 0,00-0,00 0,00 Precision 6,36837e-015 2,91693e-031 Case 114 1,0G + 1,5WFac Sum of val. -3,11-4,60 0,0 Sum of reac. -4,50 1,28-6,90 Sum of forc. 4,50-1,28 6,90 Check val. -0,00 0,00-0,00 Precision 7,97484e-007 4,29242e-011 Case 115 1,0G + 1,5WGable Sum of val. 0,00-4,76 0,0 Sum of reac. 0,00-4,45 20,04 Sum of forc. 0,00 4,45-20,04 Check val. 0,00-0,00 0,00 Precision 1,00000e+000 1,31829e-031 Page : 2

58 Bilag B Aluminiumsprofil SAPA

59 Hovedprofil SAPA

60 Bilag C Tegninger

61 Bilag D Vindafstivningssystem og barduner

62

63

64

65 Bilag E Teltdug

66

67

68