Figurfortegnelse. Tabelfortegnelse. A Trafikberegning 1 A.1 Fremskrivning til år
|
|
- Flemming Christoffersen
- 7 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Indholdsfortegnelse Indholdsfortegnelse Figurfortegnelse Tabelfortegnelse i v ix A Trafikberegning 1 A.1 Fremskrivning til år B Belægningsdimensionering 3 B.1 Ækvivalente lagtykkelser C Stopsigt og mødesigt 9 D Overhalingssigt 11 D.1 Overhalingssigt i horisontalkurver D.2 Overhalingssigt i vertikalkurver E Beregning af mindste horisontale og vertikale radius 15 E.1 Beregning af mindste horisontale radius E.2 Beregning af mindste vertikale radius F Bestemmelse af klotoideparameter 17 F.1 Kriterier F.2 Indgangsdata F.2.1 Inddatafil F.2.2 Uddata F.2.3 Tittabel G Rundkørsel 23 G.1 Trafikfordeling G.2 Kapacitetsberegninger G.3 Kapacitet og serviceniveau
2 ii INDHOLDSFORTEGNELSE H Skitseprojekt 29 H.1 Skitseprojekt H.2 Skitseprojekt I Dimensionering 41 I.1 Bropladen I.1.1 Bropladen I.1.2 Bropladen med 2 U-profiler I.1.3 Bropladen med 4 U-profiler I.1.4 Konklusion I.2 H-profil I.2.1 Brudgrænsetilstand I.2.2 Anvendelsesgrænsetilstand I.3 I-profil I.3.1 Brudgrænsetilstand I.3.2 Anvendelsesgrænsetilstand I.3.3 Opsummering I.4 Vindafstivning I.5 Gitterkonstruktion I.5.1 Trykstænger I.5.2 Trækstænger I.6 Søjler I.7 Boltesamlinger I.7.1 Vindafstivning I.7.2 Gittersamling I.8 Deformation J Vandføring i Mastrup bæk 89 J.1 Udførelse af målinger J.2 Måleresultater J.2.1 Vandføring J.3 Beregning af vandføringen i Mastrup bæk J.3.1 Fejlkilder ved målinger J.3.2 Dimensionsgivende vandføring
3 INDHOLDSFORTEGNELSE iii K Afvanding 97 K.1 Afstrømning K.1.1 Den rationelle formel K.1.2 Samlet afstrømning K.2 Grøfter K.2.1 Tværsnitsareal af vandføring K.2.2 Middelhastighed K.2.3 Beregning af naturlig dybde K.3 Regnvandsbassin K.4 Rørstrømning K.4.1 Beregning af rørdiameter K.5 Dimensionering af rør K.5.1 Dimensionering af rør K.5.2 Dimensionering af rør K.5.3 Dimensionering af rør K.5.4 Dimensionering af rør K.5.5 Resultat af beregningerne
4 iv INDHOLDSFORTEGNELSE
5 Figurer B.1 Vejreglernes diagram til bestemmelse af lagtykkelser D.1 Horisontalforløb af omlagt strækning D.2 Vertikalforløb af omlagt strækning D.3 Overhaling F.1 Skema til indgangsdata G.1 De tolv mulige trafikstrømme i en rundkørsel G.2 Trafikprognose for år 2027, hvor Nibevej/Buderupholmvej krydser Hobrovej G.3 Trafikkens fordeling ved de to spidstimetilfælde H.1 Skitseprojekt H.2 Friskæring af broen H.3 En friskæring af broen H.4 Momentkurven for snit 1, 2 og H.5 Momentkurven for skitseprojekt H.6 Forslag H.7 En simpelt statisk model af skitseprojekt H.8 Rittersnit I.1 Brodækket I.2 Snitkræfterne I.3 Snitkræfterne I.4 Tværsnit af rektangel I.5 Brodækket med 2 U-profiler I.6 Tværsnit af U-profil I.7 Strækning mellem 2 U-profiler I.8 Snitkræftkurver for en indspændt bjælke I.9 Deformationskurven I.10 Statisk system mellem H-profilerne I.11 Brodækket med 4 U-profiler I.12 Strækningen mellem 2 af de 4 U-profiler I.13 Statisk model I.14 Beskrivelse af forskydnings- og momentkræfter for en simpel understøttet bjælke 56 I.15 Statiske model for tværsnit I.16 Simplificering af HE300A
6 vi FIGURER I.17 Arealberegning til statisk moment I.18 Beskrivelse af forskydningsspændinger i flangen I.19 Beskrivelse af forskydningsspændinger i kroppen I.20 Beskrivelse af spændingerne for H-profilet I.21 Bredde imellem U-profiler I.22 Laster der påføres bjælken I.23 Statiske model af I-profilet I.24 Moment- og forskydningskurvene i bjælken I.25 I-profilets tilnærmede størrelse I.26 Spændninger i I-profilet I.27 Tværsnit med forskellige niveauer af flydning I.28 De plastiske kraftkurver I.29 Tværsnit med fuldt udviklet flydning I.30 Broens tværsnit over en understøtning og de kræfter der påvirker den I.31 Løsskæring af punkt F I.32 Profilets rektangulere tværsnit I.33 Beskrivelse af brosektionerne I.34 Det statiske system I.35 Blokforskydningsevne I.36 Påsvejset plade og samling ved vindafstivning I.37 Bolthullernes placering I.38 3D billede af samling I.39 Stangkræfter i samlingen I.40 Vandretforskydning i bolten I.41 Lodretforskydning i bolten I.42 Længder på samlepladen I.43 Placering af huller I.44 Længder til blokforskydning I.45 Længder til blokforskydning I.46 Tværsnit ved en understøtning I.47 Simpel model af de deformerende stænger I.48 Løsskæring af knudepunkt A I.49 Simpelt model med den påførte fiktive kraft I.50 Deformationerne i gittertoppen J.1 Tværsnit af Mastrup bæk J.2 Hastighedsprofiler i tværsnit J.3 Trapezdiagram over nedstik
7 FIGURER vii J.4 Arealhastigheden som funktion af bredden K.1 Tilnærmet tværprofil af Mastrup bækdal K.2 Tværsnit af grøft K.3 Afstrømning fra vejen i tilfælde K.4 Afstrømning fra vejen i tilfælde K.5 Afstrømning fra vejen i tilfælde K.6 Tilnærmet tværprofil af Mastrup bækdal K.7 Eksempel på et klassisk regnvandsbassin
8 viii FIGURER
9 Tabeller G.1 Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for etsporet rundkørsel G.2 Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for etsporet rundkørsel med sidespor fra Nibevej til Hobrovej syd G.3 Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for tosporede tilfarter på Nibevej G.4 Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for tosporede tilfarter på Hobrovej G.5 Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for fire to-sporede tilfarter H.1 Forhold mellem længderne a og b H.2 Forhold mellem længderne c og b H.3 Længderne a, b og c H.4 Reaktionerne til forslag H.5 Stangkræfterne til forslag I.1 Maksimal moment og forskydningskræfter I.2 Snitkræfter i indspændt bjælke på mm I.3 Snitkræfter ved indspænding I.4 Volumen og højden af de forskellige broplader I.5 Kræfterne som påvirker det statiske system I.6 Udregninger ved brudgrænse I.7 Resultater af von Mises brudhypotese I.8 Undersøgelse af nedbøjning I.9 Værdier for IPE I.10 Værdier for INP I.11 Spændinger i bjælken og resultatet af von Mises brudhypotese I.12 Stangkraft og radius ved de to lasttilfælde I.13 Dimensionerne på de dimensionsgivende trykstænger I.14 Dimensionerne på de dimensionsgivende trækstænger I.15 Volumen og vægt af sektion I.16 Volumen og vægt af sektion I.17 Volumen og vægt af sektion I.18 Volumen og vægt af sektion
10 x TABELLER I.19 De Fastsatte dimensioner J.1 Måleresultater J.2 Arealhastigheden K.1 Afløbskoefficienten K.2 Landsregnrækker K.3 Rør K.4 Rør K.5 Rør K.6 Rør K.7 Beregnede rørdiametre
11 Bilag A Trafikberegning A.1 Fremskrivning til år 2027 I det følgende er trafikken, på strækningerne rundt om Nibevej fremskrevet til år Nibevej mellem E45 og Vesterprimærvej. ÅDT = 5000 i år 2002 Vesterprimærvej. ÅDT = 2000 i år 2002 T = 5000 (1 + 0,028) 25 T = 9972kjt 10000kjt (A.1) T = 2000 (1 + 0,028) 25 Hobrovej i den sydlige del af Støvring. ÅDT = 6200 i år 2002 T = 3989kjt 4000kjt (A.2) = 6200 (1 + 0,028) 25 T = 12366kjt (A.3) Hobrovej i den sydlige del af Støvring, efter omlægning. ÅDT = 4200 i år 2002 Buderupholmvej i år ÅDT = 2000 T = 4200 (1 + 0,028) 25 T = 8377kjt (A.4) T = 2000 (1 + 0,028) 25 T = 3989kjt (A.5) 1
12 2 Bilag A: Trafikberegning Hobrovej syd for Nibevej og Buderupholmvej i år ÅDT = 3000 T = 3000 (1 + 0,028) 25 T = 5983kjt (A.6)
13 Bilag B Belægningsdimensionering Fremgangsmåden hvorpå lagtykkelserne er bestemt er: 1. Skæringspunktet mellem den fundne Æ 10 -belastning og underbundens elasticitetsmodul findes. 2. Der trækkes en linie lodret til skæring med bundsikringslagets elasticitetsmodul, hvor den samlede ækvivalente tykkelse over underbunden aflæses til 110cm. 3. Der trækkes en linie vandret til den fundne Æ 10 -belastning skæres, hvor den ækvivalente tykkelse over grusbærelaget aflæses til 80cm. 4. Tykkelsen for bundsikringslaget findes ved at trække denne tykkelse fra tykkelsen der blev fundet under punkt 2, hvilket giver en tykkelse af bundsikringslaget på 30cm. 5. Der trækkes en linie lodret til skæring med grusbærelagets elasticitetsmodul, hvor tykkelsen 60cm aflæses. 6. Der trækkes en linie vandret til skæring med den fundne Æ 10 -belastning. Her aflæses tykkelsen 48cm. 7. Denne værdi multipliceres med 0,8 hvilket giver 38cm. Denne værdi trækkes fra de 60cm og giver en tykkelse af grusbærelaget på 22cm. 8. Der trækkes en linie lodret til skæring med asfaltlagets elasticitetsmodul, der aflæses til at være 17cm. I tabel 7.1 på side 26 er de forskellige lags tykkelser og elasticitetsmoduler E-værdier stillet op. De enkelte lags elasticitetsmoduler er fundet udfra Vejregeludkastet [Aalborg Universitet 2002]. Det skal dog nævnes at asfaltlagets elasticitetsmodul er beregnet udfra et vægtet gennemsnit, hvor asfaltlagets tykkelse er 16cm. De øverste 10cm vil have et elasticitetsmodul på 3000MPa og de nederste 6cm vil have et elasticitetsmodul på 5000MPa. Dette giver asfaltlaget et elasticitetsmodul på [Aalborg Universitet 2002]: Kontaktfladens radius E AB = MPa MPa = 3750MPa (B.1) 16 For at finde de ækvivalente lagtykkelser, skal radius for kontaktfladen, mellem det dimensionerende hjultryk og vejoverfladen, kendes. 3
14 4 Bilag B: Belægningsdimensionering For at finde denne radius benyttes følgende udtryk. Hvor: P = σ o π a 2 (B.2) P er det dimensionsgivende hjultryk, fastsat til 70kN, svarende til 11,5tons akseltryk + stødtillæg. σ o er kontakttrykket, fastsat til 0,9MPa. a er radius af kontaktfladen. For at beregne radius af kontaktfladen, omskrives formel B.2 til: Hvilket giver en radius på: B.1 Ækvivalente lagtykkelser P a = σ o π a = 3 0, π = 157mm De ækvivalente lagtykkelser er et udtryk for, hvor tykt et enkelt lag skal være for at have samme bæreevne som laget/lagene over det pågældende lag. De ækvivalente lagtykkelser beregnes udfra forskellige formler. Disse formler og beregningerne af dem er foretages herunder. Den ækvivalente højde af grusbærelaget beregnes. Hvor f 1 er: Hvilket giver en f 1 -værdi på: h e,2 = f 1 h 1 3 E1 E2 f 1 = 0,99 0,07 h1 a (B.3) f 1 = 0,99 0, = 0,914 Denne værdi sættes ind i formel B.3, hvilket giver en ækvivalent højde af grusbærelaget: 3750 h e,2 = 0, = 361mm Den ækvivalente højde af bundsikringslaget beregnes: Hvor f 2 er: ( h e,3 = f 2 [h 1 3 E1 ) + h 2 ] 3 E 2 f 2 = ,176 log ( E2 E 3 E2 ) E 3 (B.4)
15 Afsnit B.1: Ækvivalente lagtykkelser 5 Hvilket giver en f 2 -værdi på: f 2 = ,176 log ( ) 300 = 0, Denne f 2 -værdi sættes ind i formel B.4, hvilket giver en ækvivalent tykkelse af bundsikringslaget på: [ ( )] h e,3 = 0, = 801mm Den ækvivalente højde af underbunden beregnes: [( ) ] E1 E2 E3 h e,4 = f 3 h h h 3 3 E 2 E 3 E 4 (B.5) Hvor f 3 er: f 3 = 0,96 0,176 log ( E3 E 4 ) Hvilket giver en f 3 -værdi på: f 3 = 0,96 0,176 log ( ) 125 = 0, Denne f 3 -værdi sættes ind i formel B.5, hvilket giver en ækvivalent tykkelse af underbunden på: h e,4 = 0,873 [( ) ] 3 40 = 143mm De aktuelle normaltrykspændinger, der optræder i oversiden af de ubundne lag, er beregnet ud fra formel B.6: ( ) 1 σ h = σ o 1 [1 + ( a h )2 ] 2 5 Dette giver følgende spændinger i de ækvivalente lag. σ 2 = 0,9 σ 3 = 0,9 σ 4 = 0,9 ( ( ( [1 + ( )2 ] [1 + ( )2 ] [1 + ( )2 ] 5 2 ) ) ) (B.6) = 0, 317MPa (B.7) = 0, 081MPa (B.8) = 0, 027MPa (B.9)
16 6 Bilag B: Belægningsdimensionering Bøjningstræktøjningen Bøjningstræktøjningen ε a i asflastlagets underside er beregnes udfra følgende formel: ε a = h 1 (B.10) 2 R Her er (R) er krumningsradius ved asfaltlagets underside. Denne er udregnes udfra følgende udtryk: Hvor: R = E 1 a [1 + ( h ε (1 ν 2 a ) 2 ] 2 5 ) σ o [1 + ( (1 ν) ) ( h ε a ) 2 ] (B.11) ν er Poissions forhold = 0,35 h ε regnes udfra følgende formel: E1 h ε = f ε h 1 3 E 2 f ε afhænger af om følgende udtryk B.13 er større eller mindre end 10: (B.12) h 1 a E1 170 E = 13,5 (B.13) 300 Da værdien fra udtrykket B.13 er større den 10, er f ε udregnet udfra følgende formel: [ (h1 ) ] 2 f ε 1,13 0,0565 ln E1 (B.14) a Formel B.14 giver en f ε -værdi på: f ε 1,13 0,0565 ln [ ( E 2 ) ] , (B.15) Denne f ε -værdi sættes ind i formel B.12, hvilken giver en h ε -værdi på: 3750 h ε = 0, = 386mm (B.16) 300 Den fundne værdi af h ε sættes ind i formel B.11 og krumningsradius findes. R = (1 0,35 2 ) 0,9 [1 + ( )2 ] [1 + (1 + 2 (1 0,35) ) ( )2 ] = 775,16m Udfra den fundne krumningsradius findes bøjningstræktøjningen i asfaltlagets underside udfra formel B.10. ε a = 0, ,16 = (B.17) De tilladelige lodrette normaltrykspændinger, på et ubunden bærelags overside, må ikke overskride følgende værdi: ( ) E 1,16 ( NÆ10 σ till = 0,085MPa 160MPa 10 6 ) 0,263 (B.18)
17 Afsnit B.1: Ækvivalente lagtykkelser 7 For at undersøge om tykkelsen af de tre nederste lag er tilstrækkelig, undersøges hvor store de tilladelige normaltrykspændinger er. ( ) 300 1,16 ( ) 3, ,263 σ till,2 = 0,085textrmMPa 160MPa 10 6 = 0,127MPa (B.19) ( ) 125 1,16 ( ) 3, ,263 σ till,3 = 0,085MPa 160MPa 10 6 = 0,046MPa (B.20) ( ) 40 1,16 ( ) 3, ,263 σ till,4 = 0,085MPa 160MPa 10 6 = 0,012MPa (B.21) For at tykkelsen af lagene er tilstrækkelig, skal de tilladelige normaltrykspændinger være større end de aktuelle normaltrykspændinger. Dette medfører at følgende udtryk skal overholdes. σ till σ h Den tilladelige bøjningstræktøjning i asfaltlaget underside er givet ved: (B.22) Dette giver en tilladelige bøjningstræktøjning på: Og her skal følgende udtryk overholdes: ( ) N 0,191 ε till = 0, (B.23) ( ) 3, ,191 ε till = 0, = ε till ε a (B.24)
18 8 Bilag B: Belægningsdimensionering Figur B.1: Vejreglernes diagram til bestemmelse af lagtykkelser [Vejdirektoratet 2002c].
19 Bilag C Stopsigt og mødesigt Kilde til dette bilag er Veje og stier [Thagesen et al. 1998, s ], samt Veje og stier i åbent land, Hæfte 2 Tracering [Vejdirektoratet - Vejreglerådet 1999b, side 23]. Mødesigt er defineret som en addition af bremselængde og reaktionslængde. For at finde den maksimale bremselængde, skal den største hældning på vejen findes. For dette projekt er den på 10,4 0 / 00. Bremselængde L B : Hvor: L B = V 2 3,6 2 2 g (µ + s) L B = 126,7m (C.1) V er den ønskede hastighed + 20km/t, dvs 80km/t+20km/t=100km/t g er 9,81m/s 2 µ er friktionskoefficient for 80km/t = 0,3 s er den maximale hældning s=0,0104 Den reaktionstid det tager for en person fra vedkommende opdager "faren", til personen reagerer, sættes til 2 sekunder hvilket giver følgende reaktionslængde: Hvor: t R er reaktionstiden i sekunder L R = t R V 3,6 L R = 55,6m (C.2) For at finde stopsigtelængden adderes bremselængden (L B ) og reaktionslængden (L R ): S = L B + L R 137,8m + 55,6m = 182,3m (C.3) Maksimal mødesigt defineres som 2 gange stopsigt ved den ønskede hastighed (V ). Mødesigt i dette projekt: L B = V 2 3,6 2 2 g (µ + s) L R = t R V 3,6 L B = 81,1m (C.4) L R = 44,4m (C.5) 9
20 10 Bilag C: Stopsigt og mødesigt Mødesigtelængde: L B + L R 81,1 + 44,4 = 125,5m (C.6) S = 2 125,5m = 251m (C.7)
21 Bilag D Overhalingssigt I dette bilag er procenten for overhalingssigt for Nibevej før og efter omlægning udregnet. Længde (L) af Nibevej Eksisterende strækning, aflæst på kort (målestok 1 : 2325): L gammel = (26cm + 6cm + 6cm + 2,5cm) m 1941m Omlagt strækning, den tilbageblivende del af eksisterende + nyanlagt: (D.1) Ændring i længde L: L ny = 400m m 1800m L = 1800m 1941m = 141m (D.2) (D.3) D.1 Overhalingssigt i horisontalkurver Eksisterende strækning På Nibevej er der kun overhalingssigt ned til første sving, når man kommer fra E45 mod støvring. Denne længde er bestemt ved aflæsning på kort (målestok 1 : 2325): Altså bliver andelen med overhalingssigt: 28cm m (D.4) = 33,5% (D.5) 1941 Omlagt strækning Figur D.1: Horisontalforløb af omlagt strækning 11
22 12 Bilag D: Overhalingssigt Ud fra ønsket hastighed (V ø ) aflæses sigtelængden (s) i Veje og stier i åbent land, Hæfte 2 Tracering [Vejdirektoratet - Vejreglerådet 1999b]: Afstand til sigthindrende genstand: s = 625m (D.6) d = kørebane + kantbane + rabat d = 3,5m + 0,6m + 2,5m = 6,6m (D.7) Længder af kurver: l 1 l 2 330m 408m Minimums kurveradius (R min ) udregnes udfra nedenstående formel fra Veje og stier i åbent land, Hæfte 2 Tracering [Vejdirektoratet - Vejreglerådet 1999b]: R min = R min,l1 = R min,l2 = (2 s l)l d 8 ( ) 330 = 5750m (D.8) 6,6 8 ( ) 408 = 6506m (D.9) 6,6 8 Da den valgte R er 1500m er det ikke muligt at overhale i kurverne. D.2 Overhalingssigt i vertikalkurver Eksisterende strækning Da der kun kan overhales på de første 34%, af den eksisterende strækning, er det kun denne del der vil blive vurderet. 500m fra Vester Primærvej er der en konvekskurve på Nibevej, hvilket forringer sigtforholdende så det er usikkert at overhale. På grund af dette skal der trækkes yderligere 10% fra overhalingssigt på strækingen. Dette resulterer i at den samlede andel med overhalingssigt bliver 24%. Dermed bliver korrektionsfaktoren til udregningen af kapaciteten bestemt efter 20% [Aalborg Universitet 2002, s. 4.23]. Omlagt strækning Figur D.2: Vertikalforløb af omlagt strækning.
23 Afsnit D.2: Overhalingssigt i vertikalkurver 13 Det er kun konvekskurven som skal undersøges for overhalingssigt, da der er fuld overhalingssigt på konkav- og ligeudstrækninger. Strækning med konvekskurve er lig med 418m. Strækning med konkav kurve og ligeud strækning er lig med 1358m. Ud fra formel D.10 fra Veje og stier i åbent land, Hæfte 2 Tracering [Vejdirektoratet - Vejreglerådet 1999b] regnes R min. R min = R min = s 2 2( h 1 + h 2 ) 2 (625m) 2 2( 1m + = 48828m (D.10) 1m) 2 Radius på den omlagte strækning er sat til 15000, dette overholder ikke R min. Det betyder at der ikke kan overhales på disse dele af strækningen. Nu sammenlægges horisontal og vertikal, for at finde andelen med overhalingssigt, og der afmærkes hvor der må og ikke må overhales, se figur D.3. Figur D.3: Overhaling Andelen med overhalingssigt bliver da: = 42% (D.11) Men da strækningerne med konvekskurver ikke er lige så lange som sigtlængden vurderes det, at det er ca. 45% af strækningen der overholder kravene til overhalingssigt. Dermed bliver korrektionsfaktoren til udregningen af kapaciteten bestemt efter 40% [Aalborg Universitet 2002, tabel 3.6].
24 14 Bilag D: Overhalingssigt
25 Bilag E Beregning af mindste horisontale og vertikale radius Kilde til disse beregninger er Veje og stier i åbent land, Hæfte 2 Tracering [Vejdirektoratet - Vejreglerådet 1999b, s. 23 og 51-52]. E.1 Beregning af mindste horisontale radius Den mindste horisontale radius for stopsigt er givet ud fra følgende formel: Hvor: S er stopsigtelængden. R min = S2 8 d R min = 856,5m (E.1) d sættes lig afstanden fra yderste rabatkant til midten af kørespor for at regne på den sikre side, da grøfter og trug også kan regnes med. I dette projekt 4,85m. Bestemmelse af den mindste horisontale radius for mødesigt: Hvor: s er mødesigtlængden. R min = s2 8 d R min = 1193,2m (E.2) d sættes lig afstanden fra yderste rabatkant til midten af kørespor for at regne på den sikre side, da grøfter og trug også kan regnes med. I dette projekt 6,60m. I dette projekt er horisontal radius sat til 1500m, da der også skal være mulighed for overhaling. E.2 Beregning af mindste vertikale radius Som håndregel er mindste vertikale radius sat til 10 gange horisontal radius. Således beregnes (R min ) for konvekse vertikalkurver: Hvor: R min = 2 V 2 R min = 12800m (E.3) 15
26 16 Bilag E: Beregning af mindste horisontale og vertikale radius V er den ønskede hastighed her 80km/t. (R min ) i konkave vertikalkurver bestemmes som følger: Hvor: R min = V α R min = 80 0, 0104 R min = 7,69m (E.4) α er stigningsændringen I dette projekt vælges dog at bruge mindst 10 gange horisontal radius til bestemmelse af den vertikale radius både for konkave og konvekse kurver = 15000m (E.5)
27 Bilag F Bestemmelse af klotoideparameter Kilde til bestemmelse af klotoideparameter er Veje og stier i åbent land, Hæfte 2 Tracering [Thagesen et al. 1998, s ] Til bestemmelse af klotoideparameteren anbefales det at klotoidevinklen(τ) skal være 3 grader, Da det medfører en høj kørselskomfort. Dette giver længden: Hvor: sin(τ) = L er overgangskurvens længde L 2 R R er cirklens radius, i dette projekt R=1500m Dette giver følgende klotoideparameter (A): F.1 Kriterier L = sin(τ) 2 R L 157m (F.1) A = L R A = 485,3m (F.2) For at bestemme om klotoiderne overholder funktionskravene for etablering af overhøjde i kurver og kørselsdynamik skal følgende overholdes: For overhøjde: Overhøjde b i L h 8,2 0, ,006 0,205 0,945 (F.3) Hvor: b er vejens bredde b = 8,2m i = 0,5 v2 R g i = 0,017, hvis mindre end 25 vælges 25 med hensyn til afvanding V er den ønskede hastighed i meter pr sekund V =22,2 m/s g er 9,81m/s 2 h er den maksimale forskel længdegradienten mellem højre og venstre side af vejen h = 6 Rykket ( ) d V 2 R Rykket = < 0,5 m dt s 3 A 2 V 3 = 2 22, (F.4) Rykket skal holdes lavere end klotoideparameteren af hensyn til kørselskomforten. 17
28 18 Bilag F: Bestemmelse af klotoideparameter F.2 Indgangsdata F.2.1 Inddatafil 90 nadb-2101 TM aau 02 Beregning 23/ \\ 91 Test med beregning\\ 92 Ny Nibevej\\ 93 forslag til sydlig forlægning\\ \\ 02 1\\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ 02 8\\ \\ 99\\ 90 nadb-slut F.2.2 Uddata HOVEDPUNKTER INNGANGSDATA PROSJ.NR. BER.NR. KOSTN.STED BEST.DATO BER.DATO aau 02 Beregning 23/ / KJEDINGSGRUNNLAG BEG.PKT. RETNING PR.NR EL. R-BEG. PARAM. I X Y L-BEG. S-BEG. I NR. R-SLUTT LENGDE L-SLUTT S-SLUTT I
29 Afsnit F.2: Indgangsdata L I N J E B E R E G N I N G SIDE STATENS VEGVESEN H O V E D P U N K T E R 1 R E S U L T A T PROGRAM NADB-2101 Test med beregning Ny Nibevej forslag til sydlig forlægning PROSJ.NR. BER.NR. KOSTN.STED BEST.DATO BER.DATO aau 02 Beregning 23/ / EL. BEG.-PR.NR. R-BEG. PARAM. KOORDINATER B-RETN NR. LENGDE R-SLUTT X Y S-RETN B S B S V B S V C B S V B S V B S
30 20 Bilag F: Bestemmelse af klotoideparameter F.2.3 V C B S V B S Tittabel \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\ \\
31 Afsnit F.2: Indgangsdata 21 Figur F.1: Skema til indgangsdata
32 22 Bilag F: Bestemmelse af klotoideparameter
33 Bilag G Rundkørsel G.1 Trafikfordeling Figur G.1: De tolv mulige trafikstrømme i en rundkørsel [Vejdirektoratet 1997a, s. 17]. 23
34 24 Bilag G: Rundkørsel Figur G.2: Trafik prognosen for år Figur G.3: Trafikkens fordeling ved de to spidstimetilfælde.
35 Afsnit G.2: Kapacitetsberegninger 25 G.2 Kapacitetsberegninger Et Matlab regneark der blev brugt til at bekræfte DanKaps beregninger: %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% % % % Nmax for en tilfart % % % %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% N = 383 % Den indkørende trafik gennem tilfarten PE/h H = 803 % Cirkulær Fodgænger-, cykel- og biltrafik der % passerer tilfarten i PE/time Lb = 0.2; % Andelen af tunge køretøjer i tilfarten % (f.eks. 10% = 0,10 ) Lpe = 1.75; tau = 4.5; delta = 2.8; % Antal personbilenheder pr. tungt køretøj % (f.eks. 2 PE pr. tungt køretøj) % Det kritiske interval i sek. % Passagetiden i sek % Bemærk at hvis du har en to-sporet tilfart, så er du nødt til at regne % for hvert enkelt spor. Du kunne måske bruge værdierne for tau og delta % fra det vejregelforberedende udkast, som er en del af % KAFKA-projektet [Vejdirektoratet 2002, s.7]. % tau = 4.0 og delta = 2.6. %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% % En faktor til at omregne trafikmængden fra PE/h til køretøjer/h % %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% of = 1/(1+Lb*(Lpe-1)); %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% % Den maksimale trafikmængde, der kan køre ind i rundkørslen % % igennem en tilfart % %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% Nmax = H*(exp(-((H*tau)/3600))/(1-exp(-((H*delta)/3600)))) %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% % Den gennemsnitlige ventetid % %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% Middelforsinkelse = 3600/(of*(Nmax-N))
36 26 Bilag G: Rundkørsel %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% % Belastnings grad % %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% Belastningsgrad = N/Nmax %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% % En undersøgelse af om tilfarten har tilstrækkelig kapacitet % %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% if N < Nmax Tilfarten har tilstrækkelig kapacitet elseif N > Nmax Tilfarten har ikke tilstrækkelig kapacitet else error( Der er en fejl i de indsatte værdier ) end G.3 Kapacitet og serviceniveau Der er opstillet to spidstimetilfælder, her sat lig 30. største time I 30 : 1. Hvor 1/3 af trafikken på Hobrovej nord for krydset kører mod krydset. 2. Hvor 2/3 af trafikken på Nibevej og Hobrovej nord kører mod krydset. Der blev derefter foretaget et skøn over hvordan trafikken ville fordele sig på de tolv kørselsretninger, der findes i rundkørselen, bilag G.1. Trafikfordelingen ved de to spidstimetilfælde blev undersøgt ved hjælp af DanKap. Dette blev gjort for fire forskellige udformninger: en et-sporet rundkørsel, tabel G.1 en et-sporet rundkørsel med sidespor fra Nibevej til Hobrovej syd, tabel G.2 en to-sporet rundkørsel med to-sporet tilfart fra Nibevej, tabel G.3 en to-sporet rundkørsel med to-sporede tilfarter fra Hobrovej, tabel G.4 en to-sporet rundkørsel med fire to-sporede tilfarter, tabel G.5 Tilfælde 1 Tilfælde 2 Tilfartsspor B t n 5% N H B t n 5% N H s/kt kt PE/t PE/t s/kt kt PE/t PE/t Nibevej 0, , Hobrovej Syd 0, , Buderupholmvej 0, , Hobrovej Nord 0, , Tabel G.1: Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for en et-sporet rundkørsel.
37 Afsnit G.3: Kapacitet og serviceniveau 27 Tilfælde 1 Tilfælde 2 Tilfartsspor B t n 5% N H B t n 5% N H s/kt kt PE/t PE/t s/kt kt PE/t PE/t Nibevej 0, , Hobrovej Syd 0, , Buderupholmvej 0, , Hobrovej Nord 0, , Tabel G.2: Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for en et-sporet rundkørsel med sidespor fra Nibevej til Hobrovej syd. Tilfælde 1 Tilfælde 2 Tilfartsspor B t n 5% N H B t n 5% N H s/kt kt PE/t PE/t s/kt kt PE/t PE/t Nibevej H 0, , , ,7 483 Nibevej V 0, , , ,3 483 Hobrovej Syd 0, , Buderupholmvej 0, , Hobrovej Nord 0, , Tabel G.3: Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for to-sporede tilfarter på Nibevej. Tilfælde 1 Tilfælde 2 Tilfartsspor B t n 5% N H B t n 5% N H s/kt kt PE/t PE/t s/kt kt PE/t PE/t Nibevej 0, , Hobrovej Syd H 0, , Hobrovej Syd V 0, , Buderupholmvej 0, , Hobrovej Nord H 0, , , Hobrovej Nord V 0, , , Tabel G.4: Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for en to-sporet rundkørsel med to-sporede tilfarter på Hobrovej. Tilfælde 1 Tilfælde 2 Tilfartsspor B t n 5% N H B t n 5% N H s/kt kt PE/t PE/t s/kt kt PE/t PE/t Nibevej H 0, , , ,7 483 Nibevej V 0, , , ,3 483 Hobrovej Syd H 0, , Hobrovej Syd V 0, , Buderupholmvej V 0, , , ,7 400 Buderupholmvej H 0, , , ,3 400 Hobrovej Nord H 0, , , Hobrovej Nord V 0, , , Tabel G.5: Belastningsgrad, middelforsinkelse, kølængde, sekundær- og primærstrøm for en to-sporet rundkørsel med fire to-sporede tilfarter.
38 28 Bilag G: Rundkørsel
39 Bilag H Skitseprojekt I dette kapitel beregnes de skitseprojekter, som står beskrevet i hovedrapporten. I de følgende afsnit er reaktionerne navngivet efter, i hvilken understøtning de forekommer, i og om de er vandrette eller lodrette. F.eks. er R AL en lodret reaktion i punkt A. De lodrette reaktioner defineres positivt opad, og de vandrette positivt til højre. H.1 Skitseprojekt 1 Det ønskes at optimere momentkurven på konstruktionen med en jævn fordelt last (q). Dette gøres ved hjælp af charnierenes placering i konstruktionen, se figur H.1. Ved optimeringen ønskes at Figur H.1: Skitseprojekt 1. optimere længden (a) og (c) ved længden (b), så der bliver lige så meget positiv og negativ moment. For at optimere længden (a) friskæres en del af broen, se figur H.2. Figur H.2: Friskæring af broen. Kraften (P) er den forskydningskraft som overføres i charnieret. Kraften er halvdelen af den 29
40 30 Bilag H: Skitseprojekt last, der er på det frie stykke (b-2 a) mellem to charniere. P = q (b 2 a) 2 (H.1) De vandrette reaktioner beregnes ved moment omkring de to charniere under den vandrette broplade. Moment omkring charniere nr. 9 + : R EV d = 0 R EV = R FV = 0 (H.2) På grund af broens symmetri er den lodrette reaktion i henholdsvis E og F lige store, og disse bestemmes ved lodret projektion + : 2 q (b 2 a) 2 q (b + 2 a) + 2R EL = 0 R EL = R FL = q a (H.3) Nu er alle kræfter og reaktioner udtrykt ved længderne (a) og (b), og udfra dette beregnes momentsnitkræfterne ved at tage moment i forskellige snit. Moment i snit 1 + for 0 x a: M(x) + q x2 2 Moment i snit 2 + for a x b: M(x) = q x2 2 q (b 2 a) + 2 q (b 2 a) 2 x = 0 x (H.4) q (b 2 a) M(x) + x + q x2 q b(x a) = q (b 2 a) M(x) = x q x2 + q b(x a) (H.5) 2 2 Der fastsættes en længde af b og derefter gættes der på længder af a indtil det maximale negative moment i formel H.4, ved x = a, har samme numeriske størrelse som det maximale positive moment i formel H.5, ved x = a + b 2. Resultatet ses i tabel H.1. b b a a 40 5,86 6, ,32 6, ,79 6,83 Det resulterer i et forhold mellem a og b: Tabel H.1: Forhold mellem længderne a og b b = 6,83 a (H.6) Nu er længden a optimeret ved b, men det ønskes også at optimere c ved b. Dette gøres ved at friskære den ene ende af broen, se figur H.3.
41 Afsnit H.1: Skitseprojekt 1 31 Figur H.3: En friskæring af broen i enden. Der er den samme P-kraft som før og ud fra dette bestemmes reaktionerne. I disse ligninger bruges forholdet mellem a og b som blev fundet tidligere. R AL bestemmes ved moment om A + : ( q 2 c + 1 ) 2 6,8284 b + q (b 2 6,8284 b) ( c + 1 ) 2 6,8284 b R BL c = 0 ( ) 2 ( ) q c + 1 6,8284 b 0,5 + q 0,3536 b c + 1 6,8284 b R BL = (H.7) c Vandret projektion : + ( q c + 1 ) 6,8284 b + q (b 2 6,8284 b) R BL R AL = 0 2 ( R AL = q c + 1 ) 6,8284 b + q 0,3536 b R BL (H.8) Da alle reaktioner og kræfter er udtrykt ved b og c bestemmes, ligningerne for momentkurverne. Moment om snit 1 + for 0 x c. Moment om snit 2 + for c x c + a. M(x) R AL x + q x2 2 = 0 M(x) = R AL x q x2 2 (H.9) M(x) R AL x + q x2 2 = 0 M(x) = R AL x + R BL (x c) q x2 2 (H.10) Der fastsættes igen en værdi for b og formel H.9 og H.10 er nu begge afhængig af længden c. Til bestemmelse af forholdet mellem c og b findes minimumsværdien for formel H.9. For at finde formel H.9 s minimumsværdi afledes formlen og sættes lig med 0, se formel H.11. Dette giver den x-værdi hvor formlen har sit minimumspunkt. dm(x) dx = R AL q x = 0 x = R AL q (H.11)
42 32 Bilag H: Skitseprojekt Nu gættes der på en c-værdi til formel H.10 s maksimale værdi. Ved x = c, er den samme som formel H.9s minimumsværdi, ved x = R AL q. Disse resultater og forholdet mellem disse ses i tabel H.2. b b c c 40 34,14 1, ,68 1, ,21 1,17 Tabel H.2: Forhold mellem længderne c og b. Dette giver et forhold mellem c og b: b = 1,17 c (H.12) Da længderne på figur H.1 er optimeret og nu optegnes den rigtige statiske model. Der regnes reaktioner, snitkræfter og tegnes snitkræftkurver. Længden på broen er 260m og den har 6 søjleunderstøtninger og yderligere 2 understøtninger i enderne, b bliver da: 260m = 2 b 1, b b = 38,764m (H.13) Længderne a, b og c er vist i tabel H.3: a b c 5,677 m 38,764 m 33,087 m Tabel H.3: Længderne a, b og c. Reaktionerne beregnes hvor alle afstande og kræfter kendes. Der tages udgangspunkt i figur H.1 med hensyn til symbolsk beskrivelse. Der laves moment omkring charniere 1 for at vise, hvilke vandrette reaktioner der går ud. Moment om charniere 1 +, af den del der er under brobjælken: R BV 22m = 0 R BV = 0 (H.14) Ud fra formel H.14 konkluderes det at reaktionerne R CV, R DV, R EV, R FV og R GV er lig 0. Ved at lave moment om charniererne 1, 4, 5, 8, 9 og 12. R AV kan bestemmes ud fra vandret projektion + : R AV 10kN = 0 R AV = 10kN (H.15) Moment omkring charniere 2 + på venstre side: (c + a)2 R AL (c + a) R BL a + q = 0 2 R AL = 0,146 R BL + 193,82kN (H.16)
43 Afsnit H.2: Skitseprojekt 2 33 Moment omkring charniere 3 + på venstre side. Resultatet fra H.16 bruges til udregningerne: 0 = (c + b a)2 R AL (c + b a) R BL (b a) + q 2 R BL = 387,65kN (H.17) R AL = 137,05kN (H.18) Grundet symmetri konkluderes følgende: R BL = R CL = R DL = R EL = R FL = R GL (H.19) R AL = R HL (H.20) For at vise snitkræftene beregnes den i de 3 snit, der ses på figur H.5. Moment om snit 1 + for 0 x 33,087: M(x) + q x2 2 R AL x = 0 M(x) = 5 kn m x ,05kN x (H.21) Moment om snit 2 + for 33,087m x 38,764m: M(x) + q x2 2 R AL x R BL (x 33,087) = 0 M(x) = 5 kn m x ,7kN x 12826,18kNm (H.22) Moment om snit 3 + for 38,764m x 66,175m: M(x) + q x2 2 R AL x R BL (x 33,087) = 0 M(x) = 5 kn m x ,7kN x 12826,18kNm (H.23) Kurverne for de 3 snit optegnes på figur H.4, og viser fra understøtningen til charniere nr. 3. Figur H.4: Momentkurven for snit 1, 2 og 3. Snitkræftkurverne optegnes nu for hele konstruktionen og disse ses på figur H.5.
44 34 Bilag H: Skitseprojekt Figur H.5: Momentkurven for skitseprojekt 1 Figur H.6: Forslag 2. H.2 Skitseprojekt 2 Der blev foreslået flere forskelige udformninger til dalbroen. Et af disse ses på figur H.6. I dette bilag bestemmes stangkræfter og reaktioner af denne. Skitseprojekt 2 er en gitterkonstruktion med en charnier i midten af hvert af de tre fag. For at illustrere broens statiske system, og dermed de kræfter der påvirker broen blev opstilles der en simpel statisk model, se figur H.7. Figur H.7: En simpelt statisk model af skitseprojekt 2. I det følgende regnes der kun på gitterdragerne, dvs. der ikke tages hensyn til de kræfter der forekommer i understøtningerne. Reaktioner Broen har seks ukendte reaktioner, og der kan opstilles seks ligninger til at bestemme reaktionerne, dvs. den er statisk bestemt. I det følgende er flade lasten (q), 10kN/m og L er længden mellem understøtninger, 260/3m. Først regnes der moment om 1, venstre side + : R AL L ( 2 q L 1 ) = 0 R AL = R DL = kn (H.24) Moment om C + :
45 Afsnit H.2: Skitseprojekt 2 35 R DL L 10kN 11m q L q (2 L) R BL L + R AL 2 L = 0 Moment om B + : R BL = 1084,60kN (H.25) Moment om 2 + R AL L R CL L R DL 2 L 10kN 11m q L q (2 L)2 1 2 = 0 højre side: R CL = 1082,06kN (H.26) ( ) 3 2 q 2 L 1 2 R CV 11m R DL 3 2 L R CL 1 2 L = 0 Moment om 1 + højre side: R CV = 858,5kN (H.27) ( ) 2 2 q 3 L 1 2 R BL 1 2 L R CL 5 2 L R DL 5 2 L 11m(R BV + R CV ) = 0 R BV = 848,5kN (H.28) Dermed kendes alle reaktionerne. Disse kontrolleres ved at beregne lodret og vandret projektion: Lodret + : R AL + R BL + R CL + R DL = q 3 L Vandret : + R BV + R CV = 10 Resultaterne fra de foregående formler samles i tabel H.4. (H.29) (H.30) Stangkræfter De eneste kræfter, der er i stængerne i en gitterkonstruktion som denne, er normalkræfter. Disse bestemmes vha. Ritters snitmetode. Dvs. ved at lave et fiktivt snit i konstruktionen og beregne moment om et vilkårligt punkt i planet. Punktet vælges mht. at isolere de enkelte snitkræfter. Det vælges at tage fem fiktive snit, se figur H.8, da det vurderes at de fem er beskrivende for de stangkræfter der forekommer i konstruktionen. I det følgende indføres følgende benævnelser: S 2 4 er stangkraften der går fra knudepunkt 2 til knudepunkt 4. Denne er samme størrelse som S 4 2 P er punktlasten, P = 86, 66kN
46 36 Bilag H: Skitseprojekt Reaktioner R AL R DL R BL R CL R CV R BV Størrelse 216,66kN 216,66kN 1084,60kN 1082,06kN 858,55kN 848,47kN Tabel H.4: Reaktionerne. Snit 1 Moment om 2 + : S 1 3 sin(77,83 ) = 0 S 1 3 = 0 (H.31) Moment om 3 + : S 2 4 8,82m + R AL L 10 P 2 L 10 = 0 S 2 4 = 170,32kN (H.32) Moment om 1 + : S m + S msin(44,7 ) = 0 S 2 3 = 242,14kN (H.33) Snit 2 Moment om 14 + : Figur H.8: Rittersnit.
47 Afsnit H.2: Skitseprojekt 2 37 P L n=5 10 x i P 2 6 L 10 + R AL 6 L 10 S 11 b 13 5m sin(91,56 ) i=1 ( ) L S 11b ,05 cos(91,56 ) = 0 S 11b 13 = 430,62kN (H.34) Moment om 11 b + : S m P n=4 i=1 ( x i L ) ,05m P ( 2 5 L ) ,05m ( +R AL 5 L ) ,05m P 0,05m 5 P = 0 S = 2,60kN (H.35) Moment om 12 + : P L n=4 10 x i P 2 5 L 10 + R AL 5 L 10 S 11 b 13 5m sin(91,56 ) i=1 +P 0,05m cos(91,56 ) S 11b 14 5m sin(60,02 ) = 0 S 11b 14 = 496,19kN (H.36) Snit 3 Moment om 19 + : S ,82 P L n=8 10 x i P L + R AL 9 10 L = 0 i=1 S = 1532,9kN (H.37) Moment om 22 + : S ,82m sin(104 ) S L 10 sin(14 ) P 2 L P L n=9 10 x i + R AL L = 0 i=1 S = 1759,3kN (H.38) Moment om 20 + :
48 38 Bilag H: Skitseprojekt S ,82m sin(45 ) S ,82m sin(104 ) P L P L n=8 10 x i + R AL L = 0 i=1 S = 244,6kN (H.39) Snit 4 Moment om 22 + : Moment om 23 + : R BV 11m S m sin(104,17 ) P L n=9 10 x i P 2 L + R AL L = 0 i=1 S = 885,48kN (H.40) S ,82m + R BL L 10 R BV (11m 8,82m) P ( 2 L ) 10 Moment om 21 + : P L n=10 10 i=1 ( x i + R AL L ) = 0 10 S = 1534,8kN (H.41) S m sin(45 ) + S m P 2 L P L n=9 10 x i + R AL L = 0 i=1 S = 243,6kN (H.42) Snit 5 Moment om 30 + : S ,24m sin(88,44 ) + R BL 4 L 10 R BL 11m P 2 14 L 10 P L n=13 10 i=1 x i + R AL L ( ) = 0 10 S = 73,76kN (H.43)
49 Afsnit H.2: Skitseprojekt 2 39 Moment om 31 + : S m + 5 R BL L 10 R BV 6 P 2 15 L 10 P L n=14 10 i=1 x i + R AL L ( ) = 0 2 S = 848,54kN (H.44) Moment om 29 + : S ,23m + S ,23m sin(60 ) R BV (11m 5,23m) +R BL 4 L 10 P 2 14 L 10 P L n=13 10 i=1 ( x i + R AL L ) = 0 10 S = 85,17kN (H.45) Kontrol af stangkræfter Der opstilles en computermodel af gitterkonstruktionen og denne beregnes vha. Trusslab. Stangkræfterne der er findes ved håndberegning kan derfor sammenlignes med de, der findes af Trusslab. Tabel H.5 illustrerer stangkræfterne og deres afvigelse fra computermodellen. Stangkræfter Håndberegninger Trusslab Afvigelse S 1 3 0kN 0kN 0% S ,14kN 242,78kN 0,3% S ,32kN 170,19kN 0,07% S 11b ,63kN 433,32kN 0,6% S 11b ,19kN 494,78kN 0,28% S ,6kN 2,6kN 0% S ,3kN 1762,17kN 0,16% S ,6kN 246,65kN 0,83% S ,9kN 1535,75kN 0,19% S ,48kN 886,24kN 0,08% S ,8kN 1536,85kN 0,13% S ,6kN 245,08kN 0,60% S ,76kN 74,27kN 0,69% S ,54kN 849,37kN 0,13% S ,17kN 85,67kN 0,06% Gennemsnitafvigelse 0,27% Tabel H.5: Stangkræfter. Tabel H.5 fremviser klart at det er god overanstemmelse mellem håndberegningerne og Trusslabmodellen.
50 40 Bilag H: Skitseprojekt
51 Bilag I Dimensionering I.1 Bropladen For at regne på bropladen udformes der et statisk system. Det statiske system ses på figur I.1 og viser, at pladen betragtes som simpel understøttet. Pladen er boltet fast i den ene ende, så den kan optage vandrette og lodrette kræfter. Ellers er pladen kun fastspændt, så den kan optage lodrette kræfter. Kraften (P) er et akseltryk på 130kN, der virker midt på pladen, da dette er det farligste sted. Fladelasten (q) er en kombination af trafiklast (q 2 ) og belægningslast (q 1 ). Figur I.1: Brodækkets opbygning. Fladelast (q): Belægningslasten (q 1 ) er lasten fra asfalten. Hvor: q 1 = ρ l ve j b ve j t ve j g q 1 = 1,03 kn m 2 l ve j b ve j (I.1) ρ er densiteten for vejbelægningen, 1500kg/m 3 [Teknisk Forlag 1999] l ve j b ve j er længden af vejen i meter er bredden af vejen i meter t ve j er vejbelægningens tykkelse, 0,07m 41
52 42 Bilag I: Dimensionering g er tyngdeaccelleration 9,82m/s 2 Trafiklasten (q 2 ): Lastkombination på pladen: q 2 = 5 kn m 2 (I.2) Ved brudgrænsetilstand bruges der i dette tilfælde lastkombination B.2.1 a, kapitel 11.2, da trafiklasten er den eneste last på konstruktionen. q brud = q 2 1,3 + q 1 = 5 kn 1,3 + 1,03kN m2 m 2 = 7,53kN m 2 P Brud = P 1,3 = 130kN 1,3 = 169kN Ved anvendelsesgrænsetilstand bruges alle laster med partialkoefficient på 1. q Anv = q 2 + q 1 = 5 kn m 2 + 1,03kN m 2 = 6,03kN m 2 (I.3) (I.4) (I.5) P Anv = P = 130kN Da konstruktionen har lidt skæve mål, multipliceres lasterne, q Brud og q Anv, med 13 12m, som en dybde dimension. Når alle kræfterne er bestemt, regnes der reaktioner og snitkræfter for den statiske model på figur I.1. Vandret projektion : + R av = 0 (I.7) Lodret projektion +. På grund af symmetri er R al lige så stor som R bl. R al = R bl = P Brud m 1m q Brud 2 R al + R bl P Brud m 1m q Brud = 0 = 13 kn 169kN + 12m 1m 7,53 m 2 2 R al = R bl = 177,158 2 (I.6) = 88, 58kN (I.8) Nu kan snitkræfterne bestemmes. Der foretages 2 snit, snit 1 mellem den faste understøtning (a) og kraften (P), og snit 2 på den anden side af P, se figur I.1. Moment + om snit 1: 0m x 0,5m Forskydning + i snit 1: R AL x m q kn x 2 Brud m M(x) = 0 M(x) = 88,58kN x 8,15 kn m x2 2 (I.9) V (x) = dm(x) dx (I.10) V (x) = 88,58kN + 8,15 kn m x (I.11)
53 Afsnit I.1: Bropladen 43 Moment + om snit 2: 0,5m x 1m R AL x m q kn Brud m 2 x2 2 + P BrudkN (x 0,5) + M(x) = 0 M(x) = 80,42kN x 8,15 kn m 2 x2 + 84,5kN (I.12) 2 Forskydning + i snit 2 med udgangspunkt i formel I.10: Snitkraftkurverne kan nu optegnes, se figur I.2. V (x) = 80,42kN + 8,15 kn m x (I.13) Figur I.2: Snitkræfterne. Snitkræfterne undersøges ved specielle punker i bjælken, se tabel I.1. x 0m 0,5m 1m M(x) 0kNm 43,27kNm 0kN V(x) -88,58kN -84,50kN og 84,5kN 88,57kN Tabel I.1: Maksimal moment og forskydningskræfter. Det maksimale moment og eventuel normalkræft i bjælken undersøges ud fra følgende formel fra stålkonstruktioner [Bonnerup & Jensen 2002, s. 32]: σ = N A + M I y σ = σ N + σ M σ f yd (I.14) Hvor: σ er normalspændingen i konstruktionen N er normalkraften i konstruktionen A er arealet af tværsnittet M er det maksimale moment i konstruktionen I er inertimomentet for tværsnittet y er afstanden fra massemidtpunktet til det yderste af konstruktionen f yd er den regningsmæssige flydespænding for den valgte stålkvalitet
Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter
Tektonik Program lektion 4 12.30-13.15 Indre kræfter i plane konstruktioner 13.15 13.30 Pause 13.30 14.15 Tøjninger og spændinger Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke Kursusholder Poul
Læs mereProgram lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter.
Tektonik Program lektion 4 8.15-9.00 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Indre kræfter i plane konstruktioner. Opgaver 10.00 10.15 Pause 10.15 12.00 Tøjninger og spændinger
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mereDagens emner og formål
Dagens emner og formål Horisontal geometri færdig (Linieføring) Vertikal geometri (Længdeprofilet) Tværprofilet Vejens tracé plus tværprofilet udgør vejens tre planer. Tilsammen den rumlige beskrivelse
Læs mereKipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereNy Dallvej. Tilslutning til Motorvej E45. Bilagsrapport
Ny Dallvej Tilslutning til Motorvej E45 Bilagsrapport Det Teknisk- Naturvidenskabelige Fakultet Aalborg Universitet Gruppe C104 B3 - Projekt 2005 Indhold A Dimensionsgivende parametre for tracéring 1
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Tøjninger og spændinger. Introduktion. Tøjninger og spændinger
Statik og bygningskonstruktion rogram lektion 9 8.30-9.15 Tøjninger og spændinger 9.15 9.30 ause 9.30 10.15 Spændinger i plan bjælke Deformationer i plan bjælke 10.15 10.45 ause 10.45 1.00 Opgaveregning
Læs mereLøsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6
Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 For en excentrisk og tværbelastet søjle skal det vises, at normalkraften i søjlen er under den kritiske værdi mht. søjlevirkning og at momentet i søjlen
Læs mere3/4/2003. Tektonik Program lektion Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt Ligevægtsbetingelser.
Tektonik Program lektion 3 8.15-9.00 Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt. 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder. Rittersnit 10.00 10.30 Pause 10.30
Læs mereMURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1
DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb
Læs mereDeformation af stålbjælker
Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereDet Teknisk-Naturvidenskabelige Fakultet Aalborg Universitet
Del I Rapport Det Teknisk-Naturvidenskabelige Fakultet Aalborg Universitet Institut for Bygningsteknik Titel: Omlægning af Nibevej syd for Støvring. Tema: Infrastrukturelle anlæg. Projektperiode: B3 3.
Læs mere9/25/2003. Arkitektonik og husbygning. Kraftbegrebet. Momentbegrebet. Momentets størrelse. Momentets retning højrehåndsregel. Moment regnes i Nm
Arkitektonik og husbygning Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. af statikkens grundbegreber 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Rep. af gitterkonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 12.00 Opgaveregning Kursusholder
Læs mereAthena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler
Athena DIMENSION Plan ramme 3, Eksempler November 2007 Indhold 1 Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1 Introduktion... 3 1.2 Opsætning... 3 1.3 Knuder og stænger... 5 1.4 Understøtninger...
Læs mereLinieføringens segmentering
Linieføringens segmentering Segmentinddelingen bestemmer, hvorvidt beregningen er mulig. " (Svarer lidt til statisk bestemt eller ubestemt konstruktion) Et segment findes imellem tvangspunkterne Man opererer
Læs mereArkitektonik og husbygning
Arkitektonik og husbygning Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. af statikkens grundbegreber 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Rep. af gitterkonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 12.00 Opgaveregning Kursusholder
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereNOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST
pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereVejteknik. Hvordan man bestemmer en vejs geometri. Kursusgang 2
Vejteknik Hvordan man bestemmer en vejs geometri Kursusgang 2 Oversigt over min kursusdel Linieføringens geometri (funktion og krav) Linier, cirkler, klotoiden Linieføringens segmentering Længdeprofilets
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.
pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge
Læs mereSchöck Isokorb type KS
Schöck Isokorb type 20 1VV 1 Schöck Isokorb type Indhold Side Tilslutningsskitser 13-135 Dimensioner 136-137 Bæreevnetabel 138 Bemærkninger 139 Beregningseksempel/bemærkninger 10 Konstruktionsovervejelser:
Læs mereTRAFIKUNDERSØGELSE AF UDBYHØJVEJSRUNDKØRSLEN INDHOLD. 1 Baggrund og sammenfatning Konklusioner 2
RANDERS KOMMUNE TRAFIKUNDERSØGELSE AF UDBYHØJVEJSRUNDKØRSLEN ADRESSE COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk INDHOLD 1 Baggrund og sammenfatning 2
Læs mereCentralt belastede søjler med konstant tværsnit
Centralt belastede søjler med konstant tværsnit Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Den kritiske bærevene... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 1.3 Søjlelængde... 8 1 Den kritiske bæreevne
Læs mereMurprojekteringsrapport
Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter
Læs mereBetonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis
Læs mereDATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON. 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 10. juli 2014 Hans-Åge Cordua haco@vd.dk 7244 7501 Til samtlige modtagere af udbudsmateriale vedrørende nedenstående udbud: Mønbroen, Entreprise E2, Hovedistandsættelse
Læs mereBygningskonstruktion og Arkitektur, 5 (Dimensionering af bjælker)
Bygningskonstruktion og Arkitektur, 5 (Dimensionering af bjælker) Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Bøjningsimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stølænger - Forankring af
Læs mereBeregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Læs mereBetonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstrktioner, 5 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader Deformationsberegninger 1 Christian Frier
Læs mereAppendiks 7 ( ) Kontrolkasse Friktionskoefficient µ Friktionsflader korrektionsfaktoren for hul udformning k s
Kontrol beregning af M12 bolt Der benyttes M10 bolt med rullet gevind. Materiale for tilspændte plade er DX51D, bolten forspændes efter DS/EN 1993-1 - 8 + AC 2007, 2. udgave. Samlingen regnes som en friktionssamlinger
Læs mereForudsætninger Decimaltegnet i de indtastede værdier skal være punktum (.) og ikke komma (,).
Indledning Anvendelsesområde Programmet behandler terrændæk ifølge FEM (Finite Element Metoden). Terrændækket kan belastes med fladelast (kn/m 2 ), linjelaster (kn/m) og punktlaster (kn) med valgfri placering.
Læs mereDimension Plan Ramme 4
Dimension Plan Ramme 4 Eksempler August 2013 Strusoft DK Salg Udvikling Filial af Structural Design Software Diplomvej 373 2. Rum 247 Marsallé 38 info.dimension@strusoft.com in Europe AB, Sverige DK-2800
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)
Christian Frier Aalborg Universitet 003 Konstrktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mere( ) Appendiks 4. Beregning af boltsamlingen mellem trafo og trafo beslag
Beregning af boltsamlingen mellem trafo og trafo beslag Der benyttes M10 bolt med rullet gevind. Materiale for tilspændte plade er DX51D, bolten forspændes efter DS/EN 1993-1 - 8 + AC 2007, 2. udgave.
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs merePlan Ramme 4. Eksempler. Januar 2012
Plan Ramme 4 Eksempler Januar 2012 Indhold 1. Eksempel 1: Stålramme i halkonstruktion... 3 1.1. Introduktion... 3 1.2. Opsætning... 3 1.3. Knuder og stænger... 4 1.4. Understøtninger... 7 1.5. Charnier...
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereBygningskonstruktion og arkitektur
Bygningskonstruktion og arkitektur Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. Partialkoefficientmetoden, Sikkerhedsklasser. Laster og lastkombinationer. Stålmateriale. 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Tværsnitsklasser.
Læs mereForspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke
Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den
Læs mereOpgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0.
alborg Universitet Esbjerg Side 1 af 4 sider Skriftlig røve den 6. juni 2011 Kursus navn: Grundlæggende Statik og Styrkelære, 2. semester Tilladte hjælemidler: lle Vægtning : lle ogaver vægter som udgangsunkt
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 3
Betonkonstruktioner Lektion 3 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk 1 Teori fra 1. og. lektion Hvad er et stift plastisk materiale? Hvad er forskellen på en elastisk og plastisk spændingsfordeling?
Læs mereDet Teknisk Naturvidenskabelige Fakultet
Det Teknisk Naturvidenskabelige Fakultet Aalborg Universitet Titel: Virkelighedens teori eller teoriens virkelighed? Tema: Analyse og design af bærende konstruktioner Synopsis: Projektperiode: B7 2. september
Læs mereDS/EN 15512 DK NA:2011
DS/EN 15512 DK NA:2011 Nationalt anneks til Stationære opbevaringssystemer af stål Justerbare pallereolsystemer Principper for dimensionering. Forord Dette nationale anneks (NA) er det første danske NA
Læs mereEtablering af ny fabrikationshal for Maskinfabrikken A/S
Etablering af ny fabrikationshal for Dokumentationsrapport for stålkonstruktioner Byggeri- & anlægskonstruktion 4. Semester Gruppe: B4-1-F12 Dato: 29/05-2012 Hovedvejleder: Jens Hagelskjær Faglig vejleder:
Læs mereSandergraven. Vejle Bygning 10
Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:
Læs mereBEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereAalborg Universitet Esbjerg 18. december 2009 Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg BM7 1 E09
18. december 2009 Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg Spændings og deformationsanalyse af perforeret RHS stålprofil Appendiks E Trækforsøg... 3 E 1. Teori...
Læs mereForskydning og lidt forankring. Per Goltermann
Forskydning og lidt forankring Per Goltermann Lektionens indhold 1. Belastninger, spændinger og revner i bjælker 2. Forskydningsbrudtyper 3. Generaliseret forskydningsspænding 4. Bjælker uden forskydningsarmering
Læs mereStabilitet - Programdokumentation
Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereNemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple
Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l
Læs mereMurskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Læs mere1f 10ao 10aq 10an AABO SØRENSEN TRAFIKVURDERING AF REVIDERET KRYDSUDFORMNING I SVENSTRUP SYD ADRESSE COWI A/S Visionsvej 53 9000 Aalborg TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk 1 Baggrund COWI
Læs mereStabilitet af rammer - Deformationsmetoden
Stabilitet af rammer - Deformationsmetoden Lars Damkilde Institut for Bærende Konstruktioner og Materialer Danmarks Tekniske Universitet DK-2800 Lyngby September 1998 Resumé Rapporten omhandler beregning
Læs mereOverordnet ansvar: Ansvar for indhold: Ansvar for fremstilling: Gyldig fra: Til BN er trådt i kraft. Normniveau:
Teknisk Meddelelse Nr. 84 udgave 1 /Dato 18.10.2018 Vandrette spærringer (tidligere benævnt skærmtage) Denne meddelelse indeholder generelle regler for opsætning af vandrette spærringer på nye og eksisterende
Læs mereDagens emner og formål
Dagens emner og formål Vertikal geometri (Længdeprofil) Gradienter, radier (erfaringsværdier) Udformning (sikre og gode veje) Tværprofilet Vejens tracé plus tværprofilet udgør vejens tre planer. Tilsammen
Læs mereAssensvej Analyse af trafikale konsekvenser ved etablering af grusgrav
Assensvej Analyse af trafikale konsekvenser ved etablering af grusgrav... 1 Baggrund og forudsætninger Assens Kommune har bedt Tetraplan om at vurdere de trafikale konsekvenser ved etablering af en grusgrav
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt.
Statik og bygningskonstruktion Program lektion 6 8.30-9.15 Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15. 10.15 10.45 Pause 10.45 12.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning
Læs mereBøjning i brudgrænsetilstanden. Per Goltermann
Bøjning i brudgrænsetilstanden Per Goltermann Lektionens indhold 1. De grundlæggende antagelser/regler 2. Materialernes arbejdskurver 3. Bøjning: De forskellige stadier 4. Ren bøjning i simpelt tværsnit
Læs merePlant gittersystem Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder. Rittersnit
Tektonik Program lektion 3 8.15-9.00 Understøtninger og reaktioner. Kræfter og ligevægt Ligevægtsbetingelser. 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Plant gittersystem Bestemmelse af stangkræfter Løsskæring af knuder.
Læs mereStatik og styrkelære
Bukserobot Statik og styrkelære Refleksioner over hvilke styrkemæssige udfordringer en given last har på den valgte konstruktion. Hvilke ydre kræfter påvirker konstruktionen og hvor er de placeret Materialer
Læs mereServiceniveau for til- og frakørsler på motorveje
Vurdering af beregningsmetode Februar 2006 Poul Greibe Scion-DTU Diplomvej, bygning 376 2800 Kgs. Lyngby www.trafitec.dk Indhold Indledning...3 Baggrund...3 Formål...3 Dataindsamling...4 Trafik- og hastighedsmålinger...4
Læs mereappendiks a konstruktion
appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen
Læs mereCOLUMNA. Registrering
COLUMNA Grebet Lys blikfang visdom Intelligence is like a light. The more intelligent someone is, the brighter the light Der ønskes en bro over Anker Engelundsvej I den østlige ende, som kan lukke det
Læs mereBeregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Læs mereBetonkonstruktioner - Lektion 3 - opgave 1
Betonkonstruktioner - Lektion 3 - opgave Data: bredde flange b 50mm Højde 400mm Rumvægt ρ 4 kn m 3 Længde L 4m q 0 kn R 0kN m q egen ρb.44 kn m M Ed 8 q egen q L 4 RL 4.88 kn m Linjelast for egen vægten
Læs mereEksempel Boltet bjælke-søjlesamling
Eksempel Boltet bjælke-søjlesamling Dette eksemplet bygger på beregningsvejledningerne i afsnit 6 om bærende samlinger i H- eller I-profiler. En momentpåvirket samling mellem en HEB-søjle og en IPE-bjælke
Læs mereDeformationsmetoden. for rammekonstruktioner
Deformationsmetoden for rammekonstruktioner Lars Damkilde og Peter Noe Poulsen BYG DTU Januar 2002 Resumé Rapporten omhandler anvendelse af deformationsmetoden til beregning af statisk ubestemte rammer.
Læs mereDansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes juli 2009
ES-CONSULT A/S E-MAIL es-consult@es-consult.dk STAKTOFTEN 0 DK - 950 VEDBÆK TEL. +45 45 66 10 11 FAX. +45 45 66 11 1 DENMARK http://.es-consult.dk Dansk Dimensioneringsregel for Deltabjælker, Eurocodes
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 11 (Dimensionering af bjælker)
Konstruktion IIIb, gang (Dimensionering af bjælker) Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Bøjningsimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stølænger - Forankring af enearmering
Læs mereDET VEJREGELFORBEREDENDE ARBEJDE OM BEREGNING AF RUNDKØRSLERS KAPACITET. Pierre Aagaard Carl Bro as
DET VEJREGELFORBEREDENDE ARBEJDE OM BEREGNING AF RUNDKØRSLERS KAPACITET Pierre Aagaard Carl Bro as 1. Indledning I Vejdirektoratet pågår der et vejregelforberedende arbejde, ved navn KAFKA, om kapacitets-
Læs mereLodret belastet muret væg efter EC6
Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan
Læs mereBetonkonstruktioner Lektion 4
Betonkonstruktioner Lektion 4 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk Fault of Engineering 1 Bøjning med forskdning -Brudtilstand Fault of Engineering 2 Introduktion til Diagonaltrkmetoden I forbindelse
Læs mereProfil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene
Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt
Læs mereSTÅLSØJLER Mads Bech Olesen
STÅLSØJLER Mads Bech Olesen 30.03.5 Centralt belastede søjler Ved aksial trykbelastning af et slankt konstruktionselement er der en tendens til at elementet slår ud til siden. Denne form for instabilitet
Læs mereIndhold. B Skitseforslag A 13 B.1 Dimensionering af ramme i forslag A C Skitseforslag B 15 C.1 Dimensionering af søjle...
Indhold A Laster og lastkombinationer 1 A.1 Karakteristiske laster................................ 1 A.1.1 Karakteristisk egenlast........................... 1 A.1.2 Karakteristisk nyttelast..........................
Læs mereSkitseprojektering af ny omfartsvej i Soderup
Juni 2011 Projekt Skitseprojektering af ny omfartsvej i Soderup Udført af Salem M. Ghaiby Student nr. s061412 Den 6. juni 2011 Vejleder Anders Stuhr Jørgensen - DTU Byg Annemarie Arnvig Hansen - COWI Side
Læs mereBeregningsregler for eksisterende broers bæreevne. Tillæg for klassificering af broer med store spændvidder
Beregningsregler for eksisterende broers bæreevne Tillæg for klassificering af broer med store spændvidder Rapport 336 2007 Vejdirektoratet Niels Juels Gade 13 Postboks 9018 1022 København K Telefon 7244
Læs mereVurdering af særtransportrute over Tjæreborg til Esbjerg Havn
Vurdering af særtransportrute over Tjæreborg til Esbjerg Havn Forfatter Gruppe Semester Periode Samarbejdspartner Afdeling Hovedvejleder Faglig vejleder Maria Larsen B7D-5-E13 7. Semester 14. oktober 2013
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereIndholdsfortegnelse. Trafikanalyse af Lågegyde. Hørsholm Kommune. 1 Indledning. 2 Forudsætninger
Hørsholm Kommune Trafikanalyse af Lågegyde COWI A/S Parallelvej 2 2800 Kongens Lyngby Telefon 45 97 22 11 Telefax 45 97 22 12 wwwcowidk Indholdsfortegnelse 1 Indledning 1 2 Forudsætninger 1 3 Grundlag
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereSchöck Isokorb type Q, QP, Q+Q, QP+QP,
Schöck Isokorb type, P, +, P+P, Schöck Isokorb type Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 60 Produktbeskrivelse/bæreevnetabeller og tværsnit type 61 Planvisninger type 62-63 Beregningseksempel
Læs mereKonstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)
Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereFor en grundlæggende teoretisk beskrivelse af metoden henvises bl.a. til M.P. Nielsen [69.1] og [99.3].
A Stringermetoden A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A2 Indholdsfortegnelse Generelt Beregningsmodel Statisk ubestemthed Beregningsprocedure Bestemmelse af kræfter, spændinger og reaktioner Specialtilfælde Armeringsregler
Læs mereModulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:
Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes
Læs mereI den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde
Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereFaxe Kommune. Byudvikling i Dalby. Trafikforhold. Oktober 2007. Rådgivning for By-, trafik- og landskabsudvikling
Faxe Kommune Byudvikling i Dalby Trafikforhold Oktober 2007 Rådgivning for By-, trafik- og landskabsudvikling Faxe Kommune Byudvikling i Dalby Trafikforhold Oktober 2007 Ref Faxe Kommune Version V1 Dato
Læs mereBetonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber
Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)
Læs mereEksisterende broers bæreevne Forsøg. Arne Henriksen
Eksisterende broers bæreevne Forsøg Arne Henriksen 1 Oversigt Beregning og Brotyper Partialkoefficienter Kantbjælkers bæreevne Vosnæsvej Holstebro Silkeborg Planlagte 2 Brotyper OL elementtunneler OT bjælker
Læs mereProgramdokumentation - Skivemodel
Make IT simple 1 Programdokumentation - Skivemodel Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge
Læs mereSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Armeret armeret Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38-41 Dimensioneringstabeller 42-47 Beregningseksempel
Læs mere