Tegningsliste Tegn nr. Tegnnings navn Dato. Rev.
|
|
- Rebecca Christensen
- 4 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Tegningsliste Tegn nr. Tegnnings navn. Rev. K_1 Tegningsliste K_1_1 Konstruktionsnote K_1_10 Kælderplan med konstruktioner K_5_100 Snit A-A K_5_101 Snit B-B K_5_202 Snit C-C K_9_201 Bjælke/søjle tabel K_9_300 3D konstruktioner Revisionsskema Revision nr Revisions beskrivelse Revision dato Udført af Tegn. nr: K_1 Tegningsliste. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål:
2 Note: Ubenævnte mål er mm. Alle mål kontrolleres på pladsen og ingeniører SKAL kontaktes såfremt der er større afvigelser. Normal kontrolklasse. Leverandøranvisninger skal følges nøje. Stål: Bolte min. klasse 8.8 Søm, skruer, beslag m.v. st. 32-2/DIN Stålkvalitet S 235 IPE profiler Klæbeanker udføres som producent Hilti. Korrosionsbeskyttelse: Alt stål som profilstål, søm, skruer, bolte, beslag mv. inde i bygningen korrosionsbeskyttes til henholdsvis: Indvendigt stål: korrosionsklasse C1. Stål i hulmure: korrosionsklasse C4 varmt galvaniseret Levetid skal være minimum 50 år. Svejsesømme: Alle svejsesømme udføres iht. gældende norm. Alle ubenævnte kantsømme udføres med a = 5 mm Alle ubenævnte stumpsømme udføres med a = emnetykkelse Nye bjælker og søjler: Bjælker og søjler fremgår af tegninger. Placering af søjler er vejledende og skal tilpasses eksisterende forhold og arkitekt projekt. Afstivende søjler i murpiller fastboltes fast til murrem med 2 stk. M12 bolte og til fundament med 2 stk. M12 klæbeanker via påsvejst fodplade Punktfundamenter: Der udføres punktfundamenter ved de 2 stk. indspændte søjler. Fundamenter revnearmeres med armeringskurv af Y10 pr. 150 mm i begge retninger. Søjler indstøbes min. 600 mm i fundamenter og underside fundament min. 200 mm under søjler. Liniefundamenter: Fundamenter føres til fastbund og frostfri dybde. Bredde iht. arkitektprojekt. Fundamenter skal armeres med 3 stk. Y14 i top og bund. Ved tilslutning til eksisterende fundament indlimes 6 stk. Y14 (3 i top og 3 i bund). Spær: Spær fastgøres til remme/limtræ med 2 stk. vinkelbeslag 90, skrues med beslagskruer iht. leverandør for maksimum bæreevne. Tegn. nr: K_1_1 Konstruktionsnote. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål:
3 600 S_9 S_ K_5_101 1 K_5_ B_1 S_11 S_12 S_13 S_14 S_ x600 mm fundament 1 K_5_ x600 mm fundament B_2 S_2 S_3 S_4 S_5 S_6 S_7 S_ Tegn. nr: K_1_10 Kælderplan med konstruktioner. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål: 1 : 50
4 2 stk. Simson AB105 vinkelbeslag maksimum skruet med beslagskruer i træ og med skudsøm i stål B_1 B_2 S_ M10 klæbeanker HIT-V limet med Hilti Hit-, pr. 400 mm M10 klæbeanker HIT-V limet med Hilti Hit Tegn. nr: K_5_100 Snit A-A Mål: 1 : 50. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev:
5 B_1 2 stk. Simson AB105 vinkelbeslag maksimum skruet med beslagskruer i træ og med skudsøm i stål S_9 Tegn. nr: K_5_101 Snit B-B. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål: 1 : 10
6 11" Ø3 H+H, ribbet murbinder m. sikkerhedsøje (Ved 1 stk. pr. Binderkolonner, 1 stk. murbinder pr. 200 mm) (Ved 2 stk. pr. Binderkolonner, 2 stk. murbinder pr. 400 mm) Skalmur 50 mm EPS S_13 HE100-B stålsøjle Bagmur 50 mm EPS Tildannet H+H Multipladen Tegn. nr: K_5_202 Snit C-C. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål: 1 : 10
7 Bjælke tabel Mark Type B_1 B_2 90x200_GL30c 90x200_GL30c Søjle tabel Mark Type S_1 S_2 S_3 S_4 S_5 S_6 S_7 S_8 S_9 S_10 S_11 S_12 S_13 S_14 45x95_c18 45x95_c18 45x95_c18 45x95_c18 45x95_c18 45x95_c18 45x95_c18 45x95_c18 IPE180 IPE180 HE100B HE100B HE100B HE100B Tegn. nr: K_9_201 Bjælke/søjle tabel. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål:
8 S_1 S_2 S_3 B_2 S_4 S_9 S_11 B_1 S_12 S_13 S_5 S_6 S_7 S_8 S_14 S_10 Tegn. nr: K_9_300 3D konstruktioner. nr: Alfa Ingeniører A/S Lejrvej 17, 1. sal Værløse : Rev: Mål:
9 s nr. 1 Statik i forbindelse med ombygninger Kajerødvej Birkerød Juni 2018 Kontrolleret af: Morten Schultz Udarbejdet af: Anders Chabert Side 1 af 24
10 s nr. 2 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Indledning... 3 A1.2 Normgrundlag... 3 A1.3 Konsekvensklasse og robusthed... 4 A1.4 Partialkoefficienter og materialeværdier... 4 A1.5 Lastkombinationer... 6 A1.6 Karakteristiske laster... 7 A2 Statiske beregninger A2.1 Det bærende hovedsystem A2.2 Det afstivende hovedsystem A2.3 Stabilitet A2.4 Lodret lastnedføring A2.5 Vandret lastnedføring A2.6 Beregning af bjælkespær A2.7 Beregning af overligger i ny facade og eksisterende B_1 og B_ A2.8 Beregning af søjler S_1 S_8 under B_2, bjælke i eksisterende facade A2.9 Beregning af indspændte søjler, S_9 og S_ Side 2 af 24
11 s nr. 3 A1 Projektgrundlag A1.1 Indledning Denne rapport omhandler tilbygning til kælder A1.2 Normgrundlag Som normsystem anvendes Eurocodes iht. Bygningsreglementet (BR stk. 3 og 4, her kun udsnit): Stk. 3: Dimensionering af konstruktioner skal fra ske på grundlag af Eurocodes med tilhørende danske annekser: EN 1990 Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner, med EN 1990 DK NA EN Densiteter, egenlast og nyttelast for bygninger, med EN DK NA EN Snelast, med EN DK NA EN Vindlast, med EN DK NA EN Betonkonstruktioner, Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner, med EN DK NA EN Stålkonstruktioner, Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner, med EN DK NA EN Stålkonstruktioner, Samlinger, med EN DK NA EN Trækonstruktioner, Almindelige regler samt regler for bygningskonstruktioner, med EN DK NA EN Murværkskonstruktioner, Generelle regler for armeret og uarmeret murværk, med EN DK NA EN Geoteknik, Generelle regler, med EN DK NA Stk. 4: Ved dimensionering af betonkonstruktioner anvendes DS/EN Beton, specifikation, egenskaber, produktion og overensstemmelse og DS 2426 Beton Materialer Regler for anvendelse af DS/EN 206 i Danmark. Dertil er Teknisk Ståbi 23. udgave benyttet. Side 3 af 24
12 s nr. 4 A1.3 Konsekvensklasse og robusthed Konstruktionerne udføres i konsekvensklasse CC2, hvor der jf. EN 1990 DK NA:2007 Anneks E stilles krav om, at robustheden vurderes. Robustheden vurderes at være intakt. A1.4 Partialkoefficienter og materialeværdier Udregninger er udført iht. til gældende EN-codes med nationale annekser (se punkt 2.0). Gældende fra skal byggeri i Danmark udføres iht. til fældes europæiske normer, med nationale tillæg. Projekteringsgrundlaget iht. EN 1990 DK NA giver følgende partialkoefficienter: Konstruktionen henregnes til følgende konsekvensklasse, se ovenfor Konsekvensklasse CC2 => KFI = 1,0 (på laster) Byggeriet udføres i normal kontrolklasse => γ3 = 1,0 (på materialer) Materialer: Stål: Partialkoefficienterne for ståls bærevene er i henhold til EN NA DK: γm0 = 1,10 γ3 for bæreevne (varslet svigt med bæreevnereserve) γm1 = 1,20 γ3for stabilitet (varslet svigt uden bæreevnereserve) γm2 = 1,35 γ3 for træk (uvarslet svigt) Dermed bliver partialkoefficienterne for ståls bæreevne: Partialkoefficient Konsekvenskl. CC2 Konsekvenskl. CC3 Konsekvenskl. CC3 med robusthedsfaktor 1,2 γ M0 1,10 1,10 1,32 γ M1 1,20 1,20 1,44 γ M2 1,35 1,35 1,61 De karakteristiske materialekonstanter er: elasticitetsmodul E = MPa forskydningsmodul G = MPa densitet = 7,85 * 10 3 kg/m 3 Poissons forhold = 0,3 lineær varmeudvidelseskoefficient = 12 * 10-6 C -1 Side 4 af 24
13 s nr. 5 Ståltype: Ståltype Godstykkelse (f yk ) f yk = R eh Partialkoefficient f yd Godstykkelse (f uk ) f uk = R m Partialkoefficient f ud E k Partialkoefficient [mm] [MPa] [-] [MPa] [mm] [MPa] [-] [MPa] [MPa] [-] E d [MPa] γ M0 214 t < γ M1 196 γ M0 205 t γ M2 267 γ M0 16 < t M1 γ 188 γ M0 195 S235JRH 40 < t γ M1 179 γ M < t γ M ,21 x 10 6 γ M1 63 < t M1 γ 179 γ M < t γ M1 179 γ M < t γ M2 259 γ M2 100 < t M1 γ 163 Ønskes der regnet med robusthedsfaktor skal de regningsmæssige værdier i skema divideres med 1,2. 0,191 x ,175 x ,156 x 10 6 Murværk: Iht. Københavns Kommune må den maksimale spænding på ældre murværk sættes til 1,22 MPa. Denne værdi anvendes generelt på alt ældre murværk. Side 5 af 24
14 s nr. 6 A1.5 Lastkombinationer Konstruktionernes sikkerhed mod brud og stabilitet undersøges i henhold til tabel A1.2(B) i DS/EN 1990 som gengivet nedenfor: I de enkelte afsnit er angivet hvilke lastkombinationer som er dimensionsgivende. Side 6 af 24
15 s nr. 7 A1.6 Karakteristiske laster A1.6.1 Egenlast Tag, tagterrasse Egenlast terrasse brædder = 0,15 kn/m 2 Egenlast terrasse opbygning = 0,15 kn/m 2 Egenlast 2 lag tagpap = 0,10 kn/m 2 Egenlast 25 mm brædder = 0,15 kn/m 2 Egenlast spær = 0,10 kn/m 2 Egenlast isolering mv. = 0,05 kn/m 2 Egenlast loft mv. = 0,30 kn/m 2 Sum tag = 1,00 kn/m 2 Egenlast bjælker = 1,00 kn/m Egenlast lettevægge Egenlast lettevægge = 0,50 kn/m 2 Side 7 af 24
16 s nr. 8 A1.6.2 Nyttelast Etageadskillelser Etagedæk i kategori A1 Boliger opholdsrum qk = 1,50 kn/m 2 Qk = 2,0 kn Tagterrasse Tagterrasse i kategori A5 Balkoner qk = 2,50 kn/m 2 Qk = 2,0 kn A1.6.3 Snelast Karakteristisk terrænværdi sk = cårs sk,0 =1,0 x 1,0 kn/m 2 = 1,0 kn/m 2 Taghældning < 20 Formfaktor μ1 (<20 ) = = 0,80 Snelast på tag s1 (<20 ) = μi CeCt sk = 0,8 x 1,0 x 1,0 x 1,0 kn/m 2 = 0,80 kn/m 2 Der regnes med sneophobning opad hovedhus. = 2 kn/m 2 (ved sneophobning) = max ( (3,1 m) 2 / (4,5 m x 3,0 m); 4,5 m / (25 x 3 m) ) = (0,71 ; 0,06) = 0,10 global lægiver Vindsiden: ww = hsw x / sk ww = 3,1 m x 2 kn/m 3 / 1,0 kn/m 2 = 6,2 lsw = min (bw;2hsw) = min (4,5 m; 2 x 3,1 m), dog min 5,0 m og maks 15 m = 4,5 m lsw = 5,0 m ww < 3,1 x 2,0 / 1,0 = 6,2 ww < 4,0 = = 4,0 Sne ophobning på tag. = μi CeCt sk = 4,0 x 1,0 x 1,0 x 1,0 kn/m 2 = 4,0 kn/m 2 Side 8 af 24
17 s nr. 9 A1.6.4 Vindlast Beregning af vindlast: Terrænkategorier: Kategori 0 Kategori I Kategori II Kategori III Kategori IV Forudsætninger: Terrænkategori (0 - I - II - III - IV) : III Rughedslængde : z0 = 0,3 m Minimumshøjde : zmin = 5 m Terrænfaktor : kr = 0,22 Bygningshøjde over terræn : z = 12 m Orografifaktor : co(z) = 1,0 Retningsfaktor : cdir² = 1,0 Årstidsfaktor : cseason² = 1,0 Peakfaktor : kp = 3,5 Luftdensitet : = 1,25 kg/m³ Basisvindhastighed grund : vb,0 = 24 m/s Beregning: Basisvindhastighed: vb = cdir² cseason² vb,0 = 24,00 m/s Rughedsfaktor: cr(z) = kr ln(z/z0) = 0,79 Middelvindhastighed: vm(z) = cr(z) co(z) vb = 19,07 m/s Turbulensintensitet: Iv(z) = 1/co(z) 1/ln(z/z0) = 0,27 Middelhastighedstryk: qm(z) = ½ vm²(z) = 0,23 kn/m² Peakhastighedstryk: qp(z) = (1 + 2 kp Iv(z)) qm(z) = 0,66 kn/m² Side 9 af 24
18 s nr. 10 Vægge: Højde af bygningen h = 12 m Længde af facader b = 9,3 m Længde af gavle d = 13 m Zone længden e e = 9,3 m Forholdet h/d h/d = 0,92 Forholdet e/d e/d = 0,72 Gældende opstalt Opstalt e < d Formfaktorer: Zone A B C D E c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1 c pe,10 c pe,1-1,2-1,4-0,8-1,1-0,5-0,5 0,79 1-0,48-0,48 Side 10 af 24
19 s nr. 11 A2 Statiske beregninger A2.1 Det bærende hovedsystem Lodrette laster føres via beklædning til spær, som via bjælkevirkning fører laster til ny facader og til eksisterende facadevæg. Vægge fører laster til fundament og fastbund. Over åbninger anvendes bjælker. A2.2 Det afstivende hovedsystem Vandrette laster føres via tagskiver til henholdsvis stabiliserende tværvægge og langsgående vægge. Vægskiver fører laster til fundament og fastbund. Side 11 af 24
20 s nr. 12 A2.3 Stabilitet Eksisterende hus Ingen ændringer. Tilbygning kælder Tværlaster (mod eksisterende facade) føres til via beklædning dels til tagskive og dels til terrændæk. Tagskive fører laster dels til eksisterende hus og dels til nye gavlvægge i tilbygning. Belastninger ændres ikke. Langsgående laster (mod nye gavle i tilbygning) føres til via beklædning dels til tagskive og dels til terrændæk. Tagskive fører laster via skivevirkning dels til nye indspændte søjler og dels til eksisterende skalmur. Vindlast: Lastopland tagskive ca. 2,6 m inkl. rækværk. Vindlastfacader, tagskive = 0,66 kn/m 2 x 2,6 m x (0,79 + 0,48) = 2,18 kn/m Indspændte søjler = 2,18 kn/m x ½ x 4,5 m = 4,91 kn eks. facadevægge: = 2,18 kn/m x ½ x 4,5 m = 4,91 kn Last pr. søjle = 4,91 kn / 2 (karakteristisk last) = 2,5 kn Beregning af søjler, se separat afsnit 2.9 Last pr. væg = 1,5 x 2,5 kn (regningsmæssig last) = 3,75 kn Side 12 af 24
21 Bagmur s nr. 13 Stabilitet kældevægge V3 V1 V2 V1 angiver lodret last fra dæk mv. F1 V2 angiver lodret last fra ovenstående væg Hd V3 angiver lodret last fra ovenstående væg Hd angiver vandret last på væggen a2 a1 Gd angiver egenvægt af væg Gd Td angiver lodret forankring af væg e F1 angiver lodret last af bagmur/tværvæg F2 beff Hd F2 angiver glidningssikring af væg Td Belastninger Vd = V1 + V2 + V3 + Gd Vind fra højre Væg nr. V1 V2 a1 V3 a2 Gd Td Hd F1 F2 (kn) (kn) (m) (kn) (m) (kn) (kn) (kn) (kn) (kn) 1 18,40 3, ,53 3,75 Wd,samlet = 7,50 kn NB: Vægge Stabiliserende væg Tværvægge Væg nr. Tykkelse Længde Højde c σ Tykkelse Længde c t (m) l (m) (m) (kn/m2) (N/mm2) (m) (m) (kn/m2) 1 0,108 2,03 2,3 0,31 0 1,90 2 0,108 2,05 2,3 0,31 0 1,90 Lodrette og vandette forankringer er reduceret med faktor 0,8. Dvs. der skal ikke ganges en faktor 0,8 på fundamentets egenvægt og bolte- belastningen. Resultater væltning Resultater glidning Væg nr. Mv Vd Hd e beff Ac σ Væg nr. St. væg Tv. væg Forankring Sum (knm) (kn) (kn) (m) (m) (m2) (N/mm2) (kn) (kn) (kn) (kn) 1 8,63 18,40 3,75 0,47 1,09 0,12 0,16 ok 1 5,66 0,00 0,00 5,66 ok 2 8,63 18,53 3,75 0,47 1,11 0,12 0,15 ok 2 5,70 0,00 0,00 5,70 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ok 0 0,00 0,00 0,00 0,00 ok Side 13 af 24
22 s nr. 14 A2.4 Lodret lastnedføring Se under de enkelte afsnit. A2.5 Vandret lastnedføring Se under de enkelte afsnit. Side 14 af 24
23 s nr. 15 A2.6 Beregning af bjælkespær Egenlast terrasse = 1,00 kn/m 2 x 0,4 m = 0,40 kn/m Egenlast bjælke = = 0,10 kn/m Snelast terrasse = 4,0 kn/m 2 x 0,4 m = 1,60 kn/m Nyttelast terrasse = 2,5 kn/m 2 x 0,4 m = 1,00 kn/m Spænd = 4,15 m Spær udføres som min. 45x345 mm c18 mht. styrke Statisk model: A l B Understøtning A: Understøtning B: Simpel Simpel Forudsætninger: Konsekvensklasse Kontrolklasse Anvendelsklasse Materiale Last kategori for nyttelast CC2 (moderat sikkerhed) 1 2 C18 Kategori A: arealer til boligformål Brudgrænsetilstand STR K FI = 1,0 Deformationsmodifikationsfaktor K def = 0,8 Karakteristisk elasticitetsmodul E = 9000 MPa Karakteristisk bøjningsspænding f m,0,k = 18,0 MPa Karakteristisk forskydningsspænding f v,k = 2,0 MPa Partialkoefficient for materiale m = 1,35 Reduktionsfaktor for revner i bøjningspåvirket elementer k cr = 0,67 Geometri: Bjælkelængde l = 4,15 m Bjælke bredde b = 45 mm Bjælke højde h = 345 mm Deformations kriterie, Egenlast w fin l / 400 = 10,4 mm Deformations kriterie, Snelast w inst l / 400 = 10,4 mm Deformations kriterie, Vindlast w inst l / 250 = 16,6 mm Deformations kriterie, Nyttelast 1,5 kn/m 2 w inst l / 600 = 6,9 mm Deformations kriterie, Nyttelast 1 kn w inst = 1,7 mm Deformations kriterie, Total w fin l / 300 = 13,8 mm Bjælke data: Bøjningsakse Modstandsmoment Wy = Stærk y-y mm 3 Inertimoment Iy = mm 4 Forskydningsareal A v = mm 2 Side 15 af 24
24 s nr. 16 Linie belastninger: Egenlast 0,50 kn/m Snelast 1,60 kn/m Vindlast 0,00 kn/m Nyttelast 1,00 kn/m Egenlast 0,00 kn/m Snelast 0,00 kn/m Vindlast 0,00 kn/m Nyttelast 0,00 kn/m Linielaster Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast Punkt belastninger: Egenlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Snelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Vindlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Nyttelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Egenlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Snelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Vindlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Nyttelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Punktlaster Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast Lastkombinationer anvendelsestilstand: u fin, egen = u inst, egen (1 + k def ) u fin, sne dominerende = u inst, sne (1 + Y 2 k def ) u fin, sne ikke dominerende = u inst, sne (Y 0 + Y 2 k def ) Y 2,sne = 0 u fin, vind dominerende = u inst, vind (1 + Y 2 k def ) u fin, vind ikke dominerende = u inst, vind (Y 0 + Y 2 k def ) Y 2,vind = 0 u fin, nytte dominerende = u inst, nytte (1 + Y 2 k def ) u fin, nytte ikke dominerende = u inst, nytte (Y 0 + Y 2 k def ) Y 2,nytte = 0,2 ANV 1 1,0 x egen fin ANV 2 1,0 x sne dom, inst ANV 8 1,0 x nytte punktlast 1 kn ANV 3 1,0 x vind dom, inst ANV 4 1,0 x nytte dom, inst ANV 5 1,0 x egen 1,0 x sne dom + 1,0 x vind + 1,0 x nytte Y 0,vind = 0,3 Y 0,nytte = 0,5 ANV 6 1,0 x egen 1,0 x sne + 1,0 x vind dom + 1,0 x nytte Y 0,sne = 0 Y 0,nytte = 0,5 ANV 7 1,0 x egen 1,0 x sne + 1,0 x vind + 1,0 x nytte dom Y 0,sne = 0,3 Y 0,vind = 0,3 Regningsmæssige udbøjning i mm anvendelsestilstand: ANV 1 fin 2,5 < 10,4 ok ANV 2 inst 4,5 < 10,4 ok ANV 3 inst 0,0 < 16,6 ok ANV 4 inst 2,8 < 6,9 ok ANV 5 fin 8,8 < 13,8 ok ANV 6 fin 4,3 < 13,8 ok ANV 7 fin 7,1 < 13,8 ok ANV 8 inst 1,1 < 1,7 ok 2 mm Deformation umaks Side 16 af 24
25 s nr. 17 Lastkombinationer brudgrænsetilstand: STR 1 1,0 x K FI x egen K mod = 0,60 STR 2 1,2 x K FI x egen K mod = 0,60 STR 3 1,0 x K FI x sne K mod = 0,90 STR 4 1,0 x K FI x vind K mod = 1,10 STR 5 1,0 x K FI x nytte K mod = 0,80 STR 6 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x sne K mod = 0,90 STR 7 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x vind K mod = 1,10 STR 8 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x nytte K mod = 0,80 STR 9 K FI x (1,0 x egen + 1,5 x sne + 1,5 x Y 0 x (vind + nytte)) Y 0,vind = 0,3 Y 0,nytte = 0,5 K mod = 0,90 STR 10 K FI x (1,0 x egen + 1,5 x vind + 1,5 x Y 0 x (sne + nytte)) Y 0,sne = 0 Y 0,nytte = 0,5 K mod = 1,10 STR 11 K FI x (1,0 x egen + 1,5 x nytte + 1,5 x Y 0 x (sne + vind)) Y 0,sne = 0,3 Y 0,vind = 0,3 K mod = 0,80 Regningsmæssige resultater brudgrænsetilstand: Reaktioner (kn) Kontrol momenter (N/mm 2 ) Kontrol forskydning (N/mm 2 ) R A,d R B,d V d,maks s maks,d s min,d s maks,d < f m,d t d < f v,d STR 1 1,04 1,04 1,04 1,2 0,0 1,2 < 8,0 ok 0,10 < 0,89 ok STR 2 1,25 1,25 1,25 1,4 0,0 1,4 < 8,0 ok 0,12 < 0,89 ok STR 3 3,32 3,32 3,32 3,9 0,0 3,9 < 12,0 ok 0,32 < 1,33 ok STR 4 0,00 0,00 0,00 0,0 0,0 0,0 < 14,7 ok 0,00 < 1,63 ok STR 5 2,08 2,08 2,08 2,4 0,0 2,4 < 10,7 ok 0,20 < 1,19 ok STR 6 6,02 6,02 6,02 7,0 0,0 7,0 < 12,0 ok 0,58 < 1,33 ok STR 7 1,04 1,04 1,04 1,2 0,0 1,2 < 14,7 ok 0,10 < 1,63 ok STR 8 4,15 4,15 4,15 4,8 0,0 4,8 < 10,7 ok 0,40 < 1,19 ok STR 9 7,57 7,57 7,57 8,8 0,0 8,8 < 12,0 ok 0,73 < 1,33 ok STR 10 2,59 2,59 2,59 3,0 0,0 3,0 < 14,7 ok 0,25 < 1,63 ok STR 11 5,64 5,64 5,64 6,6 0,0 6,6 < 10,7 ok 0,54 < 1,19 ok Maks: 7,57 7,57 7,57 8,8 0,0 0,73 knm Momenter Mmaks Mmin Forskydning knm Vmaks Side 17 af 24
26 s nr. 18 A2.7 Beregning af overligger i ny facade og eksisterende B_1 og B_2 Egenlast = 1,00 kn/m 2 x 2,1 m = 2,10 kn/m Egenlast bjælke = = 1,00 kn/m Snelast terrasse = 4,0 kn/m 2 x 2,1 m = 8,40 kn/m Nyttelast terrasse = 2,5 kn/m 2 x 2,1 m = 5,25 kn/m Spænd, maks = 1,50 m Bjælke udføres som 90x200 mm Gl30c limtræ Statisk model: A l B Understøtning A: Understøtning B: Simpel Simpel Forudsætninger: Konsekvensklasse Kontrolklasse Anvendelsklasse Materiale Last kategori for nyttelast CC2 (moderat sikkerhed) 1 2 GL30c Kategori A: arealer til boligformål Brudgrænsetilstand STR K FI = 1,0 Deformationsmodifikationsfaktor K def = 0,8 Karakteristisk elasticitetsmodul E = MPa Karakteristisk bøjningsspænding f m,0,k = 30,0 MPa Karakteristisk forskydningsspænding f v,k = 3,5 MPa Partialkoefficient for materiale m = 1,30 Reduktionsfaktor for revner i bøjningspåvirket elementer k cr = 0,67 Geometri: Bjælkelængde l = 1,5 m Bjælke bredde b = 90 mm Bjælke højde h = 200 mm Deformations kriterie, Egenlast w fin l / 400 = 3,8 mm Deformations kriterie, Snelast w inst l / 400 = 3,8 mm Deformations kriterie, Vindlast w inst l / 250 = 6,0 mm Deformations kriterie, Nyttelast 1,5 kn/m 2 w inst l / 600 = 2,5 mm Deformations kriterie, Nyttelast 1 kn w inst = 1,7 mm Deformations kriterie, Total w fin l / 300 = 5,0 mm Bjælke data: Bøjningsakse Modstandsmoment Wy = Stærk y-y mm 3 Inertimoment Iy = mm 4 Forskydningsareal A v = mm 2 Side 18 af 24
27 s nr. 19 Linie belastninger: Egenlast 3,10 kn/m Snelast 8,40 kn/m Vindlast 0,00 kn/m Nyttelast 5,25 kn/m Linielaster Egenlast Snelast Nyttelast Vindlast Egenlast 0,00 kn/m Snelast 0,00 kn/m Vindlast 0,00 kn/m Nyttelast 0,00 kn/m Punkt belastninger: Egenlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Snelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Vindlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Nyttelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Egenlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Snelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Vindlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Nyttelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Punktlaster Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast Lastkombinationer anvendelsestilstand: u fin, egen = u inst, egen (1 + k def ) u fin, sne dominerende = u inst, sne (1 + Y 2 k def ) u fin, sne ikke dominerende = u inst, sne (Y 0 + Y 2 k def ) Y 2,sne = 0 u fin, vind dominerende = u inst, vind (1 + Y 2 k def ) u fin, vind ikke dominerende = u inst, vind (Y 0 + Y 2 k def ) Y 2,vind = 0 u fin, nytte dominerende = u inst, nytte (1 + Y 2 k def ) u fin, nytte ikke dominerende = u inst, nytte (Y 0 + Y 2 k def ) Y 2,nytte = 0,2 ANV 1 1,0 x egen fin ANV 2 1,0 x sne dom, inst ANV 8 1,0 x nytte punktlast 1 kn ANV 3 1,0 x vind dom, inst ANV 4 1,0 x nytte dom, inst ANV 5 1,0 x egen 1,0 x sne dom + 1,0 x vind + 1,0 x nytte Y 0,vind = 0,3 Y 0,nytte = 0,5 ANV 6 1,0 x egen 1,0 x sne + 1,0 x vind dom + 1,0 x nytte Y 0,sne = 0 Y 0,nytte = 0,5 ANV 7 1,0 x egen 1,0 x sne + 1,0 x vind + 1,0 x nytte dom Y 0,sne = 0,3 Y 0,vind = 0,3 Regningsmæssige udbøjning i mm anvendelsestilstand: ANV 1 fin 0,5 < 3,8 ok ANV 2 inst 0,7 < 3,8 ok ANV 3 inst 0,0 < 6,0 ok ANV 4 inst 0,4 < 2,5 ok ANV 5 fin 1,5 < 5,0 ok ANV 6 fin 0,8 < 5,0 ok ANV 7 fin 1,2 < 5,0 ok ANV 8 inst 0,1 < 1,7 ok 0,5 mm Deformation ,5-1 -1,5-2 umaks Side 19 af 24
28 s nr. 20 Lastkombinationer brudgrænsetilstand: STR 1 1,0 x K FI x egen K mod = 0,60 STR 2 1,2 x K FI x egen K mod = 0,60 STR 3 1,0 x K FI x sne K mod = 0,90 STR 4 1,0 x K FI x vind K mod = 1,10 STR 5 1,0 x K FI x nytte K mod = 0,80 STR 6 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x sne K mod = 0,90 STR 7 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x vind K mod = 1,10 STR 8 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x nytte K mod = 0,80 STR 9 K FI x (1,0 x egen + 1,5 x sne + 1,5 x Y 0 x (vind + nytte)) Y 0,vind = 0,3 Y 0,nytte = 0,5 K mod = 0,90 STR 10 K FI x (1,0 x egen + 1,5 x vind + 1,5 x Y 0 x (sne + nytte)) Y 0,sne = 0 Y 0,nytte = 0,5 K mod = 1,10 STR 11 K FI x (1,0 x egen + 1,5 x nytte + 1,5 x Y 0 x (sne + vind)) Y 0,sne = 0,3 Y 0,vind = 0,3 K mod = 0,80 Regningsmæssige resultater brudgrænsetilstand: Reaktioner (kn) Kontrol momenter (N/mm 2 ) Kontrol forskydning (N/mm 2 ) R A,d R B,d V d,maks s maks,d s min,d s maks,d < f m,d t d < f v,d STR 1 2,33 2,33 2,33 1,5 0,0 1,5 < 13,8 ok 0,19 < 1,62 ok STR 2 2,79 2,79 2,79 1,7 0,0 1,7 < 13,8 ok 0,23 < 1,62 ok STR 3 6,30 6,30 6,30 3,9 0,0 3,9 < 20,8 ok 0,52 < 2,42 ok STR 4 0,00 0,00 0,00 0,0 0,0 0,0 < 25,4 ok 0,00 < 2,96 ok STR 5 3,94 3,94 3,94 2,5 0,0 2,5 < 18,5 ok 0,33 < 2,15 ok STR 6 11,78 11,78 11,78 7,4 0,0 7,4 < 20,8 ok 0,98 < 2,42 ok STR 7 2,33 2,33 2,33 1,5 0,0 1,5 < 25,4 ok 0,19 < 2,96 ok STR 8 8,23 8,23 8,23 5,1 0,0 5,1 < 18,5 ok 0,68 < 2,15 ok STR 9 14,73 14,73 14,73 9,2 0,0 9,2 < 20,8 ok 1,22 < 2,42 ok STR 10 5,28 5,28 5,28 3,3 0,0 3,3 < 25,4 ok 0,44 < 2,96 ok STR 11 11,07 11,07 11,07 6,9 0,0 6,9 < 18,5 ok 0,92 < 2,15 ok Maks: 14,73 14,73 14,73 9,2 0,0 1,22 knm Momenter Mmaks Mmin Forskydning knm Vmaks Side 20 af 24
29 s nr. 21 A2.8 Beregning af søjler S_1 S_8 under B_2, bjælke i eksisterende facade Reaktion fra bjælke = 14,73 kn, se ovenfor Der opsættes træsøjler som boltes fast til eksisterende ydermur. Antal M10 anker = 14,73 kn / 1,4 kn = 11 stk. Der anvendes min 12 stk. Side 21 af 24
30 s nr. 22 A2.9 Beregning af indspændte søjler, S_9 og S_10 Vindlast pr. søjle = se under stabilitet afsnit 2.3 = 2,5 kn Spænd = 2,7 m Statisk model: A l B Understøtning A: Understøtning B: Fri Indspændt Forudsætninger: Konsekvensklasse Kontrolklasse Brudtype Materiale Last kategori for nyttelast CC2 (moderat sikkerhed) Normal kontrolklasse Varslet svigt med bæreevnereserve S 235 JR Kategori A: arealer til boligformål Brudgrænsetilstand STR K FI = 1,0 Karakteristisk elasticitetsmodul E = MPa Karakteristisk flydespænding f yk = 235 MPa Regningsmæssig flydespænding f yd = 213 MPa Bjælkelængde l = 2,7 m Deformations kriterie l / 400 = 6,75 mm Bjælke valg: Bjælketype: IPE 180 Modstandsmoment W y = mm 3 Inertimoment I y = mm 4 Forskydningsareal A v = 992,16 mm 2 Regningsmæssig momentbæreevne M c,rd = 31,19 kn/m Regningsmæssig forskydningsbæreevne V c,rd = 122,38 kn Ståltykkelse af flanger t = 8 mm Side 22 af 24
31 s nr. 23 Linie belastninger: Egenlast 0,00 kn/m Snelast 0,00 kn/m Vindlast 0,00 kn/m Nyttelast 0,00 kn/m Egenlast 0,00 kn/m Snelast 0,00 kn/m Vindlast 0,00 kn/m Nyttelast 0,00 kn/m Linielaster Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast Punkt belastninger: Egenlast 0,0 kn 0 m fra v.k. Snelast 0,0 kn 0 m fra v.k. Vindlast 2,5 kn 0 m fra v.k. Nyttelast 0,0 kn 0 m fra v.k. Egenlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Snelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Vindlast 0,00 kn 0 m fra v.k. Nyttelast 0,00 kn 0 m fra v.k. Punktlaster Egenlast Nyttelast Snelast Vindlast Lastkombinationer anvendelsestilstand: ANV 1 1,0 x egen ANV 2 1,0 x sne ANV 3 1,0 x vind ANV 4 1,0 x nytte ANV 5 1,0 x egen + Y 1 x sne + Y 2 x vind + Y 2 x nytte Y 1,sne = 0,2 Y 2,vind = 0 Y 2,nytte = 0,2 ANV 6 1,0 x egen + Y 1 x vind + Y 2 x sne + Y 2 x nytte Y 1,vind = 0,2 Y 2,sne = 0 Y 2,nytte = 0,2 ANV 7 1,0 x egen + Y 1 x nytte + Y 2 x sne + Y 2 x vind Y 1,nytte = 0,3 Y 2,sne = 0 Y 2,vind = 0 Regningsmæssige resultater anvendelsestilstand: Reaktioner (kn) Udbøjning (mm) R A,d R B,d u maks ANV 1 0,0 0,0 0,0 < 6,8 ok ANV 2 0,0 0,0 0,0 < 6,8 ok ANV 3 0,0 2,5 5,9 < 6,8 ok ANV 4 0,0 0,0 0,0 < 6,8 ok ANV 5 0,0 0,0 0,0 < 6,8 ok ANV 6 0,0 0,5 1,2 < 6,8 ok ANV 7 0,0 0,0 0,0 < 6,8 ok mm Deformation umaks Side 23 af 24
32 s nr. 24 Lastkombinationer brudgrænsetilstand: STR 1 1,0 x K FI x egen STR 2 1,2 x K FI x egen STR 3 1,0 x K FI x sne STR 4 1,0 x K FI x vind STR 5 1,0 x K FI x nytte STR 6 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x sne STR 7 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x vind STR 8 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x nytte STR 9 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x sne + 1,5 x K FI x Y 0 x vind + 1,5 x K FI x Y 0 x nytte Y 0,vind = 0,3 Y 0,nytte = 0,5 STR 10 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x vind + 1,5 x K FI x Y 0 x sne + 1,5 x K FI x Y 0 x nytte Y 0,sne = 0 Y 0,nytte = 0,5 STR 11 1,0 x K FI x egen + 1,5 x K FI x nytte + 1,5 x K FI x Y 0 x sne + 1,5 x K FI x Y 0 x vind Y 0,sne = 0,3 Y 0,vind = 0,3 Regningsmæssige resultater brudgrænsetilstand: Reaktioner (kn) Momenter / forskydning (knm / kn) Bæreevner R A,d R B,d M Ed,maks M Ed,min V Ed,maks M Ed / M c,rd V Ed / V c,rd STR 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 <1 ok 0,00 <1 ok STR 2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 <1 ok 0,00 <1 ok STR 3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 <1 ok 0,00 <1 ok STR 4 0,0 2,5 0,0-6,8 2,5 0,22 <1 ok 0,02 <1 ok STR 5 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 <1 ok 0,00 <1 ok STR 6 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 <1 ok 0,00 <1 ok STR 7 0,0 3,8 0,0-10,1 3,8 0,32 <1 ok 0,03 <1 ok STR 8 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 <1 ok 0,00 <1 ok STR 9 0,0 1,1 0,0-3,0 1,1 0,10 <1 ok 0,01 <1 ok STR 10 0,0 3,8 0,0-10,1 3,8 0,32 <1 ok 0,03 <1 ok STR 11 0,0 1,1 0,0-3,0 1,1 0,10 <1 ok 0,01 <1 ok Maks: 0,0 3,8 0,0-10,1 3,8 knm Momenter Mmaks Mmin Forskydning knm ,5-1 -1,5-2 -2,5-3 -3,5-4 Vmaks Side 24 af 24
Redegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereStatiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513
F.R.I. Statiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513 Indhold Side 1 Indledning... 1 2 Beregningsforudsætninger... 1 3 Beregningsgrundlag... 2 4 Laster... 4 4.1 Egenlast... 4 4.1.1
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ Nærværende projektgrundlag omfatter kun bærende konstruktioner i stueplan. Konstruktioner for kælder og fundamenter er projekteret af Stokvad
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:
Læs mereStatiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereRENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42
APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereStatisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereProfil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene
Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 2. semester Projektnavn: Statik rapport Klasse: 12bk1d Gruppe nr.: 2 Dato:09/10/12
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereTeknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System
2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...
Læs mereRedegørelse for statisk dokumentation
Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610
Læs mereDS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007
Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode
Læs mereEftervisning af trapezplader
Hadsten, 8. juli 2010 Eftervisning af trapezplader Ståltrapeztagplader. SAG: OVERDÆKNING AF HAL Indholdsfortegnelse: 1.0 Beregningsgrundlag side 2 1.1 Beregningsforudsætninger side 3 1.2 Laster side 4
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA Status: REVISION A Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller_reva Side:
Læs mereStatiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre Indhold Side Konstruktionsløsninger... 4 Karakteristiske laster... 5 Regningsmæssige laster...
Læs mereBeregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Læs mereStatiske beregninger for Østergårdsvænget 2, Brøndby
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Østergårdsvænget 2, Brøndby Indhold Side Vindlast... 1 Egenlaster... 5 Tværstabilitet... 7 Eftervisning af loftskive... 9
Læs mereStatiske beregninger for Barupvej 22, matr., 2730 Herlev
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Barupvej 22, matr., 2730 Herlev Indhold Side Vindlast... 1 Egenlast... 5 Nyttelast... 6 Snelast... 6 Karakteristiske laster
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker
Willemoesgade 2 5610 Assens Mobil 22 13 06 44 E-mail tm@thorvaldmathiesen.dk STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Stefansgade 65 3 TV, 2200 København N Sag Nr.: 15.342 Dato: 17-11-2015 Rev.: 04-12-2015
Læs mereUDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG
UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDARBEJDET AF: SINE VILLEMOS DATO: 29. OKTOBER 2008 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: 29.0.08
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
Side: 1 af 67 LeanDesign Byggeteknisk Totalrådgivning A. Konstruktionsdokumentation Status: Projektnavn: Adresse: Bygherre: Projekt-nr.: Dokument-nr.: Udarbejdet af: Ali Bagherpour Underskrift Kontrolleret
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereStatisk redegørelse. Nedenstående punktliste angiver undertegnedes forudsætninger for udarbejdelse af projektet samt hvilke normer, der er anvendt.
Side 1 af 5 Statisk redegørelse Sagsnr.: 16-001 Sagsadresse: Traneholmen 28, 3460 Birkerød Bygherre: Henrik Kaltoft 1. Projektet I forbindelse med forestående etablering af ny 1.sal på eksisterende ejendom
Læs mereBygningskonstruktøruddannelsen Gruppe Semester Forprojekt 15bk1dk Statikrapport Afleveringsdato: 08/04/16 Revideret: 20/06/16
Indholdsfortegnelse A1. Projektgrundlag... 3 Bygværket... 3 Grundlag... 3 Normer mv.... 3 Litteratur... 3 Andet... 3 Forundersøgelser... 4 Konstruktioner... 5 Det bærende system... 5 Det afstivende system...
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereSag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse
Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N Statisk Dokumentation Adresse: Bygherre: Humlebækgade 35, st.tv 2200 København N Matrikel nr. 4878 Ejendoms nr. 62740 Amanda Steenstrup Udført af: Güner
Læs mereStatisk projekteringsrapport og statiske beregninger.
Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger. Sindshvilevej 19, st.tv. Nedrivning af tværskillevæg Underskrift Dato Udført af: Anja Krarup Hansen 09-03-2017 KONPRO ApS Rådgivende ingeniørfirma
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1999-1-1 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 9: Aluminiumkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler og regler for bygninger Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereLaster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster
Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast
Læs mereJOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa
Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole
Læs merePROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD
2014 Trækonstruktioner B4-2-F14 PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 1 Titelblad Tema: Bygningen og dens omgivelser Titel: Projektgruppe: B4-2-F14 Projektperiode: P4-projekt 4. semester
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereBetonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :
BETONSØJLE VURDERING af dimension 1 Betonsøjle Laster: på søjletop egenlast Normalkraft (Nd) i alt : 213,2 kn 15,4 kn 228,6 kn Længde : søjlelængde 2,20 m indspændingsfak. 1,00 knæklængde 2,20 m h Sikkerhedsklasse
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1996-1-1 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereBeregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv
J Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv Rev. 12-07-2016 Sags nr.: 16-0239 Byggepladsens adresse: Bianco Lunos Allé 8B st tv 1868 Frederiksberg
Læs mereSandergraven. Vejle Bygning 10
Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:
Læs mereLars Christensen Akademiingeniør.
1 Lars Christensen Akademiingeniør. Benny Nielsen Arkitektfirma m.a.a. Storskovvej 38 8260 Viby 24. juni 1999, LC Enfamiliehus i Malling, Egeskellet 57. Hermed de forhåbentlig sidste beregninger og beskrivelser
Læs merePRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL
PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes
Læs mereStålbjælker i U-skåle over vinduer
Stålbjælker i U-skåle over vinduer Søjle/drage-system Dato: 14-09-2017 Side 1 Stålbjælker i U-skåle over vinduer Profilerne er dimensioneret med meget lille nedbøjning for at minimere bevægelserne, og
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I
Læs mereA1 Projektgrundlag. Aalborg Universitet. Gruppe P17. Julie Trude Jensen. Christian Lebech Krog. Kristian Kvottrup. Morten Bisgaard Larsen
Gruppe P17 Aalborg Universitet A1 Projektgrundlag Aalborg Universitet Gruppe P17 Julie Trude Jensen Christian Lebech Krog Kristian Kvottrup Morten Bisgaard Larsen Palle Sand Laursen Kasper Rønsig Sørensen
Læs mereStatisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato
Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22
Læs mereBer egningstabel Juni 2017
Beregningstabel Juni 2017 Beregningstabeller Alle tabeller er vejledende overslagsdimensionering uden ansvar og kan ikke anvendes som evt. myndighedsberegninger, som dog kan tilkøbes. Beregningsforudsætninger:
Læs mereGyproc Brandsektionsvægge
Gyproc Brandsektionsvægge Lovgivning I BR 95, kap. 6.4.1 stk. 2 står der: En brandsektionsvæg skal udføres mindst som BSvæg 60, og den skal under brand bevare sin stabilitet, uanset fra hvilken side væggen
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Eurocode 9: Aluminiumkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler og regler for bygninger Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1999-1-1 DK NA:2007 og erstatter dette
Læs mereappendiks a konstruktion
appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1991-1-6 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-6: Generelle laster Last på konstruktioner under udførelse Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk
Læs mereEn sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.
Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1995-1-1 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 5: Trækonstruktioner Del 1-1: Generelt - Almindelige regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereDS/EN DK NA:2013
COPYRIGHT Danish Standards Foundation. NOT FOR COMMERCIAL USE OR REPRODUCTION. Nationalt anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 3-1: Tårne, master og skorstene Tårne og master Forord Dette nationale
Læs mereDS/EN 1993-1-1 DK NA:2010
Nationalt Anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en sammenskrivning af EN 1993-1-1 DK NA:2007 og
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation Status: Hovedprojekt Projektnavn: Enghavecentret Adresse: Enghavevej 31 og Mathæusgade 50 Matr. nr. 1524 Udenbys Vestre Kvarter Bygherre: EF Enghavecentret v/ A98 Consulting
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V
Læs mere11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Søjlen. Søjlen. Søjlen Pause
Statik og bygningskonstruktion Program lektion 10 8.30-9.15 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 af bygningskonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 1.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut
Læs mereProjektering af ny fabrikationshal i Kjersing
Projektering af ny fabrikationshal i Kjersing Dokumentationsrapport Lastfastsættelse B4-2-F12-H130 Christian Rompf, Mikkel Schmidt, Sonni Drangå og Maria Larsen Aalborg Universitet Esbjerg Lastfastsættelse
Læs mereTræspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Læs merePRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT
DTU Byg Opstalt nord Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff Mikkelsen A101 Study number s110141 Scale DTU Byg Opstalt øst Scale Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff
Læs mereJackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge. Projekteringsrapport. EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked.
Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge EPS/XPS-sokkelelement til det danske marked Januar 2007 ù Jackon AS, Postboks 1410, N-1602 Frederiksstad, Norge EPS/XPS-sokkelelement til det danske
Læs mereBilag A: Beregning af lodret last
Bilag : Beregning af lodret last dette bilag vil de lodrette laster, der virker på de respektive etagers bærende vægge, blive bestemt. De lodrette laster hidrører fra etagedækkernes egenvægt, de bærende
Læs mereDIN-Forsyning. A1. Projektgrundlag
DIN-Forsyning A1. Projektgrundlag B7d Aalborg Universitet Esbjerg Mette Holm Qvistgaard 18-04-2016 A1. Projektgrundlag Side 2 af 31 A1. Projektgrundlag Side 3 af 31 Titelblad Tema: Titel: Projektering
Læs mereTillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet. 1. udgave, 2002
Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet 1. udgave, 2002 Titel Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet Udgave 1. udgave Udgivelsesår 2002 Forfattere Mogens Buhelt og Jørgen Munch-Andersen
Læs mereBeregningsopgave om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Indledning: Beregningsopgave om bærende konstruktioner Et mindre advokatfirma, Juhl & Partner, ønsker at gennemføre ændringer i de bærende konstruktioner i forbindelse med indretningen af
Læs mereTingene er ikke, som vi plejer!
Tingene er ikke, som vi plejer! Dimensionering del af bærende konstruktion Mandag den 11. november 2013, Byggecentrum Middelfart Lars G. H. Jørgensen mobil 4045 3799 LGJ@ogjoergensen.dk Hvorfor dimensionering?
Læs mereKap. 1 Projekteringsgrundlag. Statikjournal. Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder:
Kap. 1 Projekteringsgrundlag Statikjournal Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder: Kap. 2 - Statisk analyse Lodret last Rem Rem Sne Tag Spær Lægter + fast. undertag
Læs mereIndhold. B Skitseforslag A 13 B.1 Dimensionering af ramme i forslag A C Skitseforslag B 15 C.1 Dimensionering af søjle...
Indhold A Laster og lastkombinationer 1 A.1 Karakteristiske laster................................ 1 A.1.1 Karakteristisk egenlast........................... 1 A.1.2 Karakteristisk nyttelast..........................
Læs mereOm sikkerheden af højhuse i Rødovre
Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser
Læs mereDS/EN DK NA:2015
Nationalt anneks til Eurocode 3: Stålkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1993-1-1 DK NA:2014 og erstatter
Læs mereSammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006
Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner
Læs mereEUROCODE 2009 HODY. Forskallings- OG. ARMERINGSPLADE FRITSPæNDENDE BETONDæK. Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup
HODY Forskallings- OG FORSKALLINGS- Armeringsplade OG til fritspaendende ARMERINGSPLADE betondaek TIL FRITSPæNDENDE BETONDæK EUROCODE 2009 Siloetten, silo ombygget til boliger i Løgten, 8541 Skødstrup
Læs mereBEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT
Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et
Læs mereVEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER
DATO DOKUMENT SAGSBEHANDLER MAIL TELEFON 28. maj 2015 14/10726-2 Charlotte Sejr cslp@vd.dk 7244 2340 VEJLEDNING DIMENSIONERING AF STØJSKÆRME OG TILHØRENDE FUNDAMENTER Thomas Helsteds Vej 11 8660 Skanderborg
Læs merePlus Bolig. Maj 2016 BYGN. A, OMBYGNING - UNGDOMSBOLIGER, POUL PAGHS GADE, PLUS BOLIG. Bind A1 Projektgrundlag
Plus Bolig Maj 2016 BYGN. A, OMBYGNING - UNGDOMSBOLIGER, POUL PAGHS GADE, PLUS BOLIG Bind A1 Projektgrundlag PROJEKT Bygn. A, Ombygning - Ungdomsboliger, Poul Paghs Gade, Plus Bolig Bind A1, Projektgrundlag
Læs mereA1 Projektgrundlag. Vorup Skole Boligprojekt Vorup Boulevard 33, 8940 Randers SV. Sag nr.:
A1 Projektgrundlag Vorup Skole Boligprojekt Vorup Boulevard 33, 8940 Randers SV Sag nr.: 16.11.209 Udarbejdet af: Kontrolleret af: Martin Brændstrup Christine Meedom-Bæch Randers den 30.10.2017 Randers
Læs mereMurskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.
Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,
Læs mereBygningskonstruktion og arkitektur
Bygningskonstruktion og arkitektur Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. Partialkoefficientmetoden, Sikkerhedsklasser. Laster og lastkombinationer. Stålmateriale. 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Tværsnitsklasser.
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1991-1-2 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-2: Generelle laster - Brandlast Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning til erstatning
Læs mereEN DK NA:2007
EN 199117 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 17: Generelle laster Ulykkeslast Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning til erstatning
Læs mereBilag K-Indholdsfortegnelse
0 Bilag K-Indholdsfortegnelse Bilag K-Indholdsfortegnelse BILAG K-1 LASTER K- 1.1 Elementer i byggeriet K- 1. Forudsætninger for lastoptagelse K-7 1.3 Egenlast K-9 1.4 Vindlast K-15 1.5 Snelast K-5 1.6
Læs mereDS/EN 15512 DK NA:2011
DS/EN 15512 DK NA:2011 Nationalt anneks til Stationære opbevaringssystemer af stål Justerbare pallereolsystemer Principper for dimensionering. Forord Dette nationale anneks (NA) er det første danske NA
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141
Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering
Læs mereVejledning i dimensionering af støjskærme monteret i terræn med tilhørende fundamenter
VEJDIREKTORATET Vejledning i dimensionering af støjskærme monteret i terræn med tilhørende fundamenter,vrohuhqghhohphqw '6(1 0RQWHULQJVHOHPHQWV MOH '6(1 $EVRUEHUHQGHHOHPHQW '6(1 )RUVHJOLQJPHOOHPLVROHUHQGHHOHPHQW
Læs mereStatik rapport. Bygningskonstruktøruddanelsen
Statik rapport Erhvervsakademiet, Aarhus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Myndighedsprojekt Klasse: 13BK1B Gruppe nr.: 11 Thomas Hagelquist, Jonas Madsen, Mikkel Busk, Martin Skrydstrup
Læs mereStatiske beregninger for Kildemosevej 8, 3320 Skævinge
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Kildemosevej 8, 3320 Skævinge Indhold Side Vindlast... 1 Egenlast... 5 Nyttelast... 6 Snelast... 6 Nedføring af karakteristiske
Læs mere