Statisk Dokumentation
|
|
- Erik Holm
- 4 år siden
- Visninger:
Transkript
1 Statisk Dokumentation Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft SAGSNR: SAG: PROJEKT-ADRESSE: POSTNR./ BY: BYGHERRE: BYGHERRE-ADRESSE: POSTNR./ BY: 13.2 Egsmark Høje 56 Egsmark Høje Ebeltoft Ane og Michael Jorsdal Peter Søndergårdsvej Ebeltoft DATO: UDFØRT: KK KONTROL: BBR UDGAVE: 2
2 1. INDLEDNING Beregningerne udføres i forbindelse med opførelse af et énfamilie hus på adressen Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft. Beregningerne indeholder en redegørelse for lodret lastnedføring, bæreevneeftervisning af kritiske konstruktionselementer, samt stabilitetsberegninger. Dokumentet indeholder følgende hovedpunkter: 2. Beregningsforudsætninger 3. Materialer 4. Laster 5. Lastkombinationer 6. Det bærende hovedsystem 7. Det afstivende system 8. Statiskeberegninger 9. Underskrifter 1. Bilag 11. Tegninger/Skitser 1/3
3 2. BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER 2.1 Normer m.v. Nærværende beregninger er udført i overensstemmelse med Eurocode-standarder, samt tilhørende Nationale Annekser DS/EN Eurocode : DS/EN Eurocode 1: Del 1-1 DS/EN Eurocode 1: Del 1-2 DS/EN Eurocode 1: Del 1-3 DS/EN Eurocode 1: Del 1-4 DS/EN Eurocode 1: Del 1-5 DS/EN Eurocode 1: Del 1-6 DS/EN Eurocode 1: Del 1-7 DS/EN Eurocode 2: Del 1-1 DS/EN Eurocode 3: Del 1-1 DS/EN Eurocode 3: Del 1-2 DS/EN Eurocode 3: Del 1-5 DS/EN Eurocode 3: Del 1-8 DS/EN Eurocode 3: Del 1-9 DS/EN Eurocode 3: Del 1-1 DS/EN Eurocode 5: Del 1-1 DS/EN Eurocode 5: Del 1-2 Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Last på bærende konstruktioner - Egenlast og nyttelast Last på bærende konstruktioner - Brand Last på bærende konsturktioner - Snelast Last på bærende konstruktioner - Vindlast Last på bærende konstruktioner - Temperatur Last på bærende konstruktioner - Udførelse Last på bærende konstruktioner - Ulykke Betonkonstruktioner - Generelle regler m.m. Stålkonstruktioner - Generelle regler, samt regler for bygningskonstruktioner Stålkonstruktioner - Brandteknisk dimensionering Stålkonstruktioner - Plane pladekonstruktioner Stålkonstruktioner - Samlinger Stålkonstruktioner - Udmattelse Stålkonstruktioner - Materialesejhed og egenskaber i tykkelsesretningen Trækonstruktioner - Generelt - Almindelige regler, samt regler for bygningskonstruktioner Trækonstruktioner - Generelt - Brandteknisk dimensionering DS/EN Eurocode 6: Del 1-1 DS/EN Eurocode 6: Del 1-2 DS/EN Eurocode 6: Del 2 DS/EN Eurocode 7: Del 1 Murværkskonstruktioner - Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Murværkskonstruktioner - Generelle regler - Brandteknisk dimensionering Murværkskonstruktioner - Designbetingelser, valg af materialer og udførelse af murværk Geoteknik - Generelle regler Alle eurocodes er inkl. nyeste Nationale Annekser. 2.2 Litteratur Teknisk Ståbi 22. udgave 213 Betonkonstruktioner, Bjarne Chr. Jensen 1. udgave 28 Stålkonstruktioner, Bent Bonnerup, Bjarne Chr. Jensen og Carsten M. Plum 1. udgave 29 3 MATERIALER 2/3
4 3. MATERIALER 3.1 Beton Partialkoeffecienter for armeret beton: γ c 1.45 γ c.ctk 1.7 Konstruktionsdele Miljøklasse Styrker f ck.ren f ctk.ren f cd.ren f ctd.ren Renselag: (MPa) (MPa) f ck.ren γ c f ctk.ren γ c.ctk f ck.fun f ctk.fun f cd.fun f ctd.fun Fundamet: (MPa) (MPa) f ck.fun γ c f ctk.fun γ c.ctk f ck.ter f ctk.ter f cd.ter f ctd.ter Terrændæk: (MPa) (MPa) f ck.ter γ c f ctk.ter γ c.ctk f ck.væg f ctk.væg f cd.væg f ctd.væg Kældervægge: (MPa) (MPa) f ck.væg γ c f ctk.væg γ c.ctk Rumvægt af beton: g beton 24 kn m 3 Betonelementer: Styrken fastsættes af elementfabrikken. Armering: - Kamstål (Ks55) f yk.s 55 MPa γ s 1.2 f yk.s f yd.s = 458 MPa γ s 32 Stål 3/3
5 3.2 Stål Partialkoeffecienter for stål, Tværsnit, Elementer og Samlinger Normal kontrolklasse: γ 3 1. γ M γ M1 γ M2 γ M3 γ M4 γ M5 γ M7 1.1 γ γ γ γ γ γ γ 3 Flydespændinger angives under dimensioneringen af de enkelte stålelementer. Samlinger: Bolte: Kvalitet 8.8 Dornsamlinger: Kategori A med normalhuller Friktionssamlinger: Kategori C med klasse B overflader og kontrolleret tilspænding Svejste samlinger: Sømklasse II 3.3 Træ Fugtklasser: Indendørs konstruktioner: Anvendelsesklasse 1 Tagkonstruktioner: Anvendelsesklasse 2 Udendørs konstruktioner: Anvendelsesklasse 3 Konstruktionsklasser: Limtræ: Konstruktionstræ: GL32h C18 34 M k 4/3
6 3.4 Murværk Eksponeringsklasse: min. MX3.2 Stenklasse/Mørtel/Murbindere: Miljøklasse, udvendig murværk: Minimum stenklasse 2 Mørtel: 5/5/7 Murbindere: 4 mm rustfast stål Styrker: f k.mur f xk1.mur f xk2.mur f cnd.mur E k Murværk: (MPa) 5.89 (MPa).24 (MPa).58 (MPa) 3.68 (MPa) 2358 Murbindere: f yd.trb 512 MPa Rumvægt: g tegl 17 kn m Fundering Jordbundsforhold: Funderingsklasse: Kendes efter udarbejdelse af goeteknisk rapport Normal 4 LASTER 5/3
7 4. LASTER Hele kontruktionen henføres til konsekvensklasse CC2 K FI Egenlast Tagopbygning: Element Tagpap Krydsfiner Isolering Gipsplader g tag kn m Samlet egenvægt tag: Taghældning: Vandret proj.: g tag.tot g tag =.58 kn m 2 α tag 4 deg g tag.tot g =.58 kn cos α tag m 2 NOTE: Egenvægten af spærene medregnes under dimensioneringen af disse. Skillevægge, beton - 1mm/15mm: Facader: Bagmurselement, beton - 12mm: Teglsten - 18mm: Samlet egenvægt: Etagedæk: Huldækelementer, 18mm: Isolerign + gulv: Samlet egenvægt: g mm g beton = 2.4 kn m 2 g mm g beton = 3.6 kn m 2 g mm g beton = 2.88 kn m 2 g mm g tegl = 1.84 kn g 2 g g 2.2 = 4.72 kn g kn m 2 m 2 m 2 g kn +.15 kn m 2 m 2 g 3 g g 3.2 = 3.11 kn m 2 42 N tt l t 6/3
8 4.2 Nyttelast Nyttelast for bolig: (A) q k 1.5 kn m 2 Q k 1.5 kn ψ Naturlast Vindlast Hastighedstryk: Bygningshøjde: z byg 5 m Basisvindhastighed: v b 24. m s Terrænkategori: II z.5 m 2. m z min z.ii.5 m.7 k r.19 z =.19 z.ii Rughedsfaktor: c r k r ln z byg =.87 z Orografifaktor: c 1. Turbolensintensitet: Luftens densitet: I v 1 = ln z.22 byg ρ vind z 1.25 kg m 3 Middel vindhastighed: v m c r c v b = 21 m s Karakteristisk peakhastighedstryk: 2 q p 1+ 7 I v.5 ρ vind v m =.69 kn m 2 7/3
9 4.3.2 Snelast Sadeltag: Karakteristisk terrænværdi: s k..9 kn m 2 Taghældning: α tag = 4 deg Formfaktor: μ 1 (α) if deg α 3 deg.8 else ( 6 deg α).8 3 deg μ 1 α tag =.8 Karakteristisk snelast på tag: s k s k. μ 1 α tag =.72 kn m Ulykkeslast Ulykkeslasten vurderes i det enekelte tilfælde, men den er normalt ikke gældende ved traditionelt byggeri. 4.5 Jordtryk på kældervægge Kældervæggene mod nord, syd og øst er påvirket at et jordtryk fra det omkringliggende terræn. Kældervæggen mod øst, er den værst påvirkede. Højde af kældervæg: Højde af jord, målt fra F.O.K.: h klv 2.6 m h jord 2. m (Øst) Fladelast: p 1.5 kn m 2 Sand: φ pl 38.5 deg γ 18 kn m 3 φ d atan tan φ pl = deg 1.2 K p.ar.332 K γ.ar (.332.7) cos () =.33 K γ.hvile.5 F tl l fakti t j dt k 8/3
10 Fastlæggelse af Aktivt jordtryk: Tryk ved terræn: Tryk ved F.O.K: p 1 p 1.5 K p.ar =.75 kn m 2 p 2 p 1.5 K p.ar + γ h jord K γ.ar = kn m 2 Jordtryk virkende i etagedæk: p 2 1 h jord p 2 p 1 h jord p 1.d = 3.57 kn m h klv Fastlæggelse af Hviletryk: Tryk ved terræn: Tryk ved F.O.K: p 1 p 1.5 K γ.hvile = 1.13 kn m 2 p 2 p 1.5 K γ.hvile + γ h jord K γ.hvile = kn m 2 Jordtryk virkende i etagedæk: p 2 1 h jord p 2 p 1 h jord p 1.d.hvile = 5.48 kn m h klv 5 LASTKOMBINATIONER 9/3
11 5. LASTKOMBINATIONER Konstruktionens sikkerhed mod brud kontrolleres for følgende lastkombinationer. Følgende lastkombinationer gør sig gældende: Konsekvensklasse: CC2 K IF 1. Brudgrænsetilstand - ULS: STR - 1 (dom. Nyttelast) P d =1. K FI G k K FI q k S k V k STR - 2 (dom. Snelast) - Der regnes ikke med nyttelast på taget. P d =1. K FI G k K FI S k K FI V k STR (dom. Vindlast, tryk) - Der regnes ikke med nyttelast på taget. P d =1. K FI G k K FI S k K FI V k STR (dom. Vindlast, sug) - Der regnes ikke med nyttelast på taget. P d =.9 K FI G k K FI S k K FI V k STR - 4 (Nyttelast alene) P d =1. K FI G k K FI q k STR - 5 (egenlast alene) = P d 1.2 K FI G Anvendelsesgrænsetilstand - SLS: 6.14a/b - Karakteristisk kombination (blivende deformationer) P k =G k + Q k.1 + ψ.i Q k.i 6.15a/b - Hyppig kombination (ikke blivende deformationer) P k = + ψ 1.1 Q k.1 + G k ψ 2.i Q k.i 6.16a/b - Kvasipermanent kombination (langtidsvirkninger og udseende) P k = + ψ 2.1 Q k.1 + G k ψ 2.i Q k.i NOTE: I nærværende projekt undersøges følgende kombinationer for anvendelsesgrænsetilstand: 6.15a/b og 6.16a/b 1/3
12 6. DET BÆRENDE HOVEDSYSTEM Lodrette laster på taget, og egenvægten af tagkonstruktionen føres via spærene til en langsgående rem på facaderne og over de bærende skillevægge, hvorfra lasterne via søjle virkning i hhv. bagmurselementer og skillevægselementer føres videre til fundament. Alle spær udføres som bjælkespær. Alle bagmurselementer og de fleste bærende skillevægge udføres i præfabrikerede betonelemnter. Øvrige bærende skillevægge udføres i tegl. Hvor bjælkespærene ikke er understøttet af en skillevæg indlægges stålbjælker, der fører laster over til nærmeste bærende skillevæg. Alle spærene fastgøres på hver side til den underliggende rem i alle understøtningspunkter. Remmene fastgøres til underliggende vægelementer, med indlimede bolte eller vindtrækbånd (ført til fundament) for, at overføre suget fra vinden på taget til væggene/fundament. Etagedækket over kælderen udføres i huldækelementer. Dækkene spænder på tværs af bygningen, mellem bagmurselementerne. 7. DET AFSTIVENDE SYSTEM Vandrette laster på tværs af bygningen, virkende på facaderne, føres via pladevirkning i facadelementerne til tagskive og etagedæk. Fra tagskiven føres lasterne til de stabiliserende vægge i tværretningen. Disse vægge fører via skivevirkning, lasterne til fundament. Den vandrette last på tværs virkende på tagfladen føres via tagskiven ligeledes til de stabiliserende væggem og videre til fundament. Vandrette laster på langs af bygningen, virkende på gavlene føres ligeledes, via pladevirkning i facadeleementerne, til tagskive og etagedæk til de langsgående, stabiliserende facader og skillevægge. Mod nord, syd og øst er kældervæggene helt eller delvist påvirket af et jordtryk fra det omkringliggende terræn. Dette jordtryk føres, som vindlasten, via pladevirkning i vægelementerne til etagedækket og terrændækket. Lastandelen i der virker i etagedækket, føres via skivevirkning til de stabiliserende vægge i kælderen. Herfra føres lasterne via skivevirkning i væggene til fundament. 8 STATISKE BEREGNINGER 11/3
13 8. STATISKE BEREGNINGER 8.1 Bjælkespær Oversigt over spærtyper. Der vurderes 2 tilfælde for bjælkespærene. Den en ene type (A) er de bjælkespær der er placeret med den ene halvdel over tagterrassen. Type A understøttes af bagmurselement ved facaderne og en limtræsbjælke ved enden af de overdækkede terrasse. Den anden type (B) er gældende for bjælkespærene i den øvrige del af bygningen. Type B understøttes af bagmurselementerne i facaderne, samt en mellemunderstøtning på de bærende skillevægge og en stålbjælke (angivet SB1). Dimensioneringen af bjælkespærene skan ses af Bilag 1. og /3
14 Fastgørelse af spær til bagmursselementer og skillevægge - Område A: Reaktioner fra bjælkespær: Spærafstand: cc A 813 mm Største opadrettede last fra sug på tag og overdækket terrasse: R d kn R d kn 4.71 kn R d.3 Remmene fastgøres til bagvægs- og skillevægselementer med indlimede bolte eller vindtrækbånd, der i såfald føres til og indstøbes i fundament. Facade under overdækning: Største lodrette last fra sug: R 2.min = 7.68 kn R d.2 Remmen fastgøres pr. meter med indlimede M1 gevindstænger. (Indlimes med injektionsmasse, som "EXPANDET Styrenfri - ESI (M1-9)". Last der skal overføres: F Ed R 2.min 1 = 9.45 kn cc A m Trækbæreevne for indlimning: N Rd 15.9 kn F Udnyttelse: Ed 1 m =.59 OK! N Rd 13/3
15 Konotrol modvægt fra facade - træbeklædt: Længde af facade under overdækning: l fac 5 m Højde: Vinduesareal: Facadeareal: h fac 2.9 m A vin 8.1 m 2 A fac l fac h fac A vin = 6.4 m 2 Samlet modvægt: G d.fac.9 A fac g 2.1 = kn Samlet sug: F Ed.tot F Ed l fac = kn NOTE: Der skal udføres en lodret samling mellem betonelementer i stueetagen og kælderetagen. Lodret samling mellem betonelementer: Højde af kældervæg: h kld 2.6 m Modvægt af kældervæg: G d.kld 2.9 g 2.1 l fac h kld = kn Samlet modvægt: G mod.tot G d.kld + G d.fac = kn F Udnyttelse af modvægt: Ed.tot =.56 OK! G mod.tot Samlingen mellem elementerne i kælder og stue udføres som korrugerede rør, med Y12 armeringsstænger. Bæreevne af én Y12: ø 2 s ø s 12 mm A s π = mm 2 f yd.s = MPa T Rd.s A s f yd.s = kn Der placeres 2 korrugerede rør i samlingen mellem elementene én på hver side af vinduespartiet. Samlet bæreevne: 2 T Rd.s = kn F Udnyttelse af samling: Ed.tot G d.fac =.3 OK! 2 T Rd.s 14/3
16 Fastgørelse af spær til betonskillevæg - Område B: Reaktioner fra bjælkespær: Spærafstand: cc B 813 mm R d kn R d kn 2.6 kn R d.3 Fastgørelse af spær til rem: R Største lodrette last fra sug: d.2 R d.2 = 4.7 kn F Ed = 5.78 kn cc B m Bæreevne af vinkelbeslag: (2 skt. ABR15, fuldsømmet) R Rd kn = R d kn = R Rd.1 OK! Fastgørelse af rem: Trækbæreevne for indlimning: N Rd 15.9 kn Udnyttelse: F Ed 1 m =.36 N Rd OK! Modvægt af skillevægge: Højde af skillevæg: h SV 2.9 m Modvægt: g d.sv.9 h SV g 2.1 = 7.52 kn m Udnyttelse: =.77 NB! g d.sv F Ed 15/3
17 Fastgørelse af spær til betonsbagmur ved åbning til terrasse - Område B: Reaktioner fra bjælkespær: Spærafstand: cc B 813 mm R d kn R d kn 2.6 kn R d.3 Fastgørelse af spær til rem: R Største lodrette last fra sug: d.3 R d.3 = 2.6 kn F Ed = 2.53 kn cc B m Bæreevne af vinkelbeslag: (2 skt. ABR15, fuldsømmet) R Rd kn = R d kn = R Rd.1 OK! Fastgørelse af rem: Trækbæreevne for indlimning: N Rd 15.9 kn Udnyttelse: F Ed 1 m =.16 N Rd OK! Modvægt af bagmurselement: Længde af betragtet facade: Samlet facadeareal: Vnduesareal: Areal af beton og tegl: l fac 8.7 m A fac 35 m 2 A vin 14 m m 2 = 2.8 m 2 A eff A fac A vin = 14.2 m 2 Modvægt:.9 A eff g g 2.2 g d.sv = 6.93 kn m l fac F Ed Udnyttelse: =.37 g d.sv NOTE D k l df l d t li ll b t l t i t t f d t 16/3
18 NOTE: Der skal udføres en lodret samling mellem betonelementer i stueetagen og fundament Samlingen udføres, som korrugerede rør i elementerne og indstøbte armeringsstænger i fundament. Lodret samling mellem betonelementer og fundament: Højde af fundament: Modvægt af kældervæg: Samlet modvægt: h fun 5 mm b fun 4 mm G d.kld.9 h fun b fun l fun g beton = kn G mod.tot G d.kld + G d.fac = kn l fun l fac = g beton 24 kn m 3 F Udnyttelse af modvægt: Ed.tot =.87 OK! G mod.tot Samlingen mellem elementerne i kælder og stue udføres som korrugerede rør, med Y1 armeringsstænger. Bæreevne af én Y1: 2 ø s 1 mm A s π = 4 ø s mm 2 f yd.s = MPa T Rd.s A s f yd.s = 36 kn Der placeres et korrugeret rør i samlingen mellem elementener og fundament i hver ende af væggen. Samlet bæreevne: 2 T Rd.s = kn F Udnyttelse af samling: Ed.tot G d.fac =.43 OK! 2 T Rd.s 17/3
19 8.2 Stålbjælker SB1 - Bjælke i tag Laster fra bjælkespær område B, understøtning (2): G k kn S k kn W k.ned kn 4.7 kn W k.op.2 Spærafstand: cc B = 813 mm G k.2 g k.2 = 5.13 kn cc B m S k.2 s k.2 = 5.57 kn cc B m W k.ned.2 w k.ned.2 = 2.73 kn cc B m W k.op.2 w k.op.2 = 5.78 kn cc B m Lastkombinationer - ULS: STR-2 (Dom. Snelast) p d.2 K FI 1. g k s k w k.ned.2 = kn m STR-3.1 (Dom. Vind, ned) p d.3.1 K FI 1. g k.2 + s k w k.ned.2 = 9.23 kn m STR-3.2 (Dom. Vind, op) p d.3.2 K FI.9 g k.2 + s k w k.op.2 = 4.6 kn m Største/mindste lodrette last: p d.2.max max p d.2, p d.3.1, p d.3.2 = kn m p d.2.min min p d.2, p d.3.1, p d.3.2 = 4.6 kn m Lasten regnes virkende jævnt fordelt på bjælken. Længde af SB1: L SB4 27 mm Valg af bjælkeprofil: IPE16 g SB kg = m g.15 kn m Tværsnitsdata: W pl mm 3 I y mm 4 h 16 mm b 82 mm t f 7.4 mm t w 5. mm M t i l d t 18/3
20 Materialedata: f yk 235 MPa γ M = 1.1 f yd = 214 MPa E k MPa f yk γ M Snitkræfter i bjælke: Største moment: M Ed.max 1 = 8 2 g SB4 + p d.2.max L SB kn m Største forskydning: V Ed.max 1 = 2 g SB4 + p d.2.max L SB4 2.8 kn Mindste forskydning: V Ed.min 1 = 2 g SB4 + p d.2.min L SB kn Reaktioner: R A.max V Ed.max = 2.8 kn R B.max = 2.8 kn V Ed.max R A.min V Ed.min = 5.27 kn R B.min = 5.27 kn V Ed.min Kontrol af momentbæreevne: f yk M Rd.IPE16 W pl = kn m γ M M Ed.max Krav: =.51 < 1. OK! M Rd.IPE16 Kontrol af forskydningsbæreevne: Krav: V Rd.IPE16 t w h 2 t f f yd = kn 3 V Ed.max =.22 < 1. OK! V Rd.IPE16 Kontrol af vederlag: Længde af vederlag: l v 3 mm Bredde af vederlag: b v b = 82 mm Største reaktion: R A.max = 2.8 kn Trykspænding i vederlag: R A.max σ c.v =.82 MPa l v b v Trykspændingen vil være ubetydelig ifht. trykstyrken af betonelementerne. 19/3
21 Forankring: Træk i vederlag: R A.min = 5.27 kn Indlimet bolt M12, kval. 8.8: R A.min F Rd 45 kn =.12 OK! F Rd Kontrol af nedbøjning: Nedbøjning for egenvægt af bjælke: u = 384 g SB4 L SB4.6 mm E k I y Nedbøjning for snelast last: u = 384 s k.2 L SB mm E k I y Nedbøjning for vind som sug: u = 384 w k.op.2 L SB mm E k I y Samlet største nedbøjning: u tot.max u 1 + u 2 = 2.17 mm Samlet mindste nedbøjning: u tot.min u 1 + u 3 = 2.13 mm Krav: L SB4 u tot.max u max = 11 mm =.2 OK! 25 u max 8.2 Limtræsbjælke ved tagkant ved overdækket terrasse (LB1) For dimensionering af LB1, se Bilag 2. Reaktioner fra LB1: R 1.LB1.G 6.37 kn R 1.LB1.S 6.43 kn R 1.LB1.W.ned 2.78 kn kn R 1.LB1.W.op 8.3 Limtræsbjælke i garage under terrasse (LB2) For dimensionering af LB2, se Bilag 2.1 Reaktioner fra LB2: R 2.LB2.G.98 kn R 2.LB2.Q kn R 2.LB2.W.ned 2.79 kn 5.97 kn R 1.LB1.W.op 8 4 F it tå d tål jl i hj d d kk t t (SS3) 2/3
22 8.4 Fritstående stålsøjle i hjørne ved overdækket terrasse (SS3) Stålsøjle SS3, går fra tagkonstruktionen ned gennem terrassen og videre gennemgaragen til fundament. Søjlen regnes fastholdt vandret i taget og ved terrassen. Laster virkende på søjlen: Di i i f jl f t t i A t d k R b t 21/3
23 Dimensioneringen af søjlen er foretaget i Autodesk Robot. Søjlen regnes at have en knæklængde svarende til afstanden mellem de vandrette understøtninger. 85 O l åh ld k 22/3
24 8.5 Overslag på huldæk Lastopland: l op 12 mm Laster på etagedæk: Nyttelast: q k = Egenlast, gulv: g 3.2 = 1.5 kn m 2.2 kn m 2 q k.dæk q k l op = 1.8 kn m g k.3.2 g 3.2 l op =.24 kn m Lastkombinationer: STR-1: p d.1 K FI 1. g k q k.dæk = 2.94 kn m STR-6: p d.6 K FI 1.2 g k.3.2 =.29 kn m Lasten regnes virkende linjelast på huldækelementet. Længde af dækelement: L dæk 57 mm Snitkræfter: Største momment: M Ed.max 1 = 8 p 2 d.1 L dæk kn m Største forskydning: V Ed.max 1 = 2 p d.1 L dæk 8.38 kn Bæreevnetabel for Spæncom, Xtrumax EX18, 18mm huldæk: 8 6 F d d tål jl SS3 23/3
25 8.6 Fundamen under stålsøjle SS3 Reaktioner fra søjle SS3: R d.max 4.66 kn R d.min 25. kn (træk i søjle) Fundamentsgeometri: Bredde/Længde/Højde: Volumen: Tværsnitsareal: b fun 11 mm l fun 11 mm 9 mm V fun b fun l fun h fun = 1.9 m 3 A tv b fun l fun = 121 mm 2 h fun Egenvægt af fundament: Samlet tryk på fundamentsflade: g fun 25 kn V fun = kn > R d.min = 25 kn OK! m 3 V d R d.max + g fun = kn Bæreevne af fundament, forudsat almindelige funderingsforhold - fundering på sand. M t i l d t f d 24/3
26 Materialedata for sand: Tyngde: γ m 18. kn m 3 Friktionsvinkel: φ pl 38 deg γ φ 1.2 φ pl.d = deg φ pl γ φ 1+ sin φ pl.d N q e π tan φ pl.d = sin φ pl.d N γ 1 = 4 1 cos φ pl.d N q 3 2 s γ 1..4 b fun = m s q 1+.2 b fun = m i q 1. (der er ingen vandret påvirkning af fundamentet) i γ = 1 i q 2 Overlejringstryk ved F.U.K: Bæreevne af jordbund: q γ m h fun = 16.2 kn m 2 R d = γ m b fun N γ s γ i γ q N q s q i q b fun l fun kn Udnyttelse: =.1 OK! R d V d 8 7 St bilit t b i 25/3
27 8.7 Stabilitetsberegninger Stabiliserende vægge i stueplan. Oversigt over fordelingen af de vandrette laster der påvirker hver enkel væg, findes i Bilag /3
28 Væggen med den største vandrette last er Vx.3: V d.x kn Væggeometri: L/H: L Vx3 5 m H Vx3 3.3 m 12 mm t beton Egenvægt af væg: G Vx3 L Vx3 H Vx3 t beton g beton + g 2.2 = kn Kontrol af vægstabilitet: Forankring: Moment om ceterlinje: L Vx3 F a kn a Fa 15 mm = 235 mm 2 M CL V d.x.3 H Vx3 F a a Fa = 8.59 kn m Sum af lodrette laster: ΣF G Vx3 + F a = kn Last excentricitet: M CL e CL = 136 mm ΣF Kontrol af væltning: Længde af trykzone: Trykspænding: e CL L Vx3 2 l eff 2 e CL = 2929 mm A c l eff t beton = mm 2 L Vx3 σ c ΣF =.22 MPa A c Udnyttelse af betontrykstyrke: f ck f ck 25 MPa f cd = MPa ν v σ c =.1 OK! f cd Forskydningsspænding: Forskydningsbæreevne: τ Ed V d.x.3 τ Ed =.7 MPa =.1 OK! A c.5 ν v f cd μ.5 glat støbeskel τ Rd σ c μ =.11 MPa τ Ed Udnyttelse: =.63 OK! τ Rd 27/3
29 Kontrol af skillevæg Vx.6: V d.x kn Væggeometri: L/H: L V 3.1 m H V 2.9 m 1 mm t beton = g beton 24 kn m 3 Egenvægt af væg: G V L V H V t beton g beton = kn Kontrol af vægstabilitet: Forankring: Moment om ceterlinje: L V F a 45 kn a Fa 15 mm = 14 mm 2 M CL V d.x.6 H V F a a Fa = kn m Last fra tag (Dom. vind): N tag p d.2.min L V = kn Sum af lodrette laster: Last excentricitet: ΣF G V + F a + N tag = 54 kn M CL e CL = 158 mm ΣF Kontrol af væltning: e CL L V 2 Krav = Krav Overholdt Længde af trykzone: Trykspænding: l eff 2 e CL = 984 mm A c l eff t beton = 9838 mm 2 L V σ c ΣF =.55 MPa A c Udnyttelse af betontrykstyrke: f ck f ck 25 MPa f cd = MPa ν v σ c =.3 Udnyttelse = OK! f cd Forskydningsspænding: τ Ed V d.x.3 τ Ed =.25 MPa =.5 OK! A c.5 ν v f cd Forskydningsbæreevne: μ.5 glat støbeskel τ Rd σ c μ =.27 MPa τ Ed Udnyttelse: =.9 Udnyttelse = OK! τ Rd 28/3
30 Dimensionering af forankring: Væggen Vx6 skal for ankres i begge ender svarende til en trækkraft på: F a = 45 kn Vægelementet udføres med 1 skt korrugeret rør i hver ende ca. 15 mm fra element ender. I fundament indstøbes 2 armerngsstænger, én i hver ende, med et tværssnit på: Armeringsstyrke: Nødvendigt armeringsareal: Valgt armering: f yk f yk 55 MPa f yd = MPa 1.2 F a A s.nød = mm 2 f yd ø s 12 mm A s π = 4 ø 2 s mm 2 A s.nød Udnyttelse: =.87 Udnyttelse = OK! A s 88 R b th d 29/3
31 8.8 Robusthed Da konstruktionen henføres til konsekvensklasse CC2 anses bygningen for at være robust. 9. UNDERSKRIFT Grenaa d Beregnet af: Kontrolleret af: Kasper Kjær Lindegaard Pedersen Bo Brøgger Rasmussen 1. BILAG Bilag 1. og 1.1 Bilag 2. og 2.1 Bilag 3. Dimensionering af Bjælkespær Dimensionering af Limtræsbjælker Stabilitetsberegninger/lastfordeling 11. TEGNINGER - K1k-1 Konstruktionsplan, Kælder - K1-1 Konstruktionsplan, Stueetage 3/3
32 Statisk Dokumentation - Bilag Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft SAGSNR: 13.2 DATO: SAG: Egsmark Høje 56 UDFØRT: KK PROJEKT-ADRESSE: Egsmark Høje 56 KONTROL: BBR POSTNR./ BY: BYGHERRE: 84 Ebeltoft Ane og Michael Jorsdal UDGAVE: 2 BYGHERRE-ADRESSE: Peter Søndergårdsvej 14 POSTNR./ BY: 84 Ebeltoft
33 Bilag 1.
34 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark ( ) PROJEKT INFORMATION Beregner: KK Firma: Arkikon ApS Projekt: 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft Kunde: Ane og Michael Jorsdal Konstruktionsdel: Bjælkespær område A F:\...\Bjælkespær omr_a.s1 KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Tagbjælke Materiale: C18 Dimension: 45x295 (B=45 mm, H=295 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Hældning: 4. grader Belastningsbredde: 813 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Axial [mm]: Venstre udkragning spændvidde spændvidde Højre udkragning Total: UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: Simpel (Z) 2: Simpel (Z) 3: Simpel (X,Z) fm,k (My): 18. N/mm2 fm,k (Mz): 22.9 N/mm2 fc,,k: 18. N/mm2 fc,9,k: 2.2 N/mm2 ft,,k: 11. N/mm2 fv,k (Vz): 3.4 N/mm2 Side 1
35 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A fv,k (Vy): 3.4 N/mm2 E,mid: 9 N/mm2 G,mid: 56 N/mm2 E.5: 6 N/mm2 G.5: 375 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.35 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.5 kn/m x = mm Fladelast: 1: QZ =.6 kn/m2 x = mm Fladelast: 2: QZ =.6 kn/m2 x = mm Fladelast: 3: QZ =.6 kn/m2 x = mm Side 2
36 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A Snelast (Snelast, Korttidslast): Fladelast: 1: QZ =.72 kn/m2 x = mm Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz =.15 kn/m2 x = mm Fladelast: 2: Qz =.35 kn/m2 x = mm Fladelast: 3: Qz =.15 kn/m2 x = mm Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz = kn/m2 x (1.65 = - kn/m2) 451 mm Fladelast: 2: Qz = -.75 kn/m2 x (,75 = 451 kn/m2) mm Fladelast: 3: Qz = kn/m2 x (1.65 = 6591 kn/m2) mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Korttidslast) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 9 (ULS, Permanent last).9*egenlast Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) Side 3
37 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A *Egenlast + 1.*Snelast Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (opad) Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 17 (Stivhedseftervisning, snelast) 1.*Snelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 99.1 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 5.3 kn 2.6 kn 25.1 % 6936 mm Komb. 2/1, Korttidslast Træk: 1.7 kn kn.9 % mm Komb. 6/1, Øjeblikkelig last Tryk:.48 kn kn.2 % 6591 mm Komb. 3/1, Øjeblikkelig last Side 4
38 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A Bøjning (My): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (uden kcrit): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast Bøjning + træk: % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.38 kn) Bøjning + tryk: % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.39 kn) Bæring, understøtning 1: 3.88 kn 13.2 kn 29.4 % 451 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 1.93 kn 13.2 kn 82.8 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 3: 4.6 kn 13.2 kn 3.7 % mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin: -2.3 mm -- mm. % mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -1.4 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Venstre udkragning, Wq,inst:.4 mm 3.6 mm 11.8 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: 8.9 mm 15.3 mm 58. % 31 mm Komb. 14/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst: 5.4 mm 15.3 mm 34.9 % 31 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 1, Wq,inst: 2.6 mm 24.6 mm 1.8 % 31 mm Komb. 18/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 2, Wg,fin: 1.8 mm 15.8 mm 68.3 % 133 mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 2, Wq,inst: 6.5 mm 15.8 mm 41.2 % 133 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 2, Wq,inst: mm 25.3 mm 77.8 % 133 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Højre udkragning, Wg,fin: -2.1 mm -- mm. % mm Komb. 11/1 (SLS, kombinationer) Højre udkragning, Wq,inst: -1.3 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Højre udkragning, Wq,inst: 3.6 mm 3.6 mm 99.1 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 2/1 (Korttidslast): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast Kombination 6/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Vindlast (opad) Kombination 3/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast +.45*Vindlast (nedad) Kombination 1/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast Kombination 17/1 (SLS, snelast): 1.*Snelast Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) Kombination 14/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (opad) Kombination 18/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (nedad) Kombination 12/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (nedad) Kombination 11/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast Side 5
39 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Nx,max 1.7 kn mm Vz,max 6.2 kn 6591 mm My,max 7.41 knm 6591 mm REAKTIONER FX: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed 1:. kn. kn. kn. kn 2:. kn. kn. kn. kn 3: 1.41 kn -.38 kn.94 kn -.26 kn FZ: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 4.21 kn kn 3.3 kn kn.94 N/mm2 2: kn kn 9.36 kn kn 2.66 N/mm2 3: 4.39 kn kn 3.44 kn -4.7 kn.98 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: : : 1.55 Lastgruppe: Snelast Understøtning: FZ [kn]: 1: : : 1.68 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1:..71 2: : Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1: Side 6
40 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, Bjælkespær område A : : NOTER: - Eftervisning er udført iht. EN :24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1: samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Axialkræfter antages at angibe i neutral akse - Evt. eccenticitet af axialkræfter bør undersøge separat - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 7
41 Bilag 1.1
42 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark ( ) PROJEKT INFORMATION Beregner: Firma: Konstruktionsdel: F:\...\Bjælkespær omr_b.s1 KK Arkikon ApS KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Tagbjælke Materiale: C18 Dimension: 45x295 (B=45 mm, H=295 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Hældning: 4. grader Belastningsbredde: 813 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Axial [mm]: Venstre udkragning spændvidde spændvidde Højre udkragning Total: UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: Simpel (Z) 2: Simpel (Z) 3: Simpel (X,Z) fm,k (My): 18. N/mm2 fm,k (Mz): 22.9 N/mm2 fc,,k: 18. N/mm2 fc,9,k: 2.2 N/mm2 ft,,k: 11. N/mm2 fv,k (Vz): 3.4 N/mm2 fv,k (Vy): 3.4 N/mm2 E,mid: 9 N/mm2 Side 1
43 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest G,mid: 56 N/mm2 E.5: 6 N/mm2 G.5: 375 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.35 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.5 kn/m x = mm Fladelast: 1: QZ =.6 kn/m2 x = mm Fladelast: 2: QZ =.6 kn/m2 x = mm Fladelast: 3: QZ =.6 kn/m2 x = mm Snelast (Snelast, Korttidslast): Fladelast: 1: QZ =.72 kn/m2 x = mm Side 2
44 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz =.15 kn/m2 x = mm Fladelast: 2: Qz =.35 kn/m2 x = mm Fladelast: 3: Qz =.15 kn/m2 x = mm Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: Qz = kn/m2 x = mm Fladelast: 2: Qz = -.75 kn/m2 x = mm Fladelast: 3: Qz = kn/m2 x = mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Korttidslast) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 9 (ULS, Permanent last).9*egenlast Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast Side 3
45 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (opad) Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 17 (Stivhedseftervisning, snelast) 1.*Snelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 87.1 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 5.3 kn 2.6 kn 25.1 % 6936 mm Komb. 2/1, Korttidslast Træk:.8 kn kn.7 % mm Komb. 6/1, Øjeblikkelig last Tryk:.48 kn kn.2 % 6591 mm Komb. 3/1, Øjeblikkelig last Bøjning (My): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (uden kcrit): 6.79 knm 7.83 knm 86.7 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast Side 4
46 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest Bøjning + træk: % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.38 kn) Bøjning + tryk: % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast (My=6.79 knm, Mz=. knm, Nx=.39 kn) Bæring, understøtning 1: 3.88 kn 13.2 kn 29.4 % 451 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 1.93 kn 13.2 kn 82.8 % 6591 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 3: 4.6 kn 13.2 kn 3.7 % mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin: -2.3 mm -- mm. % mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -1.4 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Venstre udkragning, Wq,inst: 1.4 mm 3.6 mm 38.4 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: 8.9 mm 15.3 mm 58. % 31 mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst: 5.4 mm 15.3 mm 34.9 % 31 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 1, Wq,inst: -5.5 mm 24.6 mm 22.4 % 31 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 2, Wg,fin: 1.8 mm 15.8 mm 68.3 % 133 mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 2, Wq,inst: 6.5 mm 15.8 mm 41.2 % 133 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Spændvidde 2, Wq,inst: -6.7 mm 25.3 mm 26.5 % 133 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Højre udkragning, Wg,fin: -2.1 mm -- mm. % mm Komb. 11/1 (SLS, kombinationer) Højre udkragning, Wq,inst: -1.3 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Højre udkragning, Wq,inst: 1.2 mm 3.6 mm 34.6 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 2/1 (Korttidslast): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast Kombination 6/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Vindlast (opad) Kombination 3/1 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast +.45*Vindlast (nedad) Kombination 1/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast Kombination 17/1 (SLS, snelast): 1.*Snelast Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) Kombination 12/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (nedad) Kombination 11/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Nx,max.8 kn mm Vz,max 6.2 kn 6591 mm My,max 7.41 knm 6591 mm REAKTIONER Side 5
47 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest FX: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed 1:. kn. kn. kn. kn 2:. kn. kn. kn. kn 3:.92 kn -.38 kn.62 kn -.26 kn FZ: Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: 4.21 kn kn 3.3 kn -2.3 kn.94 N/mm2 2: kn -3.3 kn 9.36 kn -4.7 kn 2.66 N/mm2 3: 4.39 kn -1.7 kn 3.44 kn -2.6 kn.98 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: : : 1.55 Lastgruppe: Snelast Understøtning: FZ [kn]: 1: : : 1.68 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1:..71 2: : Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FX [kn]: FZ [kn]: 1: : : NOTER: - Eftervisning er udført iht. EN :24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1: samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand Side 6
48 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Axialkræfter antages at angibe i neutral akse - Evt. eccenticitet af axialkræfter bør undersøge separat - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 7
49 Bilag 2.
50 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark ( ) PROJEKT INFORMATION Beregner: KK Firma: Arkikon ApS Projekt: 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft Kunde: Ane og Michael Jorsdal Konstruktionsdel: LB1 F:\...\LB1.s1 KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Udefineret/fri konstruktion Materiale: GL28c Dimension: 9x36 (B=9 mm, H=36 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Belastningsbredde: 813 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Venstre udkragning 364. spændvidde Total: UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: Simpel (Z) 2: Simpel (X,Z) fm,k (My): N/mm2 fm,k (Mz): 28. N/mm2 fc,,k: 24. N/mm2 fc,9,k: 2.7 N/mm2 ft,,k: N/mm2 fv,k (Vz): 2.7 N/mm2 fv,k (Vy): 2.7 N/mm2 E,mid: 126 N/mm2 G,mid: 72 N/mm2 E.5: 12 N/mm2 Side 1
51 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB G.5: 58 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.3 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.139 kn/m x = mm Linielast: 1: QZ = 1.9 kn/m x ( 1,9 = - kn/m) 5856 mm Snelast (Snelast, Korttidslast): Linielast: 1: QZ = 2.6 kn/m x ( 2,6 = - kn/m) 5856 mm Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Linielast: 1: QZ =.89 kn/m x (,89 = - kn/m) 5856 mm Side 2
52 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Linielast: 1: QZ = -5. kn/m x ( -5, = kn/m) mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Korttidslast) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Snelast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 9 (ULS, Permanent last).9*egenlast Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 11 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Snelast + 1.*.3*Vindlast (opad) Side 3
53 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 17 (Stivhedseftervisning, snelast) 1.*Snelast Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 95.4 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< NO TEXT DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 12.4 kn 4.38 kn 29.8 % 774 mm Komb. 2/1, Korttidslast Bøjning (My): knm knm 48.3 % 374 mm Komb. 2/1, Korttidslast (uden kcrit): knm knm 48.3 % 374 mm Komb. 2/1, Korttidslast Bæring, understøtning 1: 16.1 kn 4.38 kn 39.7 % 364 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =2.4 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 14.2 kn 32.8 kn 42.7 % 5856 mm Komb. 2/1, Korttidslast lastfaktor for tryk mod sidetræ =1.95 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin: -2. mm -- mm. % mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -1.1 mm -- mm. % mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Venstre udkragning, Wq,inst: 2.8 mm 2.9 mm 95.4 % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: 1.5 mm 13.7 mm 76.2 % 374 mm Komb. 12/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst: 5.9 mm 13.7 mm 42.8 % 374 mm Komb. 17/1 (SLS, snelast) Side 4
54 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB Spændvidde 1, Wq,inst: mm 22. mm 64.9 % 374 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 2/1 (Korttidslast): 1.*Egenlast + 1.5*Snelast Kombination 12/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Snelast +.3*Vindlast (nedad) Kombination 17/1 (SLS, snelast): 1.*Snelast Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Vz,max kn 364 mm My,max knm 374 mm REAKTIONER Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: kn kn kn kn 1.92 N/mm2 2: kn kn kn kn 1.68 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Understøtning: FZ [kn]: 1: : 5.58 Lastgruppe: Snelast Understøtning: FZ [kn]: 1: : 5.63 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FZ [kn]: 1: : 2.43 Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FZ [kn]: 1: : NOTER: Side 5
55 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest 13.2 Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft, LB Eftervisning er udført iht. EN :24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1: samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 6
56 Bilag 2.1
57 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB De følgende analyse er gyldig for nedenstående data. Den reelle bjælkelængde vil muligvis være forskellig fra den længde, der er angivet nedenfor. Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Danmark ( ) PROJEKT INFORMATION Beregner: KK Firma: Arkikon ApS Konstruktionsdel: LB2 F:\...\Terrassebjælker-mellem US.s1 KONSTRUKTIONSBESKRIVELSE Konstruktionstype Udefineret/fri konstruktion Materiale: GL28c Dimension: 9x225 (B=9 mm, H=225 mm) Anvendelsesklasse: 2 Konsekvensklasse: CC2 (KFI=1.) Belastningsbredde: 38 mm (for fladelaster) Udkragning/spæn længder: Udkragning/Spænd: Horisontal [mm]: Venstre udkragning 188. spændvidde spændvidde spændvidde Total: UNDERSTØTNING POSITION x [mm] Vederlag [mm] TYPE 1: Simpel (Z) SS5 2: Simpel (X,Z) SS3 3: Simpel (X,Z) SS4 4: Simpel (X,Z) fm,k (My): 3.8 N/mm2 fm,k (Mz): 28. N/mm2 fc,,k: 24. N/mm2 fc,9,k: 2.7 N/mm2 ft,,k: N/mm2 fv,k (Vz): 2.7 N/mm2 fv,k (Vy): 2.7 N/mm2 E,mid: 126 N/mm2 Side 1
58 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB G,mid: 72 N/mm2 E.5: 12 N/mm2 G.5: 58 N/mm2 Materialefaktor gamma,m: 1.3 LASTGRUPPE kmod Permanent last:.6 Langtidslast:.7 Mellemlang last:.8 Korttidslast:.9 Øjeblikkelig last: 1.1 kdef.8 LASTER Egenlast (Egenlast, Permanent last): Bjælkens vægt: QZ =.87 kn/m x = mm Fladelast: 1: QZ =.1 kn/m2 x (,1 = kn/m2) mm Vindlast (nedad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Fladelast: 1: QZ =.35 kn/m2 x (,35 = - kn/m2) 6672 mm Vindlast (opad) (Vindlast, Øjeblikkelig last): Side 2
59 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB Fladelast: 1: QZ = -.75 kn/m2 x (,75 = - kn/m2) 6672 mm Nyttelast på tage (Bevægelig last, Øjeblikkelig last, ULS/SLS-bevægelighed = 1. %): Fladelast: 1: QZ = 2.5 kn/m2 x (2,5 = kn/m2) mm LASTKOMBINATIONER Kombination 1 (ULS, Permanent last) 1.*1.2*Egenlast Kombination 2 (ULS, Permanent last) 1.*1.*Egenlast Kombination 3 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*.3*Vindlast (nedad) Kombination 4 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (nedad) Kombination 5 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*.3*Vindlast (opad) Kombination 6 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 7 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Vindlast (opad) Kombination 8 (ULS, Øjeblikkelig last) 1.*1.*Egenlast + 1.*1.5*Nyttelast på tage Kombination 9 (ULS, Øjeblikkelig last).9*egenlast + 1.*1.5*Nyttelast på tage Kombination 1 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast Kombination 12 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*.3*Vindlast (nedad) Kombination 13 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (nedad) Kombination 14 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*.3*Vindlast (opad) Side 3
60 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB Kombination 15 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Vindlast (opad) Kombination 16 (Stivhedseftervisning, kombinationer) 1.*Egenlast + 1.*Nyttelast på tage Kombination 18 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (nedad) Kombination 19 (Stivhedseftervisning, vindlast) 1.*Vindlast (opad) Kombination 2 (Stivhedseftervisning, nyttelast) 1.*Nyttelast på tage BEREGNINGSRESULTATER Norm/Standard: DS/EN AC:27+A1:28 Total udnyttelsesgrad: 94.9 % BEREGNINGSFORUDSÆTNINGER Deformationskriterium Wg,fin: L/4 (SLS, kombinationer) Deformationskriterium Wq,inst: L/4 (SLS, snelast) Deformationskriterium Wq,inst: L/25 (SLS, vindlast) Faktor for venstre udkragning: 2. Faktor for højre udkragning: 2. Der er sikret for søjlestabilitet i begge retninger (y og z) Kipning for bøjning My omkring y-aksen: Afstand mellem tværafstivning i overside: Lk1 = 375. mm Afstand mellem tværafstivning i underside: Lk2 = 3. mm Lasten angriber ved konstruktionens overside (Lef1=Lk1+2xH og Lef2=Lk2) BEMÆRK! Lk1 anvendes når My> og Lk2 når My< NO TEXT DIMENSIONERENDE BEREGNINGSRESULTATER ANALYSE AKTUEL KAPACITET UDNYT.-GRAD POSITION x [mm] Forskydning (z): 2.35 kn 3.84 kn 66. % 4241 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last Bøjning (My): knm knm 61.4 % 3966 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last (uden kcrit): knm knm 61.4 % 3966 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last Bæring, understøtning 1: kn 37.1 kn 33.9 % 188 mm Komb. 8/9, Øjeblikkelig last lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 2: 37.1 kn kn 75.2 % 1261 mm Komb. 8/7, Øjeblikkelig last lastfaktor for tryk mod sidetræ =2.4 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 3: kn kn 94.9 % 3966 mm Komb. 8/8, Øjeblikkelig last lastfaktor for tryk mod sidetræ =2.4 (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Bæring, understøtning 4: kn 37.1 kn 46.4 % 6672 mm Komb. 8/3, Øjeblikkelig last Side 4
61 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB *Egenlast + 1.*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) + lastfaktor for tryk mod sidetræ =2. (=kc,9*a,ef/a,understøtning) Venstre udkragning, Wg,fin:. mm -- mm. % mm Komb. 16/2 (SLS, kombinationer) Venstre udkragning, Wq,inst: -. mm -- mm. % mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 1, Wg,fin: -. mm 2.7 mm.1 % 986 mm Komb. 16/2 (SLS, kombinationer) Spændvidde 1, Wq,inst:. mm 4.3 mm.2 % 986 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 2, Wg,fin:.2 mm 6.8 mm 2.7 % 252 mm Komb. 1/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 2, Wq,inst: -.6 mm 1.8 mm 5.8 % 252 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) Spændvidde 3, Wg,fin:.3 mm 6.8 mm 4.9 % 554 mm Komb. 16/1 (SLS, kombinationer) Spændvidde 3, Wq,inst: -1.1 mm 1.8 mm 1.3 % 554 mm Komb. 19/1 (SLS, vindlast) DIM. LASTKOMB. Kombination 8/8 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Kombination 8/9 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Kombination 8/7 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) Kombination 8/3 (Øjeblikkelig last): 1.*Egenlast + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) + 1.5*Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Kombination 16/2 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast + 1.*Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) + 1.*Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) Kombination 19/1 (SLS, vindlast): 1.*Vindlast (opad) Kombination 1/1 (SLS, kombinationer): 1.*Egenlast Kombination 16/1 (SLS, kombinationer): DIMENSIONERENDE SNITKRÆFTER Vz,max 24.4 kn 3966 mm My,max knm 3966 mm REAKTIONER Understøtning maks, styrke min, styrke maks, stivhed min, stivhed Vederlagstryk 1: kn -7.1 kn 8.43 kn kn 1.55 N/mm2 2: 37.1 kn -8.7 kn 25.6 kn kn 4.12 N/mm2 3: kn kn kn -9. kn 5.21 N/mm2 4: kn -4.5 kn kn -3. kn 2.12 N/mm2 - Negativ reaktion (sug) forekommer, vær opmærksom på forankring eller del konstruktionen - Reaktioner fra stivhedsanalyse, kun til orientering REAKTIONER, LASTGRUPPER: Lastgruppe: Egenlast Side 5
62 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB Understøtning: FZ [kn]: 1:.17 2:.98 3: :.49 Lastgruppe: Vindlast (nedad) Understøtning: FZ [kn]: 1:.49 2: : 4.2 4: 1.4 Lastgruppe: Vindlast (opad) Understøtning: FZ [kn]: 1: : : -9. 4: -3. Lastgruppe: Nyttelast på tage, Venstre udkragning (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: : :.1 4: -. Lastgruppe: Nyttelast på tage, spændvidde 1 (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: 4.7 2: : :.4 Lastgruppe: Nyttelast på tage, spændvidde 2 (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: : : : Lastgruppe: Nyttelast på tage, spændvidde 3 (ned) Understøtning: FZ [kn]: 1: : : 17.2 Side 6
63 Finnwood 2.3 SR1 (2.4.9) Arkikon ApS KK Copyright 211 Metsäliitto Cooperative, Finnforest LB : 11.9 NOTER: - Eftervisning er udført iht. EN :24, EN 1995 DK NA:27 inkl. Tillæg 1: samt A1:28 - ULS = Brudgrænsetilstand, SLS = Anvendelsesgrænsetilstand - Anden ordens analyse/laster er ikke taget i regning - *) procent værdien ved kontrol af kombinerede belastninger står for forholdet mellem regningsmæssig belastning og regningsmæssig bæreevne, ikke den egentlige udnyttelsesgrad - Bæreevnen af den underliggende konstruktion skal kontrolleres separat. - Kontrol af udbøjning bliver ikke udført ved udkragning under 2 mm. - Beregninger tager ikke hensyn til opadgående udbøjninger på udkragninger der er mindre end 1 mm - Der kan være behov forankring ved mellemunderstøtning (for at undgå yderligere svingning) skal kontrolleres - Faktor kcr er 1. for alle træmaterialer - ved lastkategori E er det nødvendigt at definere faktorerne psii, psii1 og psii2 separat for sne og vindlast (med fri konstruktion) - Det antages at gamma3 er 1. for alle materialer og alle konstruktioner - Forskydning blev medtaget i stivhedsanalyse - Forskydning blev ikke medtaget i beregning af snitkræfter - Reduktion af forskydningskræfter er taget i anvendelse tæt på understøtninger, og laster antages at angribe på modsat side af konstruktionen i forhold til understøtningsområdet. - Forskydningskraft reduktion sker på forskydningskraft kurven på lastkombinationer, i afstanden H fra kanten af understøtningen. - Tværsnitsstørrelsens indflydelse på elementets styrke bliver indregnet via faktoren kh, der er inkluderet i den karakteristiske styrke - Kerto, limtræ eller konstruktionstræ bør ikke bruges i anvendelsesklasse 3 uden yderligere træ beskyttelse - Den projekterende skal være opmærksom på detaljerne i konstruktionen, og sikre sig at der ikke kan opstå vandlommer. - Der er taget hensyn styrkens afhængighed af konstruktionsdelens størrelse ved faktoren kh og er inkluderet i de karakteristiske styrkeværdier Disse beregninger tager ikke højde for specielle belastnings- og fugtforhold under montagen. Behovet for ekstra afstivning i montagefasen skal kontrolleres separat. Den overordnede stabilitet og eventuelle vandrette kræfter i konstruktionen skal ligeledes kontrolleres. Beregneren, ingeniøren eller anden person med ansvar for konstruktionen og bygningens stabilitet skal kontrollere den generelle anvendelighed af de valgte materialer i bygningen. Beregningerne og udskriften udførrt med Finnwood beregningsprogram er kun gyldig for Metsäliitto Cooperative, Finnforest produkter, som indgår i Finnwood programmet. Anvendelsen af disse produkter kan efter forlangende skulle dokumenteres på byggepladsen. Metsäliitto Cooperative, Finnforest eller Moelven Danmark har ingen ansvar for anvendelse af andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det gælder liegelede for direkte eller inddirekte skader og tab, forårsaget a feller beregnet for andre produkter end fra Metsäliitto Cooperative, Finnforest. Det er ikke tilladt at udelade denne tekst i udskriften. Side 7
64 Bilag 3.
65 Stabilitetsberegninger Tagskive og vægge i stueetage Vind i X retning (på tværs) Bygningsgeometri: Bredde (x): (b) 12,5 m e = 12,5 m e > d h/d =,46 Udstrækning af zoner: Længde (y): (d) 14,5 m A = 1,2 L A = 2,5 m Højde: (h) 6,7 m B =,8 L B = 1 m C =,5 L C = 2m Etager der har indvirkning på tagskiven: Tagetage, højde: stueetage, højde: m 4,4 m Vindtryk på facader:,69 kn/m² Vindlast i tagskive: Luv side:,8 Luv side: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 1,21 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 1,82 kn/m Læ side:,5 Læ side Karakteristisk:,35 kn/m² Karakteristisk:,76 kn/m Regningsmæssig:,52 kn/m² Regningsmæssig: 1,14 kn/m Gavl (modullinje 28): Zone A: Gavl (modullinje 28): Karakteristisk:,83 kn/m² Karakteristisk: 1,82 kn/m Regningsmæssig: 1,24 kn/m² Regningsmæssig: 2,73 kn/m Zone B: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 1,21 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 1,82 kn/m Zone C: Karakteristisk:,35 kn/m² Karakteristisk:,38 kn/m Regningsmæssig:,52 kn/m² Regningsmæssig:,56 kn/m Middelværdi: 1,2 kn/m Lastresultanter fra vind: Angrebspunkt for lastresultanter: W x = 24,67 kn Y W = 7,25 m Y' W = 4,59 m (Vind i X retning) W y = 17,45 kn X W = 6,25 m X' W = 7,6 m (Vind i Y retning) 1 af 2
66 XY koordinatsystem Vægge i x retning i stueetage Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dx.i W kx.i y i i y i x i i ( y i y )² [kn] [kn] Vx.1 12,4,28 3,5,74 9,22,23 8,38 5,58 Vx.2 12,4,28 2,2,18 2,29,6 2,8 1,39 Vx.3 12,4,28 5, 2,17 26,87,68 24,42 16,28 Vx.4 6,4,1,9,1,4,18,5,4 Vx.5 6,4,1,9,1,4,18,5,4 Vx.6 5,1,1 3,1,25 1,27 11,27 2,2 1,34 y i x i Total Total Total 3,35 39,71 12,61 37, 24,67 Vægge i y retning på stueetage Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dy.i W ky.i x j j x j x j j ( x j x )² [kn] [kn] Vy.1 5,8,1 2,6,15,85 8,27 1,4,93 Vy.2 7,9,1 3,6,39 3,7 11,4 3,36 2,24 Vy.3 14,2,28 5,9 3,56 5,55 2,79 21,7 14,5 Vy.4 14,2,28 1,5,6,83,5,35,23 x j x j Total Total 4,15 55,3 22,51 26,18 17,45 2 af 2
67 Stabilitetsberegninger Etagdæk og vægge i Kælder Vind i Y retning (på tværs) Bygningsgeometri: Bredde (x): (b) 6,5 m e = 6,5 m e < d h/d = 1, Udstrækning af zoner: Længde (y): (d) 8,3 m A = 1,2 L A = 1,3 m Højde: (h) 14 m B =,8 L B = 7m Etager der har indvirkning på tagskiven: Stueetage, højde: Kælder, hjøjde: 4,4 m 3, m Vindtryk på facader:,69 kn/m² Vindlast i etagedæk 2. sal: Luv side:,8 Luv side: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 2,4 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 3,6 kn/m Læ side:,5 Læ side Karakteristisk:,345 kn/m² Karakteristisk: 1,28 kn/m Regningsmæssig:,5175 kn/m² Regningsmæssig: 1,91 kn/m Gavl (modullinje 1): Zone A: Gavl (modullinje 1): Karakteristisk:,83 kn/m² Karakteristisk: 3,6 kn/m Regningsmæssig: 1,24 kn/m² Regningsmæssig: 4,6 kn/m Zone B: Karakteristisk:,55 kn/m² Karakteristisk: 2,4 kn/m Regningsmæssig:,83 kn/m² Regningsmæssig: 3,6 kn/m Middelværdi: 2,55 kn/m Lastresultanter fra vind: Angrebspunkt for lastresultanter: W x = 21,57 kn Y W = 4,15 m Y' W = 3,29 m (Vind i X retning) W y = 21,19 kn X W = 3,25 m X' W = 3,29 m (Vind i Y retning) 1 af 2
68 XY koordinatsystem Vægge i x retning i kælder Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dx.i W kx.i y i i y i x i i ( y i y )² [kn] [kn] Vx.1 6,4,28 1,6,7,45 2,18 1,25,84 Vx.2 6,4,28 1,6,7,45 2,18 1,25,84 Vx.3,4,28 3,9 1,3,41,22 17,95 11,97 Vx.4,4,28 3,4,68,27,14 11,9 7,93 y i x i Total Total Total 1,85 1,59 4,72 32,36 21,57 Jordtryk: 35,62 kn (regningsmæssig) Vægge i y retning i kælder Reaktion i vægge Reaktion i vægge Væg nr.: Placering Tykkelse Længde Stivhed W dy.i W dy.i x j j x j x j j ( x j x )² [kn] [kn] Vy.1,25,28 3,9 1,3,26 4,69 5,43 3,62 Vy.2 7,9,28 6,5 4,76 37,61 8,79 26,36 17,57 x j x j Total Total 5,79 37,86 49,48 31,78 21,19 2 af 2
69 Kvittering for Byggeri, ansøg om dispensation Tak for din henvendelse, den vil blive behandlet hurtigst muligt. Sendt: kl. 23:11 TransaktionsID: RKELKG
70 ENERGINOTAT KONTRAKT Energirammeberegning DATO: SAGSNR.: 13.2 ANSVAR: PHB SAG: Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft 1.1 Orientering Notatets anvendelse Notatet gennemgår de forudsætninger, der er anvendt i vedlagte energirammeberegning (Be1). Det er afgørende for opnåelse af den endelige godkendelse af byggeriet, at bygherre, projekterende og udførende forholder sig til disse forudsætninger. Det er ikke en facitliste for, hvordan byggeriet skal udføres, men det er nødvendigt, at beregningen ajourføres i forhold til de ændringer der opstår undervejs i byggefaserne, for at undgå unødvendige udgifter til ændringer efter udførelsen. Notatet er opbygget efter samme struktur som Be1, af hensyn til overskueligheden og for at sikre at alle væsentlige data kommer med. 1.2 Resultater Energiramme er et resultat af en beregning, hvor bygningens anvendelse og størrelse indgår. Derudover kan der beregnes et tilskud til energirammen indenfor ventilation, belysning og varmt brugsvand, hvis bygningens anvendelse medfører et særligt stort behov. Bygningens samlede energibehov må ikke overstige denne ramme. Resultatet for det aktuelle byggeri kan ses herunder: Energiramme 21 Evt. tillæg Bygningens energibehov 6,6 kwh/m 2 år - 35,7 kwh/m 2 år Beregningens skal kontrolleres og sammenlignes med det færdige resultat inden ibrugtagning. 1.3 Forudsætninger Arkitekttegninger dateret d Hoveddata Bygningen er regnet som bygningstype fritliggende med et opvarmet etageareal på 2, m 2 og en varmekapacitet på 12 Wh/K m 2, svarende til middel tung. Brugstiden for bygningen er 168 timer per uge. Varmeforsyningen er fra eget jordvarmeanlæg.... Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa info@arkikon.dk
71 ENERGINOTAT Energirammeberegning DATO: Klimaskærmen En bygnings klimaskærm består af alle bygningsdele, der vender mod det fri eller mod jord og derved har et transmissionstab. Ydervægge, tage og gulve: Bygningsdele BR1 Krav Anvendte Isoleringstykkelser U-værdier [W/m 2 K] U-værdier [W/m 2 K] Varmeledningsevne Ydervægge mursten,3,14 t = 19 mm =,37 W/mK Ydervægge Træ,3,14 t = 19mm =,37 W/mK Ydervægge kælder,3,19 t = 17 mm =,37 W/mK Terrændæk med gulvvarme Etageadskilllese mod uopvarmet kælder,2,1,25 t = 3 mm =,38 W/mK t = 145 mm =,37 W/mK Tag,25,11 t = 395 mm =,37 W/mK Fundamenter og samlinger: Bygningsdele BR1 Krav Anvendte Isoleringstykkelser U-værdier [W/m 2 K] U-værdier [W/m 2 K] Varmeledningsevne Fundamenter omkring gulve med gulvvarme,2,158 Fremgår af tegningsmaterialet... Samling mellem ydervæg og vinduer,6,2 Fremgår af tegningsmaterialet Side 2 af 4 Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa info@arkikon.dk
72 ENERGINOTAT Energirammeberegning DATO: Vinduer og yderdøre: Bygningsdele BR1 Krav Anvendte Solvarmetransmittans U-værdier [W/m 2 K] U-værdier [W/m 2 K] Vinduer og døre 1,8 Se energirammeberegning Se energirammeberegning 1.6 Ventilation Der regnes med et luftskifte i henhold til BR1, med udsugning fra toiletter på 1 l/s, køkken 2 l/s, samt et luftskifte på minimum,5 gange i timen i øvrige rum. Krav til SEL-faktorer er sat til,76 kj/m 3, der er forudsat at der anvendes et Nilan Comfort 3, se energiberegning. 1.7 Internt varmetilskud Der er regnet med et internt varmetilskud fra personer på 1,5 W per m 2 opvarmet etageareal i gennemsnit for bygningen i brugstiden. Der er regnet med et internt varmetilskud fra apparater på 3,5 W per m 2 opvarmet etageareal i gennemsnit for bygningen i brugstiden. Det antages at apparater uden for brugstiden ikke er i brug. 1.8 Belysning Ingen krav. 1.9 Mekanisk Køling Der er ikke indregnet køling på denne bygning. 1.1 Varmefordelingsanlæg Anlægget er opbygget som et to-strengsanlæg med en fremløbstemperatur på 35 C og en returløbstemperatur på 3 C. Der er indregnet 1 stk. tidsstyret A-mærket pumpe i opvarmningssæsonen på 4 W. Der er ikke installeret vejrkompensering, således at anlægget kan lukkes ned uden for opvarmningssæsonen Varmt brugsvand Varmt brugsvand produceres via gennemstrømsvandvarmer. Det årlige varme brugsvand er anslået til 25 liter per m 2 opvarmet etageareal, jf. SBi 213. Side 3 af 4 Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa info@arkikon.dk
73 ENERGINOTAT Energirammeberegning DATO: Forsyning Varmeforsyningen er eget jordvarmeanlæg Danfoss varmepumpe, Type DHP-H 8 (med indbygget 18 l varmtvandsbeholde). Pernille Hvarre Brouer Arkikon ApS... Side 4 af 4 Fornæsvej 9 DK 85 Grenaa info@arkikon.dk
74 Be1 model: Egsmark Høje 56, 84 Ebeltoft ny Dato BBR-nr Ejer to etagers hus 23 m2 Adresse Egsmark Høje 56, 84 ebeltoft Kommentar Bygningen Bygningstype Rotation Opvarmet bruttoareal Areal opvarmet kælder Areal eksisterende / anden anvendelse Opvarmet bruttoareal inkl. kælderandel Fritliggende bolig, deg 23, m², m², m² 23, m² Varmekapacitet 12, Wh/K m² Normal brugstid Brugstid, start - slut, kl 168 timer/uge - 24 Beregningsbetingelser BR: Aktuelle forhold Beregningsbetingelser Tillæg til energirammen, kwh/m² år Varmeforsyning og køling Grundvarmeforsyning El
75 Varmeforsyning og køling Varmefordelingsanlæg Nej Elradiatorer Brændeovne, gasstrålevarmere etc. Solvarmeanlæg Varmepumper Solceller Vindmøller Mekanisk køling Nej Nej Nej Ja Nej Nej Nej Rumtemperaturer, setpunkter Opvarmning 2, C Ønsket 23, C Naturlig ventilation 24, C Mekanisk køling 25, C Opvarmning lager 15, C Dimensionerende temperaturer Rumtemp. 2, C Udetemp. -12, C Rumtemp. lager 15, C Ydervægge, tage og gulve Bygningsdel Areal (m²) U (W/m²K) b Dim.Inde (C) Dim.Ude (C) Loft: 395 mm isolering,,37 W/m K 148,,11 1, Terrændæk med gulvvarme: 3 mm isolering,38 W/ m K etageadskillelse med gulvvarme: 145 mm isolering,37 W/ m K 42,,1 1, 3 1 8,,25 1, 3 5
76 Ydervægge, tage og gulve Ydervæg mursten: 19 mm isolering,,37 W/m K (brutto 13,5 m2 Ydervæg Træ: 19 mm isolering,,37 W/m K (brutto 38,79) Kældervægge mod fri: 17 mm isolering,,37 W/m K (brutto 9,5 Kældervægge mod garage: 17 mm isolering,,37 W/m K 116,,14 1, 22,4,14 1, 45,,19 1, 26,,19 1, 2 5 Ialt 479, Fundamenter mv. Bygningsdel l (m) Tab (W/mK) b Dim.Inde (C) Dim.Ude (C) Ydervægsfundamenter 3,,16 1,3 3 1 Samling omkring vinduer og døre 84,3,2 1, Ialt 114, Vinduer og yderdøre Bygnings del Ant al Orie nt Hæld n. Are al (m² ) U (W/m² K) b Ff (-) g (-) Skygg er Fc (-) Dim.In de (C) Dim.U de (C) O t V1 1 N 9, 2,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V2 1 N 9, 1,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V3 1 N 9,,4 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V3 1 N 9, 1,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V4 2 Ø 9, 2,1 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, V5 3 S 9, 6,8 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1,
77 Vinduer og yderdøre V7 1 S 9, 8,3 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 2 1, V9 1 V 9, 8,3 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 3 1, V1 1 V 9, 3,2 1,1 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D2 1 V 9,,3 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D3 1 N 9, 2,6 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D4 1 S 9, 1,9 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, D6 1 V 3, 1,9 1,2 1,,7,6 3 Skygg e 1 1, Ialt , Skygger Beskrivelse Horisont ( ) Udhæng ( ) Venstre ( ) Højre ( ) Vindueshul (%) Skygge Skygge Skygge Gulvareal 2, m² Ventilation, vinter,3 l/s m² Sommerkomfort Ventilation, sommer, 9-16 Ventlation, sommer, Ventilation, sommer, -8,9 l/s m²,9 l/s m²,6 l/s m²
78 Ventilation Zone Area l (m²) Fo, - qm (l/s m²), Vinte r n vgv (-) ti ( C ) El- VF qn (l/s m²), Vinte r qi,n (l/s m²), Vinte r SEL (kj/m³ ) qm,s (l/s m²), Somm er qn,s (l/s m²), Somm er qm, n (l/s m²), Nat qn, n (l/s m²), Nat Nilan Comfo rt 3, q5 =,4 l/sm2 23, 1,,22,8 7 18, Ne j,13,,8,22 1,2,, Internt varmetilskud Zone Areal (m²) Personer (W/m²) App. (W/m²) App,nat (W/m²) Hele huset 23 1,5 3,5, Belysning Zone Areal (m²) Almen (W/m²) Almen (W/m²) Belys. (lux) DF (%) Styring (U, M, A, K) Fo (-) Arb. (W/m²) Andet (W/m²) Standby (W/m²) Nat (W/m²) Andet elforbrug Udebelysning Særligt apperatur, brugstid Særligt apperatur, altid i brug, W, W, W Parkeringskældre mv. Zone Areal (m²) Almen (W/m²) Almen (W/m²) Belys. (lux) DF (%) Styring (U, M, A, K) Fo (-) Arb. (W/m²) Andet (W/m²) Standby (W/m²) Nat (W/m²) Mekanisk køling
79 Mekanisk køling Beskrivelse Andel af etageareal El-behov Varme-behov Mekanisk køling,5 kwh-el/kwh-køl, kwh-varme/kwh-køl Belastningsfaktor Varmekap. faseskift (køling) Wh/m² Forøgelsesfaktor,1 Dokumentation Varmefordelingsanlæg Opbygning og temperaturer Fremløbstemperatur 35, C Returløbstemperatur 3, C Anlægstype 2-streng Anlægstype Pumper Pumpetype Beskrivelse Antal Pnom Fp Konstant drift året rundt 1, W, Konstant drift i opvarmningssæson Grundfos Alpha , W,4 Tidsstyret drift i opvarmningssæson 1, W, Kombi-pumpe (konst. i opvarmningsæson) 1, W, Varmerør Rørstrækninger i fremløb og returløb l (m) Tab (W/mK) b Udekomp (J/N) Afb. sommer (J/N) Varmt brugsvand Beskrivelse Indbygget Varmtvandbeholder Varmtvandsforbrug, 25, liter/år pr. m²-etageareal
80 Varmt brugsvand gennemsnit for bygningen Varmt brugsvand temperatur 55, C Varmvandsbeholder Beskrivelse Antal varmtvandsbeholdere Beholdervolumen Fremløbstemperatur fra centralvarme El-opvarmning af VBV Solvarmebeholder med solvarmespiral i top Varmetab fra varmtvandsbeholder Temperaturfaktor for opstillingsrum VBV Beholder 1, 18, liter 7, C Nej Nej 1,5 W/K, Ladekredspumpe Effekt Styret Ladeeffekt, W Nej, kw Varmetab fra tilslutningsrør til VVB Længde Tab b Beskrivelse Cirkulationspumpe til varmt brugsvand Beskrivelse Grundfos Alpha Antal, Effekt 4, W
81 Cirkulationspumpe til varmt brugsvand Antal, Effekt Reduktionsfaktor El-tracing af brugsvandsrør, W,3 W Nej Rør til varmt brugsvand Rørstrækninger i fremløb og returløb l (m) Tab (W/mK) b Vandvarmere Elvandvarmer Beskrivelse Andel af VBV i separate elvandvarmere Varmetab fra varmtvandsbeholder Temperaturfaktor for opstillingsrum Elvandvarmer, 1, W/K,3 Gasvandvarmer Beskrivelse Andel af VBV i separate gasvandvarmere Varmetab fra varmtvandsbeholder Gasvandvarmer, 1,5 W/K Virkningsgrad,8 Pilotflamme Temperaturfaktor for opstillingsrum 5, W,7 Fjernvarmeveksler
82 Fjernvarmeveksler Beskrivelse Nominel effekt Varmetab VBV opvarmning gennem veksler Vekslertemperatur, min Temperaturfaktor for opstillingsrum Automatik, standby Ny fjernvarmeveksler 16, kw 1,5 W/K Nej, C, 1, W Anden rumopvarmning Direkte el til rumopvarmning Beskrivelse Andel af etageareal Supplerende direkte rumopvarmning,2 Brændeovne, gasstrålevarmere etc. Beskrivelse Andel af etageareal,3 Virkningsgrad,5 Luftstrømsbehov,1 m³/s Solvarmeanlæg Beskrivelse Type Nyt solvarmeanlæg Kombineret Solfanger Areal 7, m² Start effektivitet,8 - Varmetabskoefficient a1 3,5 Varmetabskoefficient a2, Vinkelafhængighed
83 Solfanger W/m²K W/m²K, Orientering s Hældning 4, - Horisont 1, Venstre, Højre, Rør til solfanger Længde 2, m Varmetab,17 W/mK Veksler,8 El Pumpe i solfangerkreds 45, W Automatik, stand-by 5, W Varmepumper Beskrivelse Type Andel af varmebehov Varmepumpe, Type DHP-H8 (med indbygget 18 l varmtvandsbeholde Kombineret 1, Eldrevet varmepumpe - Rumopvarmning VBV Nominel effekt 7,5 kw 7,5 kw Nominel COP 4,34 4,34 Rel. COP ved 5% last,8, Test-temperaturer - Rumopvarmning VBV Kold side, C, C Varm side 35, C 35, C Type - Rumopvarmning VBV Kold side Jordslange Udeluft Varm side Varmeanlæg - Diverse
84 Diverse - Rumopvarmning VBV Særligt hjælpeudstyr, W, W Automatik, stand-by 3, W 3, W Varmepumper tilknyttet ventilation - Rumopvarmning VBV Temp. virkningsgrad for VGV før VP,, Dim. indblæsningstemp., C - Luftstrømsbehov, m³/s, m³/s
85
86 Syddjus Kommune Team Byggeri Hovedgaden Rønde Fritagelse for byggeskadeforsikring Professionelle bygherrer er forpligtede til at tegne en obligatorisk byggeskadeforsikring ved opførelse af privat boligbyggeri. Forsikringspligten gælder dog ikke ved om- og tilbygninger samt ved sommerhusbyggeri. Følgende bygherrer er fritaget for at tegne byggeskadeforsikring: Almene boligforeninger Andelsboligforeninger Ejerforeninger Privatpersoner, som opfører bolig til eget brug Erklæring Byggeriets adresse:...matr. Nr.... Undertegnede ejer af ejendommen bekræfter hermed, at jeg som privatperson alene entrerer direkte med samtlige entreprenører i forbindelse med det planlagte byggeri. Jeg er således ikke omfattet af den obligatoriske byggeskadeforsikring. Ejers navn:... Adresse:... Telefon:...Mobil:... Dato:. Ejers underskrift:...
87
88
89
Kap. 1 Projekteringsgrundlag. Statikjournal. Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder:
Kap. 1 Projekteringsgrundlag Statikjournal Som projekteringsgrundlag har vi brugt følgende Eurocode som vist herunder: Kap. 2 - Statisk analyse Lodret last Rem Rem Sne Tag Spær Lægter + fast. undertag
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Vodskovvej 110, Vodskov Ny bolig og maskinhus Sag nr: 16.11.205 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 09/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...
Læs mereStatisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223
Side 1 af 7 Statisk dokumentation Iht. SBI anvisning 223 Sagsnr.: 17-526 Sagsadresse: Brønshøj Kirkevej 22, 2700 Brønshøj Bygherre: Jens Vestergaard Projekt er udarbejdet af: Projekt er kontrolleret af:
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation
Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald. Sag nr: Udarbejdet af. Per Bonde
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Gennem Bakkerne 52, Vodskov Nyt maskinhus og stald Sag nr: 17.01.011 Udarbejdet af Per Bonde Randers d. 13/06-2017 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 2 A1.1 Bygværket... 2 A1.1.1
Læs mereRENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42
APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING AF LØGET BY AFDELING 42 A1 PROJEKTGRUNDLAG ADRESSE COWI A/S Havneparken 1 7100 Vejle TLF +45 56 40 00 00 FAX +45 56 40 99 99 WWW cowi.dk APRIL 2013 AAB VEJLE RENOVERING
Læs mereStatikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013
Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th
Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Tullinsgade 6 3.th Dato: 10. april 2014 Byggepladsens adresse: Tullinsgade 6, 3.th 1618 København V. Matr. nr. 667 AB Clausen A/S
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi
Læs mereA.1 PROJEKTGRUNDLAG. Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ
A.1 PROJEKTGRUNDLAG Villa Hjertegræsbakken 10, 8930 Randers NØ Nærværende projektgrundlag omfatter kun bærende konstruktioner i stueplan. Konstruktioner for kælder og fundamenter er projekteret af Stokvad
Læs mereBygningskonstruktøruddannelsen Gruppe Semester Forprojekt 15bk1dk Statikrapport Afleveringsdato: 08/04/16 Revideret: 20/06/16
Indholdsfortegnelse A1. Projektgrundlag... 3 Bygværket... 3 Grundlag... 3 Normer mv.... 3 Litteratur... 3 Andet... 3 Forundersøgelser... 4 Konstruktioner... 5 Det bærende system... 5 Det afstivende system...
Læs mereSag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse
Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N Statisk Dokumentation Adresse: Bygherre: Humlebækgade 35, st.tv 2200 København N Matrikel nr. 4878 Ejendoms nr. 62740 Amanda Steenstrup Udført af: Güner
Læs mereStatiske beregninger. Børnehaven Troldebo
Statiske beregninger Børnehaven Troldebo Juni 2011 Bygherre: Byggeplads: Projekterende: Byggesag: Silkeborg kommune, Søvej 3, 8600 Silkeborg Engesvangvej 38, Kragelund, 8600 Silkeborg KLH Architects, Valdemar
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140513#1_A164_Ørkildskolen Øst_Statik Status: UDGIVET Sag: A164 - Ørkildskolen Øst - Statik solceller Side:
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER. A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA
STATISKE BEREGNINGER Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller Dato: 15.05.2014 Filnavn: 20140515#1_A164_Byhaveskolen_Statik_revA Status: REVISION A Sag: A164 - Byhaveskolen - Statik solceller_reva Side:
Læs mereA1 Projektgrundlag. Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111. Dato: 16.03.2016
A1 Projektgrundlag Projekt: Tilbygning til Randers Lilleskole Sag: 15.05.111 Dato: 16.03.2016 Indholdsfortegnelse A1 Projektgrundlag... 3 A1.1 Bygværket... 3 A1.1.1 Bygværkets art og anvendelse... 3 A1.1.2
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1991-1-6 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-6: Generelle laster Last på konstruktioner under udførelse Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk
Læs mereDS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007
Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode
Læs mereRedegørelse for statisk dokumentation
Redegørelse for statisk dokumentation Nedrivning af bærende væg Vestbanevej 3 Dato: 22-12-2014 Sags nr: 14-1002 Byggepladsens adresse: Vestbanevej 3, 1 TV og 1 TH 2500 Valby Rådgivende ingeniører 2610
Læs mereSTATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker
Willemoesgade 2 5610 Assens Mobil 22 13 06 44 E-mail tm@thorvaldmathiesen.dk STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Stefansgade 65 3 TV, 2200 København N Sag Nr.: 15.342 Dato: 17-11-2015 Rev.: 04-12-2015
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:
Læs mereStatisk projekteringsrapport og statiske beregninger.
Statisk projekteringsrapport og statiske beregninger. Sindshvilevej 19, st.tv. Nedrivning af tværskillevæg Underskrift Dato Udført af: Anja Krarup Hansen 09-03-2017 KONPRO ApS Rådgivende ingeniørfirma
Læs mereBeregningstabel - juni 2009. - en verden af limtræ
Beregningstabel - juni 2009 - en verden af limtræ Facadebjælke for gitterspær / fladt tag Facadebjælke for hanebåndspær Facadebjælke for hanebåndspær side 4 u/ midterbjælke, side 6 m/ midterbjælke, side
Læs mereSTATISK DOKUMENTATION
STATISK DOKUMENTATION A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1 A2 A3 Projektgrundlag Statiske beregninger Konstruktionsskitser Sagsnavn Sorrentovej 28, 2300 Klient Adresse Søs Petterson Sorrentovej 28 2300 København
Læs mereKipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne
Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.
Læs mereSag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15
STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15
Læs mereBeregningsopgave 2 om bærende konstruktioner
OPGAVEEKSEMPEL Beregningsopgave 2 om bærende konstruktioner Indledning: Familien Jensen har netop købt nyt hus. Huset skal moderniseres, og familien ønsker i den forbindelse at ændre på nogle af de bærende
Læs mereTræspær 2. Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009. Side 2: Nye snelastregler Marts 2013. Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012
Træspær 2 Valg, opstilling og afstivning 1. udgave 2009 Side 2: Nye snelastregler Marts 2013 Side 3-6: Rettelser og supplement Juli 2012 58 Træinformation Nye snelaster pr. 1 marts 2013 Som følge af et
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i stål. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 28-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 2. semester Projektnavn: Statik rapport Klasse: 12bk1d Gruppe nr.: 2 Dato:09/10/12
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1996-1-1 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereStatiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513
F.R.I. Statiske beregninger for Greve Allé 53, 2650 Hvidovre. Sagsnr: 10513 Indhold Side 1 Indledning... 1 2 Beregningsforudsætninger... 1 3 Beregningsgrundlag... 2 4 Laster... 4 4.1 Egenlast... 4 4.1.1
Læs mereStatiske beregninger for Østergårdsvænget 2, Brøndby
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Østergårdsvænget 2, Brøndby Indhold Side Vindlast... 1 Egenlaster... 5 Tværstabilitet... 7 Eftervisning af loftskive... 9
Læs mereA1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit
A1. Projektgrundlag A2.2 Statiske beregninger -konstruktionsafsnit Erhvervsakademiet, Århus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Multihal Trige Klasse: 13bk2d Gruppe nr.: Gruppe 25
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141
Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering
Læs mereStatisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato
Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22
Læs mereA1. Projektgrundlag SAGSNR: DATO: SAG: De Lichtenbergsvej UDFØRT: KK. ADRESSE: De Lichtenbergsvej KONTROL: BBR BYGHERRE:
A1. Projektgrundlag SAGSNR: 12.092 DATO: 2016.09.21 SAG: De Lichtenbergsvej UDFØRT: KK ADRESSE: De Lichtenbergsvej KONTROL: BBR POSTNR./ BY: BYGHERRE: 8500 Grenå B45 INDHOLD Projektgrundlaget beskriver
Læs mereProfil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene
Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt
Læs mereEftervisning af trapezplader
Hadsten, 8. juli 2010 Eftervisning af trapezplader Ståltrapeztagplader. SAG: OVERDÆKNING AF HAL Indholdsfortegnelse: 1.0 Beregningsgrundlag side 2 1.1 Beregningsforudsætninger side 3 1.2 Laster side 4
Læs mereBer egningstabel Juni 2017
Beregningstabel Juni 2017 Beregningstabeller Alle tabeller er vejledende overslagsdimensionering uden ansvar og kan ikke anvendes som evt. myndighedsberegninger, som dog kan tilkøbes. Beregningsforudsætninger:
Læs mereDimensionering af samling
Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene
Læs mereRedegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv
J Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg -Bianco Lunos Allé 8B st tv Rev. 12-07-2016 Sags nr.: 16-0239 Byggepladsens adresse: Bianco Lunos Allé 8B st tv 1868 Frederiksberg
Læs mereStatiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Homers Alle 18, 2650 Hvidovre Indhold Side Konstruktionsløsninger... 4 Karakteristiske laster... 5 Regningsmæssige laster...
Læs mereBetonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)
Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering
Læs mereStatisk redegørelse. Nedenstående punktliste angiver undertegnedes forudsætninger for udarbejdelse af projektet samt hvilke normer, der er anvendt.
Side 1 af 5 Statisk redegørelse Sagsnr.: 16-001 Sagsadresse: Traneholmen 28, 3460 Birkerød Bygherre: Henrik Kaltoft 1. Projektet I forbindelse med forestående etablering af ny 1.sal på eksisterende ejendom
Læs mereBærende konstruktion Vejledning i beregning af søjle i træ. Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint.
Bærende konstruktion Fremgangsmåde efter gennemført undervisning med PowerPoint. Jens Sørensen 21-05-2010 Indholdsfortegnelse INDHOLDSFORTEGNELSE... 2 FORORD... 3 BAGGRUND... 4 DET GENNEMGÅENDE EKSEMPEL...
Læs mereBetonsøjle. Laster: Materiale : Dimension : Bæreevne: VURDERING af dimension side 1. Normalkraft (Nd) i alt : Længde :
BETONSØJLE VURDERING af dimension 1 Betonsøjle Laster: på søjletop egenlast Normalkraft (Nd) i alt : 213,2 kn 15,4 kn 228,6 kn Længde : søjlelængde 2,20 m indspændingsfak. 1,00 knæklængde 2,20 m h Sikkerhedsklasse
Læs mereA. Konstruktionsdokumentation
Side: 1 af 67 LeanDesign Byggeteknisk Totalrådgivning A. Konstruktionsdokumentation Status: Projektnavn: Adresse: Bygherre: Projekt-nr.: Dokument-nr.: Udarbejdet af: Ali Bagherpour Underskrift Kontrolleret
Læs merePraktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere
Praktisk design Per Goltermann Det er ikke pensum men rart at vide senere Lektionens indhold 1. STATUS: Hvad har vi lært? 2. Hvad mangler vi? 3. Klassisk projekteringsforløb 4. Overordnet statisk system
Læs merePROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD
2014 Trækonstruktioner B4-2-F14 PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 1 Titelblad Tema: Bygningen og dens omgivelser Titel: Projektgruppe: B4-2-F14 Projektperiode: P4-projekt 4. semester
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1. Dokumentationsrapport ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Dokumentationsrapport 2008-12-08 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 22 27 89 16 www.alectia.com U D V I
Læs mereUDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG
UDVALGTE STATISKE BEREGNINGER IFM. GYVELVEJ 7 - NORDBORG UDARBEJDET AF: SINE VILLEMOS DATO: 29. OKTOBER 2008 Sag: 888 Gyvelvej 7, Nordborg Emne: Udvalgte beregninger, enfamiliehus Sign: SV Dato: 29.0.08
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1999-1-1 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 9: Aluminiumkonstruktioner Del 1-1: Generelle regler og regler for bygninger Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning
Læs mereEftervisning af bygningens stabilitet
Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.
Læs mereTeknisk vejledning. 2012, Grontmij BrS ISOVER Plus System
2012, Grontmij BrS2001112 ISOVER Plus System Indholdsfortegnelse Side 1 Ansvarsforhold... 2 2 Forudsætninger... 2 3 Vandrette laster... 3 3.1 Fastlæggelse af vindlast... 3 3.2 Vindtryk på overflader...
Læs mereEN DK NA:2007
EN 1995-1-1 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 5: Trækonstruktioner Del 1-1: Generelt - Almindelige regler samt regler for bygningskonstruktioner Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes
Læs mereAdditiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd
MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side
Læs mereEN DK NA:2007
EN 199117 DK NA:2007 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 17: Generelle laster Ulykkeslast Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning til erstatning
Læs mereTandklinik Skolevangen 46, 9800 Hjørring
0-0-03 := Tandklinik Skolevangen 46, 9800 Hjørring STATISK PROJEKTERINGSRAPPORT Proj. nr.: 80004 Dato: 5--0 Init.: CNIE / cnie@orbicon.dk Kontrol: LDAM Rev. dato: 5--0 Rev. init.: CNIE / LDAM Rev.:.0 Statisk
Læs mereSandergraven. Vejle Bygning 10
Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:
Læs mereStatik rapport. Bygningskonstruktøruddanelsen
Statik rapport Erhvervsakademiet, Aarhus Bygningskonstruktøruddannelsen, 3. semester Projektnavn: Myndighedsprojekt Klasse: 13BK1B Gruppe nr.: 11 Thomas Hagelquist, Jonas Madsen, Mikkel Busk, Martin Skrydstrup
Læs mereTegningsliste Tegn nr. Tegnnings navn Dato. Rev.
Tegningsliste Tegn nr. Tegnnings navn. Rev. K_1 Tegningsliste K_1_1 Konstruktionsnote K_1_10 Kælderplan med konstruktioner K_5_100 Snit A-A K_5_101 Snit B-B K_5_202 Snit C-C K_9_201 Bjælke/søjle tabel
Læs mereTUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER
pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast
Læs mereBygningsdelsjournal - PROJEKTFORSLAG
Bygningskonstruktøruddannelsen BPS/2 semester Bygningsdelsjournal - POJEKTFOSLAG E2013 A215 Tagkonstruktion A215.01 Kold tagkonstruktion med I-Bjælke Bygningsdel / emne / placering : Materialer og produkter:
Læs mereappendiks a konstruktion
appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen
Læs mereDS/EN DK NA:2013
Nationalt anneks til Præfabrikerede armerede komponenter af autoklaveret porebeton Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af EN 12602 DK NA:2008 og erstatter dette fra 2013-09-01. Der er foretaget
Læs mereA1 Projektgrundlag. Vorup Skole Boligprojekt Vorup Boulevard 33, 8940 Randers SV. Sag nr.:
A1 Projektgrundlag Vorup Skole Boligprojekt Vorup Boulevard 33, 8940 Randers SV Sag nr.: 16.11.209 Udarbejdet af: Kontrolleret af: Martin Brændstrup Christine Meedom-Bæch Randers den 30.10.2017 Randers
Læs mereVEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA
VEJDIREKTORATET FLYTBAR MAST TIL MONTAGE AF KAMERA TL-Engineering oktober 2009 Indholdsfortegnelse 1. Generelt... 3 2. Grundlag... 3 2.1. Standarder... 3 3. Vindlast... 3 4. Flytbar mast... 4 5. Fodplade...
Læs mereDS/EN 15512 DK NA:2011
DS/EN 15512 DK NA:2011 Nationalt anneks til Stationære opbevaringssystemer af stål Justerbare pallereolsystemer Principper for dimensionering. Forord Dette nationale anneks (NA) er det første danske NA
Læs mere3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1
3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3.1 Lodrette laster 3.1.1 Nyttelast 6 3.1. Sne- og vindlast 6 3.1.3 Brand og ulykke 6 3. Lastkombinationer 7 3..1 Vedvarende eller midlertidige dimensioneringstilfælde
Læs mereK.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons
Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast K.I Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast I det følgende er det eftervist, at forudsætningen, om at regne med kvasistatisk vindlast på bygningen,
Læs mereLars Christensen Akademiingeniør.
1 Lars Christensen Akademiingeniør. Benny Nielsen Arkitektfirma m.a.a. Storskovvej 38 8260 Viby 24. juni 1999, LC Enfamiliehus i Malling, Egeskellet 57. Hermed de forhåbentlig sidste beregninger og beskrivelser
Læs mereBeregningsprogrammer til byggeriet
Beregningsprogrammer til byggeriet StruSoft Dimension er en serie af beregningsprogrammer til byggebranchen, hvor hvert program fokuserer på bestemmelsen, udnyttelsen og dimensioneringen af forskellige
Læs mereStatiske beregninger for enfamiliehus Egeskellet 57 i Malling
Statiske beregninger for enfailiehus Egeskellet 57 i Malling Statiske beregninger Hanebånd Lodret last på hanebånd (45 45): L h 4 p rh 057 k 05 k 3 06 p rh = 073 k p kh 057 k 05 k 0 06 p kh = 064 k p ψh
Læs mereI dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles
2. Skitseprojektering af bygningens statiske system KONSTRUKTION I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles : Totalstabilitet af bygningen i
Læs mereA1 Projektgrundlag. Aalborg Universitet. Gruppe P17. Julie Trude Jensen. Christian Lebech Krog. Kristian Kvottrup. Morten Bisgaard Larsen
Gruppe P17 Aalborg Universitet A1 Projektgrundlag Aalborg Universitet Gruppe P17 Julie Trude Jensen Christian Lebech Krog Kristian Kvottrup Morten Bisgaard Larsen Palle Sand Laursen Kasper Rønsig Sørensen
Læs mereOpgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0.
alborg Universitet Esbjerg Side 1 af 4 sider Skriftlig røve den 6. juni 2011 Kursus navn: Grundlæggende Statik og Styrkelære, 2. semester Tilladte hjælemidler: lle Vægtning : lle ogaver vægter som udgangsunkt
Læs mereBygningskonstruktion og arkitektur
Bygningskonstruktion og arkitektur Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. Partialkoefficientmetoden, Sikkerhedsklasser. Laster og lastkombinationer. Stålmateriale. 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Tværsnitsklasser.
Læs mereLaster. A.1 Brohuset. Nyttelast (N) Snelast (S) Bilag A. 18. marts 2004 Gr.A-104 A. Laster
Bilag A Laster Følgende er en gennemgang af de laster, som konstruktionen påvirkes af. Disse bestemmes i henhold til DS 410: Norm for last på konstruktioner, hvor de konkrete laster er: Nyttelast (N) Snelast
Læs mereNærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning
Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:
Læs mereEN DK NA:2008
EN 1991-1-2 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 1: Last på bygværker Del 1-2: Generelle laster - Brandlast Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning til erstatning
Læs mereCVR/SE DK BANK: REG.NR 7240, KONTO NR SWIFT Code JYBADKKK IBAN DK STATISK DOKUMENTATION STÅLSPÆR
Grædstrup Stål A/S HAMBORGVEJ 6 DK8740 BRÆDSTRUP TLF: +45 75 76 01 00 FAX +45 75 76 02 03 info@graedstrupstaal.dk www.graedstrupstaal.dk CVR/SE DK 15577738 BANK: REG.NR 7240, KONTO NR. 1064935 SWIFT Code
Læs mereBygningskonstruktion og arkitektur
Bygningskonstruktion og arkitektur Program lektion 1 8.30-9.15 Rep. Partialkoefficientmetoden, Sikkerhedsklasser. Laster og lastkombinationer. Stålmateriale. 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 Tværsnitsklasser.
Læs merePRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT
DTU Byg Opstalt nord Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff Mikkelsen A101 Study number s110141 Scale DTU Byg Opstalt øst Scale Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff
Læs mereBeregningsprogrammer til byggeriet
Beregningsprogrammer til byggeriet CQ Dimension er en serie af beregningsprogrammer til byggebranchen, hvor hvert program fokuserer på bestemmelsen, udnyttelsen og dimensioneringen af forskellige konstruktions-
Læs mereTillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet. 1. udgave, 2002
Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet 1. udgave, 2002 Titel Tillæg 1 til SBI-anvisning 186: Småhuses stabilitet Udgave 1. udgave Udgivelsesår 2002 Forfattere Mogens Buhelt og Jørgen Munch-Andersen
Læs mereRapport Baggrund. 2 Formål. 3 Resumé. Fordeling:
Rapport 02 Kunde Favrskov Kommune Projektnr. 1023294-001 Projekt Rønbækhallen Dato 2016-11-29 Emne Tagkollaps Initialer PRH Fordeling: 1 Baggrund Natten mellem den 5. og 6. november 2016 er to stålrammer
Læs mereA. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION. Skærbæk Skole A1. PROJEKTGRUNDLAG. Dato: Skærbæk, Tønder Kommune. Matrikel nr.
A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION A1. PROJEKTGRUNDLAG Sag: Skærbæk Skole Dato: 19.10.2018 Adresse: 6780 Skærbæk, Tønder Kommune Matrikel nr.: 2526 Kvarter: Skærbæk Ejerlav Skærbæk Skole A. KONSTRUKTIONSDOKUMENTATION
Læs mereForskydning og lidt forankring. Per Goltermann
Forskydning og lidt forankring Per Goltermann Lektionens indhold 1. Belastninger, spændinger og revner i bjælker 2. Forskydningsbrudtyper 3. Generaliseret forskydningsspænding 4. Bjælker uden forskydningsarmering
Læs mereAfgangsprojekt. Tanja van der Beek
2011 Afgangsprojekt Tanja van der Beek 09-02-2011 Titelblad 1 Titelblad Titel: Campus Varde Periode: Fra d. 18. 11. 2010 til d. 01. 02. 2011 Forfatter: Vejleder: Tanja van der Beek Sven Krabbenhøft Side
Læs mereBEF-PCSTATIK. PC-Statik Lodret lastnedføring efter EC0+EC1 Version 2.0. Dokumentationsrapport 2009-03-20 ALECTIA A/S
U D V I K L I N G K O N S T R U K T I O N E R Version.0 Dokumentationsrapport 009-03-0 Teknikerbyen 34 830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10 01 CVR nr. 7 89 16 www.alectia.com U D V
Læs mereSIGNATURER: Side 1. : Beton in-situ, eller elementer (snitkontur) : Hul i beton. : Udsparing, dybde angivet. : Udsparing, d angiver dybde
Side 1 SIGNATURER: : Beton in-situ, eller elementer (snitkontur) : Hård isolering (vandfast) : Blød isolering : Hul i beton : Udsparing, dybde angivet : Støbeskel : Understøbning/udstøbning : Hul, ø angiver
Læs mereStatiske beregninger for Kildemosevej 8, 3320 Skævinge
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Kildemosevej 8, 3320 Skævinge Indhold Side Vindlast... 1 Egenlast... 5 Nyttelast... 6 Snelast... 6 Nedføring af karakteristiske
Læs mereJOHN E. PEDERSEN. Rådgivende Ingeniørfirma ApS FRI. Nørreport 14. 6200 Aabenraa
Aabenraa den 02.09.2014 Side 1 af 16 Bygherre: Byggesag: Arkitekt: Emne: Forudsætninger: Tønder Kommune Løgumkloster Distriktsskole Grønnevej 1, 6240 Løgumkloster Telefon 74 92 83 10 Løgumkloster Distriktsskole
Læs mereStatiske beregninger for Barupvej 22, matr., 2730 Herlev
DINES JØRGENSEN & CO. A/S RÅDGIVENDE INGENIØRER F.R.I. Statiske beregninger for Barupvej 22, matr., 2730 Herlev Indhold Side Vindlast... 1 Egenlast... 5 Nyttelast... 6 Snelast... 6 Karakteristiske laster
Læs mereProjekteringsprincipper for Betonelementer
CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA
Læs mereSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Armeret armeret Indhold Side Eksempler på elementplacering/tværsnit 36 Produktbeskrivelse 37 Planvisninger 38-41 Dimensioneringstabeller 42-47 Beregningseksempel
Læs mere