BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Størrelse: px
Starte visningen fra side:

Download "BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6"

Transkript

1 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG - BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé Århus C Tlf

2 Bilag 1 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B1. Gavl i tegl Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:35 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 3,450 m Højde = 2,600 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Indspændt Åbningers form, placering og størrelse: Væggen har ingen åbninger. Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvens klasse = Normal Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last f tlk = 0,24 MPa f tsk = 0,58 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,47 kn/m² n = 0,00 kn/m - 1 -

3 Bilag 1 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B1.Gavl i tegl Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:35 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 9,0 m² W = 4,2 kn Partialkoefficient på styrker γ m = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: f tld = 0,14 MPa f tsd = 0,34 MPa Regn.mæss. brudmoment om lodret akse m su = f tsd *t²/6 = 663 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m 0 = f tld *t²/6 = 274 Nm/m bidrag fra lodret last m 1 = n*t/6 = 0 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse m lu = 274 Nm/m - 2 -

4 Bilag 1 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B1.Gavl i tegl Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:35 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Resultat Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på q u = 1,68 kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter m su = 663 Nm/m og m lu = 274 Nm/m Tværlasten er w = 0,47 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / q u UG = 28 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig

5 Bilag 1-4 -

6 Bilag 1-5 -

7 Bilag 2 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B2. Facade i porebeton. Min lodr.last Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 16:02 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 5,800 m Højde = 2,600 m Tykkelse = 125 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Indspændt : Indspændt Åbningers form, placering og størrelse: Form Koordinater til åbningens nederste venstre hjørne Bredde Højde x (m) y (m) (m) (m) rektangel 1,494 1,000 0,970 1,010 rektangel 2,934 0,000 0,970 2,130 rektangel 4,434 1,000 0,610 1,010 Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvens klasse = Normal Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last f tlk = 0,50 MPa f tsk = 0,45 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,92 kn/m² n = 29,50 kn/m - 6 -

8 Bilag 2 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B2. Facade i porebeton. Min lodr.last Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 16:02 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 15,1 m² W = 13,9 kn Partialkoefficient på styrker γ m = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: f tld = 0,29 MPa f tsd = 0,26 MPa Regn.mæss. brudmoment om lodret akse m su = f tsd *t²/6 = 689 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m 0 = f tld *t²/6 = 766 Nm/m bidrag fra lodret last m 1 = n*t/6 = 615 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse m lu = 1381 Nm/m Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B2. Facade i porebeton. Min lodr.last Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 16:02 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Resultat Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på q u = 3,38 kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter m su = 689 Nm/m og m lu = 1381 Nm/m Tværlasten er w = 0,92 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / q u UG = 27 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig

9 Bilag 2 Supplerende krav Da vægfeltet er påvirket af lodret last ud over dets egenlast, skal vægfeltets søjlebæreevne bestemmes i henhold til DS 414:2005, pkt. 6.4 og 6.5, med en ækvivalent tværlast og et ækvivalent topmoment. Se DS 414, Anneks C(5), hvor der dog henvises til pkt , hvilket må være en fejl. Beregning af et vægfelts søjlebæreevne i henhold til DS 414:2005, pkt. 6.4 og 6.5 (og 6.8(2)), kan foretages med modulet "Lodret belastet muret væg". Denne beregning forudsætter et 4-sidet vægfelt (endnu en trykfejl i Anneks C(5)) understøttet foroven og forneden (2-sidigt understøttet). Vægfeltet skal som nævnt belastes med en ækvivalent tværlast og et ækvivalent topmoment, som bestemmes ved at multiplicere den aktuelle tværlast og det aktuelle topmoment med en reduktionsfaktor k a. For et vægfelt uden åbninger og uden lodret last kan reduktionsfaktoren bestemmes ved hjælp af tabel V C.1. For en bærende væg med en stor lodret last (som fx en bærende væg i stueetagen af en 3-etagers boligblok) er anisotropiforholdet (jfr (7)) ofte af størrelsesordenen 1,0 til 1,5, og k a bliver i nogle tilfælde 2 til 3 gange så stor som i den tilsvarende væg uden lodret last. For et vægfelt med åbninger foretages søjleberegningen på vægstykkerne mellem åbningerne, og den samlede last på hele vægfeltet fordeles på disse lodret gennemgående vægstykker. I dette tilfælde kan reduktionsfaktoren k a blive større end 1, og tilsvarende kan den ækvivalente last (tværlast og topmoment) på de gennemgående vægstykker blive større end de aktuelle laster taget over hele vægfeltet. For et vægfelt med lodret last og/eller åbninger kan k a og den ækvivalente last ikke meningsfuldt bestemmes på basis af tabel V C.1. I stedet foreslås det at k a og den ækvivalente last bestemmes med større hensyntagen til de aktuelle forhold som beskrevet nedenfor. Ved aktuelle understøtningsforhold og aktuelle reduktioner af væggens tværsnit som følge af åbninger giver tværlasten m lu = 1381 Nm/m q u momentet I en væg med simpelt lodret spænd og uden åbninger medfører tværlasten q u det simple maksimalmoment m s = q u * h²/8 = 2857 Nm/m Reduktionsfaktor k a = m lu /m s = 1381/ 2857 = 0,48 Ækvivalent tværlast = k a * w = 0,48 * 0,92 kn/m² = 0,44 kn/m² - 8 -

10 Bilag 2-9 -

11 Bilag

12 Bilag 3 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B3. Facade i porebeton. Max lodr. last Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:36 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 5,800 m Højde = 2,600 m Tykkelse = 125 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter for vægfeltets fire rande: Venstre lodrette kant Højre lodrette kant Nederste vandrette kant Øverste vandrette kant : Indspændt : Simpelt understøttet; randmoment = 0 Nm/m : Indspændt : Indspændt Åbningers form, placering og størrelse: Form Koordinater til åbningens nederste venstre hjørne Bredde Højde x (m) y (m) (m) (m) rektangel 1,494 1,000 0,970 1,010 rektangel 2,934 0,000 0,970 2,130 rektangel 4,434 1,000 0,610 1,010 Materialeparametre og last: Karakterist. bøjn.trækstyrker i horisontale og vertikale snit: Konsekvens klasse = Normal Regningsmæssig tværlast (se også randmomenter ovenfor) Regningsmæssig lodret last f tlk = 0,98 MPa f tsk = 0,45 MPa Kontrolklasse = Normal w = 0,92 kn/m² n = 67,20 kn/m

13 Bilag 3 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B3. Facade i porebeton. Max lodr. last Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:36 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Delresultater Væggens areal og totale tværlast: A = 15,1 m² W = 13,9 kn Partialkoefficient på styrker γ m = 1,70 Regningsmæssige bøjn.trækstyrker: f tld = 0,58 MPa f tsd = 0,26 MPa Regn.mæss. brudmoment om lodret akse m su = f tsd *t²/6 = 689 Nm/m Regn.mæss. brudmoment om vandret akse: bidrag fra bøjningstrækstyrke m 0 = f tld *t²/6 = 1501 Nm/m bidrag fra lodret last m 1 = n*t/6 = 1400 Nm/m Resulterende brudmoment om vandret akse m lu = 2901 Nm/m Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B3. Facade i porebeton. Max lodr. last Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:36 Sagsnummer: Modul: Tværbelastet rektangulær væg Resultat Brudlinieberegningen giver en regningsmæssig tværbæreevne på q u = 6,46 kn/m² på basis af de regningsmæssige brudmomenter m su = 689 Nm/m og m lu = 2901 Nm/m Tværlasten er w = 0,92 kn/m² Udnyttelsesgraden er UG = w / q u UG = 14 % Konklusion: Udnyttelsesgraden er < 100 %: Tværbæreevnen er tilstrækkelig

14 Bilag 3 Supplerende krav Da vægfeltet er påvirket af lodret last ud over dets egenlast, skal vægfeltets søjlebæreevne bestemmes i henhold til DS 414:2005, pkt. 6.4 og 6.5, med en ækvivalent tværlast og et ækvivalent topmoment. Se DS 414, Anneks C(5), hvor der dog henvises til pkt , hvilket må være en fejl. Beregning af et vægfelts søjlebæreevne i henhold til DS 414:2005, pkt. 6.4 og 6.5 (og 6.8(2)), kan foretages med modulet "Lodret belastet muret væg". Denne beregning forudsætter et 4-sidet vægfelt (endnu en trykfejl i Anneks C(5)) understøttet foroven og forneden (2-sidigt understøttet). Vægfeltet skal som nævnt belastes med en ækvivalent tværlast og et ækvivalent topmoment, som bestemmes ved at multiplicere den aktuelle tværlast og det aktuelle topmoment med en reduktionsfaktor k a. For et vægfelt uden åbninger og uden lodret last kan reduktionsfaktoren bestemmes ved hjælp af tabel V C.1. For en bærende væg med en stor lodret last (som fx en bærende væg i stueetagen af en 3-etagers boligblok) er anisotropiforholdet (jfr (7)) ofte af størrelsesordenen 1,0 til 1,5, og k a bliver i nogle tilfælde 2 til 3 gange så stor som i den tilsvarende væg uden lodret last. For et vægfelt med åbninger foretages søjleberegningen på vægstykkerne mellem åbningerne, og den samlede last på hele vægfeltet fordeles på disse lodret gennemgående vægstykker. I dette tilfælde kan reduktionsfaktoren k a blive større end 1, og tilsvarende kan den ækvivalente last (tværlast og topmoment) på de gennemgående vægstykker blive større end de aktuelle laster taget over hele vægfeltet. For et vægfelt med lodret last og/eller åbninger kan k a og den ækvivalente last ikke meningsfuldt bestemmes på basis af tabel V C.1. I stedet foreslås det at k a og den ækvivalente last bestemmes med større hensyntagen til de aktuelle forhold som beskrevet nedenfor. Ved aktuelle understøtningsforhold og aktuelle reduktioner af væggens tværsnit som følge af åbninger giver tværlasten m lu = 2901 Nm/m q u momentet I en væg med simpelt lodret spænd og uden åbninger medfører tværlasten q u det simple maksimalmoment m s = q u * h²/8 = 5459 Nm/m Reduktionsfaktor k a = m lu /m s = 2901/ 5459 = 0,53 Ækvivalent tværlast = k a * w = 0,53 * 0,92 kn/m² = 0,49 kn/m²

15 Bilag

16 Bilag

17 Bilag 4 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B4. Modullinie G-F. 470 mm U-knast Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:38 Sagsnummer: Modul: Lodret belastet elementvæg EC6 Specifikke forudsætninger Regningsmæssige dimensioner Længde = 0,470 m Tykkelse = 175 mm Højde = 2,600 m Tykkelse af formur = 108 mm (tykkelse=0 betyder ingen formur) Understøtningsforhold Antal understøtninger = 2 ρ 2 = 1,00 Karakteristiske materialeparametre Trykstyrke = 3,50 MPa Bøjningstrækstyrke = 0,50 MPa E-modul = 1950 MPa E-modul evt. formur = 1132 MPa Densitet = 535 kg/m 3 Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Regningsmæssig last på bærende væg alene Lodret last= 125,6 kn/m Tværlast (vindlast) = 0,49 kn/m 2 (positiv mod venstre) Excentricitetsintervaller inden indsnævring med e i fra begge sider (positiv mod højre): Top: fra 9 til 83 mm; Bund: fra -87 til 87 mm Delresultater Geometriske forhold Areal = 0,082 m 2 ρ 3 = 0,30 ρ 4 = 0,09 Eff. højde = 2600 mm Eff. tykkelse = 183 mm Slankhedsforhold = 14,2 Initialexcentricitet e i = 6 mm Krybningsexcentricitet e k = 0 mm Materialeparametre Karakt. værdi Partialkoeff Regn.mæss. værdi Trykstyrke f k = 3,50 MPa 1,60 f d = 2,07 MPa Bøjningstrækstyrke f xk = 0,50 MPa 1,70 f xd = 0,29 MPa E-modul E k = 1950 MPa 1,60 E d = 1219 MPa Specifik tyngde 0, N/mm 3 Bæreevneforhold top midt bund Regningsmæssig normalkraft, N Ed 125,6 N/mm 126,8 N/mm 128,0 N/mm Minimal trykzonebredde, N Ed / f cd 61 mm 61 mm 62 mm

18 Bilag 4 EC6-beregning Trykbuens excentricitet 45 mm 0 mm -50 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, e mr 45 mm 9 mm 50 mm (i midten mindst 1/20 vægtykkelsen) Reduktionsfaktor Φ (jfr. EC6(6.4) og (G.1)) 0,48 0,65 0,42 Regn.mæss. bæreevne N Rd (jfr. EC6(6.2)) 175,6 N/mm 236,0 N/mm 154,0 N/mm Udnyttelsesgrad N Ed / N Rd 72 % 54 % 83 % Navier-beregning Trykbuens excentricitet 46 mm 41 mm 29 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, e mr 46 mm 54 mm 29 mm 1. ordens moment M 0 = N Ed e 5902 Nmm/mm Eulerlast N cr 903,1 N/mm Momentforøgelsesfaktor α = N cr / (N cr - N Ed ) 1,16 Resulterende moment M max = α M Nmm/mm Modstandsmoment Z 5104 mm 3 /mm Bøjningsspænding abs(m max ) / Z 1,345 MPa Normalspænding N Ed / vægtykkelse 0,725 MPa Kanttrækspænding og -styrke 0,621 MPa 0,294 MPa Kanttrykspænding og -styrke 2,070 MPa 2,071 MPa Største udnyttelsesgrad = kantspænding / styrke 211 % Resultat Dimensionsgivende udnyttelsesgrader 72 % 54 % 83 % Konklusion Da alle dimensionsgivende udnyttelsesgrader (top, midt og bund) er < eller = 100 %, er væggens bæreevne tilstrækkelig

19 Bilag

20 Bilag 5 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B5. Efterspændt lang væg Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:40 Sagsnummer: Modul: Lodret belastet elementvæg EC6 Specifikke forudsætninger Regningsmæssige dimensioner Længde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Højde = 2,800 m Tykkelse af formur = 0 mm (tykkelse=0 betyder ingen formur) Understøtningsforhold Antal understøtninger = 2 ρ 2 = 1,00 Karakteristiske materialeparametre Trykstyrke = 7,93 MPa Bøjningstrækstyrke = 0,23 MPa E-modul = 3967 MPa E-modul evt. formur = 2358 MPa Densitet = 1800 kg/m 3 Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Regningsmæssig last på bærende væg alene Lodret last= 15,0 kn/m Tværlast (vindlast) = 0,58 kn/m 2 (positiv mod venstre) Excentricitetsintervaller inden indsnævring med e i fra begge sider (positiv mod højre): Top: fra -45 til 45 mm; Bund: fra -54 til 54 mm Delresultater Geometriske forhold Areal = 0,302 m 2 ρ 3 = 0,90 ρ 4 = 0,50 Eff. højde = 2800 mm Eff. tykkelse = 108 mm Slankhedsforhold = 25,9 Initialexcentricitet e i = 6 mm Krybningsexcentricitet e k = 1 mm Materialeparametre Karakt. værdi Partialkoeff Regn.mæss. værdi Trykstyrke f k = 7,93 MPa 1,60 f d = 4,96 MPa Bøjningstrækstyrke f xk = 0,23 MPa 1,70 f xd = 0,14 MPa E-modul E k = 3967 MPa 1,60 E d = 2479 MPa Specifik tyngde 0, N/mm 3 Bæreevneforhold top midt bund Regningsmæssig normalkraft, N Ed 15,0 N/mm 17,7 N/mm 20,3 N/mm Minimal trykzonebredde, N Ed / f cd 3 mm 4 mm 4 mm

21 Bilag 5 EC6-beregning Trykbuens excentricitet -27 mm 0 mm -36 mm Væggens udbøjning, e 5-8 mm - Resulterende excentricitet, e mr 27 mm 8 mm 36 mm (i midten mindst 1/20 vægtykkelsen) Reduktionsfaktor Φ (jfr. EC6(6.4) og (G.1)) 0,49 0,21 0,34 Regn.mæss. bæreevne N Rd (jfr. EC6(6.2)) 264,7 N/mm 110,1 N/mm 180,8 N/mm Udnyttelsesgrad N Ed / N Rd 6 % 16 % 11 % Navier-beregning Trykbuens excentricitet 0 mm 43 mm 18 mm Væggens udbøjning, e mm - Resulterende excentricitet, e mr 0 mm 52 mm 18 mm 1. ordens moment M 0 = N Ed e 861 Nmm/mm Eulerlast N cr 327,6 N/mm Momentforøgelsesfaktor α = N cr / (N cr - N Ed ) 1,06 Resulterende moment M max = α M Nmm/mm Modstandsmoment Z 1944 mm 3 /mm Bøjningsspænding abs(m max ) / Z 0,468 MPa Normalspænding N Ed / vægtykkelse 0,164 MPa Kanttrækspænding og -styrke 0,305 MPa 0,135 MPa Kanttrykspænding og -styrke 0,632 MPa 4,956 MPa Største udnyttelsesgrad = kantspænding / styrke 225 % Resultat Dimensionsgivende udnyttelsesgrader 6 % 16 % 11 % Konklusion Da alle dimensionsgivende udnyttelsesgrader (top, midt og bund) er < eller = 100 %, er væggens bæreevne tilstrækkelig

22 Bilag

23 Bilag 6 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B6. Præfab 4 skifte Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:41 Sagsnummer: Modul: Teglbjælke Specifikke forudsætninger Bjælkens dimensioner: Lysningsvidde L = 2290 mm Vederlagslængde u = 228 mm Effektiv længde(l+min(u,d)) l ef = 2475 mm Murtykkelse t = 108 mm Højde (4 skifter) h = 267 mm Effektiv højde d = 185 mm Højde fra lysningsoverkant til armeringens tyngdepunkt = 60 mm Materialeparametre for murværk: Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Part.koeff. for f cnk og E 0k = 1,60 Part.koeff. for c k = 1,70 Karakt. basistrykstyrke f cnk = 8,00 MPa Regn.mæss. b.trykstyrke f cnd = 5,00 MPa Karakt. E-modul E 0k = 2500 MPa Regn.mæss. E-modul E 0d = 1562 MPa Karakt. kohæsion c k = 0,80 MPa Regn.mæss. kohæsion c d = 0,47 MPa Materialeparametre for armering Karakt. flydespænding f yk = 550 MPa Karakt. E-modul, E sk = MPa Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,20 Regn.mæss. flydespænding f yd = 458 MPa Regn.mæss. E-modul E sd = MPa Armeringsdiameter d a = 5,00 mm Antal armeringstråde = 4 Armeringen er forspændt iht. Dansk Overliggerkontrol Regningsmæssige lodrette laster: Jævnt fordelt lodret last, inkl. egenlast, q = 4,56 kn/m Ingen enkeltkræfter!

24 Bilag 6 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B6. Præfab 4 skifte Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:41 Sagsnummer: Modul: Teglbjælke Delresultater Reaktioner: Venstre side = 5,64 kn Højre side = 5,64 kn Snitkræfter: M max = 3,49 knm Afstand fra venstre understøtning = 1235 mm Q max ved venstre lysningskant Q max ved højre lysningskant Q max i afstanden d/2 fra venstre lysningskant Q max i afstanden d/2 fra højre lysningskant = 5,22 kn = 5,22 kn = 4,80 kn = 4,80 kn Eventuel forøgelse af kohæsion Ved venstre lysningskant = 1,00 Ved højre lysningskant = 1,00 Bæreevne: M kapacitet Q kapacitet v.start lysn.kant Q kapacitet i afstanden d/2 fra lysn.kant = 5,24 knm = 9,40 kn = 9,40 kn (Note: Q kapacitet > Q max enten ved start lysningskant eller i afstanden d/2 fra lysningskant) Kipningslængden = 6480 mm Kipningslængden er større end den faktiske længde og giver dermed ikke anledning til problemer. Den elastiske nedbøjning er bestemt til = 3,15 mm Tøjningen i trækzonen er bestemt til = 0,08 Tøjningen er mindre end revnetøjningen, hvilket betyder at hele tværsnittet er urevnet

25 Bilag 6 Ved anvendelse af systemarmering i bunden skal forankringslængden lb (målt fra lysningskanten til armeringens afslutning) mindst være: Brictec (tråddiameter 3.65 mm) Murfor (tråddiameter 3-5 mm) = 261 mm = 290 mm

26 Bilag 6 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B6. Præfab 4 skifte Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:41 Sagsnummer: Modul: Teglbjælke Resultat: Bæreevnen er tilstrækkelig. Udnyttelsesgrad for: Moment = 0,67 Forskydning ved venstre kant = 0,51 Forskydning ved højre kant = 0,51 Elastisk udbøjning er bestemt til = 3,15 mm

27 Bilag 7 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B7.6 skifte bjælke Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:59 Sagsnummer: Modul: Teglbjælke Specifikke forudsætninger Bjælkens dimensioner: Lysningsvidde L = 2290 mm Vederlagslængde u = 228 mm Effektiv længde(l+min(u,d)) l ef = 2518 mm Murtykkelse t = 108 mm Højde (6 skifter) h = 400 mm Effektiv højde d = 348 mm Højde fra lysningsoverkant til armeringens tyngdepunkt = 30 mm Materialeparametre for murværk: Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Part.koeff. for f cnk og E 0k = 1,60 Part.koeff. for c k = 1,70 Karakt. basistrykstyrke f cnk = 5,89 MPa Regn.mæss. b.trykstyrke f cnd = 3,68 MPa Karakt. E-modul E 0k = 2358 MPa Regn.mæss. E-modul E 0d = 1474 MPa Karakt. kohæsion c k = 0,21 MPa Regn.mæss. kohæsion c d = 0,12 MPa Materialeparametre for armering Karakt. flydespænding f yk = 550 MPa Karakt. E-modul, E sk = MPa Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,20 Regn.mæss. flydespænding f yd = 458 MPa Regn.mæss. E-modul E sd = MPa Armeringsdiameter d a = 5,00 mm Antal armeringstråde = 2 Armeringen er forspændt iht. Dansk Overliggerkontrol Regningsmæssige lodrette laster: Jævnt fordelt lodret last, inkl. egenlast, q = 4,56 kn/m Ingen enkeltkræfter!

28 Bilag 7 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B7.6 skifte bjælke Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:59 Sagsnummer: Modul: Teglbjælke Delresultater Reaktioner: Venstre side = 5,74 kn Højre side = 5,74 kn Snitkræfter: M max = 3,61 knm Afstand fra venstre understøtning = 1263 mm Q max ved venstre lysningskant Q max ved højre lysningskant Q max i afstanden d/2 fra venstre lysningskant Q max i afstanden d/2 fra højre lysningskant = 5,22 kn = 5,22 kn = 4,43 kn = 4,43 kn Eventuel forøgelse af kohæsion Ved venstre lysningskant = 1,11 Ved højre lysningskant = 1,11 Bæreevne: M kapacitet Q kapacitet v.start lysn.kant Q kapacitet i afstanden d/2 fra lysn.kant = 5,79 knm = 5,14 kn = 4,65 kn (Note: Q kapacitet > Q max enten ved start lysningskant eller i afstanden d/2 fra lysningskant) Kipningslængden = 6480 mm Kipningslængden er større end den faktiske længde og giver dermed ikke anledning til problemer. Den elastiske nedbøjning er bestemt til = 1,00 mm Tøjningen i trækzonen er bestemt til = 0,27 Tøjningen er mindre end revnetøjningen, hvilket betyder at hele tværsnittet er urevnet

29 Bilag 7 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B7. 6 skifte bjælke Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:59 Sagsnummer: Modul: Teglbjælke Resultat: Bæreevnen er tilstrækkelig. Udnyttelsesgrad for: Moment = 0,62 Forskydning ved venstre kant = 0,95 Forskydning ved højre kant = 0,95 Elastisk udbøjning er bestemt til = 1,00 mm

30 Bilag 8 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B8. Gavl Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 15:59 Sagsnummer: Modul: Skive Specifikke forudsætninger: Det stabiliserende vægfelts (regningsmæssige) dimensioner:- Højde = 5,200 m Længde = 7,854 m Tykkelse = 108 mm Lastværdier: Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos. nedad) N = 0,00 kn Regn.mæss. vandret last v. vægtop (pos. højre) W = 54,00 kn excentricitet vinkelret på væg (abs. værdi) e 0 = 18 mm excentricitet parallel med væg (pos. højre) e L = 0 mm Materialeparametre for vægfelt og bund: Kar. kohæsion i vægfelt = 0,23 MPa Kar. friktionskoeff. i vægfelt = 1,00 Kar. kohæsion ved bund = 0,23 MPa Kar. friktionskoeff. ved bund = 1,00 Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,70 Partialkoefficient = 1,30 Regn.mæss. kohæsion i Regn.mæss. friktionskoeff. i vægfelt = 0,14 MPa vægfelt = 0,77 Regn.mæssig kohæsion Regn.mæssig friktionskoeff. ved bund = 0,14 MPa ved bund = 0,77 Densitet = 1800 kg/m³ km-faktor = 0,07 Sten/blokstyrke = 25,00 MPa Genn.gående studsfuger i hver 2. skifte Regningsmæssig kapacitet af trækstringer = 20,00 kn

31 Bilag 8 Fællesdata for flanger: f cnk = 5,90 MPa Konsekv.kl. = Normal Part.koeff = 1,60 f cnd = 3,69 MPa Kontrolkl. = Normal ½*f cnd = 1,84 MPa (Trykstyrken i studsfuger) Bindere indlagt i hver 2. fuge (BF) Karakteristisk forankringsstyrke = 2,90 kn Partialkoefficient = 1,70 Regningsmæssig forankringsstyrke = 1,71 kn f cnk er basistrykstyrken for vægfeltet, men er medtaget i fællesdata for flanger, da værdien kun anvendes ved beregningen af overgangen mellem vægfelt og flanger. Binderens længde forudsættes mindst at være lig med den lodrette binderafstand, hvorved der kan udvikles trykstringere mellem binderne under 45 o. Flange i venstre side: Total-bredde = 0,600 m Tykkelse = 125 mm Total-bredden er summen af flange-bredderne ind i og ud fra vægfeltsplanen. Flangebredde ind i planen: = Minimum (8*t, 0,2*Højde, Max-længde angivet af brugeren) 0,600 m = Minimum (1,000 m, 1,040 m, 0,600 m) Flangebredde ud fra planen : = Minimum (8*t, 0,2*Højde, Max-længde angivet af brugeren) 0,000 m = Minimum (1,000 m, 1,040 m, 0,000 m) Lastværdier: Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos. nedad) = 27,15 kn/m excentricitet vinkelret på væg (pos. indad) e 0 = 18 mm Densitet = 535 kg/m³

32 Bilag 8 Delresultater Lodret forskydningskapacitet i det stabiliserende vægfelt {Kapacitet af gennemmuret vægsnit} Q Ber = km*st*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 405,41 kn Q max = (1,5 MPa)*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 347,49 kn Q Kap, liggef = Minimum(Q Ber,Q max ) = 347,49 kn Lodret forskydningskapacitet mellem flanger og stabiliserende vægfelt {Kapacitet af samling mellem væg og flanger} Q trykstringer = ½*f cnd *højde*stringerareal/2*bf*66.7 = 91,52 kn Q binder = Forankr.styrke*højde/BF*66.7 = 66,53 kn Q Flange = Minimum(Q trykstringer,q binder ) = 66,53 kn Venstre flange Q venstre flange = 18,38 kn Reaktioner, længder, egenvægt Reaktionerne er udregnet på baggrund af lasterne på den stabiliserende væg og eventuelle reducerede flanger. ΣN = Summen af egenvægte og lodrette laster = 97,77 kn e = Excentricitet af ΣN. Pos. mod højre = 2,125 m egv = Egenvægt af den stabiliserende væg = 10,109 kn/m LAB = Afstand til last fra venstre flange = 0,000 m LBC = Afstand mellem spændingsfordeling -top og bund = 4,250 m LCD = Udstrækn. af reaktionen fra højre kant = 3,60 m nb = Ensfordelt lodret reaktion = 0,25 MPa wb = Ensfordelt vandret reaktion = 0,14 MPa f cnd = Regningsmæssig normalspænding = 3,69 MPa τ bund,d = Regn. forskyd.spænd. (nb*µ bund,d + c bund,d ) = 0,33 MPa nb < f cnd : ok! wb < τ bund,d : ok!

33 Bilag 8 Lodret snitflade (B). Umiddelbart før lastpåvirkning Q B = Q venstre flange + egv*lab = 18,38 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: Q Kap,liggef. = c*højde*tykkelse = 75,98 kn Q Kap = Min(Q Kap,liggef.,Q Kap, liggef. ) = 75,98 kn Q B < Q Kap : ok! Optagelse af momentet: M B = 0,00 knm h ts = Trykzonehøjden i væggen = 0,000 m h ts < 0.3 * væghøjde: ok! f B,Stringer = M/(højde-½*h ts ) = 0,00 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn f B,Stringer < Ts: ok! Lodret snitflade (C). Umiddelbart før reaktion Q C = Q B + egv*lbc + LBC*N/LBD = 61,34 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: Q Ber,liggef. = (µ*σ+c) * (højde*tykkelse) = 130,24 kn Q max,liggef. = (1,5 MPa) * (højde*tykkelse) = 842,40 kn Q Kap,liggef. = Minimum(Q Ber,lf.,Q max,lf. ) = 130,24 kn Q Kap = Min(Q Kap,liggef.,Q Kap liggef. ) = 130,24 kn Q C < Q Kap : ok!

34 Bilag 8 Optagelse af momentet: M C = 93,44 knm h ts = Trykzonehøjden i væggen = 0,09 m h ts < 0.3 * væghøjde: ok! f C,Stringer = M/(højde-½*h ts ) = 18,13 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn f C,Stringer < Ts: ok! Optagelse af normalkraften: sc = Normalkraftens trykspænding i resttværsnittet = 0,05 MPa ½*f cnd = Tilladelig trykspænding = 1,84 MPa sc < ½*f cnd : ok! Forhold umiddelbart over trykstringer Kræfterne i trykstringeren samt den vandrette reaktion fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart over stringeren. Strækning BC: w-bc = abs(f B,Stringer - f C,Stringer )/LBC*tykkelse = 0,04 MPa c = Regningsmæssig forskydningsspænding = 0,14 MPa w-bc < c: ok! Strækning CD: w-cd = abs(f C,Stringer - W)/LCD*tykkelse = 0,09 MPa τ d = Regn. forskyd.spænd. (nb*µ + c) = 0,33 MPa w-cd < τ d : ok!

35 Bilag 8 Forhold umiddelbart under trækstringer Kræfterne i trækstringeren samt den vandrette påvirkning fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart under stringeren. Excentrisk virkende forskydningsspænding fra vandret belastning (wl): wl = W/((tykkelse -2*e 0 )*LBD) = 0,10 MPa Excentrisk virkende normalspænding fra lodret belastning (nl): nl = N/((tykkelse -2*e 0 )*LBD) = 0,00 MPa Strækning BC: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = (f C,Stringer - f B,Stringer )/LBC*tykkelse = 0,04 MPa Under lasten: w-bc = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,13 MPa τ d = Regningsmæssig forskydningsspænding (nl*µ+c ) = 0,14 MPa w-bc < τ d : ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,04 MPa c = Regningsmæssig forskydningsspænding = 0,14 MPa abs(wa) < c: ok! Strækning CD: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = - (f C,Stringer )/LCD*tykkelse = -0,05 MPa

36 Bilag 8 Under lasten: w-cd = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,05 MPa τ d = Regningsmæssig forskydningsspænding (nl*µ+c) = 0,14 MPa w-cd < τ d : ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,05 MPa c = Regningsmæssig forskydningsspænding = 0,14 MPa wa < c: ok! Belastningsfladen wl = Samlet forskydningsspænding = 0,10 MPa τ d = Regningsmæssig forskydningsspænding (nl*µ+c) = 0,14 MPa wl < τ d : ok! Resultat Bæreevnen af den stabiliserende væg er tilstrækkelig!

37 Bilag

38 Bilag 9 Teknologisk Institut Kongsvang Allé 8000 Århus C Projektnavn: Kogebog Komponent: B9. Væg I... IV Sagsansvarlig: pdc Dato: Tid: 16:00 Sagsnummer: Modul: Skive Specifikke forudsætninger: Det stabiliserende vægfelts (regningsmæssige) dimensioner:- Højde = 2,600 m Længde = 1,500 m Tykkelse = 125 mm Lastværdier: Regn.mæss. lodret last ved vægtop (pos. nedad) N = 49,00 kn Regn.mæss. vandret last v. vægtop (pos. højre) W = 10,20 kn excentricitet vinkelret på væg (abs. værdi) e 0 = 21 mm excentricitet parallel med væg (pos. højre) e L = 0 mm Materialeparametre for vægfelt og bund: Kar. kohæsion i vægfelt = 0,40 MPa Kar. friktionskoeff. i vægfelt = 1,00 Kar. kohæsion ved bund = 0,40 MPa Kar. friktionskoeff. ved bund = 1,00 Konsekvens klasse = Normal Kontrolklasse = Normal Partialkoefficient = 1,70 Partialkoefficient = 1,30 Regn.mæss. kohæsion i Regn.mæss. friktionskoeff. i vægfelt = 0,24 MPa vægfelt = 0,77 Regn.mæssig kohæsion Regn.mæssig friktionskoeff. ved bund = 0,24 MPa ved bund = 0,77 Densitet = 535 kg/m³ km-faktor = 0,20 Sten/blokstyrke = 3,50 MPa Genn.gående studsfuger i hver 2. skifte Regningsmæssig kapacitet af trækstringer = 20,00 kn

39 Bilag 9 Delresultater Lodret forskydningskapacitet i det stabiliserende vægfelt {Kapacitet af gennemmuret vægsnit} Q Ber = km*st*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 93,84 kn Q max = (1,5 MPa)*tykk.*højde*(1-1/s)*0,825 = 201,09 kn Q Kap, liggef = Minimum(Q Ber,Q max ) = 93,84 kn Reaktioner, længder, egenvægt Reaktionerne er udregnet på baggrund af lasterne på den stabiliserende væg og eventuelle reducerede flanger. ΣN = Summen af egenvægte og lodrette laster = 51,61 kn e = Excentricitet af ΣN. Pos. mod højre = 0,514 m egv = Egenvægt af den stabiliserende væg = 1,739 kn/m LAB = Afstand til last fra venstre flange = 0,000 m LBC = Afstand mellem spændingsfordeling -top og bund = 1,028 m LCD = Udstrækn. af reaktionen fra højre kant = 0,47 m nb = Ensfordelt lodret reaktion = 0,87 MPa wb = Ensfordelt vandret reaktion = 0,17 MPa f cnd = Regningsmæssig normalspænding = 3,69 MPa τ bund,d = Regn. forskyd.spænd. (nb*µ bund,d + c bund,d ) = 0,91 MPa nb < f cnd : ok! wb < τ bund,d : ok! Lodret snitflade (B). Umiddelbart før lastpåvirkning Q B = egv*lab = 0,00 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: Q Kap,liggef. = c*højde*tykkelse = 76,47 kn Q Kap = Min(Q Kap,liggef.,Q Kap, liggef. ) = 76,47 kn Q B < Q Kap : ok!

40 Bilag 9 Optagelse af momentet: M B = 0,00 knm h ts = Trykzonehøjden i væggen = 0,000 m h ts < 0.3 * væghøjde: ok! f B,Stringer = M/(højde-½*h ts ) = 0,00 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn f B,Stringer < Ts: ok! Lodret snitflade (C). Umiddelbart før reaktion Q C = Q B + egv*lbc + LBC*N/LBD = 35,36 kn Kapacitet mht brud i liggefuger: Q Ber,liggef. = (µ*σ+c) * (højde*tykkelse) = 218,42 kn Q max,liggef. = (1,5 MPa) * (højde*tykkelse) = 487,50 kn Q Kap,liggef. = Minimum(Q Ber,lf.,Q max,lf. ) = 218,42 kn Q Kap = Min(Q Kap,liggef.,Q Kap liggef. ) = 93,84 kn Q C < Q Kap : ok! Optagelse af momentet: M C = 9,09 knm h ts = Trykzonehøjden i væggen = 0,02 m h ts < 0.3 * væghøjde: ok! f C,Stringer = M/(højde-½*h ts ) = 3,50 kn Ts = Trækstringerens kapacitet = 20,00 kn f C,Stringer < Ts: ok!

41 Bilag 9 Optagelse af normalkraften: sc = Normalkraftens trykspænding i resttværsnittet = 0,02 MPa ½*f cnd = Tilladelig trykspænding = 1,84 MPa sc < ½*f cnd : ok! Forhold umiddelbart over trykstringer Kræfterne i trykstringeren samt den vandrette reaktion fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart over stringeren. Strækning BC: w-bc = abs(f B,Stringer - f C,Stringer )/LBC*tykkelse = 0,03 MPa c = Regningsmæssig forskydningsspænding = 0,24 MPa w-bc < c: ok! Strækning CD: w-cd = abs(f C,Stringer - W)/LCD*tykkelse = 0,11 MPa τ d = Regn. forskyd.spænd. (nb*µ + c) = 0,91 MPa w-cd < τ d : ok! Forhold umiddelbart under trækstringer Kræfterne i trækstringeren samt den vandrette påvirkning fremkalder forskydningsspændinger i liggefugen umiddelbart under stringeren. Excentrisk virkende forskydningsspænding fra vandret belastning (wl): wl = W/((tykkelse -2*e 0 )*LBD) = 0,08 MPa Excentrisk virkende normalspænding fra lodret belastning (nl): nl = N/((tykkelse -2*e 0 )*LBD) = 0,39 MPa

42 Bilag 9 Strækning BC: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = (f C,Stringer - f B,Stringer )/LBC*tykkelse = 0,03 MPa Under lasten: w-bc = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,11 MPa τ d = Regningsmæssig forskydningsspænding (nl*µ+c ) = 0,54 MPa w-bc < τ d : ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,03 MPa c = Regningsmæssig forskydningsspænding = 0,24 MPa abs(wa) < c: ok! Strækning CD: Centralt virkende forskydningsspænding fra trækstringer (wa): wa = - (f C,Stringer )/LCD*tykkelse = -0,06 MPa Under lasten: w-cd = Samlet forskydningsspænding abs(wa+wl) = 0,02 MPa τ d = Regningsmæssig forskydningsspænding (nl*µ+c) = 0,54 MPa w-cd < τ d : ok! Udenfor lasten: wa = Forskydningsspænding abs(wa) = 0,06 MPa c = Regningsmæssig forskydningsspænding = 0,24 MPa wa < c: ok!

43 Bilag 9 Belastningsfladen wl = Samlet forskydningsspænding = 0,08 MPa τ d = Regningsmæssig forskydningsspænding (nl*µ+c) = 0,54 MPa wl < τ d : ok! Resultat Bæreevnen af den stabiliserende væg er tilstrækkelig!

44 Bilag

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG BILAG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk Bilag 1 Teknologisk Institut

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG BILAG. Copyright Danske Tegl. Danske Tegl. Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG BILAG. Copyright Danske Tegl. Danske Tegl. Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN 1996 1 1 MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG BILAG Copyright Danske Tegl Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2 sal 1620 København K Bilag 1 N.A. Forhold. Styrkeparametre Styrkeparametre angives

Læs mere

BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Indledning BEREGNING AF U-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et

Læs mere

Murprojekteringsrapport

Murprojekteringsrapport Side 1 af 6 Dato: Specifikke forudsætninger Væggen er udført af: Murværk Væggens (regningsmæssige) dimensioner: Længde = 6,000 m Højde = 2,800 m Tykkelse = 108 mm Understøtningsforhold og evt. randmomenter

Læs mere

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT

BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Indledning BEREGNING AF O-TVÆRSNIT SOM ET KOMPLEKST TVÆRSNIT Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk I dette notat gennemregnes som eksempel et

Læs mere

STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker

STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Willemoesgade 2 5610 Assens Mobil 22 13 06 44 E-mail tm@thorvaldmathiesen.dk STATISKE BEREGNINGER vedrørende stålbjælker Stefansgade 65 3 TV, 2200 København N Sag Nr.: 15.342 Dato: 17-11-2015 Rev.: 04-12-2015

Læs mere

En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes.

En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Tværbelastet rektangulær væg En sædvanlig hulmur som angivet i figur 1 betragtes. Kun bagmuren gennemregnes. Den samlede vindlast er 1,20 kn/m 2. Formuren regnes udnyttet 100 % og optager 0,3 kn/m 2. Bagmuren

Læs mere

I den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde

I den gældende udgave af EN (6.17) angives det, at søjlevirkning kan optræde Lodret belastet muret væg Indledning Modulet anvender beregningsmodellen angivet i EN 1996-1-1, anneks G. Modulet anvendes, når der i et vægfelt er mulighed for (risiko for) 2. ordens effekter (dvs. søjlevirkning).

Læs mere

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL

PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL PRAKTISK PROJEKTERING EKSEMPEL FORUDSÆTNINGER Dette eksempel er tilrettet fra et kursus afholdt i 2014: Fra arkitekten fås: Plantegning, opstalt, snit (og detaljer). Tegninger fra HusCompagniet anvendes

Læs mere

Murværksprojektering\Version 7.04 Eksempel 1. Kombinationsvæg

Murværksprojektering\Version 7.04 Eksempel 1. Kombinationsvæg Kombinationsvæg Modulet beregner lastfordelingen mellem for- og bagmur for vindlasten og momentet hidrørende fra topexcentriciteten i henhold til de indgående vægges stivheder (dvs. en elastisk beregning)

Læs mere

MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1

MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC 01.10.06 DOKUMENTATION Side 1 DOKUMENTATION Side 1 Beregning af murbuer Indledning. Dette notat beskriver den numeriske model til beregning af stik og skjulte buer. Indhold Forkortelser Definitioner Forudsætninger Beregningsforløb

Læs mere

MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1

MURVÆRKSPROJEKTERING VER. 4.0 SBI - MUC DOKUMENTATION Side 1 DOKUMENTATION Side 1 Modulet Kombinationsvægge Indledning Modulet arbejder på et vægfelt uden åbninger, og modulets opgave er At fordele vandret last samt topmomenter mellem bagvæg og formur At bestemme

Læs mere

Murskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på.

Murskive. En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m. L: 3,5 m. t: 108 mm. og er påvirket af en vandret og lodret last på. Murskive En stabiliserende muret væg har dimensionerne: H: 2,8 m L: 3,5 m t: 108 mm og er påvirket af en vandret og lodret last på P v: 22 kn P L: 0 kn Figur 1. Illustration af stabiliserende skive 1 Bemærk,

Læs mere

A. Konstruktionsdokumentation

A. Konstruktionsdokumentation A. Konstruktionsdokumentation A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Juni 018 : 01.06.016 A.. Statiske Beregninger-konstruktionsafsnit, Betonelementer Rev. : 0.06.018 Side /13 SBi

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER pdc/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ TRYKFAST ISOLERING BEREGNINGSMODELLER Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for EPS sektionen under Plastindustrien udført dette projekt vedrørende anvendelse af trykfast

Læs mere

Lodret belastet muret væg efter EC6

Lodret belastet muret væg efter EC6 Notat Lodret belastet muret væg efter EC6 EC6 er den europæiske murværksnorm også benævnt DS/EN 1996-1-1:006 Programmodulet "Lodret belastet muret væg efter EC6" kan beregne en bærende væg som enten kan

Læs mere

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler)

Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstruktioner, 4 (Deformationsberegninger og søjler) Deformationsberegning af bjælker - Urevnet tværsnit - Revnet tværsnit - Deformationsberegninger i praksis

Læs mere

Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne

Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne Kipning, momentpåvirket søjle og rammehjørne april 05, LC Den viste halbygning er opbygget af en række stålrammer med en koorogeret stålplade som tegdækning. Stålpladen fungerer som stiv skive i tagkonstruktionen.

Læs mere

BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER

BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning Murværksnormen DS 414:005 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekomne konstruktioner som

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Århus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk KOGEBOG TIL BEREGNING AF MURVÆRK

Læs mere

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke.

TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING. Input Betondæk Her angives tykkelsen på dækket samt den aktuelle karakteristiske trykstyrke. pdc/jnk/sol TUNGE SKILLEVÆGGE PÅ FLERE LAG TRYKFAST ISOLERING Indledning Teknologisk Institut, byggeri har for Plastindustrien i Danmark udført dette projekt vedrørende bestemmelse af bæreevne for tunge

Læs mere

Profil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene

Profil dimension, valgt: Valgt profil: HEB 120 Ændres med pilene Simpelt undertsøttet bjælke Indtast: Anvendelse: Konsekvensklasse, CC2 F y Lodret nyttelast 600 [kg] Ændres med pilene F z Vandret nyttelast 200 [kg] L Bjælkelængde 5.500 [mm] a Længde fra ende 1 til lastpunkt

Læs mere

Eksempel på anvendelse af efterspændt system.

Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Eksempel på anvendelse af efterspændt system. Formur: Bagmur: Efterspændingsstang: Muret VægElementer Placeret 45 mm fra centerlinie mod formuren Nedenstående er angivet en række eksempler på kombinationsvægge

Læs mere

Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6

Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 Løsning, Bygningskonstruktion og Arkitektur, opgave 6 For en excentrisk og tværbelastet søjle skal det vises, at normalkraften i søjlen er under den kritiske værdi mht. søjlevirkning og at momentet i søjlen

Læs mere

Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til:

Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Binder Modulet beregner en trådbinders tryk- og trækbæreevne under hensyntagen til: Differensbevægelse (0,21 mm/m målt fra estimeret tyngdepunkt ved sokkel til fjerneste binder) Forhåndskrumning (Sættes

Læs mere

Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger

Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger Projekteringsanvisning for Ytong porebetondæk og dæk/væg samlinger 2012 10 10 SBI og Teknologisk Institut 1 Indhold 1 Indledning... 3 2 Definitioner... 3 3 Normforhold. Robusthed... 3 4. Forudsætninger...

Læs mere

Eftervisning af bygningens stabilitet

Eftervisning af bygningens stabilitet Bilag A Eftervisning af bygningens stabilitet I det følgende afsnit eftervises, hvorvidt bygningens bærende konstruktioner har tilstrækkelig stabilitet til at optage de laster, der påvirker bygningen.

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EC6 KOGEBOG Copyright Teknologisk Institut, Byggeri Byggeri Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C Tlf. 72 20 38 00 poul.christiansen@teknologisk.dk KOGEBOG TIL BEREGNING AF MURVÆRK

Læs mere

NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST

NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST pdc/sol NOTAT BEREGNING AF JORDTRYK VHA EC6DESIGN.COM. ÆKVIVALENT ENSFORDELT LAST Teknologiparken Kongsvang Allé 29 8000 Aarhus C 72 20 20 00 info@teknologisk.dk www.teknologisk.dk Indledning I dette notat

Læs mere

Dimensionering af samling

Dimensionering af samling Bilag A Dimensionering af samling I det efterfølgende afsnit redegøres for dimensioneringen af en lodret støbeskelssamling mellem to betonelementer i tværvæggen. På nedenstående gur ses, hvorledes tværvæggene

Læs mere

STATISK DOKUMENTATION

STATISK DOKUMENTATION STATISK DOKUMENTATION for Ombygning Cæciliavej 22, 2500 Valby Matrikelnummer: 1766 Beregninger udført af Lars Holm Regnestuen Rådgivende Ingeniører Oversigt Nærværende statiske dokumentation indeholder:

Læs mere

Konsoller. Statiske forhold

Konsoller. Statiske forhold Konsoller. Statiske forhold Rekvirent: Kalk- og Teglværksforeningen af 1893 Nørre Voldgade 48 1358 København K Att.: Tommy Bisgaard Udført af ingeniør Poul Dupont Christiansen Aarhus, den 11. november

Læs mere

Modulet kan både beregne skjulte buer og stik (illustreret på efterfølgende figur).

Modulet kan både beregne skjulte buer og stik (illustreret på efterfølgende figur). Murbue En murbue beregnes generelt ved, at der indlægges en statisk tilladelig tryklinje/trykzone i den geometriske afgrænsning af buen. Spændingerne i trykzonen betragtes i liggefugen, hvor forskydnings-

Læs mere

Forskydning og lidt forankring. Per Goltermann

Forskydning og lidt forankring. Per Goltermann Forskydning og lidt forankring Per Goltermann Lektionens indhold 1. Belastninger, spændinger og revner i bjælker 2. Forskydningsbrudtyper 3. Generaliseret forskydningsspænding 4. Bjælker uden forskydningsarmering

Læs mere

STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK

STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK pdc/sol STATISKE BEREGNINGER AF ÆLDRE MURVÆRK 1. Indledning En stor del af den gamle bygningsmasse i Danmark er opført af teglstenmurværk, hvor den anvendte opmuringsmørtel er kalkmørtel. I byggerier fra

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th.

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Ole Jørgensens Gade 14 st. th. Dato: 19. juli 2017 Sags nr.: 17-0678 Byggepladsens adresse: Ole Jørgensens Gade 14 st. th. 2200 København

Læs mere

Statisk Projekteringsrapport: Statiske Beregninger:

Statisk Projekteringsrapport: Statiske Beregninger: Statisk Projekteringsrapport: '. u\.. '^ PO,.1 i Statiske Beregninger: Lehwaldsvej 5,1. Kgs. Lyngby Etagebolig Intern ombygning i lejlighed Adresse Matrnr Ejendomsnummer Kommune nr Sag nr. Dato Underskrift

Læs mere

Et vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m.

Et vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m. Teglbjælke Et vindue har lysningsvidden 3,252 m. Lasten fra den overliggende etage er 12.1 kn/m. Teglbjælken kan udføres: som en præfabrikeret teglbjælke, som minimum er 3 skifter høj eller en kompositbjælke

Læs mere

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker)

Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Betonkonstruktioner, 3 (Dimensionering af bjælker) Bøjningsdimensionering af bjælker - Statisk bestemte bjælker - Forankrings og stødlængder - Forankring af endearmering - Statisk ubestemte bjælker Forskydningsdimensionering

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation

Redegørelse for den statiske dokumentation Redegørelse for den statiske dokumentation Udvidelse af 3stk. dørhuller - Frederiksberg Allé Byggepladsens adresse: Frederiksberg Allé 1820 Matrikelnr.: 25ed AB Clausen A/S side 2 af 15 INDHOLD side A1

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13

Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Redegørelse for den statiske dokumentation Nedrivning af bærende væg - Lysbrovej 13 Dato: 22. Januar 2015 Byggepladsens adresse: Lysbrovej 13 Matr. nr. 6af AB Clausen A/S STATISK DUMENTATION Adresse: Lysbrovej

Læs mere

Forspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke

Forspændt bjælke. A.1 Anvendelsesgrænsetilstanden. Bilag A. 14. april 2004 Gr.A-104 A. Forspændt bjælke Bilag A Forspændt bjælke I dette afsnit vil bjælken placeret under facadevæggen (modullinie D) blive dimensioneret, se gur A.1. Figur A.1 Placering af bjælkei kælder. Bjælken dimensioneres ud fra, at den

Læs mere

Stabilitet - Programdokumentation

Stabilitet - Programdokumentation Make IT simple 1 Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge

Læs mere

Energirenovering af murede facader beregningseksempel. Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus

Energirenovering af murede facader beregningseksempel. Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus Energirenovering af murede facader beregningseksempel Rødovre Boligselskab, Birkmosevej 32, Fælleshus December 2016 Titel: Energirenovering af murede facader beregningseksempel Rødovre Boligselskab, Birkmosevej

Læs mere

A. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141

A. Konstruktionsdokumentation Initialer : MOHI A2.1 Statiske beregninger - Konstruktionsafsnit Fag : BÆR. KONST. Dato : 08-06-2012 Side : 1 af 141 Side : 1 af 141 Indhold A2.2 Statiske beregninger Konstruktionsafsnit 2 1. Dimensionering af bjælke-forbindelsesgangen. 2 1.1 Dimensionering af bjælke i modulline G3 i Tagkonstruktionen. 2 1.2 Dimensionering

Læs mere

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem

Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Gem, Beregn Gem Kom godt i gang Bestem styrkeparametrene for murværket. Faneblad: Murværk Deklarerede styrkeparametre: Enkelte producenter har deklareret styrkeparametre for bestemte kombinationer af sten og mørtel. Disse

Læs mere

Programdokumentation - Skivemodel

Programdokumentation - Skivemodel Make IT simple 1 Programdokumentation - Skivemodel Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge

Læs mere

appendiks a konstruktion

appendiks a konstruktion appendiks a konstruktion Disposition I dette appendiks behandles det konstruktive system dvs. opstilling af strukturelle systemer samt dimensionering. Appendikset disponeres som følgende. NB! Beregningen

Læs mere

LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN

LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN Tekst og illustrationer: Tekst og illustrationer: Lars Zenke Hansen, Civilingeniør Ph.d., ALECTIA A/S 3 LÆNGE LEVE KALKMØRTLEN I årets to første udgaver af Tegl beskrives luftkalkmørtlers mange gode udførelses-

Læs mere

BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER

BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning EN 1996-1-1 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekomne konstruktioner som fx vandret-

Læs mere

Redegørelse for den statiske dokumentation

Redegørelse for den statiske dokumentation KART Rådgivende Ingeniører ApS Korskildelund 6 2670 Greve Redegørelse for den statiske dokumentation Privatejendom Dybbølsgade 27. 4th. 1760 København V Matr. nr. 1211 Side 2 INDHOLD Contents A1 Projektgrundlag...

Læs mere

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber

Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Betonkonstruktioner, 1 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)

Læs mere

For en grundlæggende teoretisk beskrivelse af metoden henvises bl.a. til M.P. Nielsen [69.1] og [99.3].

For en grundlæggende teoretisk beskrivelse af metoden henvises bl.a. til M.P. Nielsen [69.1] og [99.3]. A Stringermetoden A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A2 Indholdsfortegnelse Generelt Beregningsmodel Statisk ubestemthed Beregningsprocedure Bestemmelse af kræfter, spændinger og reaktioner Specialtilfælde Armeringsregler

Læs mere

Eksempel Boltet bjælke-søjlesamling

Eksempel Boltet bjælke-søjlesamling Eksempel Boltet bjælke-søjlesamling Dette eksemplet bygger på beregningsvejledningerne i afsnit 6 om bærende samlinger i H- eller I-profiler. En momentpåvirket samling mellem en HEB-søjle og en IPE-bjælke

Læs mere

Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere

Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere Afstand mellem konsoller/understøtning ved opmuring på tegloverliggere Rekvirent: Kalk og Teglværksforeningen af 1893 Nørre Voldgade 48 1358 København K Att.: Tommy Bisgaard Udført af civilingeniør Poul

Læs mere

K.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons

K.I.I Forudsætning for kvasistatisk respons Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast K.I Kontrol af forudsætning for kvasistatisk vindlast I det følgende er det eftervist, at forudsætningen, om at regne med kvasistatisk vindlast på bygningen,

Læs mere

Betonkonstruktioner Lektion 3

Betonkonstruktioner Lektion 3 Betonkonstruktioner Lektion 3 Hans Ole Lund Christiansen olk@iti.sdu.dk 1 Teori fra 1. og. lektion Hvad er et stift plastisk materiale? Hvad er forskellen på en elastisk og plastisk spændingsfordeling?

Læs mere

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd

Additiv Decke - beregningseksempel. Blivende tyndpladeforskalling til store spænd MUNCHOLM A/S TOLSAGERVEJ 4 DK-8370 HADSTEN T: 8621-5055 F: 8621-3399 www.muncholm.dk Additiv Decke - beregningseksempel Indholdsfortegnelse: Side 1: Forudsætninger Side 2: Spændvidde under udstøbning Side

Læs mere

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner)

Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Konstruktion IIIb, gang 9 (Formgivning af trykpåvirkede betonkonstruktioner) Hvad er beton?, kemiske og mekaniske egenskaber Materialeparametre ved dimensionering Lidt historie Jernbeton (kort introduktion)

Læs mere

DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN

DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN DIPLOM PROJEKT AF KASPER NIELSEN Titelblad Tema: Afgangsprojekt. Projektperiode: 27/10 2008-8/1 2009. Studerende: Fagvejleder: Kasper Nielsen. Sven Krabbenhøft. Kasper Nielsen Synopsis Dette projekt omhandler

Læs mere

Søjler og vægge Centralt og excentrisk belastede. Per Goltermann

Søjler og vægge Centralt og excentrisk belastede. Per Goltermann Søjler og vægge Centralt og excentrisk belastede Per Goltermann Søjler: De små og ret almindelige Søjler i kontorbyggeri (bygning 101). Præfab vægelementer i boligblok Søjler under bro (Skovdiget). Betonkonstruktioner

Læs mere

DS/EN 1520 DK NA:2011

DS/EN 1520 DK NA:2011 Nationalt anneks til DS/EN 1520:2011 Præfabrikerede armerede elementer af letbeton med lette tilslag og åben struktur med bærende eller ikke bærende armering Forord Dette nationale anneks (NA) knytter

Læs mere

NemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple

NemStatik. Stabilitet - Programdokumentation. Anvendte betegnelser. Beregningsmodel. Make IT simple Stabilitet - Programdokumentation Anvendte betegnelser Vægskive Et rektangulært vægstykke/vægelement i den enkelte etage, som indgår i det lodret bærende og stabiliserende system af vægge N Ed M Ed e l

Læs mere

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15

Sag nr.: 12-0600. Matrikel nr.: Udført af: Renovering 2013-02-15 STATISKE BEREGNINGER R RENOVERING AF SVALEGANG Maglegårds Allé 65 - Buddinge Sag nr.: Matrikel nr.: Udført af: 12-0600 2d Buddinge Jesper Sørensen : JSO Kontrolleret af: Finn Nielsen : FNI Renovering 2013-02-15

Læs mere

Statisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato

Statisk beregning. Styropack A/S. Styrolit fundamentssystem. Marts Dokument nr. Revision nr. 2 Udgivelsesdato Marts 2010 Dokument nr Revision nr 2 Udgivelsesdato 12032007 Udarbejdet TFI Kontrolleret KMJ Godkendt TFI ù 1 Indholdsfortegnelse 1 Indledning 3 2 Beregningsforudsætninger 4 21 Normer og litteratur 4 22

Læs mere

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM

BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN MED EC6DESIGN.COM BEREGNING AF MURVÆRK EFTER EN 1996 1 1 MED EC6DESIGN.COM KOGEBOG Danske Tegl Vesterbrogade 1E, 2. sal 1620 København K Copyright Danske Tegl Kommenteret af Teknologisk Institut Danske Tegl Vesterbrogade

Læs mere

Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader)

Betonkonstruktioner, 5 (Jernbetonplader) Christian Frier Aalborg Universitet 006 Betonkonstrktioner, 5 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader Deformationsberegninger 1 Christian Frier

Læs mere

I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles

I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles 2. Skitseprojektering af bygningens statiske system KONSTRUKTION I dette kapitel behandles udvalgte dele af bygningens bærende konstruktioner. Følgende emner behandles : Totalstabilitet af bygningen i

Læs mere

Konstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader)

Konstruktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Christian Frier Aalborg Universitet 003 Konstrktion IIIb, gang 13 (Jernbetonplader) Virkemåde / dformninger / nderstøtninger Overslagsregler fra Teknisk Ståbi Enkeltspændte plader Dobbeltspændte plader

Læs mere

Bilag A Laster 1 A.1 Egenlast A.2 Snelast A.3 Vindlast A.3.1 Vindtryk på overflader... 3

Bilag A Laster 1 A.1 Egenlast A.2 Snelast A.3 Vindlast A.3.1 Vindtryk på overflader... 3 Indholdsfortegnelse Bilag A Laster A. Egenlast......................................... A.2 Snelast.......................................... A.3 Vindlast......................................... 2 A.3.

Læs mere

EN GL NA:2010

EN GL NA:2010 Grønlands Selvstyre, Departement for Boliger, Infrastruktur og Trafik (IAAN) Formidlet af Dansk Standard EN 1991-1-1 GL NA:2010 Grønlandsk nationalt anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1:

Læs mere

DS/EN DK NA:2013

DS/EN DK NA:2013 Nationalt anneks til Præfabrikerede armerede komponenter af autoklaveret porebeton Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af EN 12602 DK NA:2008 og erstatter dette fra 2013-09-01. Der er foretaget

Læs mere

DS/EN 1996-1-1 DK NA:2014

DS/EN 1996-1-1 DK NA:2014 Nationalt anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord Dette nationale anneks (NA) er en revision af DS/EN 1996-1-1 DK NA:2013 og erstatter

Læs mere

Projekteringsprincipper for Betonelementer

Projekteringsprincipper for Betonelementer CRH Concrete Vestergade 25 DK-4130 Viby Sjælland T. + 45 7010 3510 F. +45 7637 7001 info@crhconcrete.dk www.crhconcrete.dk Projekteringsprincipper for Betonelementer Dato: 08.09.2014 Udarbejdet af: TMA

Læs mere

Dansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel

Dansk Konstruktions- og Beton Institut. Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer. 3 Beregning og udformning af støbeskel Udformning og beregning af samlinger mellem betonelementer 3 Beregning og udformning af støbeskel Kursusmateriale Januar 2010 Indholdsfortegnelse 3 Beregning og udformning af støbeskel 1 31 Indledning

Læs mere

11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Søjlen. Søjlen. Søjlen Pause

11/3/2002. Statik og bygningskonstruktion Program lektion Søjlen. Søjlen. Søjlen Pause Statik og bygningskonstruktion Program lektion 10 8.30-9.15 9.15 9.30 Pause 9.30 10.15 af bygningskonstruktioner 10.15 10.45 Pause 10.45 1.00 Opgaveregning Kursusholder Poul Henning Kirkegaard, institut

Læs mere

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012.

Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Nyt generaliseret beregningsmodul efter EC2 til vægge, søjler og bjælker. Juni 2012. Betonelement-Foreningen tilbyder nu på hjemmesiden et nyt beregningsmodul til fri afbenyttelse. Modulet er et effektivt

Læs mere

Deformation af stålbjælker

Deformation af stålbjælker Deformation af stålbjælker Af Jimmy Lauridsen Indhold 1 Nedbøjning af bjælker... 1 1.1 Elasticitetsmodulet... 2 1.2 Inertimomentet... 4 2 Formelsamling for typiske systemer... 8 1 Nedbøjning af bjælker

Læs mere

Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter.

Program lektion Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter Indre kræfter i plane konstruktioner Snitkræfter. Tektonik Program lektion 4 8.15-9.00 Indre kræfter i plane konstruktioner 9.00 9.15 Pause 9.15 10.00 Indre kræfter i plane konstruktioner. Opgaver 10.00 10.15 Pause 10.15 12.00 Tøjninger og spændinger

Læs mere

Statik. Generelt. I vejledningen henvises der generelt til følgende europæiske og danske standarder og normer:

Statik. Generelt. I vejledningen henvises der generelt til følgende europæiske og danske standarder og normer: Generelt Projekteringsansvar Der tages forbehold for eventuelle fejl i følgende anvisninger og beregninger. Statisk dimensionering af det konkrete projekt er til enhver tid rådgiverens ansvar. I vejledningen

Læs mere

Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong

Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong Projektering og udførelse Kældervægge af Ytong kældervægge af ytong - projektering og udførelse I dette hæfte beskrives vigtige parametre for projektering af kældervægge med Ytong samt generelle monteringsanvisninger.

Læs mere

PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD

PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 2014 Trækonstruktioner B4-2-F14 PROJEKTERING AF EN FABRIKATIONSHAL I KJERSING, ESBJERG NORD 1 Titelblad Tema: Bygningen og dens omgivelser Titel: Projektgruppe: B4-2-F14 Projektperiode: P4-projekt 4. semester

Læs mere

EN DK NA:2008

EN DK NA:2008 EN 1996-1-1 DK NA:2008 Nationalt Anneks til Eurocode 6: Murværkskonstruktioner Del 1-1: Generelle regler for armeret og uarmeret murværk Forord I forbindelse med implementeringen af Eurocodes i dansk byggelovgivning

Læs mere

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006

Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 2006 Notat Sammenligning af normer for betonkonstruktioner 1949 og 006 Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen, SBi, 007-01-1 Formål Dette notat beskriver og sammenligner normkravene til betonkonstruktioner

Læs mere

Opgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0.

Opgave 1. Spørgsmål 4. Bestem reaktionerne i A og B. Bestem bøjningsmomentet i B og C. Bestem hvor forskydningskraften i bjælken er 0. alborg Universitet Esbjerg Side 1 af 4 sider Skriftlig røve den 6. juni 2011 Kursus navn: Grundlæggende Statik og Styrkelære, 2. semester Tilladte hjælemidler: lle Vægtning : lle ogaver vægter som udgangsunkt

Læs mere

Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S

Transportarmerede betonelementvægge. Deformationsforhold og svigttype. 13. marts 2012 ALECTIA A/S B E T O N E L E M E N T F O R E N I N G E N Transportarmerede betonelementvægge Deformationsforhold og svigttype 13. marts 2012 Teknikerbyen 34 2830 Virum Denmark Tlf.: +45 88 19 10 00 Fax: +45 88 19 10

Læs mere

BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER

BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER BEREGNING AF VANDRET- OG LODRET BELASTEDE, MUREDE VÆGFELTER MED ÅBNINGER 1. Indledning EN 1996-1-1 giver ikke specifikke beregningsmetoder for en række praktisk forekommende konstruktioner som fx vandret-

Læs mere

Brand. Branddimensionering

Brand. Branddimensionering Side 1 Brandteknisk dimensionering af porebetonblokke af H+H porebetonblokke skal projekteres efter Eurocode EC6: Murværkskonstruktioner, DS/EN 1996-1.2. Brandtekniske begreber Der anvendes brandtekniske

Læs mere

Kennedy Arkaden 23. maj 2003 B6-projekt 2003, gruppe C208. Konstruktion

Kennedy Arkaden 23. maj 2003 B6-projekt 2003, gruppe C208. Konstruktion Konstruktion 1 2 Bilag K1: Laster på konstruktion Bygningen, der projekteres, dimensioneres for følgende laster: Egen-, nytte-, vind- og snelast. Enkelte bygningsdele er dimensioneret for påkørsels- og

Læs mere

3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1

3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 3 LODRETTE LASTVIRKNINGER 1 3.1 Lodrette laster 3.1.1 Nyttelast 6 3.1. Sne- og vindlast 6 3.1.3 Brand og ulykke 6 3. Lastkombinationer 7 3..1 Vedvarende eller midlertidige dimensioneringstilfælde

Læs mere

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5.

for en indvendig søjle er beta = 1.15, for en randsøjle er beta = 1.4 og for en hjørnesøjle er beta = 1.5. Gennemlokning af plader iht. DS/EN 1992-1-1_2005 Anvendelsesområde for programmet Programmet beregner bæreevnen for gennemlokning af betonplader med punktlaster eller plader understøttet af søjler iht.

Læs mere

A2.05/A2.06 Stabiliserende vægge

A2.05/A2.06 Stabiliserende vægge A2.05/A2.06 Stabiliserende vægge Anvendelsesområde Denne håndbog gælder både for A2.05win og A2.06win. Med A2.05win beregner man kun system af enkelte separate vægge. Man får som resultat horisontalkraftsfordelingen

Læs mere

Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning

Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning Nærværende anvisning er pr 28. august foreløbig, idet afsnittet om varsling er under bearbejdning AUGUST 2008 Anvisning for montageafstivning af lodretstående betonelementer alene for vindlast. BEMÆRK:

Læs mere

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre

Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Om sikkerheden af højhuse i Rødovre Jørgen Munch-Andersen og Jørgen Nielsen SBi, Aalborg Universitet Sammenfatning 1 Revurdering af tidligere prøvning af betonstyrken i de primære konstruktioner viser

Læs mere

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013

Statikrapport. Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Statikrapport Projektnavn: Kildeagervænget 182 Klasse: 13BK1C Gruppe nr. 2 Dato: 11.10.2013 Simon Hansen, Mikkel Busk, Esben Hansen & Simon Enevoldsen Udarbejdet af: Kontrolleret af: Godkendt af: Indholdsfortegnelse

Læs mere

Praktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere

Praktisk design. Per Goltermann. Det er ikke pensum men rart at vide senere Praktisk design Per Goltermann Det er ikke pensum men rart at vide senere Lektionens indhold 1. STATUS: Hvad har vi lært? 2. Hvad mangler vi? 3. Klassisk projekteringsforløb 4. Overordnet statisk system

Læs mere

Sandergraven. Vejle Bygning 10

Sandergraven. Vejle Bygning 10 Sandergraven. Vejle Bygning 10 Side : 1 af 52 Indhold Indhold for tabeller 2 Indhold for figur 3 A2.1 Statiske beregninger bygværk Længe 1 4 1. Beregning af kvasistatisk vindlast. 4 1.1 Forudsætninger:

Læs mere

PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT

PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT PRODUCED BY AN AUTODESK STUDENT PRODUCT DTU Byg Opstalt nord Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff Mikkelsen A101 Study number s110141 Scale DTU Byg Opstalt øst Scale Project group Date Drawn by 10 27.06.2013 Camilla Enghoff

Læs mere

DS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007

DS/EN 1990, Projekteringsgrundlag for bærende konstruktioner Nationalt Anneks, 2 udg. 2007 Bjælke beregning Stubvænget 3060 Espergærde Matr. nr. Beregningsforudsætninger Beregningerne udføres i henhold til Eurocodes samt Nationale Anneks. Eurocode 0, Eurocode 1, Eurocode 2, Eurocode 3, Eurocode

Læs mere

Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse

Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N. Statisk Dokumentation Diverse ombygninger trappeåbning i etageadskillelse Sag: Humlebækgade 35, st. tv., 2200 København N Statisk Dokumentation Adresse: Bygherre: Humlebækgade 35, st.tv 2200 København N Matrikel nr. 4878 Ejendoms nr. 62740 Amanda Steenstrup Udført af: Güner

Læs mere